全钢大模板计算书
模板钢管计算书
模板（扣件式钢管支架）计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距(m)：1.1；立杆纵距(m)：1.1；横杆步距(m)：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距(mm) ：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度(m):1；模板支架计算高度(m)：4.27；采用的钢管(mm)：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3) ：1；混凝土自重(kN/m3)：24；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算宽度(m)：5.4；楼板的计算跨度(m)：4；楼板的计算厚度(mm)：110；施工平均温度(℃)：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度(mm)：15；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值f m(N/mm2)：13；木材品种：松木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值f m(N/mm2)：17；木材抗剪强度设计值f v(N/mm2)：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载。
计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图公式：σ = M/W < fσ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，公式：W=bh2/6b：面板截面宽度，h：面板截面厚度计算式：W= 1100×152/6=41250 mm3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M =0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线，包括：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×1.1×0.11≈3.02 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×1.1≈0.38 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×1.1=2.2 kN/m；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3 = 1.2×(3.02+ 0.38)+1.4× 2.2≈7.17 kN/m1计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；面板的最大弯距M= 0.1×7.17×40 2=1147.52 N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ =1147.52/ 41250≈0.03 N/mm2；面板的抗弯强度设计值：[f] = 13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ= 0.03 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值[f]= 13 N/mm2，满足要求！最大挠度按以下公式计算：公式：ω = 0.677×q×l4/(100×E×I)q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q = q+q2 = 3.02+ 0.38=3.41 kN/m；1l--计算跨度(板底支撑间距)：l = 40 mm；E--面板材质的弹性模量：E = 9500 N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I =bh3/12计算式：I = 40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω = 0.677×3.41×40 4/(100×9500×11250)=0 mm；面板的最大容许挠度值：[ω] = l/250 = 40 /250 =0.16 mm；结论：面板的最大挠度计算值ω= 0 mm 小于面板的最大容许挠度值[ω]= 0.16 mm，满足要求！四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木，按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W =B b B h2/6计算式：W = 40×902/6=54000 mm3；公式：I = B b B h3/12计算式：I = 40×90 3/12=2430000 mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q= (24+1)×0.04×0.11=0.11 kN/m；1(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q= 0.35×0.04≈0.01 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：q= 2×0.04=0.08 kN；3q = 1.2×(q+q2)+1.4×q3= 1.2×(0.11+ 0.01)+1.4× 0.08≈0.26 kN/m12.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M = q×l2/8最大弯距M = ql2/8 = 0.26×1.12 /8≈0.04 kN.m；最大支座力N = ql = 0.26×1.1≈0.29 kN ；梁底支撑最大应力计算值σ= M /W = 39446/ 54000≈0.73 N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值[f]= 17 N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73 N/mm2 小于板底支撑的抗弯强度设计值17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V = q×l/2最大剪力：V = 0.26×1.1 /2≈0.14 kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ = 3×V/(2×b×h n) ≤f vb --板底支撑方木截面宽度h--板底支撑方木截面高度n板底支撑受剪应力计算值：τ = 3 ×143.44/(2 ×40×90)≈0.06 N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值[T] = 1.7 N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06 N/mm2 小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：公式：ω = 5×q×l4/(384×E×I)最大挠度计算值：ω= 5×0.26×1100 4 /(384×10000×2430000)≈0.2 mm；最大允许挠度[ω]= 1100 / 250=4.4 mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2 mm 小于板底支撑的最大允许挠度4.4 mm,满足要求!五、水平支撑钢管计算（支撑板底支撑）水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力，P = 0.29 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩M max = 0.87 kN.m ；最大剪力V max = 4.74 kN ；= 3.2508 mm ；最大变形ωmax最大支座力R max = 8.68 kN ；最大应力σ= M/W= 867.98/ 4490≈193.31 N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31 N/mm2 小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ = 2×V/[π×r2-π×(r-d)2] ≤f vr --水平支撑钢管截面半径t --水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ = 2 ×4739.11/(3.14 ×242-3.14×(24-3)2)≈22.35 N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35 N/mm2，小于水平支撑钢管允许抗剪强度125 N/mm2,满足要求!水平支撑钢管允许挠度：[ω]= 1100/150≈7.33 与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508 mm，小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10 mm,满足要求!六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的扣件承载力取值为6 kN。
全钢大模板86系列计算书改
附件86 系列拼装式全钢大模板设计计算书陕西航天建筑工程公司目录一、新浇筑砼对模板侧面的压力标准值 (1)二、振捣砼和倾倒砼对模板产生的侧压力 (2)三、模板面板刚度、强度验算 (2)四、模板主肋刚度、强度验算 (4)五、穿墙螺栓强度验算 (5)六、操作平台计算 (6)七、吊环强度验算 (7)八、模板停放时在风载作用下自稳角计算 (9)一、新浇砼对模板侧面的压力标准值根据《建筑工程大模板技术规程》JGJ74—2003、J270—2003附录B 提供的公式计算。
当采用内部振捣器时新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取其中较小值。
（1） （2） 式中：F —— 新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m 2）； γc —— 砼的重力密度（KN/m 3）；t o —— 新浇砼的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用t o =200/（T+15）计算（T 为砼的温度℃）；V —— 砼的浇筑速度（m/h ）；H —— 砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m ）； β1—— 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2—— 砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10：不小于100mm 时，取1.15。
砼侧压力的计算分布图形如图1所示。
F=0.22γc t o β1β2√V F=γc Hh y 为有效压头高度 h yH图1 砼侧压力的分布图形算例1目前新浇筑砼特性，取有关数值如下：对普通砼来说，新浇筑砼自重标准值24KN/m3，即取γc=24KN/m3；新浇筑砼的初凝时间（h）取t o=2.5（h）；砼的浇注速度V=0.8m/h；砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度为2.8m；掺具有缓凝作用的外加剂，取β1=1.2；坍落度影响修正系数取β2=1.15。
F=0.22×24×2.5×1.2×1.15×√0.8 =16.29 KN/m2F=24×2.8=67.2KN/m2有效压头高度 h=16.29÷24=0.68m二、振捣砼和倾倒砼时对模板产生的侧压力1、振捣砼时产生的荷载标准值（KN/m2）对垂直面模板可采用 4.0 KN/m2（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度之内）。
大模板结构计算书修2830mm
全钢大模板结构计算书计算:审核:批准:北京金洋恒泰模板有限公司大模板结构计算书已知墙体大模板的尺寸（见下图），高度H=2830mm ，宽度L=3500mm ，面板δ=6mm ，竖肋与边框均为[8#槽钢，竖肋间距为350mm 。
横背楞（主梁）为双向[10#槽钢，按穿墙螺栓孔位置，每块大模板为3根，并与竖肋焊接（整体式全钢大模板）或连接固定（组拼式全钢大模板）成整体。
每两根竖肋间用2根-60⨯6扁钢加劲板加固。
现计算模板的强度与刚度。
一．荷载新浇筑混凝土对模板侧压力标准值的计算。
2121022.0υββγ∙=t F CHF C γ=式中: F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2C γ————混凝土的重力密度，普通钢筋混凝土采用24KN/m 3H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ），取H=2.83m0t ——新浇筑混凝土的初凝时间（h ），采用152000+=T t 计算，（T 为混凝土的温度ºC ，常温下取T=20ºC ，t 0=5.71）;1β——外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1β=1.2; 2β——混凝土塌影响落度修正系数，取2β=1.15(用泵送混凝土);υ——混凝土浇筑速度，取2m/h （小时）；2/92.6783.224mKN H F C=⨯==γ所以：22/1/84.58215.12.171.52422.0mKN F =⨯⨯⨯⨯⨯=侧压力标准值:2/84.58mKN F =取最大侧压力标准值2/60mKN F=图2 侧压力标准值分布图图中：有效压头高度CFhγ=(2)新浇筑混凝土侧压力设计值:21/722.1602.1mKN F F =⨯=⨯=(3)倾倒筑混凝土时荷载标准值6KN/m 2,其设计值为:22/4.84.16mKN F =⨯=所以, 2213/4.804.872mKN F F F =+=+=二.面板计算:面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,选择面板小方格最不利情况计算即三面固定一面简支(图1中)350=l,9003=l ,389.09003503==l l 取0.4查表换算得最大弯矩系数K m =-0.086,最大挠度系数K f =0.00267。
大模板计算
大模板计算大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《大模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ2084）、《钢结构设计规范》（GBJ1788）与《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB5020492）的要求进行设计与计算。
大模板需计算的项目（1）板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2）穿墙螺栓的强度。
（3）操作平台悬挑三角架、平台板及护身栏的强度与刚度。
（4）吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5）大模板自稳角的计算。
一、1 钢面板计算1、强度验算σmax=Mmax/γxWx≤fMmax板面最大计算弯矩设计值（N·m）；γx截面塑性发展系数γx=1；Wx弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）；σmax板面最大正应力。
2、挠度计算Vmax=Kf·Fl/B0≤[υ]=h/500式中F新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h计算面板的短边长（mm）;B0板的刚度，B0=Eh/12(1-v)；其中：E钢材的弹性模量取E=2.06×10(N/mm)；h2钢板厚度（mm）；v钢板的泊松系数，v=0.3;Kf挠度计算系数。
Vmax板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只取新浇混凝土侧压力的标准值（N/mm）；h横肋的间距( mm).强度验算σmax=Mmax/γxWx≤f式中Mmax横肋最大计算弯矩设计值(N·mm)。
γx截面塑性发展系数，γx=1.0；Wx横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩（mm）。
挠度验算（1）悬臂部分挠度Vmax=q1l/8EIx≤[υ]=a/500（2）跨中部分挠度Vmax=q1l/384EIx·(5-24λ)≤l/500式中q1横肋上的均布荷载标准值，q1=F·h(N/mm)；a—悬臂部分的长度（mm）；E钢材的弹性模量（2.06×10N/mm）；Ix 弯矩平面内横肋的惯性矩(mm)；l竖向主梁间距(mm)；λ悬臂部分长度与跨中部分长度之比，即λ=a/l。
板模板(扣件式)组合钢模板计算书
板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《组合钢模板技术规范》GB/T50214-20133、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性小梁间距(mm) 300 小梁一端悬挑长度(mm) 50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mm) 1500 面板块数 5面板宽度b(mm) 600 面板厚度(mm) 3荷载设计值折减系数 1 面板截面惯性矩I(cm4) 90.7 面板截面抵抗矩W(cm3) 21.1 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板弹性模量E(N/mm2) 206000 面板一端悬臂长(mm) 50 小梁间距(mm) 300JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。
所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝1×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=1×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5] ×0.6=10.691kN/mq2＝1×0.9×1.35×G1k×b＝1×0.9×1.35×0.3×0.6=0.219kN/mp＝1×0.9×1.4×0.7×Q1k＝1×0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNM1=q1l2/8=10.691×0.32/8=0.12kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.219×0.32/8+2.205×0.3/4=0.168kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[10.691×0.252/2，0.219×0.252/2+2.205×0.25]=0.558kN·mM max＝max[0.12，0.168，0.558]= 0.558kN·mσ＝M max/W＝0.558×106/21100＝26.449N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.5)×0.6=7.71kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×7.71×3004/(384×206000×907000)＝0.004mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝7.71×2504/(8×206000×907000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm) □70×70×4小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 20.61小梁截面惯性矩I(cm4) 72.12b取整取整度为550mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝1×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=1×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×2.5]×0.4/1＝7.224kN/m因此，q1静＝1×0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝1×0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.5)×0.4/1＝6.342kN/mq1活＝1×0.9×0.7×0.98×Q1k×b＝1×0.9×0.7×0.98×2.5×0.4/1=0.882kN/m q2＝1×0.9×1.35×G1k×b＝1×0.9×1.35×0.5×0.4/1＝0.243kN/mp＝1×0.9×0.7×0.98×Q1k/1＝1×0.9×0.7×0.98×2.5/1＝2.205kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×6.342×0.62+0.121×0.882×0.62＝0.283kN·m M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.243×0.62+0.21×2.205×0.6，0.107×0.243×0.62+0.181×2.205×0.6]＝0.285kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[7.224×0.552/2，0.243×0.552/2+2.205×0.55]＝1.25kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.283，0.285，1.25]＝1.25kN·mσ＝M max/W＝1.25×106/20610＝60.626N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×6.342×0.6+0.62×0.882×0.6＝2.638kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.243×0.6+0.681×2.205＝1.59kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[7.224×0.55，0.243×0.55+2.205]＝3.973kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.638，1.59，3.973]＝3.973kNτmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.973×1000×[70×702-(70-8)×622]/(8×721200×8)＝9.011N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.5)×0.4/1＝5.22kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×5.22×6004/(100×206000×721200)＝0.029mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=5.22×5504/(8×206000×721200)＝0.402mm≤[ν]＝2l1/400＝2×550/400＝2.75mm满足要求！六、立柱验算满足要求！查表得，φ＝0.81f=N/(φA)=0.9×max[1.2×(1.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×1.5,1.35×(1.1+(1.1+24)×0.5)+1.4×0.7×1.5]×0.6×0.4×1000/(0.81×424)=4.298×1000/343.44= 12.514N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！七、可调托座验算满足要求！八、立柱地基基础验算f ak 100kPa满足要求！。
大梁模板计算
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm 2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为3.8m ，梁截面 B×D=800mm×1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.50m ， 梁底增加3道承重立杆。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×85mm，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.35kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
地基承载力标准值200kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.00+0.35)+1.40×2.00=33.820kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.00+0.7×1.40×2.00=36.385kN/m 2380由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
完整版建筑工程施工大模板设计计算书
建筑工程施工大模板设计计算书大模板搭设参数如下：H=000M L=000M S=000M h=000M h1=000M l=000Ma=000M l1=000M l2=000M l3=000M面板厚度0 mm 竖向主梁型号L0000000000竖向小肋型号L000000 横肋型号L0000000000穿墙螺栓型号M00 长000mm 砼浇筑吊斗容量000 M3吊环采用2ф20长0.551M 停放自稳角大于000º一、荷载计算强度验算要考虑新浇砼对模板的侧压力与倾倒砼时产生的侧压力，刚度验算仅考虑新浇砼对模板的侧压力。
(一)新浇砼对模板的侧压力标准值见下图（F1,恒荷载）下部最大值F1=50.0 KN/M2(二) 倾倒砼时产生的侧压力（F2,活荷载）当采用容量M3的吊斗浇筑时，F2=6 KN/M2.(三)模板的侧压力合计（F）强度验算时，采用各项荷载的设计值进行组合:F=××F2=(KN/M2)挠度验算时，采用荷载的标准值: F1 =50.0 KN/M2二、钢面板的计算选取面板小方格中最不利情况计算，即三面固定，一面简支。
面板厚δ=00mm.(一)计算简图与荷载系数由于L y/L x=h/S=0000，查表得最大弯矩系数：K M=-00000，最大挠度系数：K f=-00000。
(二)强度验算取单位长度1为计算单元。
对一般的模板结构，其荷载设计值可乘以0.85的调整系数。
q=0.85×F×1=(KN/M)M max=K M×q×l2=000000000(KNM) (l为L y与L x之较小者)W x=1×δ2/6=00000000000(M3)σ=M max/W x=(KN/M2)<f=2.15E5KN/M2强度满足要求。
(三)挠度验算q=F1=50.0 KN/M2B0=Eδ3/12(1-γ2)=00000000(KNM)+08 KN/M2，γV max=K f×q×l4/B0 =0.00000(M) (l为L y与L x之较小者)<M其容许挠度为1.5mm，故挠度满足要求。
(完整版)钢模板计算书
主墩大块钢模验算书一、薄壁墩概况1、两河口下游永久交通大桥主线2#、3#桥墩均采用双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中心间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩身高度50m ，3#墩身高度54m 。
2、每次浇筑节段高度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
二、薄壁墩模板设计1、按高度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m 高度的设8套，3.0m 高度的设4套。
2、块件组合：一套1.5m 高模板包括800×150cm 大板两块、200×150cm 大板两块；一套3.0m 高模板包括800×300cm 大板两块、200×300cm 大板两块。
模板构造：面板采用6mm 钢板，背面设置竖向小肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m 高度设置一层工10#工字钢水平肋，模板最外侧采用2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、 计算依据：⑴、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施工计算手册》对模板计算的相关说明。
2、 荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压力⑶、采用Q235钢材：轴向应力：140 1.25()175MPa ⨯=提高系数弯曲应力：145 1.25()181MPa ⨯=提高系数剪 应 力： 85 1.25()106MPa ⨯=提高系数弹性模量：52.110E MPa =⨯3、 变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、 荷载⑴混凝土浇筑速度：两岸主墩的浇筑面混凝土供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断面为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
钢模板计算书
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
全钢大模板计算书
全钢大模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。
二、面板计算：故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算：2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。
σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度：M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。
高层全钢大模板、支撑脚手架结构计算之1--大横杆计算1
连续梁计算书：LXL-1============================================ 1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载 : 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载 : 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.00__活载分项系数 : 1.00配筋条件:抗震等级 : 非抗震__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB235配筋调整系数: 1.0__上部保护层厚度 : 25mm面积归并率 : 30.0%__下部保护层厚度 : 25mm最大裂缝限值: 0.400mm__挠度控制系数C : 200截面配筋方式: 单筋3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.880 0.000弯矩(-) : 0.000 0.000 -0.660剪力: 1.760 1.760 -1.540上部纵筋: 20 20 30下部纵筋: 20 41 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.453 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.453mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.440 0.000弯矩(-) : -0.660 0.000 -0.660剪力: 2.200 2.200 -1.100上部纵筋: 30 20 30下部纵筋: 20 20 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.075 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.075mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 1500mm B × H = 100mm × 100mm左中右弯矩(+) : 0.000 0.660 0.000弯矩(-) : -0.660 0.000 -0.000剪力: 2.640 2.640 -0.660上部纵筋: 30 20 20下部纵筋: 20 30 20箍筋: 163 163 163上纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)下纵实配: ----(0) ----(0) ----(0)箍筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0)左端截面:选筋失败跨中截面:选筋失败右端截面:选筋失败裂缝: 0.000 0.000 0.000挠度: 0.000 0.420 0.000最大裂缝:0.000mm<0.400mm最大挠度:0.420mm<7.500mm(1500/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：。
大模板计算书
大模板设计校验计算书1、大模板所用材料：面板采用6厚钢板，大、小肋采用8号槽钢，围檩用8号槽钢，面板间采用Φ30锥形对拉螺栓，肋间满焊，面板与大肋间双面焊，面板与小肋间点焊，模板设计时，根据设计图纸尺寸配模，标准模板详“标准大钢模示意图”。
2、计算目的：确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。
3、验算大模板的强度与挠度：取大模板的最大侧压力为F=50kN/m23.1面板验算3.1.1强度验算取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
lx/ly=400/500=0.8,查附录二附表K Mx 0=-0.0722KMy0=-0.0570KMx=0.0310K My =0.0124Kw=0.00208取1mmq=0.05×1=0.05N/mm 求支座弯矩：M x 0=KMx0×q×lx2=-0.0722×0.05×400=-577.6N•mmM x 0=KMx0×q×ly2=-0.0570×0.05×500=-712.5N•mm面板的截面系数：W=bh 2/6=1×62/6=6mm 3 应力为：σmax =M max /W=712.5/6=118.75N/mm 2＜215N/mm 2满足要求。
求跨中弯矩：M x =KM x ×q×lx 2=0.031×0.05×4002=248N •mm M x =KM x ×q×ly 2=0.0124×0.05×5002=155N •mm 钢板的泊松比v=0.3，故需换算。
M x （v ）=M x +0.3M y =248+0.3×155=294.5N •mm M y （v ）=M y +0.3M x =155+0.3×248=229.4N •mm 应力为：σmax =M max /W=294.5/6=49.1N/mm 2＜215N/mm 2满足要求。
钢大模板的变形计算和承载能力计算
钢大模板的变形计算和承载能力计算（86型）1．墙大模板的结构构造1．1结构构造86型钢大模板的结构构造。
单元板详图见附录一，组拼大模板详图见附录二。
86型钢大模板：面板采用δ=6 mm厚，且材质为Q235—A的原平钢板；竖肋、横肋均采用8 #普通型热轧槽钢；背楞采用10 #普通型热轧槽钢。
1．2模板部件的力学特性数据86型模板部件都是采用Q235—A材质，其强度设计值F=215 N/mm2，弹性模量E=206000 N/mm2。
面板厚6mm，取1 m宽，截面积A=6000 mm2，惯性矩I=18000 mm4，截面模量W=6000 mm3。
8 #槽钢的截面积A=1024 mm2，惯性矩I=1.013×106 mm4，截面模量W=25.3×103 mm3。
10 #槽钢的截面积A=1274 mm4，惯性矩I=1.983×106 mm4，截面模量W=39.7×103 mm。
2．模板的荷载计算2．1计算模板变形用的荷载值按照国家标准《砼结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算大模板变形的荷载标准值由下面二个公式计算，并取二者较小值。
设T=200C，β1=1.0，β2=1.15，V=5.3代入（2.1-1）式得，q=80 KN/m2。
设H=3.5 m代入（2.1-2）得q=84 KN/ m2，取q=80 KN/ m2，为计算86型大模板变形的标准荷载值。
这里需要说明二点：一是在T=200的标准温度下，浇筑速度可达5.3 M/h，接近本规范规定的最大浇筑速度。
二是通常的住宅大模板，层高3 m以下，86型大模板可以用来浇筑层高更高的建筑物。
砼侧压力值分布如图2.1-1所示。
图示说明，图2.1-1砼侧压力值分布图側側2．2验算模板承载能力用的荷载值如上所述，取用80 KN/m2侧压力值，可以不考虑砼振捣和倾倒因素。
承载能力的荷载值为80×1.2=96 KN/m2，分布同2.1-1图示。
大钢模板设计计算书
大钢模板设计计算书大模板一般采用钢板面和钢支撑结构制作，钢大模板应按《钢结构设计规范》(GBJ17-88)、《建筑施工手册》、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204)《大模板多层住宅结构设计与施工规程》(JGJ20-84)的要求进行设计和计算。
大模板需计算的项目（1） 板面、与板面直接焊接的纵横肋、竖向主梁的强度与刚度计算。
上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的纵横肋是板面的支承边。
竖向主梁作为横向肋的支座，穿墙螺栓作为竖向主梁的支座。
（2） 穿墙螺栓的强度。
（3） 操作平台悬挑三角架，平台板及护身栏的强度与刚度。
（4） 吊装大模板钢吊环的强度及焊缝强度。
（5） 大模板自稳角的计算。
一、 钢面板计算1、强度计算f M xWx ≤=γσmaxmaxM max —板面最大计算弯矩设计值(N ·m);γx —截面塑性发展系数Υx =1;W x —弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3);σmax —板面最大正应力。
2、挠度计算V max=K f·FI4/B0≤[υ]=h/500式中F—新浇混凝土侧压力的标准值（N/㎜2）；h—计算面板的短边长（㎜）B0—板的刚度，B0=Eh23/12（1－v2）；其中：E—钢材的弹性模量取E=2.06×105(N/㎜2)；h2—钢板的厚度（㎜）；V—钢板的泊松系数，V=0.3；K f—挠度计算系数;V max—板的计算最大挠度。
2、横肋计算q=F·h(N/m)式中F—模板板面的侧压力，当计算强度时，它是新浇混凝土的侧压力设计值与倾倒混凝土的荷载设计值之和；当计算刚度时，它只是新浇混凝土侧压力的标准值(N/㎜2)；h—横肋的间距（㎜）强度验算σmax=M max/γx·W x≤f式中M max—横肋最大计算弯矩设计值（N·㎜）。
γx—截面塑性发展系数，γx=1.0;W x—横肋在弯矩平面内净截面抵抗矩(㎜3)。
模板结构计算书
模板结构计算书（整体式大模板）北京中建模板厂2001.4模板结构计算书已知：模板高度H=2700毫米，面板δ=6毫米，竖肋为8#槽钢，横背楞为双向10#槽钢，竖肋布置间距为300毫米，模板为整体式大钢模板，横背楞布置间距见下图，现计算模板的强度与刚度。
一、荷载计算b1.恒载计算1）、采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值：F=0.22rtOβ1β2V1/2其中r：为砼重力密度，普通钢砼取24KN/M3to：新浇砼初凝时间，to=200/（T+15），T为砼温度，T：常温下取15℃ to=6.67V：砼浇注速度2m/hβ1：外加剂影响系数，加外加剂时取1.2β2：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15所以：F=0.22rtOβ1β2V1/2=0.22*24*6.67*1.2*1.15*21/2=68.73KN/M22）混凝土側压力设计值：F1=F*1.2=68.73*1.2=82.48KN/M22.活荷载的计算1)、倾倒混凝土时产生的荷载标准值按容量大于0.8M3的运输工具计算,取6KN/M22)活荷载设计值F2=6*81.4=8.4KN/M2所以F3=82.48+8.4=90.88KN/M2二、面板的计算面板是以竖肋为支撑的多跨连续梁,其计算简图为:将其简化为三跨连续梁1)强度计算取保MM板条为计算单元,并考虑到对荷载设计值乘以0.85荷载调整系数,则恒载F1,=82.48*0.85=70.11KN/M2=0.07011N/MM2Q1,=0.07011*1=0.07011N/MM活荷载F2,=8.4*0.85=7.14KN/M2=0.0714N/MM2Q2,=0.0714*1+0.0714N/MM取 MMAX=MAX{M1MAX,M2MAX}又 M1MAX=(0.08*0.07011+0.101*0.0714)*3002=1153.82N.MM M2MAX=(0.025*0.07011+0.075*0.0714)*3002=639.70N.MMWX=1/6*1*62=6MM3σ=MMAX/(γ.WX)=1153.82/(1*6)=192.3N/MM<215N/MM2’(γX为塑性发展系数,Γx=1.0)2)挠度验算Ωmax=MAX{ω1MAX,ω2MAX}所以Ωmaxx=ω1MAX=0.677*0.07011*3004/(100*2.06*105*18)=1.04MM 又容许挠度[Ｖ]＝300/250=1.2MM>1.04MM即满足要求．三、穿墙螺栓计算：根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式N≤An*f bf b为A3钢抗拉强度设计值选用Φ=30穿墙螺栓An=560.6M2F b=215N/mm2A n*f b=560.6mm2*215N/mm2=120.53KN按穿墙螺栓横向最大间距1.2M，纵向最大间距1.3M计算穿墙螺栓承受的拉力为N=1.2*1.3*72.73=113.5KN＜A n*f b故穿墙螺栓满足要求四、面板的强度与刚度的计算取1m宽的钢板为计算单元,由于竖肋的间距为300mm,固面板按三垮连续梁计算,混凝土的侧压力F1=72.73KN/m2(1)强度计算:跨度/板厚=300/6=50<100,属小挠度连续板,查<<建筑施工手册>> “荷载与结构静力计算表”得弯矩系数K M=-0.100所以:M=k M*q*l2=0.10*0.7273*32=6545.7N.mm截面抵抗矩W=b*h2/6=10*62/6=60mm3式中: b 板宽取10mmh 板厚 6mm面板最大内力为:σ=M/W=6545.7/60=109.1N/mm2<f=215N/mm3(2)挠度计算:查“荷载与静力结构计算表”得k f=0.667f=k f*q*l4/100*E*I=0.667*0.7273*3004/(100*2.06*105*10*63/12)=1.01mm五、横背楞的计算：（1）强度的计算横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁，其计算简图为：q=f*1=72.73*1.2=87.3KN/Mf：砼侧压力最大值1：穿墙螺栓最大间距所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8q12σ=M max/W其中：查表得双向[10#槽钢的净截面抵抗距为Wx=39.7*2=79.4mm3σ=M max/W=(1/8*87.3*1.22*106/79400=197.9N/mm2依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/mm2 σ<[f] 故强度满足要求（2）刚度计算:依<建筑施工手册>:f max =-5/384*q1*14 1=1.2m而q1是横背楞是的截荷标准值q1=72.73*1.2=87.3KN/m1）悬臂部分：V max =q1a4/8E*Ix其中：E为弹性模量，其值为2.06*105Ix惯性矩，其值为396.6cm4a=150mm（模板两边最大悬臂长度）则：V max =87.3*1504/8*2.06*396.6*109=0.0067mm许用挠度[V]=150/500=0.3mmV max <[V]故悬臂部分满足要求2）跨中部分：依《建筑施工手册》V max=q1l4[5-24（a/1）2]/384EI x其中：a/1=150/900=0.167V max=87.3*12004（5-24*0.1672）/384*2.06*396.6*109 =2.3mmV max<[V]=1/500=1200/500=2.4mm故跨中部分刚度满足要求六、竖肋计算：竖肋是支承在横背楞上的连续梁，其计算间图为（1）强度计算：竖肋布置间距一般h=300mm左右考虑q=F*h=68.73*0.3=20.62KN.m依据《建筑施工手册》，考虑载荷最为不利时M max=K m qh2式中K m为弯矩影响系数，最不利情况下取0.125查表得[8# Wx=25300cm3 Ix=101000 cm4M=0.125*20.62*1.32=4.36KN.mα=M max/W x=4.36*106/1.01*25.3*103=170.6N/mm2<[f]=2154N/mm2故强度满足要求（2）刚度计算：1）悬臂部分：而 V max=q1*h*14/8EIxq=f*h=68.73*0.30=20.6KNh为竖肋最大悬臂长度取300mmV max=20.6*3004/8*2.06*101.3*109=0.09mm许用挠度[V]=300/500=0.6mmV max<[V]2）跨中部分:V max=q1*h24(5-24a2)/384EIx其中：a悬臂部分与跨中部分长度之比a=300/1300=0.23h2为垮中最大垮距1300mmV max=20.3*13004*(5-24*0.232)/384*2.06*101*109=2.07mm许用挠度 [V]=1300/500=2.6mmV max<[V]七、吊钩的计算：依据《砼结构设计规范》（GBJ10-89）规定，吊钩计算拉应力不应大于50KN/m2，吊钩的截面面积An=Px/2*50（mm2）Px吊装时所承近大模板的自重载荷值，按模板块最大尺寸为5100*2750模板自重按120Kg/m2考虑P=120*5.1*2.75=1683KNPx=1.3*1683=2187.9KN式中1.3为动荷载系数An=218.79mm2而An的设计值:吊钩采用φ=20mm圆钢,其净截面面积为314mm2，每块模板装两个吊钩An1=628mm2>An故吊钩满足要求说明：因砼侧力即受温度影响，又受浇注速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大砼浇注速度，但最大不能超过6米/小时秋冬季施工温度降低砼浇注速度也要适当降低。
板模板组合钢模板计算书
板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《组合钢模板技术规范》GB/T50214-20133、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性小梁间距(mm)300小梁一端悬挑长度(mm)50结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算1号面板长度l(mm)1500面板块数5面板宽度b(mm)600面板厚度(mm)3荷载设计值折减系数1面板截面惯性矩I(cm4)面板截面抵抗矩W(cm3)面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)205面板弹性模量E(N/mm2)206000面板一端悬臂长(mm)50小梁间距(mm)300JGJ162-2008，条，面板可按简支梁计算。
所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝1×[(G1k+ (G3k+G2k)×h)+，(G1k+ (G3k+G2k)×h)+×]×b=1×[×++24)×+×，×++24)×+××] ×=mq2＝1×××G1k×b＝1××××=mp＝1××××Q1k＝1××××＝M1=q1l2/8=×8=·mM2=q2l2/8+pl/4=×8+×4=·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[×2，×2+×]=·mM max＝max[，，]= ·mσ＝M max/W＝×106/21100＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=++24)××=m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5××3004/(384×206000×907000)＝≤悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝×2504/(8×206000×907000)＝≤满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁材料规格(mm)□70×70×4小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面惯性矩I(cm4)b取整取整度为550mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝1×[(G1k+ (G3k+G2k)×h)+，(G1k+ (G3k+G2k)×h)+×]×b=1××max[×++24)×+×，×++24)×+××]×1＝m因此，q1静＝1×××(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝1×××++24)××1＝mq1活＝1××××Q1k×b＝1×××××1=mq2＝1×××G1k×b＝1××××1＝mp＝1××××Q1k/1＝1××××1＝M1＝静L2+活L2＝××+××＝·mM2＝max[+，+]＝max[××+××，××+××]＝·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[×2，×2+×]＝·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[，，]＝·mσ＝M max/W＝×106/20610＝mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝静L+活L＝××+××＝V2＝+＝××+×＝V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[×，×+]＝V max＝max[V1，V2，V3]＝max[，，]＝τmax＝V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=×1000×[70×702-(70-8)×622]/(8×721200×8)＝mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=+(24+××1＝m跨中νmax＝(100EI)=××6004/(100×206000×721200)＝≤[ν]＝l/400＝600/400＝悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=×5504/(8×206000×721200)＝≤[ν]＝2l1/400＝2×550/400＝满足要求！六、立柱验算满足要求！查表得，φ＝f=N/(φA)=×max[×++24)×+×,×++24)×+××]×××1000/×424)=×1000/=mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！七、可调托座验算满足要求！八、立柱地基基础验算f ak满足要求！。
大钢模板施工方案和计算书
大钢模板施工方案和计算书在土木工程领域中，大钢模板作为一种重要的支撑结构，在施工过程中发挥着关键作用。
本文将就大钢模板的施工方案和计算书进行详细介绍，旨在为工程师们提供参考和指导。
一、施工方案1. 施工准备工作在开始大钢模板施工之前，需要做好以下准备工作： - 确定施工区域和施工范围； - 准备好大钢模板的相关材料和设备； - 制定详细的施工计划，包括施工顺序、安装方法等。
2. 大钢模板的安装大钢模板的安装是整个施工过程中最关键的环节之一。
在安装过程中，需注意以下几点： - 按照设计要求进行大钢模板的定位和支撑； - 确保大钢模板的连接牢固，不出现位移和倾斜现象； - 对于悬挑较大的大钢模板，应采取加固措施，确保施工安全。
3. 完工验收施工完成后，应进行大钢模板的完工验收。
验收过程中需注意检查大钢模板的平整度、稳定性等指标，确保其符合设计要求。
二、计算书1. 大钢模板的受力分析在大钢模板的设计过程中，需进行结构受力分析，以确定大钢模板的受力情况。
常用的受力分析方法包括静力分析、有限元分析等。
2. 大钢模板的承载力计算大钢模板的承载力是评价其结构性能的重要指标之一。
承载力计算需考虑大钢模板的材料特性、结构形式、受力情况等因素，通过相关公式和计算得出。
3. 大钢模板的稳定性分析为确保大钢模板在使用过程中不发生倾斜、变形等危险情况，需进行稳定性分析。
通过考虑大钢模板的支撑方式、结构形式等因素，对其稳定性进行评估。
结语综上所述，大钢模板的施工方案和计算书是确保土木工程施工质量和安全的重要保障。
工程师们在进行大钢模板施工时，应严格按照相关方案和计算书进行执行，确保施工顺利进行。
同时，不断总结经验，提升技术水平，为我国土木工程事业的发展贡献自己的力量。
钢模板计算书.doc
模板计算书1.计算依据1．参考资料 《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：》2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于 30mm时，取；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取。
大模板侧压力计算~2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.045.2/KN m =⨯⨯⨯⨯= H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F = m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q KN m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.1552/KN m=⨯⨯⨯⨯=@H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值 kN/ m 2252 1.26 1.471/q KN m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
86系列大模板计算书
拼装式全钢大模板计算书西安奥鑫模板有限公司前言为配合我公司的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列的发布实施，针对本标准的产品，拼装组合成由900～6000mm轴线间的大模板各种情况，进行了一系列的模板挠度值计算。
计算时引进了次变形（挠度）计算，从而得到了模板的最终挠度值。
我们选择了各种情况下的模板最不利（挠度值最大）变形值放进了该标准的附录D中供用户参考。
本计算书摘录了拼装组合的计算过程及结果，仅供使用者进一步参考。
西安奥鑫模板有限公司2006年6月1日拼装式全钢大模板（86系列）计算书西安奥鑫模板有限公司发布的企业标准《拼装式全钢大模板》86系列是适用于清水混凝土模板。
因此，本计算书的内容是刚度计算及强度验算（变形计算强度验算）。
1．荷载计算1.1变形计算用的荷载根据国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》第2.2.3条规定，计算模板变形的荷载标准值只有新浇筑混凝土侧压力这一项。
=1.15 V=2m/h，则侧压力荷载：设：T=20℃β=1.0 β2F=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×=49.1KN/ m2γcH=24×2.575=61.8KN/ m2，二者取最小值49.1KN/ m2，计算时取50 KN/ m2。
其分布图如下：1.21。
2．模板挠度计算2.1外荷载作用下的模板挠度计算2.1.1模板面板在侧压力作用下的挠度计算一般工程最大板块不足5000mm宽，按5000mm宽计算，模板竖肋间距按300mm计算。
模板面板与竖向肋焊成整体，因此面板两端是固定支承在竖向肋上（边竖肋或中间竖肋），计算跨度l=300 mm。
面板距跨中的挠度：W= = =9.38q模板竖向肋承受的荷载是由面板传给它的，由于单元模板的不同，竖向肋承受的荷载也不同（见表1）单元模板沿竖向肋的荷载分配系数表梯形荷载作用下的竖向肋挠度计算应用计算机软件计算。
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模板面板为6mm 厚钢板，肋为[8#，间距为300 mm ，背楞为双根[10#，最二、 （2） M max W X σ（3） f max
故f max =0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm
三、肋计算：
（1）、计算简图：
q=0.6× （2）、强度验算： 查表得弯矩系数K m 故
M max = K m ql 212002=3.24×106N 〃mm
查表得[8# I=101×104 mm 4
故肋最大内力值σmax 满足要求.
σB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/ mm2＜f=215N/ mm2均满足要求。
（3）、挠度验算：
如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算BC跨的挠度。
根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度f max=系数×qL4/24EI,而系数与K1=4Mc/qL32 及 K2=4M B/ qL32有关。
M C= qL12/2=72×2002/2=1.44×106N〃mm
M B=由以上计算所得结果，即M B=1.43×107N〃mm
故K1=4Mc/qL32=4×1.44×106/(72×12002)=0.06
K2=4M B/qL32=4×1.43×106/(72×12002)=0.55
根据K1、K2查表得系数为：0.115
故f max=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/(24×2.06×105×396×104)=0.88 mm
q=0.06×300=18N/ mm,按两跨连续计算,计算简图如右图所示：
V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N
焊缝长度l w=V×a/(0.7Hh f f v)
焊缝间距a取300 mm,肋高H=80 mm,焊缝高度h t=4 mm,f w=160N/ mm2故最小焊缝长度：l w=V×a/（0.7Hh t f w）=13500×300/(0.7×80×4×160)=113 mm 实际加工时焊缝为焊150 mm,间距300 mm,故满足要求。
七、吊钩计算：
1、吊钩采用φ20圆钢，截面面积A=314.22 mm2,每块大模板上设两个吊钩，
按吊装6600 mm宽模板自重2.4T计算,模板自重荷载设计值取系数1.3,即P X=1.3×2.4=3.12T。
σ＝P X/A=31200/（2×314.2）=49.6N/ mm2＜[σ]=215N/ mm2均满足要求。
2、吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201 mm2螺
栓主要受剪。
P N=3.12T=32100N
τ =P X/A=31200/(2×201)=77.61N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2故满足要求。
螺栓采用φ28圆钢，外挂架材料为φ48×3.5钢管。
一、 荷载计算：
以每榀个挂架承重1.8 m 范围荷载计算： 1、
模板自重：以模板高度按3000mm 计算，模板重量按1350N/m 2，荷载为3×1.8×1350=7290N=7.3KN 。
2、 操作人员荷载：1.8 m 间距内最多允许3个人同时操作，每人按750N 计，总计2.25KN 。
3、 自重及工具荷载：外挂架自重、脚手板、护栏钢管、零星材料等，最大重量按3KN 计。
二、 计算简图：
1、 模板自重考虑为主要分布于脚手架内侧荷载，将均布荷载化为节点集中荷载：F 1=2.8×1.8×1.35/2=3.4KN
2、 操作人员及工具荷载视为在外挂架宽度方向均匀分布荷载,化为节点集中荷载：F 2=(2.25+3)/3=1.75KN 计算简图如下图所示：
即：F A =F 1+F 2
3、 内力计算：
N 1=F C tg40°N 2= N 1=1.47KN N 3=N 4 Cos40° N 4=5.66KN
N 5=F C / Cos40° N 6=F B =5.15KN N 7=3.37KN
R AV =F B + N 3+ N 7 =12.07KN
R AH =N 2+ N 7Sin40°=3.64KN
3
减系数。
杆件为φ48×3.5钢管，A=489 mm2。
强度：σ=N/A=4340/489=8.88N/ mm2＜0.9f=0.9×215=193.5 N/ mm2
杆件③计算长度取L=1800 mm，又查表回转半径I=2.45cm。
杆件长细比：λ=L/I=1800/24.5=73.5＜[λ]=400。
故在强度和长细比方面均满足要求。
（2）、杆件④⑤⑥为压杆，N4=5.66KN，N5=2.29KN
该杆在平面外计算长度：
L0=L1(0.75+0.25N5/N4)=2280(0.75+0.25×2.29/5.66)1940mm。
杆件长细比：λ=L0/I=1940/24.5=79.2＜[λ]=150
强度：由长细比查表得稳定系数ψ=0.688
σ=N/ΨA=5660/(0.688×489)=16.8N/mm2＜0.9f=0.9×215=193.5N/ mm2
(3)、杆件⑧为零杆。
5、焊缝强度验算：
按腹杆中内力最大的杆件N4=5.66KN计算,焊缝厚度取4mm，故焊缝厚取4 mm，故焊缝有效厚度h s=0.7h t=2.8mm,焊缝长度应为：
L W=N/ h s f f w=5660/（2.8×160）=12.6mm
实际焊缝长度为30 mm,满足要求。
6、支座A外挂架螺栓验算：
1、采用φ28挂钩螺栓验算：
受拉：R AH=3.64KN,A=615 mm2
σ= R AH/A=3640/615=5.92 N/ mm2＜0.9f=0.9×215=193.5 N/ mm2
受剪：τ=R AV/A=12070/615=19.6 N/ mm2＜[τ]=125N/ mm2，满足要求。
2、外挂架钩头采用4个M16螺栓通过挂板同[10连接，M16螺栓A=201mm2 受剪：τ= R AV/4A=12070/（4×201）=15N/ mm2，满足要求。