600MW汽轮机变功率经济性分析

600MW汽轮机变功率经济性分析一、设计题目

N600ＭＷ机组凝汽式汽轮机变功率经济性分析

二、设计任务

1.拟定600MW汽轮机原则性热力系统图。

2. 600MW汽轮机额定功率下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标；

3. 600MW汽轮机变功率（90~50%）下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标；

4. 600MW汽轮机高、低压加热器或凝汽器设计、计算、计算数据总表；

5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）；

6.用C语言编制加热器热平衡计算程序（清单、结果）。

三、设计成果

1. 600MW汽轮机额定功率、变功率下回热系统经济性计算书一份；

2. 原则性热力系统图；

3. 热力过程曲线；

5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）；

4. 设计说明书。

四、设计原始资料

1. 汽轮机

（1）反动式汽轮机

（1）反动式汽轮机型式：N600-16.67/537/537-

（3）再热蒸汽参数：

（4）排汽压力：

（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：

表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数

（2）冲动式汽轮机

（1）冲动式汽轮机型式：N600-16.67/538/538-

（2）蒸汽初参数：

（3

（4）排汽压力：

（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：

表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数

2. 给水泵与凝结水泵（参考）

（1）主给水泵进口压力（2）主给水泵出口压力（3）主给水泵效率

净正吸水头（4）前置泵进口压力（5）前置泵进口压力（6）前置泵效率

净正吸水头

（7）凝结水泵出口压力

3. 锅炉（略）

4．给定的原则性热力系统图（图1）（1）反动式600MW汽轮机

（2）冲动式汽轮机

额定工况：Pe = 600 MW

变功率：90~50% 额定功率

6. 计算中选用的数据：

（2）选定的各种效率机组的机、电效率：高加和除氧器效率：低加效率：

锅炉排污扩容器效率：锅炉排污扩容器压力：（3）新蒸汽压损再热蒸汽压损

回热抽汽压损

（4）补充水入口温度

4. （

1）设计任务书设计任务书简介；

（2）对给定方案的经济性分析，指出给定方案中不足之处，定性分析对热经济性的影响；（4）600MW 机组主要经济指标计算结果的比较：列表标出新蒸汽汽耗量、凝汽量、给水温度、机组热耗率、机组内效率、全厂热耗率、全厂效率、标准煤耗率、节约标准煤量（按6500h/a ）计。

（5）原则性热力系统计算书

附录1：原则性热力系统计算示例

计算国产200MW 三缸三排汽凝汽式机组在设计工况下的热经济指标。

已知：N200-12.75/535、535型三缸三排汽凝汽式机组的初参数：

00000012.75,535,0.64,3P Mpa t C P Mpa t C ==?=?=

再热蒸汽参数：

冷段压力冷段温度排汽压力

给水泵出口压力

凝结水泵出口压力

该机组回热系统如图2所示。（图2）

表2 N200-12.75/535/535三缸三排汽凝汽式机组回热抽汽及轴封参数

解：

（一）整理原始资料

（1）根据已知参数p 、t 在h-s 图上画出汽轮机热力过程曲线（图3）标出新汽、各抽汽点、排汽焓（

0j c h h h ∑、、

），及再热汽焓升。或根据已知参数p 、t 查水蒸汽表得到上述各比焓的数值。

（2）列出机组回热抽汽系统计算点参数表（表3），得到个加热器出口水焓wj h 及有关疏

水焓'

jc h 或d

wj h 。

（二）计算回热抽汽系数与凝汽系数 1. 高压加热器组的计算

（1）H1的计算

由H1的热平衡式求抽汽系数1α

[][]'121111

11()/()(1038.41934.2)/0.980.0033(3381.641045.78)3139.261045.78

0.0471

w w h sg sg h h h h h h ηαα---=

---?-=

H1的疏水系数：1110.04710.00330.0504d sg ααα=+=+= （2）H2的计算

由H2的热平衡式求2α（将H2及其外置疏水冷却器作为一个整体）

[][]'231122

()/()(934.2797.92)/0.980.0504(1045.78834.68)3042.63834.68

0.0582

d w w h d w d

w h h h h h h ηαα---=

---?-=-=

H2的疏水系数：2210.05820.05040.1086d d ααα=+=+= 再热蒸汽系数rh α（其中考虑扣除高压缸的轴封漏汽1sg α ）

1211()1(0.04710.05820.0033)0.8914rh sg αααα=-++=-++=

（3）H3的计算

先确定给水泵的焓升pu w h ? 及给水泵出口水焓4pu

w h 。

已知给水泵出口压力为17.65out p Mpa = ，根据除氧器压力和除氧器安置高度，可知

除氧器入口压力为0.75in p Mpa = ，取给水的平均比容为3

0.0011/av v m kg = ，给水泵的

效率为0.78pu η= ，则

给水泵的焓升为：

10()

100.0011(17.650.75)

23.83(/)

0.78

pu av out in w pu

v p p h

kJ kg η-?=

??-=

给水泵出口水焓为：44666.9623.83690.79(/)pu pu

w w w h h h kJ kg =+?=+=

由H3的热平衡式求3α 图3

表3

[]'

342233'

33()/()(797.92690.79)/0.980.1086(834.68784.86)0.04

3385.24784.86

pu d w w h d w h h h h h h ηαα??---??=

---?-==-

H3的疏水系数：3320.040.10860.1486d d ααα=+=+=

2. 除氧器HD 的计算

由除氧器物质平衡方程式得进水系数4c α 关系式

43421()c d sg αααα=-++

由于除氧器进、出口水量不等，4c α是未知数。为了避免在最终的热平衡式中同时出现4α 和 4c α两个未知数，可如此处理：先用不考虑'h η 的方式写出热平衡方程式：Σ流入热量=Σ流出热量，'

444332245w d sg sg c w h h h h h αααα=+++，然后将上述的4c α关系式代入，整理成以进水焓5w h 为基准，不含4c α 并考虑h η 的热平衡式：出水量为准的吸热量/h η=Σ放热量，可得

[][]'453352254

()/()()(666.96598.99)/0.980.1486(784.86598.88)0.004(3444.06598.88)3277.22598.88

0.0114

w w h d w sg sg w w h h h h h h h h ηααα-----=

---?--?-=-=

则 43421()1(0.14860.0114

0.004)

0.836

c d s g αααα=-++=-+

+= 3. 低压加热器组的计算

（1）H5的计算

由H5的热平衡方程式求抽汽系数5α

[][]'4563355

55()/()0.836(598.88512.05)/0.980.008(3286.34602.4)3105.98602.4

0.0221

c w w h sg sg h h h h h h αηαα---=

-?--?-=-=

H5的疏水系数：5530.0210.0080.029d sg ααα=+=+=

（2）H6和H7的计算

由于78m

w w h h 、未知，不能直接分别从H6和H7的热平衡方程式计算抽汽系数6α和7α 。其解法有多种。①一种是因为多了2各未知数，需要增加2各热平衡式（疏水泵混合点A 和SG1的热平衡方程式）与H6和H7的热平衡方程式联立求解出6778m

w w h h αα、、、；②是假设78m

w w h h 、，由H6和H7的热平衡方程式分别求出67αα、，然后校核，多次修正逼近。③合理选择划分热平衡范围，以避开78m

w w h h 、2各未知数，仍用2各热平衡方程式联立求解得出67αα、。下面用第3种方法求解。（图4）

这时用图4所示2种热平衡来求解均可，但二者都面临混合点A 前后水流不相等，因7c α 为未知数的问题。可先由混合点的物质平衡求出7c α 的关系式，代入热平衡方程式中以消除7c α 。

混合点A 的物质平衡方程式

7474674567656767

()()()()()

c c

d c d c d d d d d a b c αααααααααααααααα=-=-+=-++=+=+ 用图2-18（a ）热平衡范围来求解。先用Σ流入热量=Σ流出热量拟出2个热平衡方程式，消去后整理成放热量=Σ吸热量/h η：对H6包括混合点A 的热平衡方程式

'''665577774666d c w d c w d h h h h h h αααααα+++=+

代入式（a ）、(b 、)(c)，整理后再考虑h η，上式则为

''''''6667755677777467()()()

()/w d w w c w w h

h h h h h h h h h h h h ααααη-+-+-+-+-=- （1）

对H7包括SG1的热平衡方程式

'''

77446678774477sg sg d c w d sg sg c w h h h h h h h ααααααα+++=++

代入式（a ）、(b 、)(c)，整理后再考虑h η，上式则为

''''77778444566778478()()()()

()/w w sg sg sg d w w c w w h

h h h h h h h h h h h h αααααη-+-+-++-+-=- （2）

将是（1）、（2）代入已知数值联立求解6α、7α

6776(2982.14523.98455.06438.9)0.029(602.4523.98455.06438.9)(455.06438.9)0.836(512.05438.9)/0.98

(2889.56455.06438.9306.52)0.0033(3172.13390.88)(0.029)(523.98455.06438.9306αααα-+-+?-+-++-=?--+-+?-+

++-+-.52)

0.836(438.9306.52)/0.98

=?- 联解最后求得：

670.0239

0.0363

αα==

将6α、7α数值代入式（a ）得7c α数值

74567()

0.836(0.0290.02390.0363)0.7468

c c

d ααααα=-++=-++=

（3）H8的计算

由于7sg

w wc h h 和未知，在拟定H8的热平衡方程式时也应避开它们，以减少方程个数和计算工作量。可采用如图5所示扩大的热平衡范围，来拟出包括H8、SG2和热井在内的热平衡方程式。此时该的热平衡方程式出现了一个未知数c α，为此应先求出c α的表达式。由热井的热平衡方程式得

7485()c c sg sg ααααα=--- （d ）

参照求6α、7α的过程，先写出Σ流入热量=Σ流出热量，然后代入式（d ）消去c α，经整理后（考虑效率h η）写成Σ吸热量/ h η=Σ放热量。也可以从除氧器热平衡中总结出规律，直接写出已知出水量7c α吸热为基础、以进水焓'

c h 为基准热平衡方程式来，由此

'''7855448'

8()/()(')

0.7468(306.52140.63)/0.980.0014(3098.57140.63)0.0033(390.88130.63)2693.2140.63

0.0476

c w c u sg sg c sg sg c c h h h h h h h h αηααα-----=

-?--?--?-=

图

1. 凝汽系数c α的计算与物质平衡校核

用热井的物质平衡式(d)计算c α

7485

()0.7468(0.00330.04760.0014)0.6954

c c sg sg ααααα=---=-++=

利用汽轮机的物质平衡式计算c α，以校核计算的准确性

1111(0.04710.05820.040.01140.0210.02390.03630.04760.00330.0040.0080.00330.0014)0.6945

z c j sgj ααα??

=-+ ?

=-++++++++++++=∑∑

两者计算结果相同，表明以上计算误差很小。

（三）新汽量0D 计算及功率校核

1. 新汽量0D 计算

根据抽汽做功不足而多耗新汽的公式来计算新汽量0D

00011/1c c j j sgj sgj D D D Y Y βαα??

==-+ ???

∑∑

由式

003

360036001010()360020000010(3132.97500.032437.14)0.9850.99493.5943(/)

e e

c ic m g rh c m g

P P D w h q h t h ηηηη---=

?=?+-??=

+-??= 0()3432.97500.032437.141495.86(/)ic rh c w h q h kJ kg =+-=+-=

11223344553139.26500.032437.14

0.8037

1495.863042.63500.032437.14

0.7391

1495.863385.242437.140.63381495.863277.222437.14

0.56161495.8631rh c ic rh c ic c ic c ic c ic h q h Y w h q h Y w h h Y w h h Y w h h Y w +-+-===+-+-===--===--===-==66778805.982437.14

0.44711495.862983.142437.14

0.36501495.862889.562437.14

0.30241495.862693.142437.14

0.17121495.86

c ic c ic c ic h h Y w h h Y w h h Y w -=--===--===--=

11223344553381.64500.032437.14

0.9657

1495.863444.062437.14

0.6731

1495.863286.342437.14

0.5677

1495.863172.132437.14

0.4913

1495.86sh rh c sg ic sg c

sg ic sg c

sg ic sg sg h q h Y w h h Y w h h Y w h h Y w h Y +-+-===--===--===--====

3098.572437.14

0.4421

1495.86

h w --=

各j j Y α的计算数据如表4所示。

将表中的数据代入抽汽做功不足汽耗增加系数β式得

111

1.194010.1625

1j j sgj sgj Y Y βαα=

=-??-+ ?

∑∑

则汽轮机的新汽耗量为

00493.5943 1.1940589.3516

(/)c D D t h β==?=

表4 j j h α、j j Y α和j D 的计算数据

2. 功率校核

1kg 新汽比内功i w （其中

α∑计算数据见表4）

0113432.970.8914500.032625.9461252.7507(/)

z i rh rh j j c c sgj sgj w h q h q h kJ kg αααα??

=+-++ ?

=+?-=∑∑

根据计算数据所得汽轮发电机组的功率为

'0/3600

598.35161252.75070.9850.99/3600199.9899()

e i m g P D w MW ηη==???= 计算误差为

'200199.9899

0.005%200

e e e P P P --?===

误差很小，在工程允许范围之内，说明上述计算正确。

（四）热经济指标计算

1kg 新汽的比热耗

003432.970.8914500.031038.412840.2867(/)

rh rh fw

q h q h kJ kg α=+-=+?-=

汽轮机绝对内效率

01252.750744.11%2840.2867

i i w q η=

== 汽轮发电机组电效率

0.44110.9850.9943.01%e i m g ηηηη==??=

汽轮发电机组热耗率

[]3600

3600

8370.1465

/(.)0.4301

q kJ kW h η=

汽轮发电机组汽耗率

[]08370.1465 2.9469/(.)2840.2867

q d kg kW h q =

（五）各处汽水流量（绝对值）计算

由公式0j j D D α=求出各处j D ，计算结果见表4。

600MW汽轮机变功率下的经济性分析（一）600MW汽轮机回热系统热平衡计算

（二）确定汽轮机变功率（90%、85%、80%、75%、70%、65%、60%、50%额定功率）下各抽汽点压力

运用沸留格尔公式计算变功率下各抽汽点压力。对于凝汽式汽轮机，

可把整机作为一个机组吗，用沸留格尔公式，各机组前的压力与流量

（功率）成正比的关系直接进行计算，其余各级采用热力过程曲线平

移。温度修正只修正第1、2级，其他的不修正。

（三）按照额定功率下热平衡计算步骤进行变功率下的热平衡计算。

600MW汽轮机热力过程曲线

（额定功率和90%额定功率的过程曲线）

1.反动式汽轮机

2.冲动式汽轮机

6.加热器热力设计

根据任务书要求进行热力计算，要求计算传热管道总传热面积、传热

管道根数、长度、材料选用等。

600MW汽轮机变功率经济性分析

600MW汽轮机变功率经济性分析一、设计题目 N600ＭＷ机组凝汽式汽轮机变功率经济性分析二、设计任务 1.拟定600MW汽轮机原则性热力系统图。 2. 600MW汽轮机额定功率下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标； 3. 600MW汽轮机变功率（90~50%）下回热系统热平衡计算，求出其主要热经济指标； 4. 600MW汽轮机高、低压加热器或凝汽器设计、计算、计算数据总表； 5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）； 6.用C语言编制加热器热平衡计算程序（清单、结果）。三、设计成果 1. 600MW汽轮机额定功率、变功率下回热系统经济性计算书一份； 2. 原则性热力系统图； 3. 热力过程曲线； 5. 高、低压加热器结构工程图（AUTOCAD绘图）； 4. 设计说明书。四、设计原始资料 1. 汽轮机（1）反动式汽轮机（1）反动式汽轮机型式：N600-16.67/537/537- （3）再热蒸汽参数：（4）排汽压力：（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：

表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数（2）冲动式汽轮机（1）冲动式汽轮机型式：N600-16.67/538/538- （2）蒸汽初参数：（3 （4）排汽压力：（5）给水回热抽汽（8段），额定工况时的抽汽参数如表所示：表1 N600-16.67/537/537-机组回热抽汽参数 2. 给水泵与凝结水泵（参考）（1）主给水泵进口压力（2）主给水泵出口压力（3）主给水泵效率净正吸水头（4）前置泵进口压力（5）前置泵进口压力（6）前置泵效率净正吸水头（7）凝结水泵出口压力

汽轮机电气整套启动方案通用版

解决方案编号：YTO-FS-PD169 汽轮机电气整套启动方案通用版 The Problems, Defects, Requirements, Etc. That Have Been Reflected Or Can Be Expected, And A Solution Proposed T o Solve The Overall Problem Can Ensure The Rapid And Effective Implementation. 标准/ 权威/ 规范/ 实用 Authoritative And Practical Standards

汽轮机电气整套启动方案通用版使用提示：本解决方案文件可用于已经体现出的，或者可以预期的问题、不足、缺陷、需求等等，所提出的一个解决整体问题的方案（建议书、计划表），同时能够确保加以快速有效的执行。文件下载后可定制修改，请根据实际需要进行调整和使用。 1 编制目的启动试验是全面检验主机及其配套系统的设备制造、设计、施工、调试和生产准备的重要环节，在启动试验过程中检验一、二次回路（控制、励磁、测量、保护）的可靠性，是保证机组安全、经济、文明地投入生产，形成生产能力，发挥经济效益的关键性程序。为了明确整套启动调试工作的任务和各方职责，规范整套调试项目和程序，使整套启动调试工作有组织、有计划、有秩序地进行，特编制本措施用于指导发电机组整套启动试验过程。 2 编制依据 2.1. 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996版）》； 2.2. 《火电工程启动调试工作规定》； 2.3. 《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150-2006； 2.4. 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》； 2.5. 《电力系统自动装置检验条例》；

汽轮机说明书

中国长江动力公司（集团）文件代号Q3053C-SM 2011年3 月日

产品型号及名称C7.5-3.8/1.0抽汽凝汽式汽轮机文件代号Q3053C-SM 文件名称使用说明书编制单位汽轮机研究所编制校对审核会签标准化审查批准

目录 1前言--------------------------------- 2 2主要技术数据------------------------- 2 3产品技术性能说明和主要技术条件------- 3 4产品主要结构------------------------- 3 5安装说明----------------------------- 5 6运行和维护--------------------------- 17 7附录：汽轮机用油规范----------------- 25

1前言 C7.5-3.8/1.0型汽轮机系中温中压、单缸、冲动、抽汽凝汽式汽轮机，具有一级工业调整抽汽。额定功率为7500kW，工业抽汽额定压力为 1.0MPa，额定抽汽量为9.5t/h。本汽轮机与发电机、锅炉及其他附属设备成套，安装于企业自备电站或热电厂，同时供热和供电。机组的电负荷和热负荷，可按用户需要分别进行调节。同时，亦允许在纯凝汽工况下，带负荷7500kW长期运行。本机系热电联供机组，具有较高的热效率和经济性。机组结构简单紧凑，布置合理，操作简便，运行安全可靠。 2主要技术数据 2.1 汽轮机型式中温中压、单缸、冲动、抽汽凝汽式 2.2 汽轮机型号C7.5- 3.8/1.0 型 2.3 新蒸汽压力 3.8(2.03.0+-)MPa 2.4 新蒸汽温度390(1020+-)℃ 2.5 额定功率7500kW 最大功率9000kW 2.6 额定转速3000r/min 2.7 额定进汽量46t/h 2.8 最大进汽量50t/h 2.9 额定抽汽参数压力 1.0 MPa 温度272.3℃ 流量9.5 t/h 2.10 最大抽汽量15t/h

汽轮机电气整套启动方案正式版

In the schedule of the activity, the time and the progress of the completion of the project content are described in detail to make the progress consistent with the plan.汽轮机电气整套启动方案正式版

汽轮机电气整套启动方案正式版下载提示：此解决方案资料适用于工作或活动的进度安排中，详细说明各阶段的时间和项目内容完成的进度，而完成上述需要实施方案的人员对整体有全方位的认识和评估能力，尽力让实施的时间进度与方案所计划的时间吻合。文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用。 1 编制目的启动试验是全面检验主机及其配套系统的设备制造、设计、施工、调试和生产准备的重要环节，在启动试验过程中检验一、二次回路（控制、励磁、测量、保护）的可靠性，是保证机组安全、经济、文明地投入生产，形成生产能力，发挥经济效益的关键性程序。为了明确整套启动调试工作的任务和各方职责，规范整套调试项目和程序，使整套启动调试工作有组织、有计划、有秩序地进行，特编制本措施用于指导发电机组整套启动试验过程。

2 编制依据 2.1. 《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996版）》； 2.2. 《火电工程启动调试工作规定》； 2.3. 《电气装置安装工程电气设备交接试验标准》GB50150-2006； 2.4. 《火电工程调整试运质量检验及评定标准》； 2.5. 《电力系统自动装置检验条例》； 2.6. 有关行业和厂家的技术标准； 2.7. 设计图纸和制造厂家安装、调试说明书； 3 主要设备参数

汽轮机使用说明书

N30-3.43/435型汽轮机使用说明书 1、用途及应用范围 N30-3.43/435型汽轮机系单缸、中温中压、冲动、凝汽式汽轮机。额定功率30MW，与汽轮发电机配套，装于热电站中，可作为电网频率为50HZ地区城市照明和工业动力用电。其特点是结构简单紧凑、操作方便、安全可靠。汽轮机不能用以拖动变速旋转机械。 2、主要技术数据 2.1 额定功率：30MW 2.1 最大功率：33MW 2.3 转速：3000r/min 2.4 转向：从机头看为顺时针方向 2.5 转子临界转速：1622.97r/min 2.6 蒸汽参数：压力： 3.43MPa 温度：435℃ 冷却水温：27℃（最高33℃）排汽压力（额定工况）：0.0086MPa 2.7 回热抽汽：4级（分别在3、6、8、11级后） 2.8给水加热：2GJ+1CY+1DJ 2.9 工况：工况项目进汽量抽汽量排汽量冷却水温电功率汽耗Go Gc Ge Ne t/h t/h t/h ℃kW Kg/kw·h 额定工况131.0 0.0 102.77 27 30007.1 4.366 夏季凝汽工况135.5 0.0 107.98 33 30029.4 4.512 最大凝汽工况145.0 0.0 114.14 27 33055.7 4.387 最大供热工况143.5 20.0 93.51 27 30049.2 4.776 70%额定负荷工况93.0 0.0 73.93 27 21013.9 4.426 50%额定负荷工况69.5 0.0 56.47 27 15009.0 4.631 高加切除工况122.0 0.0 107.8 27 30032.7 4.062 2.10 各段汽封漏汽流量前汽封后汽封

余热发电工程7.5MW汽轮机机组整套启动调试方案

珠江水泥有限公司余热发电工程 7.5MW汽轮机机组整套启动调试方案 1简要概述 1.1工程简要概述珠江水泥余热电厂，设备简介 2整套启动调试的目的和任务 2.1调试目的整套启动调试是汽轮发电机组安装工程的最后一道工序。通过机组整套启动试运行，可以检验、考核电厂各设备及系统的制造、设计、安装质量以及各设备及系统的运转情况。通过试运过程中对设备的静态、动态特性参数的调整、试验以及让各种可能的缺陷、故障和隐患得到充分暴露并消除之，使主、辅机及至整套发电设备满足设计要求，以安全、可靠、稳发、满发的优良性能将设备由基建移交生产。 2.2启动调试的任务

2.2.1进行机组整套启动、调整、试验、并网带负荷，通过72+24小时满负荷试运行。 222检测、调试和考验汽轮机各项控制系统的静态、动态特性，使其满足要求。2.2.3监测与考验汽轮发电机组在各种工况下的运行状况，使其满足设计要求。2.2.4考验机组辅机及各子系统与主机在各种运行工况下的协调性。 2.2.5记录、采集机组所有设备和系统在各种工况下试运的原始数据，积累有关原始技术资料，为以后机组安全经济运行和检修提供依据。 2.2.6试验并确认主机、辅机和系统的最佳运行方式和最佳投用时机与条件。 2.2.7投用和考验机组各项自控装置、联锁保护及仪表，考核投入率、精度及工作状况。 2.2.8进行50 %及100 % B-MCR甩负荷试验，考查汽轮机调速系统动态性能可靠及安全性； 3主要设备技术范围 3.1汽轮机型号：NZ7.5-1.05/0.2 型式：双压、单缸、冲动冷凝式汽轮机。额定出力：7.5 MW 调节方式DEH控制系统主蒸汽压力：1.05 MPa 主蒸汽温度：320 C

小汽轮机说明书

TGQ06/7－1型锅炉给水泵汽轮机使用说明书 8QG22·SM·01－2003 北京电力设备总厂 2003.12

目录一汽轮机概述4二汽轮机技术规范5三汽轮机本体结构7四汽轮机系统14第一节汽水系统14 第二节油系统16第三节调速控制系统19第四节保护装置21五汽轮机安装26六汽轮机运行及维护43第一节调速系统的静态试验43第二节汽轮机超速试验44第三节汽动泵组启动与停机45第四节汽轮机运行中的维护47

一．汽轮机概述本汽轮机为300MW汽轮发电机组锅炉给水泵驱动汽轮机。每台机组配备两台50％容量的汽轮机驱动给水泵和一台50％容量的电动机驱动给水泵。正常运行时，两台汽动泵投入，一台电动泵作为起动或备用给水泵。本汽轮机目前可与SULZER的HPTmK200－320－5S型也可与WEIR或KSB相应型号的锅炉给水泵配套。用叠片式挠性联轴器联接，为了满足运行的需要，汽轮机配有两种进汽汽源。正常运行时采用主机中压缸排汽即主机四段抽汽，低负荷或高负荷时采用主蒸汽，低压调节汽门和高压调节汽门由同一个油动机通过提板式配汽机构控制。在给水泵透平的起动过程中，高压蒸汽一直打开到接近40％主机额定负荷。15％主机额定负荷时开始打开低压主汽门前逆止阀，使低压汽进入；在15％～40％主机额定负荷范围内，高压汽与低压汽同时进入；在40％主机额定负荷以上时，全部进入低压汽；在60％主机额定负荷以下时可为单泵运行；在60％主机额定负荷以上时为双泵运行。在低压主汽门前必须装有一只逆止阀，当高压进汽时防止高压汽串入主汽轮机。当主机四段抽汽压力升高到能顶开逆止阀后，低压汽进入汽轮机，配汽机构自动地逐渐将高压汽切断。该逆止阀应与主机抽汽门联动。本汽轮机轴封及疏水系统与主机轴封系统、汽水系统相连，汽轮机布置在12.6米运行层，排汽由后汽缸的下缸排汽口通过排汽管道引入主凝汽器，排汽管道上装有一真空碟阀，以便在汽动给水泵停运时，切断本汽轮机与主凝汽器之间的联系，而不影响主凝汽器的真空。本汽轮机采用数字电液控制系统（MEH），MEH接受4～20mA锅炉给水信号和来自油动机LVDT的位移反馈信号，MEH产生的控制信号作用于电液伺服阀，使电液伺服阀开启或关闭，进而控制油动机的行程，最终实现低压调速汽门和高压调速汽门开度的调节，以控制进入汽轮机的蒸汽量。本汽轮机的润滑油系统采用两台同容量的交流油泵，一台运行，一台备用，供给汽轮机和主给水泵的润滑用油，另外还有一台直流油泵，在事故情况下供给汽轮机和主给水泵的润滑用油。为了便于电站系统设计和现场运行，两台50％容量的汽动给水泵组设计成镜面对称布置。高压主汽门，低压主汽门，本体汽水管路和本体油管路分别布置在两台汽轮机的同一侧。本汽轮机有较宽的连续运行转速范围，除能满足主给水泵提供锅炉的额定给水量外，还留有充分的调节裕度，因而能广泛地为各种运行方式提供最大限度的可能性。二．汽轮机技术规范 1．汽轮机型号，名称和型式（1）型号：TGQ06/7－1 （2）名称：300MW汽轮发电机组锅炉给水泵驱动汽轮机（3）型式：单缸，双汽源，新汽内切换，变转速，变功率，冲动，凝汽式，下排汽2．最大连续功率：6MW

汽轮机课程设计说明书..

课程设计说明书题目：12M W凝汽式汽轮机热力设计 2014年6月28 日

一、题目 12MW凝汽式汽轮机热力设计二、目的与意义汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。通过该课程设计的训练，学生应该能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、巩固并应用《汽轮机原理》课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等）主要技术参数：额定功率：12MW ；设计功率：10.5MW ；；新汽温度：435℃；新汽压力：3.43MP a ；冷却水温：20℃；排汽压力：0.0060MP a 给水温度：160℃；机组转速：3000r/min ；主要内容： 1、确定汽轮机型式及配汽方式 2、拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算 3、确定调节级形式、比焓降、叶型及尺寸等 4、确定压力级级数，进行比焓降分配 5、各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实际热力过程曲线 6、整机校核，汇总计算表格要求： 1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。 2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。 3、完成通流部分纵剖面图一张（一号图） 4、计算结果以表格汇总

四、工作内容、进度安排 1、通流部分热力设计计算（9天）（1）熟悉主要参数及设计内容、过程等（2）熟悉机组型式，选择配汽方式（3）蒸汽流量的估算（4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算（5）调节级选型及详细热力计算（6）压力级级数的确定及焓降分配（7）压力级的详细热力计算（8）整机的效率、功率校核 2、结构设计（1天）进行通流部分和进出口结构的设计 3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天） 4、编写课程设计说明书（2天）五、主要参考文献《汽轮机课程设计参考资料》.冯慧雯 .水利电力出版社.1992 《汽轮机原理》（第一版）.康松、杨建明编.中国电力出版社.2000.9 《汽轮机原理》（第一版）.康松、申士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6 《300MW火力发电机组丛书——汽轮机设备及系统》（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8 指导教师下达时间 2014 年6月 15 日指导教师签字：_______________ 审核意见系（教研室）主任（签字）

提高汽轮机经济性的重要意义

提高汽轮机经济性的重要意义发表时间：2018-05-14T15:48:23.130Z 来源：《电力设备》2017年第35期作者：庞尔权[导读] 摘要：本文主要介绍了影响汽轮机经济性的主要因素，阐述了汽轮机整机及辅助设备的经济性，为机组状态的定时维修和技术改造提供了有效依据，同时汽轮机作为火力发电厂三大主机之一，占据着非常重要作用，其中的节能降耗也有着很大的挖掘潜力。（京能（锡林郭勒）发电有限公司内蒙古锡林郭勒盟 026000）摘要：本文主要介绍了影响汽轮机经济性的主要因素，阐述了汽轮机整机及辅助设备的经济性，为机组状态的定时维修和技术改造提供了有效依据，同时汽轮机作为火力发电厂三大主机之一，占据着非常重要作用，其中的节能降耗也有着很大的挖掘潜力。汽轮机的经济运行对降低火力发电成本，提高经济效益有着重要意义。关键词：汽轮机经济性节能降耗节流损失有效焓降一、汽轮机简介京能五间房煤电一体化项目2×660MW超超临界空冷机组的汽轮机采用上海汽轮机厂制造的超超临界、中间一次再热、单轴、三缸二排汽、九级非调整回热抽汽提高机组循环热效率、间接空冷凝汽式汽轮机，主蒸汽的入口参数为 28.00MPa（a），温度600℃，中压缸入口再热蒸汽温度620℃，汽机旁路系统采用40%容量高压旁路和65%容量低压旁路串联一起的启动旁路系统，每台机组配置1台100%BMCR 容量的汽动给水泵，凝结水变频调峰技术，在设计上大大增加了机组的经济性，为同类型机组优化主机选型和参数配置，最大限度地降低汽机热耗和厂用电率，降低标准煤耗，提高电厂运行的经济性，深度挖崛节能降耗潜力提供了坚实基础。二、汽轮机经济的主要影响因素（1）机组负荷锅炉最大连续蒸发量、汽轮机调节阀全开工况下蒸汽流量、发电机最大连续容量一一匹配，因此当机组在接近额定负荷范围内运行时，机组经济性能最好，据经验数据可知，600MW超临界机组的供电煤耗半负荷运行要比额定负荷运行高出29g/kw.h。实际运行过程中，往往调峰机组负荷变化较大，经常不能维持额定负荷，同时其他运行参数会偏离设计值较多，促使汽轮机各缸做功能力低于设计值，降低机组经济性能。（2）汽轮机终始蒸汽参数变化机组正常运行过程中，初始蒸汽参数降低，末级参数提高将大大降低机组经济性。当主再热蒸汽温度、压力降低，机组背压升高时，汽轮机有效焓降减少，做功能力下降，当发电机出力不变情况下，需要增加进汽量，导致汽耗率增加，降低机组经济性能；同时真空降低会导致排汽缸温度升高，冷源损失增加，循环热效率降低。其中排汽压力对机组热耗影响最大。（3）汽轮机通流部分效率汽轮机通流量大小直接影响汽轮机做功效率，当通流部分结垢、堵塞、或者间隙过大时，将使通流损耗增加，效率下降，严重时会影响机组出力和造成设备损坏。（4）系统泄漏量相对于系统外漏而言，蒸汽管路上的阀门、法兰及部分疏水阀门内漏量是影响机组经济性的重要因素。蒸汽管道中高品质蒸汽直接漏入凝汽器将会降低机组功率，降低真空度，增加凝汽器热负荷，进一步降低机组性能。当系统发生内漏时，造成的汽、水在热力系统中由高参数系统漏至低参数系统的现象，虽然没有能量流出热力系统，但这些工质只参加了低参数的热力循环，降低了工质的做功能力，使得机组热经济性下降。（5）汽轮机运行管理制度对汽轮机没有实施有效的管理方式，使其运行、或是维护、保养等方面出现不足，影响汽轮机的使用寿命和性能，增加汽轮机的维修工作，或是导致汽轮机出现严重故障，需要更换等，均影响汽轮机运行的经济性。因此，在实际工作中，应强化汽轮机的管理工作，提高其使用性能和寿命，增加其经济效益。（6）回热系统运行情况如果回热系统工作不正常，使得部分本级蒸汽流入低一级抽汽中，高压抽汽将排挤低压抽汽，造成机组热经济性降低。抽汽流入凝汽器则会将造成机组冷源损失增大，给水温度降低，给水在锅炉中吸热量将增大，机组热经济性将降低。造成回热系统运行不正常的因素主要有加热器端差增大、加热器汽侧无水位运行、抽汽压损增大、高压加热器旁路泄漏、加热器停运等方面。三、提高汽轮机经济性有效途径（1）运行中保持额定负荷，采取正确运行方式满足汽轮机的额定负荷进行工作，是提高其运行经济性的主要措施。一方面，汽轮机在运行过程中加强参数监视与调整，尽可能维持汽机在允许的额定负荷范围之内运行，减少运行参数偏离设计值较多，减少蒸汽损失，提高机组内效率；另一方面，要保证汽轮机在低负荷时维持较高的热经济性就要采取复合式的滑压运行方式，正确根据机组负荷变化切换定—滑运行方式，保证机组高负荷情况下采用定压方式，较低负荷区域运行时进行调门全开的滑压方式运行。（2）维持机组真空性能机组真空状态直接决定汽轮机运行经济性，因此维持机组真空性能有着重要意义。首先，定期做真空严密性试验，时刻掌握真空状态，及时解决出现的问题，维持真空正常运行；其次，调整供汽系统及汽封系统压力，避免出现蒸汽泄露的现象，影响真空系统的运行经济效益；然后，保证凝汽器及抽真空设备运行在最佳工作转态，控制循环冷却水温，确保冷却水管清洁，维持适宜凝汽器水位，合理安排真空系统停机维护项目，减小运行中的能量消耗，提高经济效益；最后，加强对机组运行参数如凝汽器进、出口水温、端差、真空、过冷度等的综合分析，找出影响机组真空的主要因素，及时处理改进。认真做好真空系统查漏工作，及时消缺。（3）合理选择机组启停机时间和启停方式合理安排辅助设备启停时间，采用滑参数启停方式的充分使用锅炉余热发电，减少机组检修维护时间，严格疏水排放标准，正确利用机组启动旁路系统增加启动进汽量，缩短暖机和并网时间，提高启停机阶段运行经济性。（4）确保回热系统运行正常

某电厂机组整套启动方案介绍

机组整套启动方案

目录 1.整套启动方案编写说明 2.#1机组整套启动原则方案 3.#1机组整套启动必备条件 3.1总体 3.2锅炉 3.3汽机 3.4电气 3.5热控 3.6化学 3.7输煤、制粉、除灰系统 4.#1机组整套启动准备工作 5.#1机组整套启动调试内容及时间安排5.1空负荷调试阶段 5.2带负荷调试阶段 5.3 满负荷168h试运阶段 6.#1机组整套启动调试质量目标

河北国华定洲发电厂#1机组整套启动方案 1.整套启动方案编写说明 1.1按国家电力公司2001年版《火电机组达标投产考核标准》300MW以上机组从首次点火吹管至机组完成168h满负荷试运的工期≤90天为标准，因此，计划从点火冲管至机组完成168h满负荷试运共计90天的时间分配如下：冲管5天；整套启动条件具备时间15天；整套启动准备时间5天；空负荷启动时间5天；汽轮机翻瓦及消缺15天；带负荷调试30天；168试运行15天；共计90天。 1.2整套启动方案所提出的调试项目、内容及质量目标，是按电力工业部96版《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》,电力工业部建设协调司96版《火电工程启动调试工作规定》, , 《建设国际一流电厂工作规划及实施大纲》的规定所决定。 1.3本整套启动方案主要说明#1机组在整套启动的原则方案及整套启动时的必备条件、调试项目、调试时间安排，以便现场各方人员对机组整套启动的情况心中有底，做好各自责任范围内的工作，顺利完成整套启动任务。 1.4 与本整套启动方案相配套的措施有“#1机组锅炉整套启动调试措施” ,“#1机组汽机整套启动调试措施” ,“#1机组电气整套启动调试措施” ,“#1机组整套启动期间水汽质量监督措施”,“机、电、炉横向大联锁试验措施”。相关专业调试内容可见这些措施。 2.#1机组整套启动原则方案按1996年版《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》，整套启动试运分空负荷调试、带负荷调试和满负荷试运三个阶段进行。并按排在满负荷调试168小时前完成甩负荷试验。 2.1空负荷调试 2.1.1机组空负荷调试是在机组分系统经分部试转转合格后进行，空负荷调试主要包括：按启动曲线开机；机组轴系振动监测；调节保安系统有关参数的调试和整

50MW汽轮机安装

50MW汽轮机安装 50MW汽轮机安装 1. 基础验收确定基础的纵向和横向中心。基础的纵向中心线对基准线的偏差在全长范围同一标高的垫铁应在同一平面上，允许高差。垫铁之间的接触应均匀，接触面积不小于70%，垫铁四周0.04mm塞尺不入。每叠垫铁不允许超过三块。 4. 基架的布置及找平 5. 前箱和后缸上台检查接触。检查滑销系统间隙及配合。基架滑块表面与轴承箱箱底滑块结合面的接触应均匀，接触面积不小于75%，四周0.05mm塞尺不入。轴承箱箱底之导向键间隙及轴承箱与压板间隙应符合主机证明书的要求。

轴承箱箱底两个导向键应在同一直线上，不得有歪扭现象。组装时可将导向键一侧与键槽靠紧，但必须注意两个导向键间隙必须留在同一侧。导向键装好后，往复推动轴承箱箱体时应能滑动自如，不得有卡涩现象。轴承箱两侧的压板在安装位置间隙符合要求后，将压板向发电机方向移20mm，检查该处间隙应同样能符合要求，然后将压板装回原位。 50MW汽轮机安装中基架、后基架同后汽缸的结合面接触应均匀，接触面积不少于75%，自由状态下四周0.05mm塞尺不入。侧基架和后汽缸之间要求有1mm 的间隙。汽缸接配要求: 相邻水平中分面在垂直结合面交接处的错位不大于0.04mm。相邻二段汽缸的中心在水平方向位置度允差为0.10mm。相邻二段汽缸垂直结合面按冷紧要求紧1/3螺栓时检查其间隙应0.05mm塞尺不入。汽缸水平中分面间隙及隔板槽、隔板套与汽封洼窝错位要求见下表。

50MW汽轮机安装 8. 调整检查下半缸中分面水平和与基架的接触。 9. 前轴承箱与汽缸中心和标高、水平及开档调整。 10. 进行负荷分配，兼固中分面水平和中心。 11. 负荷分配转换。 12. 后缸基架下垫铁检查及点焊，地脚螺栓紧固(力矩要求)。 13. 凝汽器连接。焊接时应避免发生较大的变形，以免引起汽缸中心的变化。焊接时在后汽缸基架的前、后、左、右及转子联轴器处均应架设百分表监视其变化情况，当任一台板监测表变化大于0.05mm时应暂停焊接，采取锤击焊缝等措施消除应力，待变形恢复常态后继续施焊。焊接时应由四个焊工在喉部与后汽缸接口的四角同时分段、逆向施焊，并选用相同的电流强度、施焊速度。凝汽器与后汽缸对接完毕后，复查汽缸中心及水平。对接前、后汽缸中心变化不得超过0.05mm，汽缸水平变化不得超过0.2格。 14. 吊入转子进行找中。 15. 前箱基架下垫铁检查及点焊，地脚螺栓紧固。 16. 转子中心复测，检测各轴承间隙和外圆垫块接触。 17. 汽缸中心测量调整、配装滑销系统键及垫片，配制侧基架死点键 50MW汽轮机安装

汽轮机经济指标分析

汽轮机经济指标汽轮机的经济、定义、计算及测试、评价方法讲义华电瑞能电力中试有限责任公司—周国强 1 工作内容对于电厂来说，汽轮机组运行的安全性永远是处于首要位置的，因此，汽轮机组的经济性工作，就是在保证机组安全运行的前提下，使机组在更为经济的状况下运行。汽轮机组的经济性主要涉及到以下五个方面的工作： (1) 确认汽轮机组的真实运行状况获取机组的运行状况可以通过以下三种方式： ——与现场相关人员交流即通过与现场相关专业的专工、运行人员、检修人员交谈来了解机组的运行状况。 ——查阅相关报表即通过对电厂日报表和月统计报表中相关数据的分析来获取机组的运行状况。 ——对机组进行热力性能测试。前两种方式是节能监督工作中较为常用的方法，其可使监督人员在较短的时间内了解机组的运行状况。另外，当经济性工作者对机组的运行状况进行初步了解时，前两种方式也是较为有较的手段。但是对于获取机组的运行状况，最为重要和最为常见的方法是第三种。通过热力性能试验可以更为全面、更为准确地了解机组真实的运行状况，并可通过对试验数据的分析与比较判断出问题之所在。因此，对汽轮机组进行热力性能测试是确认机组运行状况最为常用的方法。这种性能测试所涉及的工作包括：大修前后的常规热力性能试验、新机组投入运行后所做的启动验收试验，以及针对某一设备故障或缺陷所做的专项试验。 (2) 对汽轮机组运行状况作出评价在全面了解机组运行状况的基础之上，对汽轮机组的经济运行状况作出评价，这是节能监督工作的重要内容，同时也是编写热力试验报告不可缺少的内容。(3) 找出问题并提出改进措施

在全面了解机组运行状况的基础之上，找出汽轮机组经济运行中存在的问题并提出改进措施，这是汽轮机经济性工作和节能监督工作的一个重点。此项工作对现场机组的经济运行可起到指导作用，是电厂制定节能计划的重要依据。 (4) 节能改造／设备消缺根据电厂需要和对此项工作涉入程度的不同，此方面工作内容有所不同，包括：编写节能改造的可行性报告、制定改造方案等。 (5) 对大修／改造效果作出评价通过对大修后／改造后的汽轮机组进行测试，对机组的大修效果作出评价，判定机组改造后是否达到了预期的经济指标。主要涉及到的工作是大修后热力性能试验和改造后鉴定性试验。 2 常用经济指标（定义、计算及测试、评价方法）首先介绍有关凝汽系统的几个经济指标。 2.1 凝汽器真空度 2.1.1 定义 (1) 真空：指在给定容器内低于当地大气压力的气体状态。 (2) 真空值：容器内部的绝对压力与外界大气压力的差值，叫真空值。 (3) 真空度因为大气压力随时间和地点的不同而变化，因此用真空值并不能准确地反映凝汽器运行情况，而且也不便于不同电厂之间的比较，所以一般用真空度表示凝汽器真空情况的好坏。真空度＝（1－Pk／P0）×100% (1) 式中： Pk——凝汽器排汽压力，kPa； P0——标准大气压力，101.325kPa。 2.1.2 测试方法 (1) 仪表精密真空表和大气压力表，也可利用现场经校验合格的精度为0.5级以上的仪表。 (2) 测试方法

B25汽轮机说明书

型 25MW背压式汽轮机产品说明书南京汽轮电机（集团）有限责任公司

目录 1.汽轮机的应用范围及主要技术规范 2.汽轮机结构及系统的一般说明 3.汽轮机的安装说明 4.汽轮机的运行及维护

1、汽轮机的应用规范及主要技术规范汽轮机的应用范围本汽轮机为高压、单缸、背压式汽轮机，与锅炉、发电机及其附属设备组成一个成套供热发电设备，用于联片供热或炼油，化工、软纺、造纸等行业的大中开型企业中自备热电站，以提供电力和提高供热系统的经济性。本汽轮机的设计转速为3000r/min，不能用于拖动不同转速或变速机械。汽轮机的技术规范：汽轮机技术规范的补充说明汽轮机技术规范所列的汽耗是在新蒸汽参数为，535℃时的计算值，允许偏差3%。绝对压力单位为Mpa（a），表压单位Mpa。引用标准GB5578-1985“固定式发电机用汽轮机技术条件”。

汽轮机润滑油牌号汽轮机润滑油推荐使用GBTSA汽轮机油，对本汽轮机一般使用L-TSA46汽轮机油，只有在冷却水温度经常低于15℃时，允许使用L-TSA32汽轮机油。主要辅机的技术规范冷油器汽封加热器 2、汽轮机系统及结构的一般说明热力系统主热力系统从锅炉来的高温新蒸汽，经由新蒸汽管道和电动隔离阀至主汽门，新蒸汽通过主汽门后，以车根导汽管流向四个调节汽阀。蒸汽在调节阀控制下流进汽轮机内各喷嘴膨胀作功。其中部分蒸汽中途被抽出机外作回热抽汽用，其余部分继续膨胀作功后排入背压排汽管。低压除氧给水经高压除氧器，然后经给水泵升压后送入二个高压加热器，最后进入锅炉。高压加热器具有旁路系统，必要时可以不通过任何一个加热器。各回热抽汽的出口均有抽汽阀。抽汽阀控制水管路系统控制。正常运行时抽汽阀联动装置切断压力水，使操纵座活塞在弹簧作用下处于最高位置，这时抽汽阀全开。当主汽门关闭或甩负荷时，抽汽阀联动装置的电磁铁吸起活塞杆，压力水送入抽汽阀操纵座，使活塞上腔充满水迅速关闭抽汽阀。另外抽汽阀自身均有止回作用。回热抽汽系统机组有二道回热抽汽，第一道抽汽送入二号高压加热器。第二道抽汽送入一号高压加热器。汽封系统机组的汽封系统分前汽封和后汽封。前汽封有五段汽封组成四档汽室；后汽封有四段汽封组成三档汽室。其中前汽封第一档送入抽汽管路，第二档会同后汽封第一档送入高压除氧器，第三档会同后汽封第二档送入低压除氧器，第四档会同后汽封第三档接入汽封加热器。汽封加热器借助抽风机在吸入室内形成一定的真空，使此几档的汽室压力保持在～的真空，造成空气向机内吸抽以防止蒸汽漏出机外漏入前后轴承座使油质破坏。此外并能合理利用汽封抽汽的余热加热补给水。主汽门、调节汽阀之阀杆漏汽和第一档均送往高压除氧器。疏水系统汽轮机本体及各管道的疏水分别送入疏水膨胀箱。待压力平衡后送入补给水系统。

背压汽轮机说明书

前言本说明书是为帮助操作者按正确的程序操作和维护本汽轮机，进而帮助操作者辩认各零部件，以利于该机达到最佳性能和最长的使用寿命。注意 1．在装运前后和开车前，应确认所有的螺栓和接头已恰当拧紧。 2．汽轮机运转时，转动部件不得裸露在外，所有联轴节及其它转动部件必须设防护设置以防人员接触发生事故。 3．本机备有手动脱扣（停车）装置，以便在紧急状态下能迅速停车。这个装置必须定期检查和试验。检查和试验的时间由使用者根据情况自行确定。建议对试验结果作好记录。 4．安装电气设备时，一定要检查，并拧紧所有端子接头，线夹，螺母，螺钉等连接元件。这些连接元件在运输中可能会松动，因此，设备在已经运行时及元件有温升后，最好再紧固一次。 5．从事这类工作时，一定要先断开电源。 6．与汽轮机有关人员应完整地阅读本说明书，以利于安全运行。

索引第一部分：汽轮机………………………………………… 第一章：概述…………………………………………… 第二章：结构…………………………………………… 第三章：运行与操作…………………………………… 第四章：汽轮机的检修………………………………… 第五章：主要图纸……………………………………… 第二部分：辅助设备………………………………………

第一部份：汽轮机

第一章：概述第 1 节：概述第 2 节：汽轮机性能曲线

第1节：概述业主：辽宁华锦通达化工股份有限公司设备名称：驱动给水泵用背压汽轮机汽轮机位号：汽轮机型号： 5BL-3 卖方服务处：辽宁省锦州市锦州新锦化机械制造有限公司电话：（0416）3593027 传真：（0416）3593127 邮编： 121007 地址：辽宁省锦州经济开发区锦港大街二段18号

25MW空冷式汽轮机产品说明书

Z835.01/01 NZK25-2.5/390 型 25MW空冷式汽轮机产品说明书南京汽轮电机(集团)有限责任公司

南京汽轮电机(集团)有限责任公司代号Z835.01/01 代替 NZK25-2.5/390型25MW空冷式汽轮机共 35 页第 1 页编制赵胜国2011.12.29 校对罗明芝2011.12.30 审核杨方明会签标准审查郝思军2012.01.17 审定马艳增2012-1-17 批准标记数量页次文件代号简要说明签名磁盘(带号) 底图号旧底图号归档

目次 1 汽轮机的应用范围及主要技术规范 2 汽轮机结构及系统的一般说明 3 汽轮机的安装 4 汽轮机的运行及维护 5 汽轮机的维护

1 汽轮机的应用范围及主要技术规范 1.1 汽轮机的应用范围本汽轮机为中压、单缸、冲动直接空冷凝汽式汽轮机，与锅炉、发电机及其附属设备组成一个成套供热发电设备，用于联片供热或炼油、化工、轻纺、造纸等行业的大中型企业中自备热电站，以提供电力和提高供热系统的经济性。汽轮机在一定范围内，电负荷与热负荷能够调整以满足企业对电负荷与热负荷变化时的不同要求。本汽轮机的设计转速为3000r/min，不能用于拖动不同转速或变转速机械。

1.2 汽轮机技术规范序号名称单位数值 1.主汽门前蒸汽压力MPa(a) 2.5 最高2.99 最低2.01 2.主汽门前蒸汽温度℃390 最高395 最低380 3.汽轮机额定功率MW 25 4.汽轮机最大功率MW 28 5.蒸汽耗量额定工况t/h 117 6.排汽压力kPa(a) 15 7.给水温度额定工况℃56 8.汽耗（计算值）额定工况kg/Kw.h 4.65 9.热耗（计算值）额定工况kJ/Kw.h 13870 10.汽耗（保证值）额定工况kg/Kw.h 4.79 11.热耗（保证值）额定工况kJ/Kw.h 14286 12.汽轮机转向(从机头向机尾看) 顺时针方向 13.汽轮机额定转速r/min 3000 14.汽轮机单个转子临界转速(一阶) r/min 1593 15.汽轮机轴承处允许最大振动mm 0.03 16.过临界转速时轴承处允许最大振动mm 0.10 17.汽轮机中心高(距运转平台) mm 900 18.汽轮机本体总重t 101.56 19.汽轮机上半总重(连同隔板上半等) t 20 20.汽轮机下半总重(不连同隔板下半等) t 33 21.汽轮机转子总重t 15.1 22.汽轮机本体最大尺寸(长×宽×高) mm 6826×5360×2491（运转层上） 23.转子转动惯量t.m2(半径) 2.5

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目录一、概述。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2 二、编制依据。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 三、施工准备。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 四、汽轮机安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。4 五、调节保安系统安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15 六、发电机安装。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。15 七、质量保证措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。16 八、安全文明施工。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。17 九、环境保护措施。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。17 十、环境因素、危险辨识评价记录表。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。18 一、概述

1、汽轮机主要技术参数本汽轮机由洛阳中重发电设备有限责任公司制造，单缸、低压冲动空气冷却式汽轮机发电机，用于中广核青海太阳能热发电技术试验项目汽轮发电机组土建、安装及调试项目，以提供电力供应。 1.1主汽门前蒸汽参数及其允许变化范围：正常： 2.6MPa/ 375℃ 最高： 2.8MPa/ 380℃ 最低： 2.4MPa/375℃ 1.2汽轮机额定功率：1500KW 1.3汽轮机额定转速：5600r/min 1.4汽轮机临界转速：3359r/min 1.5汽轮机旋转方向：顺气流方向看，汽轮机的转向为顺时针方向。 1.6排汽压力：在额定负荷时：（绝）0.015Mpa 1.7汽机本体主要件重量：汽轮机全量25.1 t 转子 1.122 t 汽轮机上半重量（即检修时最大起重量）： 3.1 t 1.8汽轮机本体外形尺寸（mm）：长×宽×高4451×3770×2715 1.9汽轮机中心高（距运转平台）：1050mm。 2、调节系统参数 2.1 汽轮机在稳定负荷及连续运转情况下，转速变化的不均匀度为4.5+0.5%。 2.2 汽轮机调整器调速范围，能将正常运行转速作-4%--6%的改变。 2.3汽轮机突然抛全负荷时，最大升速不超过危急遮断器的动作转速。 2.4调节系统的迟缓率小于0.5% 。 2.5危急遮断器的动作转速6104～6216r/min，危急遮断器动作至主汽门关闭。 2.6汽轮机转子轴向位移小于0.7mm。 2.7润滑系统油压力0.0588～0.0784MPa。 3、汽机结构说明

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