抗拔桩裂缝选筋(理正)
桩基抗拔裂缝计算
桩基抗拔裂缝计算
首先，需要确定桩的抗拔能力。
桩的抗拔能力与桩的尺寸、深度以及桩材料的强度属性等因素有关。
通常情况下，桩的抗拔能力可以通过计算桩的抗拔承载力来确定。
桩的抗拔承载力可以通过静力试验、动力试验或者数值模拟等方法进行测定。
静力试验可以通过加载试验，测定桩受力变化规律，进而计算出桩的抗拔承载力。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑荷载的作用方式。
荷载可以是持续的静力荷载，也可以是变化的动力荷载。
对于静力荷载，可以通过计算桩的剪应力和弯矩等来分析桩体的抗拔稳定性。
对于动力荷载，需要考虑到振动荷载对桩体的影响，进而评估桩体的抗拔稳定性。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑土壤的力学性质。
土壤的力学性质包括土壤的抗拔性质和抗折性质。
通常情况下，土壤的抗拔性质可以通过进行室内试验或者现场试验来确定。
抗折性质可以通过破坏试验来进行测定。
土壤的力学性质对于桩基抗拔裂缝的计算是非常重要的，对于桩基的选取和计算结果都会有重要的影响。
在进行桩基抗拔裂缝计算时，还需要考虑桩体与土壤之间的相互作用效应。
桩体与土壤之间的相互作用效应包括桩体与土壤的摩擦力和桩体与土壤的相互阻力等。
桩体与土壤之间的相互作用效应对于桩基抗拔裂缝计算是非常重要的，可以通过实测数据和数值模拟等方法进行评估。
综上所述，桩基抗拔裂缝计算是一个复杂的工程问题。
需要考虑桩的抗拔能力、荷载的作用方式、土壤的力学性质以及桩体与土壤之间的相互作用效应等因素。
通过合理的计算方法和可靠的试验数据，可以评估桩基的抗拔裂缝能力，提供合理的设计建议。
抗拔桩裂缝计算(修)
10
D
22
22
@
220
mm
2、裂缝计算
桩抗拔承载力标准组合值N=
680
kN
构件受力特征值
按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：
类型
受弯、偏心受压 偏心受拉 轴心受拉
αcr 构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用； 钢筋砼
1.9
2.4
2.7
αcr=
2.7
预应力砼
1.5
-
2.2
ψ
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取ψ=1； 对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
ψ= 0.300
σsk
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构 件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
σsk= 178.9 N/mm2
≤
fsk= 360
OK
Es 钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
Es= 200000 N/mm2
cs
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当c>65 时，取c=65；
cs=
50
mm
ρte
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算中，当ρte <0.01时，取ρte=0.01；
ρte= 0.010
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心受压和
Ate 偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(bf-b)hf，此处，bf,hf为受拉翼缘的宽度，高度；(本表 格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
单桩抗拔承载力计算(含裂缝)
工程名称：项目名称：孔号：桩类型：输入砼强度C40Ap＝πd*d/4=0.785m 21.000m 砼fc ＝19.1N/mm 20m 砼f tk ＝ 2.39N/mm 20.000m 输入λ＝0(干作业)0.000m Up＝πd= 3.140m桩顶埋深0.000m地下水位标高27.390注：此表格仅当地下水位高于桩顶标高时适用R SK 摩阻力总计λu p ∑f si l i ＝G P 自重设计值A p γpl ＝F 浮浮力A p γ水l ＝γs =1.000KN 裂缝宽度＝0.192单桩抗拔承载力设计值Ra=R /+G -1.05F 浮0.0000混凝土抗拔圆桩抗裂计算0.00输入圆桩直径d=输入桩长l=输入桩顶绝对标高±0.00相对于绝对标高单桩抗拔承载力计算人信汇D地块K6(2-2剖面)纯地下室圆桩版本号：1.0.11000mm 2300KN 2.725mm输入受拉钢筋根数＝35根C40输入钢筋强度fy ＝300N/mm 250mm 实际C 取值＝50mmAte ＝πd*d/4＝785000mm 2As=17181mm 2Es ＝200000N/mm2=133.87mm 2=0.022N/mm 2=25mm=＝mm0.192（此值已根据规范要求与0.01作过比较）输入混凝土等级＝输入保护层厚度C ＝输入圆形截面直径D ＝（此值已根据规范要求与0.2和1作过比较）0.569783696输入轴力标准值N k ＝输入单根受拉钢筋直径＝=r c αSk sk A N =σtes te A A =ρ∑∑=iiiiieqdn d n d ν2skte tkf σρϕ65.01.1-=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+=te eq Ssk cr d c E ρσϕαω08.09.1max 版本号：1.0.1。
抗拔桩裂缝计算表格Excel
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算
d(桩基直径) A(桩截面面积) C(保护层厚度) 拉力设计ห้องสมุดไป่ตู้(准永久组合) αcr(受力特征系数) As(实际配筋面积) Es(钢筋弹性模量) deq(等效直径) ftk(混凝土轴心抗拉强度标准值) σs(等效应力) ρte=(取≥0.01)(有效配筋率) 不均匀系数 ψ=(取0.2~1) Wmax= 限值 验算结果
600 282600
50 450000
2.7 2512 200000
20 2.20 179 0.010 0.30 0.30 0.186 0.2 √通过
mm mm2 mm N
mm N/mm2
mm N/mm2
mm mm
裂缝计算书 计算纵向受拉钢筋的应力σs
σs=450000/2512=179kN*m 计算有效配筋率ρte ρte=As/Ate=2512/282600=0.010
因为ρte≥0.01，所以取 ρte=0.010 计算受拉钢筋应变的不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ƒtk/(ρte*σs) =1.1-0.65*2.20/(0.01*179)=0.302 0.2<0.302<1.0 故ψ=0.302 计算最大裂缝宽度Wmax Wmax=αcr*ψ*σs /=(21..79**0C.s3+002.*0187*9d.e1q4/*ρ(1t.e9)*5/0E+s0.08*20 .0/0.010)/200000 =0.186mm<0.200mm (满足规范要求)
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋
对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
下表列出正方形布桩不同承台桩数时群桩实体周边边长与各基桩周边长度之和相等时的n值（n为桩中心距与桩径的比值）。
抗拔桩身裂缝宽度验算
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋.doc
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋1对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
抗拔桩裂缝计算表格
α cr
deq
As Es cs as h0
ftk Nq
值 2.7 900 635850 16 16 16 201.0619 3216.991 200000 65 450 450 C30 2.01 200
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢 筋配筋率 ρ te ＝ As / Ate 对圆形截面的轴心受拉构件 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力 轴心受拉：σ sq ＝ Nq / As
二C类环境，混凝土的最裂缝宽度 计算结果是否满足最小裂缝宽度的要求
ω lim
0.2 满足
单位 mm mm2 根 mm mm mm2 mm2
N/mm2 mm mm mm
KN
mm2
mm mm
规范 《砼规范》7.1.2
《砼规范》4.2.5 《砼规范》4.1.3
《砼规范》7.1.2-1 《砼规范》3.4.5
ρ te Ate σ sq
0.005059 635850
62.1699
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρ te·σ sq)
ψ
0.2
最大裂缝宽度ω max ＝ α cr·ψ ·σ sq· (1.9cs + 0.08deq / ρ te ) / EsΒιβλιοθήκη ω max 0.063198
浅议抗拔桩配筋设计及裂缝控制
限承载 力标准值按下式计算 ：
：
对桩的支承阻力和桩 身承载力。
２１ ．． ２单桩 竖向极限承载力标准值 （ ）
∑Ａｑ＊ Ｉ ， ｆ
由于篇 幅有限 ， 本文仅就单桩桩基进行讨论。 ２ ． 单桩竖向承载 力特征值 （ ） ．３ １ 单桩 竖向极限承载力标准值 （ 统计值 ） 除以安全 系数 后 的承载 力值 ，＝ 。 Ｋ ２
ｃ ｎ ｏｌ ｇｕ ｄ ｒｈ ｅｖｃ ａ ｉｔ ｍｉｓａｅ ｎ ｌｍａｅｌ ｔ ｔｔｓ ｒ ｘ ｌｉｅ ｐ ａｅ ｔ ． ｅ ｏ ｓｏ ｃ ｌｕａｉｇｈ ｖ ｏ ｔ ｌｎ ｅ ｅｓ ｒｉｅ ｂｌｙｌ ｔ ｔｔｓ ｄｕｔ ｔ ｍｉｓ ｅ ｅｅ ｐａ ｄａ ｐ ｒｎｌ Ｍ ｔ ｄ ｆ ａｃ ｌｔ ａ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｉ ｉ ａ ｉ ｉ ａ ａ ｎ ｙ ｈ ｎ
题进行简要讨论。
限承载力应通过现场单桩上拔静载荷实验确定。
（） 竖向抗拔极限 极限承载 力统计值 的确定应符合 １单桩
下列规 定 ：
参 加统 计的试桩 结果 ，当满 足其极 差不超过 平 均值 的 ３￣￣， ０ｏ 取其平均值为单桩竖向抗拔极限 承载力 。 ／ Ｉ （） ２ 当极 差超过 平均值 的 ３％ ， ０ 时 应分析 极 差过大 的原 因， 结合工程具体情况综合确定 ， 必要时可增加试桩数量。 （） ３对桩数为 ３ 根或 ３ 以下 的柱 下承 台 ， 根 或工程桩抽检
规定的变形限值 或达到耐久性 要求的某项限值 。
３ 桩的配筋及裂缝控制
事 实上 ， 抗拔桩的设计焦点往往归结到它的配筋设计 ； 而
根据 《 混凝土结构设计规 范｝ｉ Ｂ ０ １． １） ￣Ｇ ５００２ ０ 矩形 、 （ ０ Ｔ 型、 Ｔ型和 Ｉ 倒 型截面的钢筋混凝 土受拉计算公式 ：
抗拔桩裂缝选筋（理正）
抗拔桩裂缝选筋（理正）抗拔桩设计㈠人工挖孔桩：1.布抗压桩，确定 D 《地基》8.5.6-5d 《地基》8.5.11砼标号（C25）2.验算土体提供的抗拔力是否大于所需拔力是Y《桩基》5.4.6-2否N《桩基》5.4.6-2 li可取6d，不超过岩层面，岩层可取到10d。
抗拔系数可取0.7 Y：3.裂缝选筋（理正-梁-裂缝计算，具体操作见反面）《桩基》3.5.3、《砼》7.1.24.验算钢筋最小净距及配筋率是否满足规范。
《桩基》4.1.1 满足抗压桩配筋率，线性插值：（1.24-0.45d）/1.7N: 加桩自重调整扩大头、计算截面高度改桩截面增大D、d，从而增加侧摩阻力一片区域的各个桩，如果受力面积相同，归并为一个桩，选最大N进行设计。
桩进入持力层深度：《桩基》3.3.3-5理正-梁-裂缝选筋截面类型：默认矩形，圆形截面代换 L=0.886d裂缝宽度：0.2 《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2准永久组合弯矩：0 不填0则程序按收弯计算裂缝，计算结果会小很多准永久组合拉力：取satwe结果，不是验算土体提供的抗拔力受拉钢筋面积：先按1000N/150估算（抗拔时，三级钢的360只能发挥40%，即150）㈡预应力混凝土管桩：江苏规范需要验算管桩连接处强度1.布抗压桩：单桩承载力、桩数2.计算土体提供的抗拔力特征值《桩基》5.4.6-23.计算单桩最大抗拔承载力特征值《桩基》5.8.8-1荷载效应标准组合下混凝土不产生拉应力，应符合下式要求：σck＜σpc 》Ap·σck＜Ap·σpc》Fk＜Ap·σpc= Ap·σ’pc/1.3σck—荷载效应标准组合下正截面法向应力，标准值σpc—扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应力，标准值σ’pc—混凝土预应力设计值，A型：4N/mm2，AB型：6N/mm2，B型：8N/mm2，C型：10N/mm2，4.取第2、3步二者较小值，计算总的抗拔力是否大于所需拔力。
桩基工程第五章抗拔桩
桩基工程第五章抗拔桩
16
桩基工程第五章抗拔桩
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桩基工程第五章抗拔桩
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桩基工程第五章抗拔桩
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桩基工程第五章抗拔桩
20
▪ 1）从桩的U～δ曲线可以看出，当荷载较小时，桩顶即产生 上拔量，且基本为线性变化。随着荷载的增大，桩端可开始 出现上拔量，而桩顶的U～δ曲线斜率也逐渐增大。
▪ 3)单桩竖向抗拔静载试验变形～时间(δ～lgt)曲线图； ▪ 4)当进行桩身应力、应变测试时，应整理出有关数据的记录
表及绘制桩身应力变化、桩侧阻力与荷载-变形等关系曲线。
桩基工程第五章抗拔桩
12
▪ 5.2.5 单桩轴向抗拔极限承载力的确定 ▪ 《建筑基桩检测技术规范》(JGJl06—2003)对确定单桩竖
▪ 随着桩顶上拔荷载增加，桩身混凝土拉伸量和桩土相对位移量逐渐增大， 桩侧中下部土层的摩阻力随之逐步发挥出来；由于黏性土极限位移只有 6～12mm，砂性土为8～15mm，所以当长桩桩土界面相对位移大于 桩土极限位移后，桩身上部土的侧阻已发挥到最大值并出现滑移（此时 上部桩侧土的抗剪强度由峰值强度跌落为残余强度），此时桩身下部土 的侧阻进一步得到发挥。随着上拔荷载的进一步增大，整根桩桩土界面 滑移，桩顶上拔量突然增大，桩顶上拔力反而减少并稳定在残余强度， 此时整根桩由于桩土界面滑移拔出而破坏（一般桩顶累计上拔量大于 50mm）。另外一种破坏情况是桩身混凝土或抗拉钢筋被拉断而破坏， 此时桩顶上拔力残余值往往很小。
▪ 2.判定竖向抗拔承载力是否满足设计要求； ▪ 3.当埋设有桩身应力、应变测量元件时，可测定桩周各土层
的抗拔摩阻力。
▪ 单竖向抗拔静荷载试验主要的适用范围是能达到试验目的 的钢筋混凝土桩、钢桩等。
关于抗拔桩分段配筋的讨论
关于抗拔桩分段配筋的讨论摘要:抗拔桩的设计中，桩身配筋除了满足正截面受拉承载力要求外，还需满足正常使用极限状态下桩身的裂缝控制验算，抗拔桩设计的关键其实就是配筋的设计和裂缝的控制。
桩身的轴力随着基桩埋深的加深减小，抗拔桩的轴力减小，以桩顶最大轴力设计桩身通长钢筋是不经济的，可根据实际情况对抗拔桩进行分段配筋，以节省造价。
关键词：抗拔桩，抗拔桩裂缝验算，抗拔桩分段配筋。
1引言随着城市建设的快速发展，土地可使用的建设面积急剧下降，地上的使用空间越来越小，对地下空间的利用越来越大。
地下室基础埋深越来越深，通常情况下，都存在抗浮问题，可采取增加压重或设置抗浮构件等措施来抵抗水浮力，设置抗拔桩是最为普遍的方法。
2抗拔桩受力原理抗拔桩通常也叫做抗浮桩，是指当建筑工程地下结构在低于周边土壤水位，建筑物底板或基础存在浮力作用时，建筑物本身的自重及压重不足以抵消土壤中水对结构产生的上浮力而布置的桩。
抗拔桩的主要作用机理是依靠桩身与土层的摩擦力来抵抗轴向拉力。
抗拔桩属摩擦桩，其工作原理与摩擦型承压桩是非常相似的，都是桩侧摩阻力以剪力的形式传递给桩周土体，但是抗拔桩与承压桩的侧摩阻力的方向是完全相反的，当抗拔桩受到拉拔荷载时，桩相对土向上运动，桩侧表面开始受土向下摩擦阻力，荷载通过侧阻力向桩周土中传递。
抗拔桩周土产生的应力状态、应力路径和土的变形都不同于承压桩，所以抗拔的摩阻力一般小于承压的摩阻力，因此在计算桩侧摩阻力时，抗拔桩比承压桩多了一个抗拔系数λi，根据桩周土类别的不同，规范中λi取值范围为0.5~0.8，砂土中抗拔摩阻力比抗压小的多，而在饱和粘土中，较快的上拔可在土中产生较大的负超静孔隙水压力，可能会使桩的拉拔更困难，但由于其不可靠，所以一般不计入抗拔力中。
根据《建筑桩基技术规范》的基桩构造要求，灌注桩正截面应按规定配置钢筋，配筋率0.65%~0.2%，对于受荷载特别大的抗拔桩应根据计算确定配筋率，抗拔桩应通长配筋。
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算抗拔桩是一种常用的地基增强方法，常用于土层较松软或土质层不一致的地区。
然而，在实际工程中，由于工地情况、施工等原因，桩身容易出现裂缝现象，进而影响桩的承载能力。
因此，对抗拔桩进行裂缝计算和修补是非常重要的。
1.桩身应力集中：在塔机、起重机、振动锤等机械设备的作用下，桩周土体的颗粒会逐渐排开，导致桩身的应力集中，造成桩身的裂缝。
2.施工质量不良：施工过程中，如果水泥浆的品质不稳定，或者浆液比例不准确，会导致桩体内部空隙较大，从而加剧桩身的裂缝形成。
3.土壤条件变化：在土质条件不均匀或者土层松软的地区，地下水位变化或土层的流动会引起土体的变化，进而导致桩身的裂缝。
针对上述问题，我们可以采取以下方法来计算和修补抗拔桩的裂缝问题：1.桩身裂缝的检测：在桩基施工完成后，应进行桩身裂缝的检测。
可以使用NDT（非破坏性检测）技术，如超声波探测仪、地震波法等来检测桩身的裂缝情况，包括裂缝的长度、宽度和位置等。
2.裂缝计算：通过测量桩身裂缝的参数，如长度、宽度和深度等，可以进行裂缝的计算，包括裂缝的形态、扩展趋势等。
根据计算结果，可以判断裂缝是否会对桩体的承载能力产生较大的影响。
3.修补方法选择：根据桩身裂缝的程度和位置，可以选择适当的修补方法。
常用的修补方法有：喷涂修补、注浆修补、封堵修补等。
修补材料可以选用高强度无收缩水泥砂浆、聚合物修补材料等。
修补后还需进行后期检测，确保修补效果达到设计要求。
不同类型的抗拔桩，其裂缝计算和修补措施也具有一定的差异。
例如，在钻孔灌注桩中，如果存在桩身裂缝，一般可以选择喷涂修补的方法。
而在粉土抗拔桩中，如果发现桩身裂缝，可以采用注浆修补的方法。
总的来说，抗拔桩的裂缝计算和修补工作对于确保桩体的承载能力和稳定性具有重要意义。
在实际工程中，需要根据具体的工况和材料条件，采取不同的裂缝计算和修补措施，从而保证抗拔桩的施工质量和工作效果。
有关因979#桩抗拔试验过程发生钢筋断裂而变更抗拔检测桩的报告
有关因979#桩抗拔试验钢筋发生断裂而需要变更抗
拔检测桩的报告
九江中航城地产开发有限公司：
江西中昌监理咨询工程有限公司：
2012年11月28日19:00开始我司加晚班将979#桩钢筋焊接完成，2012年11月29日12:40 左右，979#桩开始进行抗拔检测。
加载到第七级时，于11月30日4:00左右出现钢筋断裂情况，据现场实测，断裂钢筋共计13根。
导致该情况发生的主要原因分析有以下几个方面：
1、前期在破除桩头过程中，清理桩头面时，钢筋笼主筋被人为地向外扒开90°，准备检测试验时对钢筋笼主筋进行了重新调直，现场断裂面来看表明钢筋在这过程中明显受到损伤（该钢筋为三级钢），该情况是主要原因之一。
2、与钢筋焊接相连接试验的钢柱直径700mm，而桩钢筋内径为600mm，试验桩砼面与钢柱底面高度仅为180mm。
导致抗拉钢筋在试验状态下并非垂直抗拉，钢筋也受到大的剪切力作用，现场钢筋断裂面并非平整，有剪切断面存在。
另外桩头混凝土保护层完全崩落，也表明砼受到了大剪切力作用的效果。
3、钢筋断裂过程并非同时进行的，而是其中一根较为薄弱的钢筋先行断裂，导致之后的13根钢筋发生连锁反应而断裂，并导致混凝土保护层崩落。
根据咨询质监站意见以及补充一期桩基检测报告完整性的需要，根据现场实际情况，结合本次正在进行中的九江中航城二期桩基工程抗拔桩检测场地条件，拟选用桩作为替代979#桩的抗拔检测桩。
特此报告！请批示！
江西省昌水建设工程有限公司
九江中航城一期住宅项目桩基工程项目部
二O一三年十月二十七日
监理单位意见：建设单位意见：。
抗拔桩裂缝宽度验算
抗浮桩裂缝宽度验算：抗浮桩设计参数：桩径：600mm，主筋8Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C30ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=3040/282600=0.01076d/ P te=22/0.01076=2044.6mmбsk=Ng/Ag=700000/3040=230.3N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.01076×230.3）=0.573ωmax=2.7×0.573×230.3/（2×105）×（1.9×50+0.08×2044.6）=0.46 〉【ωmax 】=0.2mm 不符合设计要求将桩主筋调整为14Φ22，混凝土强度改为C35计算参数如下：桩径：600mm，主筋14Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C35ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=5319.2/282600=0.0188d/ P te=22/0.0188=1170.2mmбsk=Ng/Ag=700000/5319.2=131.60N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.0188×131.60）=0.572（0.522）ωmax=2.7×0.572×131.60/（2×105）×（1.9×50+0.08×1170.2）=0.175 mm 〈【ωmax 】=0.2mm 符合设计要求设计说明：1、局部基础底板设置抗浮桩：2、抗浮桩主筋采用焊接接头。
桩接立柱处的混凝土防裂钢筋
桩接立柱处的混凝土防裂钢筋全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：桩接立柱处是桩基与立柱之间的连接部位，在建筑结构中起着至关重要的作用。
为了确保桩基与立柱之间连接的牢固性和稳定性，一般都会在这一部位设置混凝土防裂钢筋。
混凝土防裂钢筋是指在混凝土构件中设置的一种专门用于防止混凝土开裂的钢筋。
在桩接立柱处设置混凝土防裂钢筋的作用主要有以下几个方面：1.增加混凝土构件的抗裂能力。
桩基和立柱之间的连接部位因为承受力的不均匀会导致混凝土产生裂缝，而设置混凝土防裂钢筋可以在一定程度上增加混凝土构件的抗裂强度，减小开裂的可能性。
3.延长混凝土构件的使用寿命。
混凝土防裂钢筋的设置可以有效减少混凝土的开裂和破坏，延长混凝土构件的使用寿命，减少维护和修复的成本。
在实际工程中，桩接立柱处的混凝土防裂钢筋设置应符合相关设计规范和要求，一般要求设置在桩基与立柱连接处的四个侧面。
在选择混凝土防裂钢筋时，需要考虑其直径、间距、强度等参数，以确保其满足设计要求。
在施工过程中，需要注意混凝土防裂钢筋的正确安装和固定，避免出现锈蚀、断裂等情况。
需要在混凝土浇筑过程中注意控制混凝土的坍落度和浇筑质量，以保证混凝土与防裂钢筋的紧密结合。
桩接立柱处的混凝土防裂钢筋是一种重要的混凝土加固材料，能够提高结构的稳定性和抗裂能力，延长结构的使用寿命，是建筑结构中不可或缺的一部分。
在实际工程中，需要根据具体情况合理设置和使用混凝土防裂钢筋，以保证结构的安全和稳定。
第二篇示例：桩接立柱处是混凝土结构中常见的连接部位，其负责传递上部结构荷载到地基层，是整个结构的关键部位。
桩接立柱处往往容易发生裂缝，这不仅影响结构的整体稳定性，还可能导致结构的失效。
为了增强桩接立柱处的抗裂能力，提高结构的承载能力，我们常常采用混凝土防裂钢筋进行加固。
混凝土防裂钢筋主要是钢筋混凝土结构中的一种特殊钢筋，其特点是具有高弯曲强度和较好的抗拉性能。
在桩接立柱处使用混凝土防裂钢筋可以有效地防止混凝土在受力时出现裂缝，提高结构的整体稳定性和抗震性能。
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抗拔桩设计
㈠人工挖孔桩：
1.布抗压桩，确定 D 《地基》8.5.6-5
d 《地基》8.5.11
砼标号（C25）
2.验算土体提供的抗拔力是否大于所需拔力是Y《桩基》5.4.6-2
否N
《桩基》5.4.6-2 li可取6d，不超过岩层面，岩层可取到10d。
抗拔系数可取0.7 Y：3.裂缝选筋（理正-梁-裂缝计算，具体操作见反面）
《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2
4.验算钢筋最小净距及配筋率是否满足规范。
《桩基》4.1.1 满足抗压桩配筋率，线性插值：（1.24-0.45d）/1.7
N: 加桩自重
调整扩大头、计算截面高度
改桩截面增大D、d，从而增加侧摩阻力
一片区域的各个桩，如果受力面积相同，归并为一个桩，选最大N进行设计。
桩进入持力层深度：《桩基》3.3.3-5
理正-梁-裂缝选筋
截面类型：默认矩形，圆形截面代换 L=0.886d
裂缝宽度：0.2 《桩基》3.5.3、《砼》7.1.2
准永久组合弯矩：0 不填0则程序按收弯计算裂缝，计算结果会小很多
准永久组合拉力：取satwe结果，不是验算土体提供的抗拔力
受拉钢筋面积：先按1000N/150估算（抗拔时，三级钢的360只能发挥40%，即150）
㈡预应力混凝土管桩：
江苏规范需要验算管桩连接处强度
1.布抗压桩：单桩承载力、桩数
2.计算土体提供的抗拔力特征值《桩基》5.4.6-2
3.计算单桩最大抗拔承载力特征值《桩基》5.8.8-1
荷载效应标准组合下混凝土不产生拉应力，应符合下式要求：
σck＜σpc 》 Ap·σck＜Ap·σpc
》Fk＜Ap·σpc= Ap·σ’pc/1.3
σck—荷载效应标准组合下正截面法向应力，标准值
σpc—扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应力，标准值
σ’pc—混凝土预应力设计值，A型：4N/mm2，
AB型：6N/mm2，
B型：8N/mm2，
C型：10N/mm2，
4.取第2、3步二者较小值，计算总的抗拔力是否大于所需拔力。
是
否：加自重
加桩数
调整桩的类型
5.计算填芯长度。
（根据地方规定）广东《预应力混凝土管桩规程》5.3.2
填芯混凝土长度：La 》Qt/(fn·Upn)
管桩内孔连接钢筋截面面积：As 》Qt/fy
Qt—荷载基本组合单桩竖向拔力设计值。
（取第3步值x1.3）
fn—填芯混凝土与管桩内壁粘结强度设计值。
C30取0.3—0.5N/mm2
Upn—管桩内孔圆周长。
6.计算插筋面积。
抗压桩设计
一、预应力混凝土管桩：
模型：剪力墙之间的外壁处理成深梁，梁宽=外壁厚，梁高=层高
操作步骤：
JCCAD-2.基础人机交互
1、图形管理-显示内容-字高0.5,0.5，勾选“线荷载按荷载总值显示”
2、读取荷载，荷载参数：勾选“自动按楼层折减活载”《荷载》5.1.2
此步骤操作两遍：
①D+L+风
②D+L+风+地震
1.25
二者取较大值
3、目标组合：标准组合、
4、图形管理：显示内容，勾选“节点荷载”、“线荷载”、写图文件，F5刷新。