02分支系数及参数计算举例
继电保护计算举例
1、如图所示网络,AB 、BC 、BD 线路上均装设了三段式电流保护,变压器装设了差动保护;已知Ⅰ段可靠系数取,Ⅱ段可靠取,Ⅲ段可靠系数取,自起动系数取,返回系数取,AB 线路最大工作电流200A,时限级差取,系统等值阻抗最大值为18Ω,最小值为13Ω,其它参数如图示,各阻抗值均归算至115kV 的有名值,求AB 线路限时电流速断保护及定时限过电流的动作电流、灵敏度和动作时间;解：1相邻线路Ⅰ段保护动作电流确定由于D 母线短路电流比C 母线大,因此保护应与BD 线路配合,D 母线最大短路电流为：注：理论上说AB 线路的Ⅱ段既要与BC 线路Ⅰ段配合,又要与BD 线路Ⅰ段配合,由于BD 线路的阻抗小于BC 线路,所以瞬时电流速断保护的动作电流必定大于BC 线路,因此与BD 线路配合后,也会满足与BC 线路配合的要求;AI kD 1254)162413(3115000max .=++⨯=注：计算短路电流时,电压可采用平均电压;BD 线路Ⅰ段动作电流为：AI I op 1568125425.12=⨯= AB 线路Ⅱ段动作电流为：A I II op 1803156815.11=⨯= 被保护线路末端最小短路电流为：A I k 1369)2418(311500023min ,=+⨯⨯= 灵敏度为：118031369〈=sen K 不满足要求; 改与相邻线路Ⅱ段配合,则注：同理,由于BD 线路Ⅱ段限时电流速断保护动作电流大于BC 线路,因此应与BD 线路Ⅱ段配合;5.25431369==sen K 满足要求;动作时间t t t II op II op ∆+=212定时限过电流保护 近后备灵敏度：37.34061369==sen K 满足要求； 远后备灵敏度：A I kE 927)202418(2115000min .=++⨯=28.2406927==sen K 满足要求; 注：远后备BC 线路满足要求,必然BD 也满足要求,因BC 线路阻抗大于BD 线路; 动作时间：s t op 5.31=2、如图所示35kV 单侧电源放射状网络,确定线路AB 的保护方案;变电所B 、C 中变压器连接组别为Ｙ,d11,且在变压器上装设差动保护,线路A 、B 的最大传输功率为Ｐmax ＝9MW, 功率因数9.0cos =ϕ,系统中的发电机都装设了自动励磁调节器;自起动系数取;解：暂选三段式电流保护作为AB 线路的保护方案;1瞬时电流速断保护B 母线短路最大三相短路电流 A I k 1310)103.6(337000)3(max .=+=注：发电机装设自动调节励磁器,计算短路电流时,可不考虑衰减;灵敏度检验：最小运行方式15％处两相短路灵敏度1697)1015.04.9(237000)2(min .=⨯+=k I ＞op I 注：按此计算能计算出保护区是否达到最小保护区,不能计算出保护区实际长度;因此灵敏度满足要求;当需要计算出保护区长度时,可由下面计算公式求出最小保护区长度：1638)4.9(237000min =+⨯Z ,Ω=-⨯=9.14.91638237000min Z2限时电流速断保护1） 1 按躲过接在B 母线上的变压器低压侧母线短路整定2） 2 与相邻线路瞬时电流速断保护配合选以上较大值作为动作电流, 则动作电流为1085A;3） 3 灵敏度检验1085954=sen K < 改用与变压器低压侧母线短路配合,选用动作电流600A;注：按基本配合原则,要计算出BC 线路Ⅱ段动作电流,由于从网络参数可以看出,与相邻变压器配合的动作电流大于与相邻线路配合的动作电流,所以可以直接选取与相邻变压器配合,但应注意的是,此配合方式已经是Ⅱ段与Ⅱ段配合了;59.1600954==sen K ＞ 动时间取1s;3定时限过电流保护 AI w 1749.03595.031093max .=⨯⨯⨯⨯=注：计算式中的系数考虑电压降低5%时,输送最大功率;灵敏度校验1按本线路末端最小二相短路电流校验99.2319954==sen K ＞注：线路只能按两相短路条件校验灵敏度; 2按相邻线路末端最小两相短路电流校验85.1319589==sen K ＞ 3按相邻元件变压器低压侧母线短路校验电流保护接线按两相三继电器方式A I k 432)30104.9(337000)3(min .=++=注：保护采用两相三继电器接线时,灵敏校验值应采用三相短路电流值;保护时限按阶梯原则,比相邻元件后备保护最大动作时间大一个时限级差△ｔ;3、网络如所示,已知：线路ABA 侧和BC 均装有三段式电流保护, 它们的最大负荷电流分别为120A 和100A, 负荷的自起动系数均为；线路AB 第Ⅱ段保护的延时允许大于1s ；可靠系数25.1=I rel K ,15.1=II rel K ,2.1=III rel K ,15.1='relK 躲开最大振荡电流时采用,返回系数85.0=re K ；A 电源的Ω=15max .sA X ,Ω=20min .sA X ；B 电源的Ω=20max .sB X ,Ω=25min .sB X ；其它参数如图;试决定：线路ABA 侧各段保护动作电流及灵敏度;解：1、求瞬时速断电流保护动作电流及灵敏度AB 线路是双电源的线路,因此动作电流必须大于流过A 侧开关可能的最大电流;注：不考虑采用方向元件时;1） 1 A 电源在最大运行方式下, B 母线最大三相短路电流2） 2 B 电源在最大运行方式下,A 母线最大三相短路电流3） 3 AB 电源振荡时, 流过A 侧开关最大电流为A I k 1770)402015(31150002)3(max .=++⨯=注：计及两侧电源相位差为180时振荡电流为最大; 所以：A I op 2040177015.1=⨯= %48.20%1004019.8%100min .=⨯=⨯AB L X X >15％2求限时电流速断保护动作值和灵敏系数求最小分支系数min .b K ：注：由于有电源助增,流过保护安装处的短路电流不等于短路点总短路电流,因此需要计及分支影响,求保护动作值时应采用最小分支系数;3求定时限过电流保护动作电流及灵敏度 动作电流为：A I op 30512085.08.12.1=⨯⨯=近后备灵敏度为：14.3305602101153=⨯⨯⨯=sen K ＞满足要求; 当作为远备保护时,应采用C 变电站母线两相短路的最小短路电流,并计及分支电流影响,分支系数应计最大值; 最大分支系数为：42040201max .=++=b K 注：计算灵敏系数时应采用最大分支系数;总阻抗为：Ω=+⨯=∑3940204020X最小两相短路电流为：A I k 1470392101153)2(min .=⨯⨯= 远后备灵敏度为：21.130541470=⨯=sen K ＞满足要求;4、如图所示网络中,已知： 电源等值电抗Ω==521X X ,Ω=80X ；线路AB 、BC 的电抗km X /4.01Ω=,km X /4.10Ω=；变压器T1额定参数为,110／,Ｕk ＝％,其它参数如图所示;试决定线路AB 的零序电流保护的第Ⅰ段、第Ⅱ段、第Ⅲ段的动作电流、灵敏度和动作时限;解：1、计算零序电流线路AB ：Ω=⨯==8204.021X X ；Ω=⨯=28204.10X ；线路BC ：Ω=⨯==20504.021X X ；Ω=⨯=70504.10X ；变压器T1：Ω=⨯==33.405.31/110105.0221X X ;求B 母线短路时的零序电流：Ω==∑∑1321X X ,Ω=∑360X 因为∑0X ＞∑1X ,所以)1(0k I ＞)1.1(0k I 故按单相接地短路作为整定条件,两相接地短路作为灵敏度校验条件;注：可通过比较正序总阻抗与零序总阻抗的大小,选择单相接地或两相接地短路作为保护动作电流的计算条件;∑∑∑+⨯=0221)1.1(0X X X I I k k 注：按变压器不接地运行计算;＝∑∑∑∑∑∑∑∑+⨯++02202021.X X X X X X X X E s＝A 780361313)3613361313(3115000=+⨯+⨯+注：用正序等效定则求出零序量;A I k 1070)361313(3115000)1(0=++=注：求单相接地短路时,零序电流;因零序电流等于正序电流; 在线路AB 中点短路时,Ω==∑∑921X X ,Ω=∑220XB 母线的三相短路电流求母线C 短路时的零序电流：Ω==∑∑3321X X ,Ω=∑1060X2、各段保护的整定计算及灵敏度校验(1) 1 零序Ⅰ段保护：=I op I ×3210＝4010 A单相接地短路：)4.14.02852(311500034010L L +⨯++⨯⨯=注：按某点单相接地短路时,3倍零序电流等于保护定值,即可求出保护区;所以 km L 4.14=＞km 205.0⨯注：此值即为最大保护区长度;两相接地短路：)4.12164.05(311500034010L L ⨯+++⨯=注：16为电源零序阻抗的2倍; 所以 L ＝9 km ＞×20km 注：此值即为最小保护区长度; 2零序Ⅱ段保护：A I II op 1670116025.115.1=⨯⨯= 4.116702340==sen K ＞ 满足要求;动作时限：s t II p 5.00=3零序Ⅲ段保护因为是110kV 线路, 可不考虑非全相运行情况, 按躲开末端最大不平衡电流整定： 近后备：9.44802340==sen K 满足要求; 远后备：69.1480813==sen K 满足要求;动作时限：s t t t III B op III A op 15.05.0..=+=∆+=5、网络参数如图所示,已知： 系统等值阻抗Ω=10A X ,Ω=30min .B X 、最大阻抗为无穷大；线路的正序阻抗Ｚ1＝Ω／km,阻抗角︒=65k ϕ；线路上采用三段式距离保护,阻抗元件均采用方向阻继电器,继电器最灵敏角︒=65sen ϕ；保护Ｂ的Ⅲ段时限为2s ；线路AB 、BC 的最大负荷电流A I L 400max .=,负荷自起动系数为2,负荷的功率因数9.0cos =ϕ；变压器采用差动保护,变压器容量MVA 152⨯、电压比kV 6.6/110、电压阻抗百分数%5.10%=k U ; 试求保护A 各段动作阻抗,灵敏度及时限;解：1、保护A 第Ⅰ段动作阻抗Ω=⨯⨯=48.113045.085.0.A op Z 注：距离保护Ⅰ段的动作时间为瞬时动作,可靠系数的取值即为保护区长度,因此,不必计算保护区;2、保护A 第Ⅱ段动作阻抗(1) 1 与保护B 第Ⅰ段配合分之系数b K 最小值的情况是=max .B X ∝时,即B 电源断开,b K ＝1;注：应考虑分支的影响;＝×30＋＝ Ω2与变电所B 降压变压器的速动保护配合)(min .1.T b AB rel A op Z K L Z K Z +=注：变压器最小阻抗应计及并列运行情况,且电压应采用主抽头电压;由于Ω=⨯⨯⨯=7.841015/1105.101032T Z35.4227.84min .==T Z Ω 所以 Ω=+⨯=09.39)35.423045.0(7.0.A op Z取二者较小值为动作阻抗, 即Ω=83.23.A op Z 灵敏度：77.13045.083.23=⨯=sen K ＞ 满足要求;保护动作时间为：t t II op ∆=;3、保护A 第Ⅲ段动作阻抗)cos(9.0max ..L sen L ss re rel N A op I K K K U Z ϕϕ-= 注：取电压为N U 9.0是考虑电压产生波动时,输送功率不变;＝Ω其中：︒==-269.0cos 1L ϕ灵敏度：1近后备 73.45.1396.63==sen K2远后备78.1305.131030=++=b K 注：远后备保护可不考虑相邻变压器;＝／＋×＝＞ 满足要求;动作时限：ｔ＝2＋＝ s 6、网络参数如图所示,已知,线路正序阻抗km Z /45.01Ω=,平行线路km 70、MN 线路为km 40,距离Ⅰ段保护可靠系数取;M 侧电源最大、最小等值阻抗分别为Ω=25max .sM Z 、Ω=20min .sM Z ；N侧电源最大、最小等值阻抗分别为Ω=25max .sN Z 、Ω=15min .sN Z ,试求MN 线路M 侧距离保护的最大、最小分支系数;解：最大分支系数：1最大助增系数2最大汲出系数显然,当平行线路只有一回路在运行时,汲出系数为1;总的最大分支系数为93.3193.3=⨯==∑汲助b b b K K K ;注：汲出系数最大值为1; 最小分支系数为：1最小助增系数由助增系数公式可得2最小汲出系数由式最小汲出系数公式可知,平行线路的阻抗可化为长度进行计算,则得575.01407085.01402121min .=⨯-=++-=NP NP NP set NP b Z Z Z Z Z K 注：平行线路速断保护区可根据可靠系数决定; 总的最小分支系数为35.1575.052.2=⨯==∑汲助b b b K K K 注：在既有助增,也有汲出时,可分别求出各自的分支系数,它们的乘积为总分支系数;7、如图所示双电源系统中,ＺL ＝50∠75°Ω,ＺM ＝30∠75°Ω；ＺN ＝20∠75°Ω,母线M 侧距离保护接线方式为线电压两相电流差的方向阻抗继电器,保护采用方向阻抗继电器,其第Ⅰ段的整定阻抗Ω=40set Z ,灵敏角︒=75sen ϕ,ＥM ＝ＥN ;问： 1当系统发生振荡时, 两电势相角差为δ＝°时,阻抗继电器会不会误动 2系统振荡时,若两电势相角差为δ＝°时,继电器会不会误动作3若系统振荡周期为,继电器误动作的时间是多少解：1δ＝°时,振荡电流为： ︒︒-︒∑-=-=754.15775100)1(j j M j N M swi e e E e Z E E I 注：当两侧电势相等时,计算振荡电流的公式;角度为°时阻抗继电器动作值为：Ｚop ＝40cos75°－°＝Ω＞Ω注：由于测量阻抗角与灵敏角不同,因此要判断保护是否误动,应求出动作阻抗;方向阻抗继电器会误动作;2当δ＝°时方向阻抗继电器处临界动作状态;3.继电器误动时间：Δδ＝180°－°×2＝°注：距离保护临界动作状态即为圆特性边界,误动区中点在 180处,乘2即为误动区间;8、网络如图所示,已知：网络的正序阻抗km Z /4.01Ω=,线路阻抗角︒=65L ϕ,A 、B 变电站装有反应相间短路的二段式距离保护,它的Ⅰ、Ⅱ段测量元件均系采用方向阻抗继电器;试求Ａ变电站距离保护动作值I 、Ⅱ段可靠系数取;并分析：1当在线路AB 距A 侧km 55和km 65处发生相间金属性短路时, A 变电站各段保护的动作情况;2当在距A 变电站km 30处发生Ω=12R 的相间弧光短路时, A 变电站各段保护动作情况;3若A 变电站的电压为115kV,通过变电站的负荷功率因数为,问送多少负荷电流时,A 变电站距离保护Ⅱ段才会误动作解：1、保护Ａ第Ⅰ段整定值保护Ａ第Ⅱ段整定值1在km 55处短路测量阻抗为Ω=⨯=22554.0m Z ；2在km 65处短路测量阻抗为Ω=⨯=26654.0m Z ;保护A 的I 段不动作,Ⅱ段会动作;2、在km 30经过渡电阻Ω=12R 的弧光短路的测量阻抗为R L Z Z m 5.01+=相间短路,过渡电阻值每相取一半;= 125.04.03065⨯+⨯︒j e5.22)6.4465cos(24=-= I op Z ＞注：取整定阻抗角 65=set ϕ 5.34)6.4465cos(8.36=-= II op Z ＞故保护A 的Ⅰ、Ⅱ段均会动作;3、求使Ⅱ段误动的负荷电流负荷阻抗为5.28)8.2565cos(8.36=- 时,方向阻抗继电器就会误动;注：由整定阻抗求出动作阻抗;误动时的负荷电流为：kA I L 32.25.283/110== 9、如图所示的降压变压器采用DCD-2或BCH-2型构成纵联差动保护,已知变压器的参数为15MVA,kV 6.6/%)5.21(35±,%8=k U ,Ｙ,d11接线,归算到的系统最大电抗Ω=289.0m ax ,s X ,最小电抗Ω=173.0min .s X ;低压侧最大负荷电流为1060A;试求动作电流op I 、差动线圈匝数d W 、平衡线圈匝数b W 和灵敏度sen K ;解：1、确定基本侧1变压器一次额定电流135k Ｖ侧：A I N 24835315=⨯=2Ｖ侧：A I N 13156.6315=⨯=注：求额定电流应用变压器实际额定电压;2电流互感器变比135k Ｖ侧计算变比及选用变比52483.⨯=cal TA n ；选用5600=TA n 注：3是由于变压器高压侧采用三角形接线;2 Ｖ侧：选用51500=TA n 3电流互感器二次电流135k Ｖ侧：A I N 57.312024832=⨯=注：3为接线系数;2Ｖ侧：A I N 38.430013152==选用变压器低压侧作为基本侧;注：二次电流大的一侧为基本侧;4求低压母线三相短路归算到基本侧的短路电流 Ω=⨯=211.0153.608.02T X 注：计算时应将所有参数都归算至基本侧; 2、基本侧动作电流计算值确定1按躲过外部短路条件Ｉop ＝1×＋＋×9420＝2450 A2按躲过励磁涌流Ｉop ＝×1315＝1710 A3按CT 二次断线条件Ｉop ＝×1060＝1378 A选一次计算动作电流 A I cal op 2450.=注：计算动作电流应取三条件的最大值;3、确定基本侧差动线圈匝数二次计算动作电流A I cal r op 16.83002450..== 工作线圈计算匝数：35.716.860.==cal w W 匝注：为防止保护误动,工作线圈整定值应小于或等于计算值; 选用差动线圈整定值为6.=set d W 匝、平衡线圈整定值为1.=set b W 匝继电器实际动作电流A I r op 56.8760.==注：由于计算值与整定值不同,所以实际动作电流不等于计算值; 一次动作电流为：A I op 246830056.8=⨯=4、确定35kV 侧平衡线圈及工作线圈匝数＝7×／－6＝ 匝注：按四舍五入方法确定非基本侧平衡线圈匝数,这样产生的不平衡才是最小的;按四舍五入原则取非基本侧的平衡线圈匝数为se nb W .＝3 匝非基本侧工作线圈为9.=set nw W 匝5、计算er f ∆er f ∆＝=+-66.236.2－＜注：相对误差应取绝对值;所以不必重算动作电流;6、校验灵敏度在侧两相短路最小短路电流为归算至35kV 侧的短路电流为A I k 1075373.66300max .=⨯=注：因电源在高压侧,所以单电源变压器求灵敏系数时,应归算至电源侧;35kV 侧流入继电器的电流为35KV 侧继电器动作电流 保护的灵敏度为：3.267.6/5.15==sen K 满足要求;10、在一个降压变电所内装有三台变压器,已知：变压器参数：7500kVA,35／,Ｙ,d11,%5.7=k U ；最大工作电流N w I I 1.1max .=；负荷自起动系数ss K ＝,返回系数re K ＝,可靠系数rel K ＝;35kV 母线三相短路容量为100MVA;试选择外部短路过电流保护类型,求出灵敏度;解：1、确定采用过电流保护1躲开切除一台变压器时可能的最大负荷电流N N op I I I 12.2285.032.1=⨯⨯⨯=注：当需要求出有名值时,可根据额定值求出额定电流,代入即可;2躲开最大负荷电流选取N op I I 64.2=3短路电流计算取 MVA S b 5.7=,b av U U =075.0100/5.7==s X 注：由母线短路容量,可求出系统等值阻抗;三台并列运行时,等值标么电抗值为三台并列运行时, 母线三相短路时流过每台变压器短路电流为由于两相短路,在变压器高压侧有一相电流相当于三相短路值;采用两相三继接线时的灵敏度26.164.2310==N n sen I I K ＜灵敏度不满足要求 2、确定采用低电压起动的过电流保护电流元件动作电流36.241.1310==N n sen I I K ＞电压元件动作值：采用三只低压继电器接在侧母线相间电压上;当母线短路时,保护安装处的残余电压等于零,由此可见,采用低压过电流保护可以满足要求;11、在某降压变电所内有一台变压器,已知：变压器参数为30 MVA,110/,Ｙ, d11接线,%5.10=k U ；在最小运行方式下,变压器110KV 母线三相短路的容量为500MVA ； 最大负荷电流为N L I I 2.1max .=；负荷自起动系数为2, 返回系数为, 可靠系数；试问：变压器上能否装设两相两继接线的过电流保护作为外部相间短路的后备保护解：1、求电流元件动作电流Ω==45.265001152max .s X 注：由母线最大短路容量求出系统等值阻抗;变压器低压侧三相短路电流最小值：2、灵敏度计算保护采用两相两继接线时：82.07.5552913=⨯=sen K 不满足要求;注：采用两相两继电器时,灵敏系数只能采用1/2的三相短路电流值;保护采用两相三继接线时：64.17.555913==sen K 满足要求;由上述计算可知,过电流保护不能采用两相两继电器接线;12、水轮发电机上装设了DCD-2BCH-2继电器构成高灵敏接线的纵差保护,已知：发电机参数：ＰN ＝3200MW,ＵN ＝；N ＝,,8.0cos =ϕ2.0"=d X ；电流互感器变比TA n ＝400／5;试确定保护整定参数及灵敏度;解：1、求平衡线圈9.115.3661.18060.=⨯⨯=cal b W 匝取平衡线圈匝数10.=set b W 匝注：因差动继电器差动绕组最大值为20匝;2、求差动线圈因为平衡线圈整定值与计算值不等,因此：9.21105.3661.18060.=+⨯⨯=cal d W 匝取差动线圈匝数20.=set d W 匝3、继电器动作电流4.灵敏度6.68032.025.36613=⨯⨯⨯⨯⨯=sen K ＞2 满足要求;13、如图所示接线中,已知：发电机参数为：额定功率25MW 、8.0cos =ϕ、次暂态电抗129.0=''kX 、负序电抗 156.02=X ,且装有自动励磁调节器；负荷自起动系数5.2=ss K ,s t 5.0=∆；接相电流的过电流保护采用完全星形接线；电流互感器变比为3000/5,电压互感器变比6000/100；当 选用kVA S b 31250=,kV U b 3.6=时,变压器和电抗器的正、负序电抗为164.0;注：装有自动励磁调节器短路电流可以不计衰减的影响; 试求发电机后备保护,并完成下列任务：分析装设过电流保护,低压过电流保护,复合电压起动的过电流保护的负序电流及单元件式低压起动过电流保护的可能性;算出各保护的动作参数,灵敏度、动作时间;解：1、分析采用过电流保护的可能性 保护一次动作电流为：A I op 9687286485.05.215.1=⨯⨯=保护二次动作电流为：A I r op 15.166009687.==保护的灵敏度： 1近后备在发电机母线两相短路电流为8.1968717406==sen K ＞2远后备AI k 8092286432.0293.013)2(min .=⨯+⨯=注：正、负序阻抗不相等;835.096879092==sen K ＜由上可见,灵敏度不满足要求,不能采用;2、分析采用低压起动过流保护保护一次动作电流为：A I op 3866286485.015.1=⨯=保护动作电压位：kVU op 78.33.66.0=⨯=电流元件灵敏度： 近后备：5.4386617406==sen K ＞ 远后备为：1.238668092==sen K ＞电压元件灵敏度：远后备灵敏度为：kV U k 37.333.6164.028*******)2(max .=⨯⨯⨯=注：将短路电流化为标幺值,求出电压乘以基准值;kVU k 52.3164.0129.0164.03.6)3(max .=+⨯=注：三相短路用正序阻抗;07.152.378.3==sen K ＜故也不能采用;3、分析采用复合电压起动的过流保护 负序电压动作值： 灵敏度：1电流元件灵敏系数同低压过电流保护; 2低压元件灵敏系数23.152.378.315.1=⨯=sen K ＞注：考虑对称短路是由不对称转化成对称,所有在短路初瞬间存在负序分量,低压元件已被起动,只要加入低压元件的电压小于返回电压,低压元件就不会返回;3负序电压元件灵敏系数 近后备：1.9378.0448.3==sen K ＞ 远后备：24.4378.06.1==sen K ＞由上面计算可知,复合电压起动的过电流保护可采用;保护动作时间s t op 5=;4、分析采用负序电流及单元件式低压起动过流保护的可能性1低压元件,过电流元件计算及灵敏度均同复合起动的电压过电流保护; 2负序电流元件动作于信号的电流继电器的动作电流 动作于跳闸的电流继电器的动作电流A I t A I N op 1432286412030.=⨯==注：A 为发电机的热容量常数,应根据发电2机的类型及容量确定; 灵敏度：1） 1 近后备7143210049==sen K ＞2） 2 远后备26.314324672==sen K ＞14、某一水电站升压变压器采用DCD-2BCH-2差动保护,系统等值网络图如图8-2所示;已知：变压器参数：ＳN ＝12500kVA,1±2×％／, %5.7=k U ,联接方式为Ｙ,d11；阻抗均归算到平均电压为37kV 侧欧姆值分别为：系统Ω=6min .s X 、Ω=10max .s X ；变压器Ω=2.8T X ；发电机Ω=8.32min .G X 、Ω=5.68max .G X ;求变压器差动保护参数整定计算及灵敏度;解：1、短路电流计算1发电机母线三相短路系统送到短路点的最大、最小短路电流为AI k 4.1504)2.86(337000max .=+=注：在低压侧母线短路时的电路电流;2变压器高压母线三相短路发电机送到短路点的最大、最小短路电流为AI k 689)2.88.22(337000max .=+=注：在高压侧母线短路时的电流电流;2、确定基本侧变压器一次额定电流高压侧：AI h N 5.1875.38312500.=⨯=低压侧AI l N 11463.6312500.=⨯=选择电流互感器变比：变压器高压侧电流互感器计算变比为 575.32455.1873..=⨯=cal h TA n ；选用400/5;变压器低压侧电流互感器计算变比为51146..=cal L TA n ；选用1500/5;二次额定电流计算：高压侧：A I N 06.48075.3242==低压侧：A I N 82.330011462==由计算结果可知,应选35kV 侧为基本侧; 3、保护动作电流计算值1按躲过外部短路产生的最大不平衡电流条件 2按躲过励磁涌流条件3按躲电流互感器二次回路断线条件选用保护计算动作电流Ｉop ＝391 A 4、确定基本侧工作线圈匝数 加入继电器计算电流为A I cal r op 47.8803913..=⨯=工作线圈计算匝数为08.747.860.==cal w W 匝选用工作线圈匝数为7.=se w W 匝、其中差动线圈6.=set d W 匝、平衡线圈1.=set b W 匝;继电器实际动作电流A I r op 57.8760.==5、非基本侧平衡线圈匝数确定 ＝7×／－6＝ 匝 按四舍五入选用平衡线圈1.=set nb W 匝6、计算相对误差er f ∆er f ∆＝059.0644.1144.1=+->,不满足要求,应重新确定保护动作电流;重新确定动作电流计算值为：AI op 4094.1504)059.005.01.01(3.1=⨯++⨯=;注：由此说明,基本侧工作线圈取7匝已经太大,取6匝作为计算条件;为保证选择性,应增大动作电流,即应减少工作线圈绕组匝数;选用Ｉop ＝462 A 时,继电器动作电流为A I r op 10.=、差动线圈5.=set d W 匝、平衡线圈1.=set b W 匝、工作线圈6.=set w W 匝；非基本侧377.1.=cal nb W 匝, 1.=set nb W 匝,6.=se nw W 匝7、灵敏度校验变压低压侧两相短路流入继电器电流A I r k 29.273003.637)9.31123(180)117323(3.=⨯⨯⨯+⨯⨯=注：此式按两侧电源同时运行时计算的灵敏系数;729.21029.27==sen K ＞2满足要求;15、如图所示某降压变电所内,已知变压器参数为：MVA 5.31/20/5.31,1101±2×％／1±2×％／,11.11,d d Y 接线；%75.10110.=k U ,05.38.=k U ,%25.66.6.=k U ；系统参数035.0min .=s X ,052.0max .=s X ,3.1=rel K ,基准容量MVA S b 5.31=;当变压器采用DCD-2BCH-2型差动继电器构成差动保护时,试确定保护动作电流,差动线圈匝数,平衡线圈匝数和灵敏度;解：1、参数计算 变压器电抗分别为Ω=⨯=1.455.311151075.021T X ；02=T X ；Ω=⨯=24.265.311150625.023T X系统电抗为Ω=⨯=8.215.31/115052.02max .s X 、Ω=⨯=7.145.31/115035.02min .s X ;注：由标幺值求出归算至高压侧的等值阻抗; 2、短路电流计算1两台变压器并列运行最大三相短路电流中压侧短路电流为AI k 891)1.455.07.14(32115000)3(35.max .=⨯+⨯=注：变压器并联运行发生短路故障时流过每台变压器短路电流;低压侧短路电流为AI k 659]7.14)1.4524.26(5.0[32115000)3(6.6.max .=++⨯⨯=2单台运行时最大三相短路电流中压侧短路电流为AI k 1110)1.457.14(3115000)3(35.max .=+=低压侧短路电流为AI k 772)24.261.457.14(3115000)3(6.6.max .=++=3在侧母线三相短路电流最小值 1两台并列运行时 2单台运行3、确定基本侧1变压器一次额定电流计算高压侧AI h N 165110331500.=⨯= 中压侧AI m N 4.4725.38331500.=⨯=低压侧AI l N 2.27556.6331500.=⨯=2电流互感器变比选择变压器高压侧：51653..⨯=cal h TA n 、选用300/5;变压器中压侧：54.472..=cal m TA n 、选用600/5; 变压器低压侧：52.2755..=cal l TA n 、选用3000/5;3二次额定电流计算 高压侧：AI h N 76.4601653.2=⨯=中压侧：A I m N 94.31204.472.2== 低压侧：A I L N 59.43002.2755.2==由计算可知,应选取110kV 侧为基本侧; 4、确定动作电流由计算可知,应取单台运行作为动作电流计算条件： 1按最大不平衡电流条件2按励磁涌流和电流互感器二次断线条件选用计算动作电流为A I cal op 361.=注：整定匝数未确定前,动作电流不为实际值; 从上面计算可知,对并列运行变压器整定计算按单台运行条件为计算方式;因单台运行时外部短路流过差动回路的不平衡电流最大;5、确定基本侧差动线圈二次动作电流计算值为A I cal r op 4.10601653..=⨯=工作线圈计算匝数77.54.1060.==cal w W 匝选用整定匝数5..==set d set w W W 匝 继电器实际动作电流A I r op 12560.==6、确定平衡线圈匝数 侧：04.1594.394.376.4.=⨯-=cal b W 匝、选用1.=set b W 匝 侧：185.0559.494.376.4.=⨯-=calb W 匝、选用0.=set b W 匝7、计算相对误差er f ∆ 对中侧相对误差0066.0504.1104.1=+-=∆er f 对低压侧相对误差0357.05185.00185.0=+-=∆er f满足要求,不必重新整定; 8、灵敏度计算AI r 45.1460357823=⨯⨯=注：其中2/3是两相短路电流与三相短路电流间的关系,3是保护接线系数;2.112/45.14==sen K ＜2,采用DCD-2不满足要求,应改用其它型式的保护; 16、如图所示网络,已知kV E E D A 3/110==,电源A 的电抗Ｘ1＝Ｘ2＝20Ω,Ｘo ＝Ω,电源D 的电抗Ｘ1＝Ｘ2＝Ω,Ｘo ＝25Ω,所有线路km X /4.01Ω=,km X /4.10Ω=；可靠系数25.1=Irel K ,15.1=IIrel K ;试确定线路AB 上A 侧零序电流保护第Ⅱ段动作值,并校验灵敏度;解：A 侧零序Ⅱ段应与BC 和BD 的零序保护的Ⅰ段配合,取大值作为整定值; 1、与BC 线路配合：因∑0X ＞∑1X ,应采用单相接地的零序电流;AI k 955)51.121392(311000033)1(0=+⨯⨯=注：短路点总零序电流;BC 线路保护Ⅰ段动作电流为 分支系数：74.16.2643.312.53252.532595595533)1(.0)1(.0=++++⨯==BAk BC k b I I K 注：为求流过保护安装处的零序电流,即保护能测量到的零序电流;AB 线路保护Ⅱ段整定值为AI IIop 78674.1/119015.1=⨯=注：保护安装处实际的零序电流比短路点的小;2、与线路BD 的零序电流配合时1不加方向元件时,动作电流必须躲过母线D 或B 接地短路时可能出现的最大零序电流;Ｘ1Σ＝Ｘ2Σ＝Ω=++++⨯73.96.7206.12)2.156.720(6.12流入接地短路点的零序电流为 流过BD 线路的零序电流为 当母线B 接地短路时：Ω==∑∑8.1321X X ,Ω=+++++=∑31.332.53256.2643.31)2.5325)(6.2643.31(0X流入短路点的零序电流为：电源ＥD 侧流过BD 线路B 侧的零序电流为在BD 线路B 端出口接地短路时,由电源ＥA 侧流过保护的零序电流为 AI I op 1660133025.1=⨯=注：不加方向元件时,既要考虑正方向短路,也要考虑反方向短路;采用这个定值后,在显然B 端出口处两相接地短路时,保护不可能动作;因此应加方向元件;2加方向元件后,BD 线路保护的Ⅰ段按躲开母线D 接地的最大零序电流整定A I I op 109087725.1=⨯=注：加方向元件后,只要考虑正方向短路;线路AB 的Ⅱ段动作电流AI IIop 1254109015.1=⨯=定值取1254 A;灵敏度：08.112541360==sen K ＜可采用与BD 线路的Ⅱ段配合,BD 线路的Ⅱ段可按末端有足够灵敏度整定,即 AB 线路Ⅱ段动作电流AI II op 61453415.1=⨯=灵敏度22.26141360==sen K动作时间st II op 1=17、如图所示双电源网络中,已知线路的阻抗km X /4.01Ω=,km X /4.10Ω=,两侧系统等值电源的参数为：相电势kV E E N M 3/115==,Ｘ1M ＝Ｘ2M ＝5Ω,Ｘ1N ＝Ｘ2N ＝10Ω,Ω=80M X ,Ω=150N X ;试决定线路MN 两侧零序电流速断保护Ⅰ段的整定值及保护范围;解：1、M 侧母线短路电流由于∑0X ＞∑1X 故按单相接地条件整定; 1流入接地点短路电流为 2流过保护2的零序电流为 2、N 母线短路时1流入接地点短路电流 2流过保护1短路电流A I k 10051071571703)1(0=⨯=注：用分流公式计算;3、保护1的Ⅰ段动作值4、保护2的Ⅰ段如不加方向元件,动作值与保护1相同;5、保护区长度∑∑∑'-+⨯'+'⨯⨯=00134.18415)2(31011531256X L X X x 注：求何处发生两相接地短路的零序电流等于保护定值;3916.06.1117010245)4.02410)(4.05(21xx x x L L L L X -+=++-++='∑注：求X 处接地短路正序总阻抗;10796.14.12979215848)4.18415)(4.18(20xx x x L L L L X -+=++-++='∑注：求X 处接地短路时零序总阻抗;联立求解即可求出保护1保护长度L x ,求保护2方法同上;。
分支参数的计算
距离保护的分支系数一、分支系数3I (a)(b)3I在图中k 点发生三相短路时，保护1处的测量阻抗为：K b B A k B A kB A A m Z K Z Z I I Z I Z I Z I I U Z +=+=+==-∙∙-∙-∙∙∙12112111在图（a ）情况下，∙∙∙∙∙∙∙+=+==13131121I I I I I I I K b ,其值大于1，使得保护1测量到得阻抗1m Z 大于从A 母线处保护1到故障点之间的阻抗 ，这种使测量阻抗变大的分支称为助增分支，对应的电流∙3I 称为助增电流。
在图（b ）情况下，∙∙∙∙∙∙∙-=-==13131121I I I I I I I K b ,其值小于1，使得保护1测量到得阻抗1m Z 小于从A 母线处保护1到故障点之间的阻抗 ，这种使测量阻抗变小的分支称为外汲分支，对应的电流∙3I 称为外汲电流。
1、 只有外汲分支存在网络MN1k I∙∙∙∙++-=MNNP NP NP Nk NP MN MNk I Z Z Z Z Z I I I 212112、 助增、外汲分支同时存在网络NP∙相邻线路上k 点发生短路故障时，M 侧母线母压为：Nk K MN MN M L Z I Z I U 11∙∙∙+=测量阻抗为：Nk b MN Nk MNK MN MNNKK MN MN MNM M L Z K Z L Z I I Z I L Z I Z I I U Z 11111+=+=+==∙∙∙∙∙∙∙设 k N MN I I I I =+=∑ 则 21211NP NP NP Nk NP k Z Z Z Z Z I I ++-=∑， SNMN SM SNMN Z Z Z Z I I ++=∑总分支系数可表示为：汲助b b NP NP NP Nk NP SN SN MN SM MNk b K K Z Z Z Z Z Z Z Z Z I I K ⋅=++-⨯++==∙∙21211二、举例网络参数如图所示，已知，线路正序阻抗Km Z Ω=45.01，平行线路70Km ，MN 线路为40Km ，距离I 段保护可靠系数取0.85.M 侧电源最大、最小等值阻抗分别为Ω=⋅25max SM Z ，Ω=⋅20min SM Z ，N 侧电源最大、最小等值阻抗分别为Ω=⋅25max SN Z ，Ω=⋅15min SN Z ，试求MN 线路M 侧距离保护的最大、最小分支系数NP∙解：最大分支系数 （1）最大助增系数93.315154045.025min min max max =+⨯+=++=⋅⋅⋅⋅SN SN MN SM b Z Z Z Z K（2）最大外汲系数显然，当平行线路只有一回路在运行时，汲出系数为1总的最大分支系数为93.3b =⋅=∑汲助K K K b b 最小分支系数 （1） 最小助增系数 由助增系数公式可得52.225254045.020max max min min =+⨯+=++=⋅⋅⋅⋅SN SN MN SM b Z Z Z Z K（2） 最小外汲系数由最小分支系数及公式可知，平行线路的阻抗可化为长度进行计算，则得575.01407085.01402121min =⨯-=++-=⋅NP NP NP set NP b Z Z Z Z Z K总的最小分支系数为35.1575.052.2=⨯=⋅=∑汲助b b b K K K（在既有助增也有汲出时，可分别求出各自的分支系数，它们的乘积为总分支系数）。
双侧电源相间短路的方向性电流保护-习题
& & & 因为：I BC.M = I AB.M + I ′ .M AB
& ，所以 I AB.M < I BC.M
经过上述分析，M点短路时保护2的电流Ⅱ段不能动作。 所以如果不考虑电源支路的影响会使电流Ⅱ段的保护范围缩小。
• 优点：适用于多电源系统，方向性电流保 优点：适用于多电源系统， 护可保证各保护之间动作的选择性。 护可保证各保护之间动作的选择性。 • 缺点：接线复杂； 缺点：接线复杂； • 保护出口正方向三相短路时， 保护出口正方向三相短路时，整套 保护拒动。 保护拒动。 • 方向元件装设原则： 方向元件装设原则： • 尽量不装设方向元件，只在可能误动的电 尽量不装设方向元件， 流保护上装方向元件。 流保护上装方向元件。
I
(3) k . max
115000 = 3(6 + 20)
A 1
& IAB
20Ω
B
& I′ BC
2
C
ZA.max =10Ω ZA.min = 6Ω
& IB
18Ω
ZB.max =8Ω
ZB.min = 4Ω
解：2）
B电源在最大运行方式下，A母线最大三相短路电流
I
(3) k . max
115000 = 3(4 + 20)
短路点越靠近线路末端，分支系数越小； 故简化计算是可取故障位置为1/2，再校验灵敏度是否满足。 ♣ 分支系数与运行方式无关。 ♣ 限时电流速断保护（电流Ⅱ段）的整定。 起动电流整定值按照最小分支系数来整定。
KⅡ Ⅰ 即：IⅡ .2 = rel I set.1 set Kb
继电保护分支线系数的计算(课堂PPT)
1.带有助增电源网络
线路NP上K点发生短路故障时, 对于装在MN线路M侧的距离保护安 装处母线上电压为
U M I M Z N M N I kZ lL k
.
1
分支线系数的计算
式中： ZsM 一 M侧母线电源等值阻抗; ZsN 一 N侧母线电源等值阻抗; ZMN 一 MN线路阻抗。
.
8
分支线系数的计算
解：
（1）MN线路阻抗: Z M N z l* lM N 0 .4* 4 5 1 0 ( 8 )
单条NP单条线路阻抗:Z N P z l* lN P 0 .4* 7 5 3 0 .5 ( 1 )
（2）考虑助增电源
最大助增系数K b.m助 a x1Z sM Z .m sN .m aZ xiM n N21 5 15 83.867
分支系数与系统运行方式有关, 在整定计算时应取较小的分支系数， 以便保证保护的选择性。
.
3
分支线系数的计算
2.带有汲出分支线网络
在K点发生短路故障时, 对于装在MN线路上M侧母线上的电压为:
U M I M Z N M N I k 1 Z lL Nk
.
4
分支线系数的计算
测量阻抗为
Z M U I M M I M N Z M N I M I k N 1 Z l N L N Z k M I I M N k 1 Z lL N N Z k M K N b Z lL Nk
式中: ZNP1、ZNP2 - 平行线路两回线阻抗, 一般情况下数值相等。
.
5
分支线系数的计算
3.助增、汲出分支线同时存在网络
相邻线路上K点发生短路故障时, M侧母线电压为
U M I M Z N M N I k 1 Z lL Nk
电网继电保护整定计算-继电保护整定计算的基础知识
• 电流保护的整定配合公式为
式中 • • • •
I dz (1)
I dz (1) Kk I dz (2)
—— 上级保护的动作电流； —— 下一级保护的动作电流； ——可靠系数按规程选择，应大于1。
I dz (2)
Kk
• 低电压保护动作电压的整定公式为
U dz (1)
• • • • • 式中
tbh (1) tbh (2) ——保护1和2的整组动作时间，从
保护动作到出口发跳闸脉冲的时间
ts (1) ts (2) —保护1和2的时间继电器的正、负误
差；
tdt (2) ——保护2的断路器跳闸时间； ty ---- 裕度时间。与继电器类型有关。
定时限：0.1s，反时限：0.3s。
微机保护精度较高，裕度时间可取0.05s。 时间级差应根据时间继电器的精度括正序、负序、零序三个 序网等效图； （3）建立电力系统设备参数表,如表1-1、1-2、1-3、1-4 所示； （4）建立电流、电压互感器参数表如1-5、1-6所示； （5）确定继电保护整定需要满足的电力系统规模及运行 方式变化限度。 （6）电力系统各点短路计算结果列表如表1-7所示； （7）建立各种继电保护整定计算表如表1-8所示； （8）按继电保护功能分类，分别绘制出整定值图如图12所示； （9）编写整定方案报告书，着重说明整定的原则、整定 结果评价、存在的问题及采取的对策等。
第三节 时间级差的计算与选择
相邻的上、下两级保护间，为取得选择性，应使 其动作有时间级差。时间级差一般按下式计算：
定限时阶梯时间级差：
tbh(1) tbh(2) ts (1) ts(2) tdt (2) t y tbh(2) t
（1-1）
继电保护技术培训(距离保护)
要求≥1.3～1.5
远后备时： K III sen
Z AB
Z III op.1
Kb.maxZ BC
要求≥1.2
注意：
以上动作阻抗为一次侧计算值，工程实践中还应换算成二次侧的整定值：
Z set.k
nTA nTV
Z set
四川能投集团继保培训
三、相间距离保护的整定计算举例
距离保护整定计算
在图示网络中，各线路均装有距离保护，试对其中保护1的相间短路保护Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段进行整
3 k0 m E1 1 1/ 53k V N
9 6 k0 m
X x1m X x1m
2a Ω5x 2i Ω0n
E2 1 X x2m
1/ 53k VSB 3 .51M 3a Ω0x Ud % 1 .50
X x2m 2i Ω5n
10
V tA1 00.5s
图3-52 网络接线图
四川能投集团继保培训
定计算。已知线路AB的最大负荷电流Ifh.max=350A,功率因数COSΦfh=0.9，各线路每公里阻抗
Z1=0.4Ω/km，阻抗角ψ1=70°，电动机的自起动系数Kss=1，正常时母线最低工作电压0.9Ue。
B
C
3
4
M
A
Z 1
If .m n
2a x 5
6 k0 m 6
t8 0.5s
78
解： 1.有关各元件阻抗值的计算
距离保护整定计算
三、相间距离保护的整定计算举例
2．距离Ⅰ段的整定
(1)动作阻抗：
B
C
(2)动作时间：
ZI op.1
KrIesZ AB
0.8512
10.2Ω
C、助增分支、汲出分支同时存在时 总分支系数为助增系数与汲出系数相乘
继电保护计算举例
1、如下图网络，AB 、BC 、BD 线路上均装设了三段式电流保护，变压器装设了差动保护。
Ⅰ段可靠系数取1.25，Ⅱ段可靠取1.15，Ⅲ段可靠系数取1.15，自起动系数取1.5,返回系数取0.85，AB 线路最大工作电流200A ，时限级差取0.5s ，系统等值阻抗最大值为18Ω,最小AB 线路Ⅱ段动作电流为：AI II op 1803156815.11=⨯=被保护线路末端最小短路电流为：A I k 1369)2418(311500023min ,=+⨯⨯=灵敏度为：118031369〈=sen K 不满足要求。
改与相邻线路Ⅱ段配合，那么[注：同理，由于BD 线路Ⅱ段限时电流速断保护动作电流大于BC 线路，因此应与BD 线路Ⅱ段配合。
]AI kF 363)130162413(3115000max .=+++⨯=AI IIop 54336315.13.11=⨯⨯=5.25431369==sen K 满足要求。
动作时间tt t II op II op ∆+=21〔2〕定时限过电流保护A I IIIop 40620085.05.115.11=⨯⨯=近后备灵敏度：37.34061369==sen K 满足要求；远后备灵敏度：A I kE 927)202418(2115000min .=++⨯=28.2406927==sen K 满足要求。
[注：远后备BC 线路满足要求，必然BD 也满足要求，因BC 线路阻抗大于BD 线路。
]1697)1015.04.9(237000)2(min .=⨯+=k I ＞op I [注：按此计算能计算出保护区是否到达最小保护区，不能计算出保护区实际长度。
]因此灵敏度满足要求。
当需要计算出保护区长度时，可由下面计算公式求出最小保护区长度：1638)4.9(237000min =+⨯Z ，Ω=-⨯=9.14.91638237000min Z%19%100109.1min =⨯=L〔2〕限时电流速断保护1） 1〕 按躲过接在B 母线上的变压器低压侧母线短路整定A I k 461)30103.6(337000)3(max .=++=AI K I k ma op 6004613.1.)3(max .=⨯==2） 2〕 与相邻线路瞬时电流速断保护配合A I k 755)12103.6(337000)3(max.=++=AI op 108575525.115.1=⨯⨯=选以上较大值作为动作电流, 那么动作电流为1085A 。
整定计算分支系数和助增系数的优化选择
整定计算分支系数和助增系数的优化选择电网的稳定运行总少不了继电保护装置的功能发挥，而继电保护装置中的定值计算是影响继电保护正确与否的重要因素。
当前，继电保护装置应用范围不断扩大，要保证各种运行方式下都能达到理想的效果，就需要在整定计算上下功夫。
文章详细介绍了接地距离保护和零序电流保护，总结了各种保护措施的优缺点，为分支系数和助增系数的优化提供理论参考。
标签：整定计算；分支系数；助增系数继电保护是电网能够持续运行的基本前提，合理选取定值可以有效提高继电保护的技术性能。
整定计算的过程中，继电保护需要在各种运行方式下，保持高可靠、高灵敏、高速度和高效性等要求。
整定计算过程中的分支系数和助增系数整定受运行方式不同、故障点联系和故障类别差异的影响，合理的选取分支系数和助增系数对保护装置效率的发挥有重要作用。
1 接地距离保护接地距离保护主要是指根据故障点到保护安装点的距离大小来确定继电反应时限的保护，其核心原件就是阻抗继电器，当输电线路一定的时候，阻抗也基本保持在一个确定的值。
接地距离保护工作需要完成助增系数的选择和检修准则的选定。
1.1 助增系数的选择从概念上讲，助增电流属于附加电流范畴，用于调节距离保护工作的准确性和稳定性，而助增系数是对助增电流的量化表示。
很多时候，继电保护装置的故障点处有多路分支，而这些分支提供附加短路电流，会出现故障线路电流值大于继电系统电流数值。
助增系数的高效化计算，可以间接导致继电保护定值的增减变化，其功能作用的发挥程度同样会受到一定影响，继电保护的内部结构的联系性及运行效率同样会出现相应改变。
助增系数的合理运用是目标范围的直接作用者，而助增系数的可靠性及高效化运行需要继电系统的大力支持，只有将科学方法及实际情况共同应用于助增系数的计算中，才能保证其参数的有效性及合理性。
接地保护的整定工作复杂而多变，尤其是准确度的影响因素很多，如正序网络和零序网络的比较中，正序网络中的助增系数和零序网络的助增系数有很大不同。
保护整定计算中助增系数和分支系数的优化选择
１。２ 检 修规 则 的选择
１．２．１ 非环网结构的电网如 图１所示 ，其检修规则
图２ 环 状 结构 电 网
是 ：检修 与整 定线 路 末端 母 线连 接 的 出线 ：若 配 合 线
１．１．３ 单 回辐 射 线路 与环 网 内线路 保 护相 配合 时 助 增 系数 的 计算
当ＸＬ１与ＸＬ２保 护相 配合 时 ，环 网应按 闭环运 行
路有平行线时还需检修与配合线路末端母线连接 的 出线。原因是检修 出线能使该两母线上的等值 电源 方 式更 小 。
方 式 下 ，在 线 路末 端 故 障 时计算 （见 图３）。电源 Ａ采 １．２．２ 对于环网结构 ，其检修规则如下。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
用 大 运行 方 式 ，电源Ｂ采 用小 运行 方 式 。 当 电源Ｂ向
（１）配合线 路 构成 环 网的情况 如 图３所 示 。配 合
ＸＬ３送 短路 电流 时 ，ＸＬ３应 按 断开方 式 计算 。
线路环 网的存在 ，使得助增系数大于１或小于１不确
定 ＿７ｌ。 当流 过ＸＬ３的 电流 的方 向由 电源 Ａ流 向电源 Ｂ．
助 增 系数小 于 １，所 以不应 该检 修ＸＬ３；若 流过 ＸＬ３的
电流方 向相反时，助增系数大于１，应检修ＸＬ３。因此
应根据ＸＬ３电流的流 向检修或保 留该线路 这种情
况 的检修规则是 ：不检修或轮流检修整定线路末端
文 献 ［３ ４］是 整 定 计 算 规 程 ，只能 给 出 原 则 性 的规定 ，对一 些 具体 电 网接线 形 式 不 可 能在 规 程 中 全 部 体现 。文献 ［５］、［６］分 别 给 出了 快 速计 算分 支 系 数 的方法 和计算 助 增 系数 时运 行 方式 的选 择 ，但 对 分 支 系数 和助增 系数 优化 时其 故 障点及 电源 运行 方 式 的选 取并 未说 明 。本文 以 国 内 目前 常见 的几种 电 网接 线形 式 为例 ，对接 地 距 离保 护 计 算 最优 助增 系 数 时选 择 哪种运 行 方 式 、故 障 点及 电 网检修 方 式 进 行 了论 述 ，同 时对零 序 保 护 分 支 系数 进行 了公 式 推 导 ，对计算最优分支系数时故障点 、运行方式也进行 了论 述 。
电网常用继电保护整定计算
九、继电保护的整定计算方法按保护构成原理分为两种： 差动为基本原理的保护：它在原理上具备了区分内、外 部故障的能力，保护范围固定不变，而且在定值上与相 邻保护没有配合关系，具有独立性，整定计算也比较简 单。 包括发电机、变压器、母线等差动保护，各种 纵联方式的线路保护，如高频和光纤纵联保护。 阶段式保护：它们的整定值要求与相邻的上、下级之 间有严格的配合关系，而它们的保护范围又随电力系 统运行方式的变化而变化，所以阶段式保护的整定计 算是比较复杂的，整定结果的可选性也是比较多的。
(2) 在继电保护整定计算时，应按该保护在系统运行全过 程中均能正确工作来设定整定计算的条件。
举例来说：对于相电流过流保护，其任务是切除短路 故障，但它在电力系统运行中将会遇到各种运行状态（如 短路、振荡、负荷自启动、重合闸等）除了在其保护范围 内短路时应该动作外，在其他任何情况下它都不应动作 （特殊预定情况例外，如作为振荡解裂或重合闸前加速之 用等）。因此，在进行相间过流保护整定计算时，就必须 考虑并满足可能遇到的各种运行状态。
七、整定系数的分析与应用1
继电保护的整定值一般通过计算公式得出，为 使整定值符合电力系统正常运行及故障状态下的规 律，达到正确整定的目的，计算公式中需要引入各 种整定系数。 整定系数应根据保护装置的构成原理、检测精度、 动作速度、整定条件以及电力系统运行特性等因素 来选择。
七、整定系数的分析与应用2 一、可靠系数（Krel）取值 由于测量、计算、调试及继电器等各种误差 的影响，使保护的整定值偏离预定数值可能引起误 动作，为此，整定计算公式中需引入可靠系数。
七、整定系数的分析与应用3
分支系数的计算[精华]
![分支系数的计算[精华]](https://img.taocdn.com/s3/m/086d2a7e001ca300a6c30c22590102020740f224.png)
分支系数的计算1、助增分支系数的计算：=KNMN NKMN M m Z I I Z I Z I Z I I U Z 1.2.1.2.1.1+=+==⋅⋅KN b MN Z K Z +=分支系数：.1.2I I K b ==.1.3.1I I I +=.1.3.1I I +=211s MNs x Z x ++，与故障点的位置无关。
m i n.2.1m a x ,1s MNmaz s b x Z x K ++= 代入参数： =2512251++=2.48man s MNs b x Z x K .2min .1min ,1++= = 1+(20+12)/30=2.072、外汲分支系数的计算：1）设故障点在相邻线路I 段的保护范围末端（0.85全长）（整定配合用）24I 15.185.0I =421I I I +=)1.152(I I 15.185.0I 222=+= 12I I =b K =21.15与运行方式无关，只与故障点的位置有关最大值：Kb=1.15/2，两条线运行最小值：Kb=1，一条线路检修，只有一条线路运行2）在下线末端处（校验用）12I I =b K 1/2 最小值，平行线运行 1 最大值，单回线运行3、既有助增又有外汲时分支系数的计算1）在下线I 段末段0.85处4231I I I I +=+1213I I s MN s x Z x +=， 285.04I 15.1I =1211I I s MN s x Z x ++= 285.02I 15.1I +215.1)1(I I K 2112b ⋅++==s MN s x Z x 215.1)1(I I K max 2min 112bmin ⋅++==s MN s x Z x 代入参数：215.1)3012201(I I K 12bmin ⋅++===1.192）校验点在下线末端（校验用）)1(I 21)I (I 21I 211312s MN s x Z x ++=+=)1(2121s MNs b x Z x K ++=)1(21min2max 1max s MNs b x Z x K ++=代入参数：)2512251(21max ++=b K = 1.24。
继电器分流系数计算公式
继电器分流系数计算公式在电气工程中，继电器是一种用于控制电路的电器设备，它可以根据外部的信号来开关电路。
在实际的工程应用中，继电器的分流系数是一个非常重要的参数，它可以用来描述继电器的性能和特性。
分流系数的大小直接影响到继电器的稳定性和可靠性，因此正确计算继电器的分流系数对于电气工程师来说是非常重要的。
继电器的分流系数可以用来描述继电器在动作时的电流分布情况，它是继电器的静态特性之一。
在实际的工程中，继电器的分流系数是由继电器的设计参数和工作条件决定的。
通常情况下，继电器的分流系数可以通过以下公式来计算：K = Ia / Ie。
其中，K表示继电器的分流系数，Ia表示继电器的动作电流，Ie表示继电器的额定电流。
通过这个公式，我们可以很容易地计算出继电器的分流系数，从而评估继电器的性能。
在实际的工程中，继电器的分流系数是一个非常重要的参数，它可以用来评估继电器的性能和可靠性。
通常情况下，继电器的分流系数越小，说明继电器的动作电流与额定电流之间的差距越大，继电器的性能越好。
因此，继电器的分流系数可以作为评估继电器性能的重要指标之一。
在实际的工程中，我们可以通过以下步骤来计算继电器的分流系数：1. 确定继电器的额定电流Ie。
在实际的工程中，继电器的额定电流是由继电器的设计参数决定的，通常可以在继电器的规格书中找到。
2. 测量继电器的动作电流Ia。
在实际的工程中，我们可以通过电流表或者示波器来测量继电器的动作电流，从而得到Ia的数值。
3. 计算分流系数K。
通过上面的公式，我们可以很容易地计算出继电器的分流系数K，从而评估继电器的性能。
通过上面的步骤，我们可以很容易地计算出继电器的分流系数，从而评估继电器的性能。
在实际的工程中，我们可以根据继电器的分流系数来选择合适的继电器，从而确保电路的稳定性和可靠性。
除了上面的公式之外，还有一些其他的方法可以用来计算继电器的分流系数。
例如，我们可以通过实验来测量继电器的动作电流和额定电流，从而得到分流系数的数值。
外汲分支系数
外汲分支系数
外汲分支系数是指在母材料或器件的外部汲极区域，电流流过汲极环路的能力。
它是外汲极电流（I_ds）相对于汲极-源极电流（I_gs）的比值，通常用符号 g m表示。
数学上，外汲分支系数可表示为：
mm = ∂I_ds / ∂V_gs
其中∂I_ds 表示母材料或器件的外汲极区域的电流变化，
∂V_gs 表示母材料或器件的外汲极区域的电压变化。
外汲分支系数是一个重要的参数，用于描述场效应管和晶体管的外汲极特性。
衡量外汲分支系数的大小可以帮助我们了解器件的放大程度和控制效果。
分支线系数的计算
设 I I MN I N I k Z NP1 Z Nk Z NP 2 则
I k1 I
Z NP1 Z NP 2
, I MN I
Z sM
Z sN Z MN Z sN
总分支系数可表示为：
I Z Z MN Z sN Z NP1 Z Nk Z NP 2 Kb k1 sM Kb.助 Kb.汲 I MN Z sN Z NP1 Z NP 2
分支线系数的计算
式中： ZsM 一 M侧母线电源等值阻抗; ZsN 一 N侧母线电源等值阻抗; ZMN 一 MN线路阻抗。
分支系数与系统运行方式有关, 在整定计算时应取较小的分支系数， 以便保证保护的选择性。 Zm=ZMN+KbZkN
分支线系数的计算
2.带有汲出分支线网络
在K点发生短路故障时, 对于装在MN线路上M侧母线上的电压为:
分支线系数的计算
解： （1）MN线路阻抗:
Z MN zl * lMN 0.45* 40 18() zl * lNP 0.45* 70 31.5()
Z sM .max Z MN 25 18 1 3.867 Z sN .min 15
单条NP单条线路阻抗: Z NP （2）考虑助增电源
分支线系数的计算
多电源的电力系统中，相邻上下两级保护间的整定配合，还受到中间分支电源的影响，将使上一 级保护范围缩短或伸长，整定公式中需要引入分支系数。分支系数用Kfz表示。 a、电流保护的分支系数（1）助增电流 如图系统， 在D点发生短路，假设1DL及2DL继电器的过电流保护均刚刚起动，即它们却处在 灵敏度相等的状态下，则有如下关系式：
零序保护分支系数计算
引言分支系数是继电保护整定计算中的重要参数，也是整定计算的难点所在。
为了保证继电保护的选择性，防止保护的越级跳闸，只能选取最保守的分支系数。
影响分支系数大小的因素有3个：（1）网络操作，例如：线路的投入和切除;(2)电源运行方式的变化，例如：发电机组投切;(3)故障点的选择，例如：线路上任一点、末端母线、相继动作即在线路末端开关先三相跳闸但故障点仍存在的情况。
另外，在考虑继电保护装置的整定计算程序是否能在实际中应用时,除了保护定值的正确性和合理性之外,整定计算的耗时也是一个重要的指标。
因此,选择一种正确、快速计算分支系数的方法成为一种必然。
要计算最保守的分支系数，应考虑可能出现的各种运行方式和故障点的组合。
为了提高继电保护整定速度：从减少运行方式组合和故障点的角度出发，提出了缩短继电保护整定计算时间的优秀措施；从快速计算变结构电力系统支路电流的角度，推导了快速计算分支系数的公式。
目前常用算法均是在某种方式下先进行故障计算，求得保护支路和配合支路（故障支路)的故障电流，再计算两者的比值，即为所求的分支系数.本文从分支系数的定义出发，根据各序电流在系统中的分布只与该序网络的结构有关，与其他序网无关,推导出了一种仅与序网的节点阻抗矩阵有关无需故障电流计算的分支系数的快速计算方法；另外，针对影响分支系数的不同因素(网络操作、电源运行方式变化、故障点的选择），介绍了一些加快措施。
1 分支系数的公式推导设故障点注入的短路电流为I d（r)，其在各节点所产生的故障电压分量:式中为短路点d与节点i(i=1,2。
..,n；r=0,1)之间的r序互阻抗。
将这一电压分量与故障前该节点的电压分量相加，即得到短路故障后的节点电压：自导纳和与其有互感支路的互导纳，对于正序或当支路i-j无互感时，为零矩阵。
在不计负荷（或负荷电流较短路电流小得多)的简化短路电流计算中，近似地可假定故障前节点电压标么值相等式中:l=(l=1,2，。
16.2 二端口的方程和参数
二、Z 参数及Z 参数方程
1
I1
I2
1’
+ U1 -
+ U2
2
2’
1、Z 参数方程：设 I1和 I2已知，应用替代定理、叠加定理
U1 Z11 I1 Z12 I 2 U 2 Z 21 I1 Z 22 I 2
2、Z 参数矩阵
U1 Z11 I1 Z12 I 2 U 2 Z 21 I1 Z 22 I 2
上式可以写成如下的矩阵形式
Z 11 1 U Z U 21 2
Z11 Z Z 21
def
Z12 I1 I1 Z Z 22 I I 2 2
U 1 AU 2 B I 2 I1 C U 2 D I 2
C=
I1 U2
I 2 0
D=
I1
I2
பைடு நூலகம்
U 2 0
2-2’开路转移导纳
2-2’短路转移电流比
4、T 参数的特性
A 1 U I C 1
B U2 U2 T D I I 2 2
复习 //
提出问题
替代定理
已知支路电流或 支路电压可作怎样的 处理？
替代定理：
• 电路中的任何一个二端元件，在一般情况下， 可以根据其端电压，用一个电压源来代替，此 电压源的电压的函数表达式和参考方向均与原 二端元件的端电压相同。
• 电路中的任何一个二端元件，在一般情况下， 也可以根据其电流，用一个电流源来代替，此 电流源的电流的函数表达式和参考方向均与原 二端元件中的电流相同。
s参数计算
s参数计算S 参数计算是一种用于描述微波电路性能的重要参数，通常用于评估微波电路的反射、传输、隔离和增益等特性。
S 参数计算需要知道电路的拓扑结构、端口电压和电流等参数，可以通过公式计算得到。
具体来说，S 参数计算涉及到 S11、S12、S21 和 S22 四个参数。
其中，S11 表示端口 1 的反射系数，S12 表示端口 1 到端口 2 的反向传输系数，S21 表示端口 2 的反射系数，S22 表示端口 2 到端口 1 的正向传输系数。
这些参数的计算方法通常包括静态计算和动态计算两种。
静态计算通常用于计算稳定的电路参数，例如在稳态信号传输情况下使用的电路。
此时，可以使用以下公式进行计算:S 参数计算S11 = -R12 / (1 + R12 * R22)S12 = R12 * R22 / (1 + R12 * R22)S21 = G12 / (1 + G12 * G22)S22 = G12 * G22 / (1 + G12 * G22)其中，R12 和 G12 分别为端口 1 和端口 2 的反射系数和传输系数，R22 和 G22 分别为端口 2 和端口 1 的反射系数和传输系数。
动态计算通常用于计算动态电路参数，例如在交流信号传输情况下使用的电路。
此时，可以使用以下公式进行计算:S 参数计算S11 = -1 / (1 + R12 * R22)S12 = R12 * R22 / (1 + R12 * R22)S21 = G12 / (1 + G12 * G22)S22 = G12 * G22 / (1 + G12 * G22)其中，R12 和 G12 分别为端口 1 和端口 2 的反射系数和传输系数，R22 和 G22 分别为端口 2 和端口 1 的反射系数和传输系数。
S 参数计算是一种复杂的计算过程，需要考虑到电路的拓扑结构、端口电压和电流等参数。
此外，还需要考虑到电路的工作状态，例如稳态信号传输或动态信号传输等。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
有关参数的计算
1、距离保护中助增分支系数的计算：
测量阻抗：KN MN NK
MN M m Z I I Z I Z I Z I I U Z 1
.
2.
1
.
2.
1.1
+
=+=
=
⋅
⋅
KN b MN Z K Z +=
分支系数：.
1
.
2I I K b =
=
.
1
.
3
.
1I I I +=.
1
.
3.
1I I +
=2
11s MN
s x Z x ++
，与故障点的位置无关。
最大分支系数：
m i n
.2.1m a x ,1s MN
maz s b x Z x K ++=
最小分支系数：
man
s MN
s b x Z x K .2min .1min ,1++
=
注意：零序分支系数与距离分支系数不同。
2、发电机、变压器、线路的参数的计算
取基准容量和基准电压：
S
B
=100MVA , U B =115kV
基准电流： I B =
B
B U S 3=100MVA/(3×115kV)=0.502kA
基准阻抗：Z B = U B 2/S
B
=1152
/100=132.25Ω 2.1发电机阻抗（归算到基准容量下的表幺值）
公式：N
B d G S S X X '
'=
例如：设发电机参数为：50MVA ，cos φ=0.8, X d '
'= 0.1347，则
X G =X d ''S
B /S N
8
.0/50100
1347.0⨯=0.1347×100/(50/0.8)=0.2155
各发电机等值阻抗计算结果见表2.1
表2.1 发电机正序、负序阻抗(标幺值)
2.2变压器阻抗（归算到基准容量下的表幺值）
公式：X T1 =U K % S B /S N ， X 0.T =0.8X 1.T
设变压器参数：U K = 10.5，容量63MVA ，则正负序阻抗为：
N
B
K T T S S U X X %
21===0.105×100/63=0.1667 =0.T X 0.8=1T X 0.8×0.1667=0.1334 各变压器阻抗见表2.2.
三绕组变压器：
设三绕组变压器的参数为:20MVA,U 1-2%=18.0, U 1-3%=10.5, U 2-3%=6.5
()()()()()11-23-12-311
U %=
U %+U %U %=18.0+10.5 6.5=1122-⨯- ()()()()()21-22-33-111
U %=U %+U %U %=18.0+6.510.5=7
22-⨯- ()()()()
()33-12-31-211
U %=U %+U %U %=10.5+6.518.0=0.5
22-⨯--
11B T1-*B TN %S 11100
××0.55100S 10020K U X =
==Ⅰ 1
2B T1-*B TN %S 7100
××0.35100S 10020K U X =
==Ⅱ 13B
T1-*B TN
%S ×0100S K U X =
=Ⅲ
00T1-*B T1-*N
11100
0.80.8=0.440010020B TN S X X S =⋅=⨯⨯ⅠⅠ 00T1-*B T1-*N
7100
0.80.8=0.280010020B TN S X X S =⋅=⨯⨯ⅡⅡ
0T1-*B 0X =Ⅲ
2.3线路
正、负序计算公式：1.L X =2.L X =1x L (B B U S 2) 零序计算公式： 0.L X =0x L (B
B U
S 2)
例如：设有线路SQ ：L SQ =22km ，x 1=0.4Ω/km
SQ SQ SQ L x X X 12.1.==(B B U S 2) = 0.4×22×(100/1152
)=0.0665
SQ SQ L x X 00.=(B B U S 2)1996.0115100222.12=÷⨯⨯=
列表得
表2.3 输电线路主要参数。