电力电子技术课程设计中频加热电源主电路设计

电力电子技术课程设计题目中频加热电源主电路设计学院专业班级学号学生姓名指导老师目录1 设计内容和设计要求 (3)1.1 设计内容1.2 设计要求2 中频加热电源 (4)2.1 中频加热电源基本原理2.2 中频加热电源基本结构3 整流电路的设计 (6)3.1 整流电路的选择3.2 三相桥式全控整流电路3.3 整流电路参数计算4 逆变电路的设计 (10)4.1 逆变电路的选择4.2逆变电路参数计算5 保护电路的设计 (14)5.1过电压保护5.2 过电流保护6 设计结果分析 (18)6.1 仿真结果6.2 主电路原理图6.3 结果分析7 设计心得体会 (23)8 参考文献 (24)1 设计内容和设计要求1.1 设计内容1) 额定中频电源输出功率PH=100kw，极限中频电源输出功率P HM=1.1 P H=110kW；2) 电源额定频率f =1kHz；3) 逆变电路效率h=95%4) 逆变电路功率因数：cosj =0.866，j =30o；5) 整流电路最小控制角amin =15o；6) 无整流变压器，电网线电压UL=380V；7) 电网波动系数A=0.95～1.10。

1.2 设计要求1) 画出中频感应加热电源主电路原理图；2) 完成整流侧电参数计算；3) 完成逆变侧电参数计算；4) 利用仿真软件分析电路的工作过程；5）编写设计说明书，设计小结。

2 中频加热电源2.1 中频加热电源基本原理感应加热利用导体处于交变的电磁场中产生感应电流，即涡流，所形成的热效应使导体本身发热。

根据不同的加热工艺的要求，感应加热采用的电源的频率有工频（50HZ），中频（60-10000HZ），高频（高于10000HZ）。

感应加热本身的物体必须是导体，感应加热能在被加热物体内部直接生热，因而热效率高，升温速度快，容易实现整体均匀加热或局部加热。

感应加热利用交流电建立交变磁场涡流对金属工件进行感应加热，基本工作原理如图1，A为感应线圈，B为被加热工件，若线圈A 中通以交流电流i1，则线圈A内产生随时间变化的磁场，置于交变磁场中的被加热工件B要产生感应电动势e2，形成涡流i2，这些涡流使金属工件发热，因此，感应加热是靠感应线圈把电能传递给要加热的金属工件，然后在金属工件内部转换成热能，感应线圈与被加热工件不直接接触，能量是通过电磁感应传递的。

为了将金属工件加热到一定的温度，要求工件中的感应电流尽可能地大，增加感应线圈中的电流，可以增加金属工件中的交变磁通，进而增加工件中的感应电流，现代感应加热设备中，感应线圈中的电流最大可以达到几千甚至上万安培。

增加工件中感应电流的另一个有效途径是提高感应线圈中电流的频率，由于工件中的感应电势正比于交变磁通的变化率，感应线圈中电流的频率越高，磁通的变化就越快，感应电势就越大，工件中的感应电流也就越大。

对同样的加热效果，频率越高，感应线圈中的电流就可以小一些，这样可以减少线圈中的功率损耗，提高设备的电效率。

2.2 中频加热电源基本结构经过半导体器件的发展，感应加热电源的拓扑结构逐渐固定为一种AC∕DC∕AC的变换形式，基本结构如图所示，由整流器，滤波器，逆变器及一些控制和保护电路组成。

3 整流电路的设计3.1 整流电路的选择整流电路是电力电子电路中最早出现的一种，它将交流电变为直流电，应用十分广泛，电路形式各种各样；按组成的器件可分为不可控、半控和全控三种，按电路结构可分为桥式电路和零式电路，按交流输入相数分为单相电路和多相电路，按变压器二次侧电流的方向是单相或双相，又分为半波电路和全波电路；实用电路是上述的组合结构。

整流电路的实质就是把交流电能转换为直流电能的电路。

1）整流电路的分类当负载容量大，要求直流电压脉动小时，应采用三相整流电路，这里我们采用三相可控整流电路。

我们学过的常用的三相可控整流的电路有三相半波、三相半控桥、三相全控桥、双反星形、多重化整流电路等。

（1）三相半波可控整理电路结构和控制简单，但输出脉动大，变压器二次侧电流中含直流分量，造成变压器铁芯直流磁化，实际上很少应用此种电路。

（2）双反星形结构二次侧为两组匝数相同极性相反的绕阻，分别接成两组三相半波电路，它二次侧两绕组的极性相反可消除铁芯的直流磁化带平衡电抗器能保证两组三相半波整流电路能同时导电。

与三相桥式电路相比，双反星形电路的输出电流可大一倍。

（3）多重化整流电路是采用相同器件时可达到更大的功率。

可减少交流侧输入电流的谐波或提高功率因数，从而减小对供电电网的干扰，其脉动小，能提供的功率大但使用的器件多。

（4）三相全控桥整流电压脉动小，脉动频率高，基波频率为300Hz，所以串入的平波电抗器电感量小，动态响应快，系统调整及时，并且三相全控桥电路可以实现有源逆变，把能量回送电网或者采用触发脉冲快速后移至逆变区，使电路瞬间进入有源逆变状态进行过电流保护。

2）整流电路的比较三相全控桥式可控整流电路与三相半波电路相比，若要求输出电压相同，则三相桥式整流电路对晶闸管最大正反向电电压的要求降低一半；若输入电压相同，则输出电压比三相半波可控整流是高一倍。

而且三相全控桥式可控整流电路在一个周期中变压器绕组不但提高了导电时间，而且也无直流流过，克服了三相半波可控整流电路存在直流磁化和变压器利用率低的缺点。

从以上比较中可看到：三相桥是可控整流电路从技术性能和经济性能两方面综合指标考虑比其他可控整流电路有优势，故本次设计确定选择三相桥式可控的整流电路。

3.2 三相桥式全控整流电路在三相桥式全控整流电路中，对共阴极组和共阳极组是同时进行控制的，控制角都是α。

由于三相桥式整流电路是两组三相半波电路的串联，因此整流电压为三相半波时的两倍。

很显然在输出电压相同的情况下，三相桥式晶闸管要求的最大反向电压，可比三相半波线路中的晶闸管低一半。

1）三相桥式全控整流电路原理图2）三相桥式全控整流电路特性(1) 三相桥式全控整流电路在任何时刻都必须有两个晶闸管导通，而且这两个晶闸管一个是共阴极组，另一个是共阳极组的，只有它们能同时导通，才能形成导电回路。

(2) 三相桥式全控整流电路就是两组三相半波整流电路的串联，所以与三相半波整流电路一样，对于共阴极组触发脉冲的要求是保证晶闸管VT1、VT3和VT5依次导通，因此它们的触发脉冲之间的相位差应为120°。

对于共阳极组触发脉冲的要求是保证晶闸管VT2、VT4和VT6依次导通，因此它们的触发脉冲之间的相位差也是120°。

(3) 由于共阴极的晶闸管是在正半周触发，共阳极组是在负半周触发，因此接在同一相的两个晶闸管的触发脉冲的相位应该相差180°。

(4) 三相桥式全控整流电路每隔60°有一个晶闸管要换流，由上一号晶闸管换流到下一号晶闸管触发，触发脉冲的顺序是：1→2→3→4→5→6→1，依次下去。

相邻两脉冲的相位差是60°。

(5) 由于电流断续后，能够使晶闸管再次导通，必须对两组中应导通的一对晶闸管同时有触发脉冲。

为了达到这个目的，可以采取两种办法；一种是使每个脉冲的宽度大于60°（必须小于120°），一般取80°～100°，称为宽脉冲触发。

另一种是在触发某一号晶闸管时，同时给前一号晶闸管补发一个脉冲，使共阴极组和共阳极组的两个应导通的晶闸管上都有触发脉冲，相当于两个窄脉冲等效地代替大于60°的宽脉冲。

这种方法称双脉冲触发。

(6) 整流输出的电压，也就是负载上的电压。

整流输出的电压应该是两相电压相减后的波形，实际上都属于线电压，波头uab、uac、ubc、uba、uca、ucb均为线电压的一部分，是上述线电压的包络线。

相电压的交点与线电压的交点在同一角度位置上，故线电压的交点同样是自然换相点，同时亦可看出，三相桥式全控的整流电压在一个周期内脉动六次，脉动频率为6 × 50=300赫，比三相半波时大一倍。

(7) 晶闸管所承受的电压。

三相桥式整流电路在任何瞬间仅有二臂的元件导通，其余四臂的元件均承受变化着的反向电压。

例如在第(1)段时期，VT1和VT6导通，此时VT3和VT4,承受反向线电压uba=ub-ua 。

VT2承受反向线电压ubc=ub-uc 。

VT5承受反向线电压uca=uc-ua 。

晶闸管所受的反向最大电压即为线电压的峰值。

当α从零增大的过程中，同样可分析出晶闸管承受的最大正向电压也是线电压的峰值。

3.3 整流电路参数计算1) 整流侧最大输出功率P dm =HMP η=1.1HP η=1.1×1000.95=115.79KW 2) 整流侧输出电压U d =1.35U L cos α=1.35×380×cos15°=495.52V3) 整流侧输出电流I dmax =dm dP U =115.79×1000/470.7=246.0A 4) 整流侧晶闸管额定电压U TN =(1+10%)×380×2=1182.28V5) 整流侧晶闸管额定电流I TN =2×d I 1.57 =180.9A 4 逆变电路的设计4.1 逆变电路选择1）电压型逆变电路串联谐振逆变器也称电压型逆变器，其原理图如下：串联谐振式电源采用的逆变器是串联谐振逆变器，其负载为串联谐振负载。

通常需电压源供电，在感应加热中，电压源通常由整流器加一个大电容构成。

由于电容值较大，可以近似认为逆变器输入端电压固定不变。

交替开通和关断逆变器上的可控器件就可以在逆变器的输出端获得交变的方波电压，其电压幅值取决于逆变器的输入端电压值，频率取决于器件的开关频率。

（1) 串联谐振逆变器的输入电压恒定，输出电流近似正弦波，输出电压为矩形波，换流是在晶闸管上电流过零以后进行，因而电流总是超前电压－φ角。

（2) 串联谐振逆变器在换流时，晶闸管是自然关断的，关断前其电流己逐渐减少到零，因而关断时间短，损耗小。

在换流时，关断的晶闸管受反压的时间较长。

（3) 串联谐振逆变器感应线圈上的电压和补偿电容器上的电压，都为谐振逆变器输出电压的Q倍。

当Q值变化时，电压变化比较大，所以对负载的变化适应性差。

流过感应线圈上的电流，等于谐振逆变器的输出电流。

（4) 串联谐振逆变器的感应加热线圈与逆变电源(包括补偿电容器)的距离较远时，对输出功率的影响较小。

2）电流型逆变电路并联谐振逆变器也称电流型逆变器，其原理图如下并联谐振式电源采用的逆变器是并联谐振逆变器，其负载为并联谐振负载。

通常需电流源供电，在感应加热中，电流源通常由整流器加一个大电感构成。

由于电感值较大，可以近似认为逆变器输入端电流固定不变。

交替开通和关断逆变器上的可控器件就可以在逆变器的输出端获得交变的方波电流，其电流幅值取决于逆变器的输入端电流值，频率取决于器件的开关频率。