配联合循环的余热锅炉性能特点

补充

2004年5月4日，摘自焦树建《燃气－蒸汽联合循环》

1．余热锅炉设计时节点温差和接近点温差的选择

节点温差的选择关系到余热功率的效率和投资费用，要加以权衡。

减小节点温差，锅炉效率提高，可以更多的回收热量。但是，投资费用增加，并且锅炉换热面积的增加还会使燃气轮机排气阻力增加，减少燃气轮机的功率，这就会导致联合循环效率有下降的趋势。因此，必须从整个联合循环的效率和经济性两方面加以全面考虑。

当进入余热锅炉的燃气温度随燃气轮机负荷的减少而降低时，接近点温差将随之减少。如果在设计时接近点温差取得过小或未加考虑，则在部分负荷工况下，省煤器内就会发生部分水的汽化，这将导致省煤器管壁过热和故障。另外，接近点温差的选择也关系到省煤器和蒸发器换热面积的设计。这样，必然存在合理的选择接近点温差的问题。

图12.4和12.5给出了当接近点温差选定后，随着节点温差的变化，余热锅炉相对总换热面积、相对排气温度、相对蒸汽产量、相对总投资和相对单位热回收费用的变化规律。这些相对值都是以节点温差选为10℃时的数值作为比较标准。

图12.6给出了余热锅炉的相对总换热面积随接近点温差的变化关系。

图12.7给出了“单压的汽水发生系统”的余热锅炉的当量热效率与节点温差以及相对总换热面积之间的变化关系。

图12.4 的关系 图12.5 相对总投资费用和相对单位 热回收费用随节点温差的变化关系

不言而喻，倘若有意识地增大余热锅炉内燃气侧的流动速度，必然可以因换热效应的强化而使总换热面积有所减小，但是，这个措施却会导致燃气侧流阻损失的增大。图12.8中给出了相对燃气流阻与相对总换热面积之间的变化关系。

通过对上述图12.4至图12.8的分析，我们可以得到以下一些有益的结论：

（1）由图12.4可知：当节点温差减小时，余热锅炉的排气温度会下降，燃气的放热量将加大，蒸汽产量会增加，而总的换热面积要增大。计算表明：传热系数基本上是不变的，

但省煤器与蒸发器的对数平均温差将大幅度地减小，致使余热锅炉的总换热面积会增大。余()

x

s g t f G T A ∆=,,5

热锅炉排气温度的下降以及蒸汽产量之增加正意味着

余热锅炉热效率的提高，而换热面积之增大则意味着

余热锅炉投资费用的增大。由此可见，效率的增大是

以加大换热面积为代价的，这一点在图12.7中表示的

更为明显。

（2）由图12.5可知：当节点温差减小时，余热锅

炉的总投资费用和单位热回收费用都会增大。为了减

少投资费用，节点温差应取得大些；为了提高余热锅

炉的热效率，节点温差应取得小些。从图12.5所示曲

线的斜率上可以看出：当节点温差取得比设计值（∆t x

＝10℃）小时，由于余热锅炉换热面积的增加幅度较

大，锅炉的投资费用就会增大很多。但当∆t x 取得比设 图12.6 对 的影响关系 计点值大时，总投资费用和单位热回收费用

的减小程度却要缓和一些。因而，在设计余

热锅炉时，通常取节点温差为8－20℃。

（3）由图12.6可以看出：接近点温差

增大时，余热锅炉的总换热面积会增加。这

是由于省煤器的对数平均温差虽然有所增

大，致使其换热面积有所减小，但蒸发器的

对数平均温差却会减小很多，致使蒸发器的

换热面积会增加甚多的缘故。当然，那时过

热器的换热面积是保持不变的，其结果是余

热锅炉的总换热面积要增大。由此可见，当

∆t x 选定后，减小接近点温差有利于减小余

热锅炉的总换热面积和投资费用，但是，为

了防止低负荷工况下或起动期间省煤器内

可能发生汽化现象，有必要在设计时使接近

点温差取得大些。由图12.6所示曲线的斜率

变化趋势中可以看到：接近点温差取在5－

20℃范围内是合适的。 图12.7 单压余热锅炉当量效率与

（4）图12.8显示了燃气侧阻力对于余热锅 和 的关系

炉总换热面积的影响关系。显然，加大燃气的流

速（当然流阻损失会随之加大）可以使余热锅炉

的总换热面积减小，但燃气轮机的功率就会降

低。计算表明：1kPa 的压降会使燃气轮机的功

率和效率降低0.8％，因此，这个问题要综合地

加以考虑。

由此可见，在设计余热锅炉时，应该按照使

联合循环的效率或投资费用最优化的设计原则，

来考虑节点温差、接近点温差以及流阻损失对换

热面积的影响关系。

实践表明：当节点温差减小时，蒸发器面积 图12.8 ∆p 对 的影响关系

将按指数曲线关系增大，而蒸汽的产量只按线性

关系增加，因而，选择节点温差是决定换热面积的关键因素。这一点也可以从图12.4

中得到x t ∆A A x t ∆A

印证。同样，选择接近点温差也是决定换热面积的关键。

余热锅炉的总投资费用主要取决于换热面积的大小。通常，换热面积占余热锅炉总投资费用的40％－50％，而其余的50％－60％的投资费用则与换热面积无关。

2．余热锅炉设计参数的选择

显然，余热锅炉蒸汽侧的参数是直接与

蒸汽轮机的参数匹配的。在第11章的第2

节中，我们已经给出了Siernens公司和GE

公司建议的蒸汽轮机中选用的蒸汽参数，可

以作为余热锅炉的依据。所不同的是由于压

降和散热损失的存在，余热锅炉侧的蒸汽压

力和温度应该稍微增高一些而已。

通常，余热锅炉出口的主蒸汽压力大约

要比蒸汽轮机入口处的蒸汽压力高3％左

右，主蒸汽温度大约要高3－4℃。再热蒸

汽的压力则要比从蒸汽轮机的再热蒸汽抽出

口的压力低12％－14％左右。再热蒸汽从余

热锅炉出口到蒸汽轮机的入口之间，其温度

大约也要下降2－3℃左右，其压力降大约为

2.5％－3％。当然，余热锅炉出口的主蒸汽

温度与燃气轮机的排气温度密切相关。通常，图12.9 燃料的硫含量w s、SO

向SO3的

2

主蒸汽温度要比燃气轮机排气温度低25－40℃。转化率X和过量空气系数

中压蒸汽的温度和低压蒸汽的温度则比它们各对燃气酸露点的影响

自所在余热锅炉上游方向的燃气温度低11℃左右。

余热锅炉出口的排气温度则与所选用的蒸汽循环型式、节点温差以及燃料中的硫含量有密切关系。当节点温差选得较小时，余热锅炉出口的排气温度就能降低。当采用双压或三压式蒸汽循环时，排气温度值可以比单压式蒸汽循环降低很多。但是，为了防止余热锅炉排气侧的管簇发生低温硫化腐蚀现象，一般规定：排气温度值应比酸露点高10℃左右。当燃烧无硫燃料时，则以不在尾部管簇上凝结水滴为原则，即排气温度值应比水的露点温度高10℃左右。目前，在联合循环中余热锅炉的排气温度一般控制在110－130℃左右。当余热锅炉预热供热系统的热水时，排气温度则可以降低到52℃左右。

图12.10 材料的腐蚀损失与排气温度、硫酸浓度的变化关系由于在余热锅炉中燃气侧的换热系数要比给水侧差很多，因而可以认为；管簇的壁温大体上与水或蒸汽的温度相等。因此，给水在余热锅炉各换热段内的温度都不应低于相邻燃气