基坑计算书
基坑支护方案及计算书
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第一部分基坑支护设计方案说明 . (4)1 工程概况 (4)1。
1 一般概况.................................. 错误!未定义书签。
1.2 项目概况 (4)1.3 环境概况 (4)1。
4 基坑安全等级 (4)2 地质资料 (5)2.1 地形地貌 (5)2.2 工程地质 (5)2.3 水文概况 (5)2。
4 不良地质条件 (5)2.5 地质参数 (5)3 支护方案设计 (6)3。
1设计使用规范 (6)3.2设计资料依据 (6)3.3 支护方案 (6)4 基坑支护结构设计计算 (6)4。
1 计算方法 (7)4.2 计算条件 (7)4。
3 计算结果 (7)5 支护结构施工技术要求 (7)5。
1 施工流程 (7)5。
2 水泥土搅拌桩施工技术要求 (8)5.3 喷射混凝土施工技术要求 (7)5.4 土方开挖技术要求 (9)5。
5 基坑降排水 (10)6 其它注意事项 (10)7 监测要求及内容 (11)7.1 监测技术要求 (11)7.2 监测内容 (11)7.3监测要求 (12)8 质量检测 (12)9 应急措施 (12)9.1支护结构体系方面的应急处理措施 (12)9.2地下水方面的应急处理措施 (13)9。
3环境保护方面的应急处理措施 (13)9。
4应急资源 (13)10 备注 (14)第二部分基坑支护设计计算书 (15)1.AB段剖面计算 (15)2。
BC段剖面计算 (17)3。
CD段剖面计算 (19)4.DE段剖面计算 (21)5.EA段剖面计算 (23)第一部分基坑支护设计方案说明1 工程概况1.2 项目概况⑴主体建筑总用地面积约11654。
00m2左右，总建筑面积约54193.66m2左右，拟建建筑物共有5栋，地上6～34层，地下一层，结构形式为钢筋混凝土框架结构.⑵基坑规模基坑大致呈矩形。
基坑完整计算书
新世纪·星城F地块基坑支护方案基坑支护工程计算书韶关地质工程勘察院二零一二年五月一、计算参数选择（1）本基坑挡土安全等级按三级考虑，基坑侧壁重要性系数γ取0.9；（2）地面超载：3、基坑顶使用荷载为坑顶15KPa。
（3）地下水位：基坑外侧取开挖面以下1.0m；基坑内侧取坑底以下1.0m；（4）计算软件采用理正深基坑计算软件(版本号:FSPW6.01)；（5）土层参数选取（采用勘察报告参数值并结合当地工程经验选取）各土层参数选取值---------------------------------------------------------------------- 验算项目: 1-1剖面---------------------------------------------------------------------- [ 验算简图 ] ----------------------------------------------------------------------[ 验算条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99基坑深度： 5.250(m)基坑内地下水深度： 6.000(m)基坑外地下水深度： 1.000(m)基坑侧壁重要性系数： 0.900土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 2.015 5.250 69.0[ 土层参数 ]土层层数 2序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土 (m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 素填土 5.800 17.5 17.5 10.0 10.0 25.0 25.0 合算2 粘性土 8.400 18.0 18.0 22.0 20.0 50.0 50.0 合算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 局部均布 15.000 0.000 10.000 0.185 条形[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 1.400 1.000 15.0 110 8.000 1D222 1.400 1.400 15.0 110 10.000 1D223 1.400 1.400 15.0 110 12.000 1D22[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ][ 内部稳定验算条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500*******************************************************************[ 验算结果 ]*******************************************************************[ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数 (m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉1 1.300 39.5 02 2.600 39.5 1 8.000 23.3 46.3 114.0 1.767 4.3543 3.900 39.5 1 8.000 7.2 40.7 114.0 5.022 14.0782 10.000 29.0 60.0 114.0 1.8393.4964 5.250 39.5 1 8.000 7.2 34.9 114.0 4.304 14.0782 10.000 29.0 54.2 114.0 1.661 3.4963 12.000 88.1 101.9 114.0 1.028 1.150[ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.479 0.881 7.115 3.2282 1.495 -0.757 7.728 5.3803 1.388 -2.368 8.312 7.5374 1.332 -3.293 8.142 8.783[ 外部稳定计算参数 ]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度: 20.000(m)墙后地面的倾角: 0.0(度)墙背倾角: 60.0(度)土与墙背的摩擦角: 10.0(度)土与墙底的摩擦系数: 0.300墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)墙底地基承载力: 250.0(kPa)抗水平滑动安全系数： 1.300抗倾覆安全系数： 1.600[ 外部稳定计算结果 ]重力: 842.5(kN)重心坐标: ( 9.718, 2.910）超载: 150.0(kN)超载作用点x坐标: 7.200(m)土压力: 55.9(kN)土压力作用点y坐标: 1.785(m)基底平均压力设计值 50.1(kPa) < 250.0基底边缘最大压力设计值 62.1(kPa) < 1.2*250.0抗滑安全系数: 2.317 > 1.300抗倾覆安全系数: 48.701 > 1.600---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]2-2剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]3-3剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]4-4剖面---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]出土口---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件: 计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 0.40m。
基坑支护设计计算书
基坑⽀护设计计算书桩锚设计计算书⼀、计算原理1.1 ⼟压⼒计算⼟压⼒采⽤库仑理论计算1.1.1 主动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos++=φδφδφa K1.1.2 被动⼟压⼒系数()2sin sin cos cos+-=φδφδφpK1.1.3 主动⼟压⼒强度a a ajk K ChK e 2-=γ1.1.4 被动⼟压⼒强度p pp j k K ChKe 2+=γ1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：02.1)(011≥-++∑∑ai a d T c pj p E h h h T E h γ式中，h p 为合⼒∑E pj 作⽤点⾄桩底的距离，∑E pj 为桩底以上基坑内侧各⼟层⽔平抗⼒标准值的合⼒之和，T c1为锚杆拉⼒，h T1为锚杆⾄基坑底⾯距离，h d 为桩⾝嵌固深度，γ0为基坑侧壁重要性系数，h a 为合⼒∑E ai 作⽤点⾄桩底的距离，∑E ai 为桩底以上基坑外侧各⼟层⽔平荷载标准值的合⼒之和。
1.2.2 多排锚杆采⽤分段等值梁法设计计算，对每⼀段开挖，将该段状上的上部⽀点和插⼊段弯矩零点之间的桩作为简⽀梁进⾏计算，上⼀段梁中计算出的⽀点反⼒假定不变，作为外⼒来计算下⼀段梁中的⽀点反⼒，该设计⽅法考虑了实际施⼯情况。
1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采⽤圆形截⾯常规配筋，并根据桩体实际受⼒情况，适当减少受压⾯的配筋数。
sy cm cm s y A f A f A f A f 32/2sin 25.1++=ππαα()tsy cm s r f Arf KSM A παπαπππαsin sinsin 323+-=α225.1-=t式中，K 为配筋安全系数，S 为桩距，M 为最⼤弯矩，r 为桩半径，f cm 和fy 分别为混凝⼟和钢筋的抗弯强度，As 为配筋⾯积，A 为桩截⾯⾯积，α对应于受压区混凝⼟截⾯⾯积的圆⼼⾓与2π的⽐值，⽤叠代法计算As 。
基坑工程课程设计计算书
基坑工程课程设计计算书
基坑工程课程设计计算书
1.设计要求：
根据给定的基坑工程设计任务，完成基坑工程的计算书。
计算书应包含以下内容：
- 基坑的开挖计算
- 基坑支护结构的设计计算
- 地下水的渗流计算
- 基坑工程的监测计算
2.基坑开挖计算：
- 根据基坑设计要求，计算基坑的开挖深度、开挖体积、开挖面积等参数。
- 根据土壤力学和岩土力学原理，计算和分析不同土壤类型的开挖深度限制和开挖工况。
3.基坑支护结构的设计计算：
- 根据基坑深度和周围土层力学参数，设计合理的基坑支护结构。
- 计算支撑结构的荷载和变形情况，确定支撑结构的类型和尺寸。
4.地下水渗流计算：
- 根据基坑周围的地下水情况，进行水位计算和渗流计算。
- 分析渗流路径、水压力等参数，确定地下水对基坑支护结构的影响。
5.基坑工程监测计算：
- 根据监测点的位置和要求，计算监测点的变形和应力等参数。
- 分析监测数据，评估基坑工程的安全状况。
以上是基坑工程课程设计计算书的基本要求和内容。
具体的计算方法和公式需要根据具体的设计任务和土层情况确定。
设计计算书应简明扼要、准确合理，结合实际情况进行相应的分析和评估。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
深基坑专项方案计算书
一、工程概况本工程位于XX市XX区，项目名称为XX大厦。
大厦占地面积约为5000平方米，总建筑面积约100000平方米。
基坑开挖深度约为12米，开挖面积为15000平方米。
基坑周边环境复杂，邻近建筑物、地下管线较多，需进行深基坑支护及降水施工。
二、计算依据1. 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）2. 《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）3. 《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）4. 《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）三、计算内容1. 基坑稳定性计算2. 支护结构设计计算3. 降水方案设计计算四、计算结果1. 基坑稳定性计算根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 抗滑稳定系数Ks = 1.2- 抗倾覆稳定系数Kr = 1.2- 抗浮稳定系数Kf = 1.2以上计算结果表明，基坑稳定性满足规范要求。
2. 支护结构设计计算（1）排桩设计- 桩径：0.8米- 桩间距：1.5米- 桩长：12米- 桩端承载力：Qk = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单桩承载力：Qp = 500kN- 桩身抗拔承载力：Qp = 300kN（2）内支撑设计- 支撑形式：钢管支撑- 支撑间距：3米- 支撑截面尺寸：300×300毫米- 支撑间距：3米- 支撑轴力：N = 500kN根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）中的公式，计算得出：- 单根支撑承载力：N = 500kN3. 降水方案设计计算（1）降水井设计- 井径：0.6米- 井深：12米- 井距：10米- 井数：20口根据《建筑与市政降水工程技术规范》（JGJ/T111-98）中的公式，计算得出：- 单井涌水量：Q = 30m³/d- 总涌水量：Q = 600m³/d（2）降水设备选型- 降水泵型号：DJ50-20- 降水泵流量：50m³/h- 降水泵扬程：20m五、结论根据以上计算结果，本工程深基坑支护及降水方案满足规范要求，能够确保基坑施工安全。
深基坑手算计算书
题目：基坑深17.0m，支护方式为排桩加外锚方案，设两道锚杆支护(第一道设在-6.0m 处，第二道-11.5m处。
土层相关参数见下表:表1 土层参数信息表土层编号土层名称重度3(kN /m3)黏聚力c(kPa)内摩擦角()土层厚度(m)1-1 杂填土16 0.7 156.03-1-2 新黄土2 19.4 21.7 22 4.0 3-2-2 古土壤20.2 24.5 20 4.8 4-1-2 老黄土21.1 20.3 24 6.1此基坑采用分层开挖的方式，在基坑顶部承受拟定的均布荷载，荷载值为及各土层分布情况见图 1.1。
图1.1荷载分布及支护方案解：1计算各土层侧压力系数(1)郎肯主动土压力系数计算Ka1 tan2 (45 1/2) 2tan (45 15 /2) 0.589 ,Ka1 0.76720kPa,荷载Ka2tan2 (45 2/2) tan2 (45 22 /2) 0.455 .Ka2 0.675 Ka3 tan2 (45 3/2) 2tan (45 20 /2) 0.490 .Ka3 0.700Ka4 tan2 (45 4/2) tan2 (45 24 /2) 0.422 ；Ka4 0.649 (2)郎肯被动土压力系数计算KP1 2tan (452 1/2)2tan (45215 /2) 1.698 、KP1r~,—1.303KP2 tan (45 2/2) tan (45 22 /2) 2.198 .KP2 1.483,____ KP3 tan2 (45 3/2) tan2 (45 20 /2) 2.040 KP3 1.428 KP4 2tan (45 4/2) 2tan (45 24 /2) 2.371 .KP4 1.540 2各工况土压力及支撑力计算(1) 工况1:基坑开挖至-6.0m，并在此处设置第一道锚杆，地面处的主动土压力为:e a0qKa12q Ka120 0.589 2 0.7 0.767 10.706kPa6.0m处的主动土压力：第一层土层：e a6 (q 1乙)斛2G .臼(20 16 6) 0.589 2 0.7 0.767 67.250kPa第二层土层：e a6 (q 1Z)Ka2 2c?.. Ka?(20 16 6) 0.455 2 21.7 0.675 23.485kPa开挖面处的被动土压力为：e p62c2. Kp2 2 21.7 1.483 64.362kPa开挖面处主动土压力减去被动土压力为：e6 e a6e p623.485 64.362 40.877kPa则所有的主动土压力合力为：E a1 0.5 (10.706 67.250) 6 233.868kN/m10.706图3.2工况1 土压力分布图假设开挖面以下t,m处剪力为0，该处即是最大弯矩所在截面，则t,m处的主动土压力减去被动土压力为：e ti e2t i Ka2 ( 2t i Kp? 2C2 . KP2)23.485 19.41 0.455 (19.4t12.198 2 21.7 1.483)(33.814t140.877)kPa由静力平衡列方程：Ea10.5 (40.877 40.877 33.814t1)t1233.868 40.877t1 216.592t1解得t1 2.719m 所以e 33.814 2.719 40.877 132.817kPa 因此最大弯矩为:M max1 10.706 6 (0.5 6 2.719) 0.5 (67.250 10.706) 6 ( 13 6 2.719)40.877 2.719 0.5 2.719 0.5 (132.817 40.877) 2.719 13 2.719827.266kN m/m(2)工况2：开挖至处11.5m，并在此处设第二道锚杆，土压力分布：开挖面处主动土压力：第二层土层：e a10 e a6 2z2Ka223.485 19.4 4 0.455 58.793kPa第三层土层：' :e a10 (q 1Z1 2Z2)Ka3 2c3*'Ka3(20 16 6 19.4 4) 0.4902 24.5 0.700 60.564kPa开挖面处的主动土压力为:3z 2Ka 360.564 20.2 1.5 0.490 75.411kPa开挖面处的被动土压力为：e p ii.5 2c 3jKp 7 2 24.5 1.428 69.972kPa则主动土压力减去被动土压力为：假设土压力零点位置为开挖面以下d 2处，则有:e a11.5 3d 2Ka 3e pn.53d ?Kp 3主动土压力合力为:土压力零点位置处截面的弯矩为:(13 4 1.5 0.174) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174) 0.5 (75.411 60.564)1.5 (13 1.5 0.174) 0.5 5.439 0.174 23 0.174 2507.943kN m/m则第一道(6m)处锚杆的水平分力为:Ma 2 25°7.943 442.006kN/ma 25.5 0.174力为:e t2 5.439 t 2 0.174由静力平衡可列方程：e i1.5ea11.5ep11.575.411 69.972 5.439kPae i1.5d 23(8 饥)5.43920.2 (2.040 0.490)0.174mEa 2233.868 0.5 500.878kN / m(23.485 58.793) 4 0.5 (75.411 60.564) 1.5Ma 2 10.706 6 (0.5 6 41.5 0.174)0.5 (67.25010.706) 4 1.5 0.174) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174) 0.5 (58.793 6 (1323.485) 4假设土压力零点位置以下t 2m 处剪力为0，即弯矩最大，则由几何关系可知, t 2m 处的土压e t2 31.259t 2图3.3工况2 土压力分布图Ea 2 T 1 0.5 e t2t2500.878 442.006 0.5 31.259t 2 t 2解得t 21.941m所以e t2 31.259 1.941 60.674kPa因此最大弯矩为：(23 0.174 1.941) 0.5 1.941 60.674 打 1.941 442.006 (5.5 0.174 1.941) 270.607kN m/m(3)工况3:开挖至17.0m ，并在此处设第三道锚杆：ea14.8ea10 3Z3Ka 360.564 20.2 4.8 0.490108.074kPa第四层土层:1為4.8(q 1乙2Z23Z 3 )Ka 4 2C 4 . Ka 4(20 16 6 19.4 4 20.2 4.2) 0.422 220.3 0.64996.267kPaMmax2(13 6(58.793 1.10.706 6 (0.5 6 4 4.5 0.174 1.941) 0.5 (67.250 10.706) 6 4 1.5 0.174 1.941) 23.485 4 (0.5 4 1.5 0.174 1.941) 0.523.485) 4 ( 13 4 1.5 0.174 1.941) 60.564 1.5 (0.5 1.5 0.174 0.5 (75.411 60.564) 1.5 ( 13 1.5 0.174 1.941)0.5 5.439 0.174e a17 e a14.5 4z 4Ka 4 96.267 20.2 2.2 0.422 115.856kPa开挖面处的被动土压力为：e p 仃 2C 4 Kp 4 2 20.3 1.540 62.524kpa主动土压力减去被动土压力：e 17 e a 仃 e p17115.856 62.524 53.332kPa假设土压力零点位置为开挖面以下d 3处，则：10.706115856 21.1 d 3 0.422 21.1 d 3 2.371 2 20.3 1.540解得 d 1.297m 所有主动土压力合力为:E a3 0.5 (10.706 67.250) 6 0.5 (23.485 58.796) 4 0.5 (60.564108.074)4.8 0.5 (96.267 115.856) 2.2 0.5 53.332 1.297 1070.076kN/m土压力零点处截面的弯矩为:Ma 310.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.5 1.297) 0.5 (67.250 10.706) 623.485 \67.250T 258.793 __60.564108.074 96.26753.332115.856d 3t3图3.4工况3的土压力分布图e a 仃 4dKa 4 4dKp 4 2c 4 . Kp 4(13 6 4 4.8 2.2 1.297) 23.485 4 (0.5 4 4.8 2.2 1.297) 0.5(58.793 23.485) 4 (13 4 4.8 2.2 1.297) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.21.297) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (13 4.82.2 1.297) 96.267 2.2(0.5 2.2 1.297) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297) 0.5 53.332 1.297 23 1.297 7931.991kN m/m所以第二道（11.5m处）锚杆的水平分力为:Ma3「(17 6)5.5 1.2977931.991 442.006 (11 1.297)5.5 1.297438.303kN/m假设土压力零点位置以下t3m处剪力为0，即该处弯矩最大，则该界面处的土压力为: 由几何关系有：e t3 53 .332t 3 d3所以％41.120t3则由静力平衡列方程：Ea3 T1 T20.5 41.120 t3 t31070.076 442.006 438.303 0.5 41.120t3 t3解得t3 3.038me341.120 3.038 124.922kPa因此最大弯矩为：Mmax3 10.706 6 (0.5 6 4 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (67.250 10.706)6 ( 13 6 4 4.8 22 1.297 3.038) 23.485 4 (0.5 4 4.8 22 1.2973.038) 0.5 (58.793 23.485) 4 (13 44.8 2.2 1.297 3.038) 60.564 4.8 (0.5 4.8 2.2 1.297 3.038) 0.5 (108.074 60.564) 4.8 (\ 4.8 2.2 1.297 3.038) 96.267 2.2 (0.5 2.2 1.297 3.038) 0.5 (115.856 96.267) 2.2 (13 2.2 1.297 3.038) 0.5 53.332 1.297 (23 1.297 3.038) 0.5 124.9223.038 13 3.038 442.006 (11 1.297 3.038) 438.303 (11 5.5 1.297 3.038)95.109kN m/m(4)嵌固深度的计算T d Ea3 T1 T2 1070.076 442.006 438.303 189.767kN/me h 41.120h图3.5嵌固深度计算图对O点取矩，由力矩平衡可知:M(O) 0:189.767 h 0.5 ( 41.120h) h 13 h 0解得h 5.262m则嵌固深度h a 1.2(h t3) 1.2 (5.262 3.038) 9.96m因此桩总长L 17 9.96 26.96m3灌注桩的内力设计值及配筋设计最大弯矩计算值：M c 827.266 1.5 1240.899kN m最大弯矩设计值：M 1.25 0M c 1.25 1.1 1240.899 1706.236kN m灌注桩的配筋取分段开挖的最大弯矩： M max 1240.899kN m 。
基坑支护计算书(支撑、围檩计算)
96#墩围檩、支撑计算96#墩桩基施工平台标高23.75m，施工水位19.5m，承台顶标高11.71m，承台底标高5.21m，封底混凝土厚度1.0m，基坑底标高4.21m，混凝土封底前基坑深度15.29m，封底后基坑深度14.29m。
96#墩承台尺22.9×29.2m，基坑采用长24.0mCO型钢管桩支护，围堰桩内侧净尺寸25.06×31.32m。
长边内支撑间距3.82+6.083+3.582+3.72+3.442+6.083+3.82=30.55m，短边内支撑间距3.825+6.59+3.442+6.59+3.825=24.273m。
H588×300×12×20mm 型钢，单根H588型钢的截面面积2310576.18mm A ⨯=、mm N g /102.14583-⨯=、43105.1132838mm I x ⨯=、331019.3853mm W x ⨯=、331045.2154mm S x ⨯=、mm d 12=。
H700×300×13×24mm 型钢，单根H700型钢的截面面积2310876.22mm A ⨯=、mm N g /107.17953-⨯=、43109.1946069mm I x ⨯=、331019.5560mm W x ⨯=、331039.3124mm S x ⨯=、mm d 13=。
一、围伶计算 1、第一、二道围伶(1) 横桥向，混凝土封底后第二道围伶计算根据基坑支护计算书，96#墩在混凝土封底后，第二道支撑土反力设计值mKN F/7.2124/76.618375.12=⨯=。
最大弯矩：m KN M .4.554max =,在支点3、6处。
最大剪力：KN Q 9.638m ax =，在支点3、6处。
支座反力：KN N N 2.21581==、KN N N 5.11662.5293.63772=+==、KNN N 2.11713.5329.63863=+==；KN N N 9.7776.3953.38254=+==抗弯强度：MPa MPa WM 20594.71)1019.38532(104.55436≤=⨯⨯⨯==σ，满足。
启明星计算基坑整个过程计算书
续表
厚度 m
Kmax
分算
序号 土层名称 (m) (MN/m4) (MN/m3) Gs
e /合算
1 3-1粉土 0.83 15.1 0.0 2.5 1.00 合算
2 3-2粉粘 4.30 3.2 0.0 2.5 1.00 合算
3 4粉粘 2.70 3.0 0.0 2.5 1.00 合算
4 5-1粉粘 10.10 5.5 0.0 2.5 1.00 合算
撑处或者坑底，其半径可以假定为经过桩底，也可往下搜索，找出最危险的滑面。
中心在最下到支撑点处的圆弧组合滑面 中心在坑底的圆弧组合滑面
（总应力法）
（有效应力法） 式中：
KL— 整体稳定安全系数； FR、KS― 抗滑力和下滑力； c、φ― 计算点处土体的内聚力和内摩擦角，总应力指标； c'、φ'― 计算点处土体的内聚力和内摩擦角，有效应力指标； Ka、Ka'— 计算点处主动土压力系数，分别用总应力指标和有效应力指标求得。
θ— 弧段上计算点处切线与水平面的夹角； R— 圆弧半径； u— 计算点处的孔隙水压，u=γwzw，γw为水的重度；zw为计算点处的水深； Mu— 桩墙每延米所能承受的极限弯矩。
4 内力变形计算
4.1 计算参数
水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算； 水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0； 主动侧土压力计算方法： 朗肯主动土压力，分布模式：矩形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增 加；
2 3-2粉粘 4.30 18.8 11.80 12.90 0.00 0.00
3 4粉粘 2.70 19.5 12.50 12.10 0.00 0.00
4 5-1粉粘 10.10 19.6 16.40 16.60 0.00 0.00
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书
开挖深度超过5m的基坑支护工程计算书一、设计及计算参数本计算书计算采用北京理正深基坑7.5版计算软件。
本计算书计算的支护段开挖深度为6.55m、6.70m、6.85m。
本次设计时在根据前人资料、经验数据、岩土工程勘察报告数据及当地地质情况，综合确定如下：二、各支护段计算（一）、AB段（1-1剖面支护段）计算[支护方案]排桩支护规范与规程《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012 内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数 1.00基坑深度h(m) 6.55嵌固深度(m) 8.000桩顶标高(m) -0.600桩材料类型钢筋混凝土混凝土强度等级C30桩截面类型圆形↳桩直径(m) 0.800桩间距(m) 1.300有无冠梁有↳冠梁宽度(m) 0.900↳冠梁高度(m) 0.600↳水平侧向刚度(MN/m) 2.232防水帷幕有↳防水帷幕高度(m) 8.700↳防水帷幕厚度(m) 0.600放坡级数 1超载个数 2支护结构上的水平集中力0[放坡信息]坡号台宽（m）坡高（m）坡度系数1 0.000 0.600 1.000 [超载信息]超载序号类型超载值(kPa，kN/m)作用深度(m)作用宽度(m)距坑边距(m)形式长度(m)1 20.000 0.000 4.600 2.600 条形--2 80.000 1.500 10.000 7.260 条形-- 土层数 6 坑内加固土否内侧降水最终深度(m) 7.050 外侧水位深度(m) 2.900内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)---弹性计算方法按土层指定×弹性法计算方法m法内力计算时坑外土压力计算方法主动层号土类名称层厚(m)重度(kN/m³)浮重度(kN/m³)黏聚力(kPa)内摩擦角(度)黏聚力水下(kPa)内摩擦角水下(度)1 杂填土 3.90 18.0 8.0 10.60 7.50 10.60 7.52 粉质粘土3.00 19.0 9.0 13.9 10.60 13.90 10.603 中砂0.5 18.5 8.5 0.00 22.00 0.00 22.004 卵石 1.5 19.2 9.2 --- --- 0.00 30.205 强风化岩10.60 21.5 11.5 --- --- 35.00 25.006 中风化9.70 23.0 13.0 --- --- 40.00 30.10岩层号与锚固体摩擦阻力(kPa)水土计算方法m，c，k值极限承载力标准值(kPa)1 30.0 分算m法 2.87 30.002 40.0 合算m法 5.15 40.003 50.0 分算m法14.96 50.004 70.0 分算m法30.44 70.005 120.0 合算m法27.00 120.006 200.0 合算m法38.22 200.00层号有效内摩擦角Φ'(度)静止土压力系数估算公式静止土压力系数Ko1 --- --- ---2 --- --- ---3 --- --- ---4 --- --- ---5 --- --- ---6 --- --- --- [支锚信息]支锚道数 1 扩孔锚杆×支锚道号支锚类型水平间距(m)竖向间距(m)入射角（°）总长(m)锚固段长度(m)1 锚索 2.600 2.900 35.00 14.00 8.00支锚道号预加力(kN)支锚刚度(MN/m)锚固体直径(mm)工况号锚固力调整系数材料抗力(kN)材料抗力调整系数1 120.00 8.78 180 2~ 1.00 781.20 1.00[土压力模型及系数调整]弹性法土压力模型：经典法土压力模型：[设计结果][结构计算]各工况工况1——开挖（3.40m）工况2——加撑1（2.90m）工况3——开挖（6.55m）内力位移包络图：工况3——开挖（6.55m）地表沉降图：[冠梁选筋结果][截面计算]钢筋类型对应关系：d-HPB300，D-HRB335，E-HRB400，F-RRB400，G-HRB500，Q-HRBF400，R-HRBF500。
基坑计算书
1．结构自重钢板桩类型：参数：面积：长度：2.土压力据《建筑基坑支护技术规程》JTJ120-2012对于黏性土、黏质粉土，可采用土压力、水压力合算的方法；对于砂质粉土、砂土和碎石土，应采用土压力、水压力分算的方法。
3.1.14条本项目工程地质3.4.2条主动土压力标准值：（水土合算）（水土分算）（均布荷载）（矩形荷载）d+a/tanθ≤≤d+(3a+b)/tanθ-第i层土中计算点的主动土压力强度标准值（kPa）；-支护外侧土中竖向应力标准值（kPa）；-第i层土的主动土压力系数；、-第i层土的黏聚力（kPa）、内摩擦角（°）-土的自重产生的竖向总应力；-第j个附加荷载作用下计算点的土中附加竖向应力（kPa）-均布附加荷载标准值（kPa）-基础底面附加压力标准值（kPa）l-与基坑边平行方向的基础尺寸（m）b-与基坑边垂直发现的基础尺寸（m）-支护结构顶面至土中附加应力计算点的竖向距离。
-支护结构外侧水压力-地下水重度，取10KN/m³-基坑外侧地下水至主动土压力强度计算点的垂直距离主动土压力合力标准值=主动土压力合力作用点距离挡土构件底端的距离：===被动土压力标准值：（水土合算）（水土分算）-第i层土中计算点的被动土压力强度标准值（kPa）；-支护内侧土中竖向应力标准值（kPa）；-第i层土的被动土压力系数；、-第i层土的黏聚力（kPa）、内摩擦角（°）-土的自重产生的竖向总应力；-基坑内侧地下水至被动土压力强度计算点的垂直距离被动土压力合力标准值=被动土压力合力作用点距离挡土构件底端的距离：=3.稳定性验算、-基坑外侧主动土压力、内侧被动土压力合力距离支点的距离-嵌固稳定安全系数，安全等级为一级、二级、三级，不小于1.25、1.2、1.15。
4、坑底隆起稳定性-抗隆起安全系数，安全等级为一级、二级、三级，不小于1.8、1.6、1.4。
、-基坑外、基坑内挡土构件底面以上土的天然重度-挡土构件的锚固深度h-基坑深度、-承载力系数==内支撑其中：-挡土结构计算宽度内的弹性支点反力（KN）-挡土结构计算宽度内弹性支点刚度系数（KN/m）-挡土构件在支点处的水平位移值（m）-设置支撑时，支点的初始水平位移值（m）-挡土结构计算宽度内法向预加力（KN），取0-支撑不动点调整系数，取0.5-支撑松弛系数，取0.8E-支撑材料的弹性模量（kPa）A-支撑截面面积（㎡）-受压支撑构件的长度（m）s-支撑水平间距（m）以上---《建筑基坑支护技术规程》JTJ120-2012以下--《钢结构设计规范》GB50017-2003钢材采用Q235钢材的抗拉、抗压强度设计值采用190MPa（3.4.1-1）压杆（钢管）的长细比其中，-长度因数，取2l-长度i-惯性半径，钢管取-钢管内径钢板桩构件强度校核其中-许用弯曲正应力，取290MPa。
基坑和管沟支撑计算计算书
基坑和管沟支撑计算计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民交通出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。
本工程基坑（槽）的土质为天然湿土，地下水很少，采用连续水平板式支撑基坑土壁。
板式支撑的挡土板、背楞、横撑杆的强度及稳定性按以下方法计算。
一、参数信息:1、基本信息2、支撑材料信息挡土板：背楞：横撑：3、土层参数信息二、主动土压力强度计算:深度h处的主动土压力强度按以下公式计算：= γ×h×tg2(45°- φ/2) = 19.267×4.50×tg2(45°- 17.611°/2) = 46.423kN/m2 pa式中 h--基坑（槽）开挖深度(m)；γ--坑壁土的加权平均重度 (kN/m3)；φ--坑壁土的加权平均内摩擦角 (°)；三、挡土板计算:1.挡土板受线荷载计算：q = p×b =46.423×0.20= 9.285 kN/ma式中 q--挡土板的线荷载(kN/m2)；b--挡土板的宽度(m)；2.挡土板按照简支梁计算最大弯矩计算：= q×L2/8 = 9.285×0.252/8 = 0.073kN·mMmax式中 q--挡土板的线荷载（kN/m）；L--挡土板背楞间距（m）；3.挡土板最大受弯应力计算：σ = M/W = 0.073×106/83333.333 = 0.870N/mm2其中 M--挡土板的最大弯矩（kN·m）；W--挡土板的截面抵抗矩(mm3)；挡土板的受弯应力计算值σ = 0.870N/mm2≤18N/mm2，满足要求！四、背楞计算:11.606kN/m150015001500计算简图剪力图(kN)变形图(mm)背楞为承受三角形荷载的多跨连续梁：线荷载：q = Pa×L＝46.423×0.25= 11.606kN/m最大弯矩：Mmax= 1.921kN·m最大受弯应力：σ= M/W = 1.921×106 / 16300.000 = 117.838N/mm2 背楞的受弯应力计算值σ = 117.838N/mm2≤205N/mm2，满足要求！五、横撑杆计算:横撑杆为承受支座反力的中心受压杆件，可按以下公式验算其稳定性。
基坑开挖计算书全解
1.A-A断面[ 支护方案 ]天然放坡支护[ 基本信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 设计结果 ] [ 整体稳定验算 ]天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m 基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m 条分法中的土条宽度: 1.00m天然放坡计算结果:2.B-B截面[ 支护方案 ]排桩支护[ 基本信息 ][ 土层参数 ][ 土压力模型及系数调整 ]弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:[ 设计结果 ] [ 结构计算 ]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[ 环梁选筋结果 ][ 截面计算 ][ 内力取值 ]3.C-C断面验算项目:[ 验算简图 ][ 验算条件 ][ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99 基坑深度： 4.000(m) 基坑内地下水深度： 26.000(m) 基坑外地下水深度： 26.000(m) 基坑侧壁重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拉抗力分项系数： 1.300整体滑动分项系数： 1.300[ 坡线参数 ]坡线段数 3序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 0.529 3.000 80.02 1.000 0.000 0.03 1.000 1.000 45.0[ 土层参数 ]土层层数 4序号土类型土层厚容重饱和容重粘聚力内摩擦角钉土摩阻力锚杆土摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 素填土 1.500 18.0 18.0 10.0 5.0 20.0 20.0 分算2 粘性土 2.700 19.0 18.0 16.0 10.2 44.8 44.8 分算3 粘性土 17.500 18.0 18.0 12.4 7.8 38.0 38.0 分算4 粘性土 4.300 19.6 19.8 27.3 10.9 55.1 55.1 分算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布 10.000[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm) 长度(m) 配筋1 2.000 1.000 15.0 80 6.000 1E122 2.000 1.000 15.0 80 6.000 1E123 2.000 1.000 15.0 80 6.000 1E18[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑内侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 0[ 坑内土不加固 ][ 内部稳定验算条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法土钉拉力在滑面上产生的阻力的折减系数： 0.500[ 验算结果 ][ 局部抗拉验算结果 ]工况开挖深度破裂角土钉号土钉长度受拉荷载标准值抗拔承载力设计值抗拉承载力设计值满足系数(m) (度) (m) Tjk(kN) Tuj(kN) Tuj(kN) 抗拔抗拉1 1.200 42.5 02 2.200 43.3 1 6.000 0.8 42.5 40.7 40.124 38.4253 3.200 43.9 1 6.000 0.8 39.9 40.7 39.202 40.0162 6.000 0.3 44.7 40.7 131.243 119.5434 4.000 44.1 1 6.000 0.8 37.8 40.7 37.832 40.7512 6.000 0.3 40.0 40.7 117.555 119.7853 6.000 49.7 44.2 91.6 0.711 1.475[ 内部稳定验算结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m)1 1.990 1.635 5.289 2.2912 2.121 -1.056 9.034 7.3633 1.643 -2.856 8.647 8.4004 1.451 -4.996 11.370 12.420[ 外部稳定计算参数 ]所依据的规程：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002土钉墙计算宽度: 10.000(m)墙后地面的倾角: 0.0(度)墙背倾角: 90.0(度)土与墙背的摩擦角: 10.0(度)土与墙底的摩擦系数: 0.300墙趾距坡脚的距离: 0.000(m)墙底地基承载力: 400.0(kPa)抗水平滑动安全系数： 1.300抗倾覆安全系数： 1.600[ 外部稳定计算结果 ]重力: 693.6(kN)重心坐标: ( 5.312, 1.892）超载: 74.7(kN)超载作用点x坐标: 6.264(m)土压力: 41.0(kPa)土压力作用点y坐标: 1.360(m)基底平均压力设计值 77.5(kPa) < 400.0基底边缘最大压力设计值 95.0(kPa) < 1.2*400.0抗滑安全系数: 5.765 > 1.300抗倾覆安全系数: 76.959 > 1.600[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 100(mm)混凝土强度等级: C30配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d8@150竖向配筋: d8@150配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2) 1 0.00~ 1.00 1.1 x 0.072 306.4(构造) 335.1y 0.019 306.4(构造) 335.12 1.00~ 2.00 0.0 x 0.000 306.4(构造) 335.1y 0.000 306.4(构造) 335.13 2.00~ 3.00 5.4 x 0.363 306.4(构造) 335.1y 0.098 306.4(构造) 335.14 3.00~ 4.00 29.7 x 1.993 306.4(构造) 335.1y 0.536 306.4(构造) 335.14.D-D截面[ 支护方案 ]排桩支护[ 基本信息 ][ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ][ 土压力模型及系数调整 ]弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:[ 设计结果 ][ 结构计算 ]各工况：内力位移包络图：地表沉降图：[ 环梁选筋结果 ][ 截面计算 ] [ 截面参数 ][ 内力取值 ]5.E-E截面[ 支护方案 ]天然放坡支护[ 基本信息 ][ 放坡信息 ]----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 设计结果 ][ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m天然放坡计算结果:。
基坑开挖深度计算书
基坑开挖深度计算书⽬录第⼀章编制依据及⼯程概况1第⼆章施⼯部署2第三章主要施⼯⽅法5第四章主要施⼯机械投⼊计划 15第五章质量保证措施15第六章季节性施⼯措施16第七章安全保障措施16第⼀章编制依据及⼯程概况⼀、编制依据１、施⼯组织设计《×××××施⼯组织设计》２、计算软件及版本⼿⼯计算３、⼯程图纸４、施⼯规范及规程５、其他《建筑施⼯⼿册》第五版。
《建筑施⼯计算⼿册》江正荣主编《实⽤⼟⽊⼯程⼿册》第三版杨⽂渊编著《施⼯现场设施安全设计计算⼿册》谢建民编著⼆、⼯程概况第⼆章施⼯部署⼀、⼯程⽬标及保证措施1、施⼯⽬标（1）、施⼯质量⽬标：所有质量检验批⼀次验收全格率达100%。
（2）、安全⽂明施⼯⽬标：不出现⼤⼩安全事故，创安全⽂明⼯地。
2、⽬标保证措施（1）、质量保证措施（2）、质量保证体系（3）、施⼯前进⾏⼯序交底，明确⽬标，确定关键部位、关键⼯序等的控制⼿段和⽅法。
（4）、分事前、事中、事后三个阶段进⾏质量控制。
（5）、成⽴质量管理⼩组3、安全保证措施（1）、建⽴安全保证体系。
（2）、安全管理制度和规定及职责划分。
（3）、各项（包括分项⼯程施⼯）管理措施。
（4）、成⽴安全领导⼩组。
⼆、施⼯准备部署1、技术准备部署（1）资料收集，分析本⼯程地形、地质资料，勘察施⼯现场的地形及周围环境、场地的可利⽤程度，确定施⼯现场交通，临时道路、临时⽔电管线的布置⽅案。
（2）熟悉设计图纸，了解设计意图，掌握图纸所要求，确定施⼯图纸是否符合施⼯条件等。
（3）组织技术专题会，确定本⼯程在机械、设备、材料，主要分部施⼯⽅案，及关键部位、关键⼯序的施⼯措施等⽅⾯的重⼤问题和原则。
（4）进⾏施⼯组织设计交底，分阶段进⾏技术、安全交底。
2、劳动⼒、材料、机械投⼊部署（1）根据⼯程施⼯项⽬配备各部门⼈员：项⽬经理、项⽬技术负责⼈、施⼯员、技术员、质检员、材料员、安全员、取样员、预算员、测量员、普⼯、电⼯、机械⼯等⼯种。
深基坑计算书
13、支护计算垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息:1、大体参数：侧壁平安级别为二级，基坑开挖深度h为（已经整体开挖~ m），土钉墙计算宽度b'为 m，土体的滑动摩擦系数依照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位阻碍，基坑外侧水位到坑顶的距离为 m（+2=），基坑内侧水位到坑顶的距离为 m。
2、荷载参数：局部面荷载q取，距基坑边线距离b0为 m，荷载宽度b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为 m，坑壁土的重度γ为 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为°，内聚力C 为 kPa，极限摩擦阻力 kPa，饱和重度为 kN/m3。
粘性土厚度为 m，坑壁土的重度γ为1, kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为°，内聚力C为 kPa，极限摩擦阻力 kPa，饱和重度为 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：放坡高度为 m，放坡宽度为 m，平台宽度为 m。
土钉的孔径采纳 mm，长度为 m，入射角为°，土钉距坑顶为 m,m)，水平间距为 m。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，依照《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算：T jk =ζeajksxjszj/cosαj其中ζ--荷载折减系数 eajk--土钉的水平荷载sxj 、szj--土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk )/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
φ--土的内摩擦角eajk按依照土力学依照下式计算：eajk =∑{[(γi×szj)+q]×Kai-2c(Kai)1/2}2、土钉抗拉承载力设计值Tuj依照下式计算T uj =(1/γs)πdnj∑qsikli其中 dnj--土钉的直径。
理正基坑计算书
深基坑支护设计 15-15设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2012-06-04 21:17:26---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护[ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ][ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- ___弹性法土压力模型:__经典法土压力模型:______---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]----------------------------------------------------------------------___---------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]---------------------------------------------------------------------- ___---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ][ 内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.807圆弧半径(m) R = 22.439圆心坐标X(m) X = -1.815圆心坐标Y(m) Y = 9.135---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:_M p——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力_ 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
2号地通道基坑计算书
2#地通道基坑计算书计算项目： 2号地通道基坑计算书（坡率法开挖）------------------------------------------------------------------------[计算简图][控制参数]:采用规范: 通用方法计算目标: 安全系数计算滑裂面形状: 圆弧滑动法不考虑地震[坡面信息]坡面线段数 2坡面线号水平投影(m) 竖直投影(m) 超载数1 13.530 9.000 02 10.000 0.000 1超载1 距离0.010(m) 宽10.000(m) 荷载(20.00--20.00kPa) 270.00(度)[土层信息]上部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---================================================================ 下部土层数 1层号层厚重度饱和重度粘结强度孔隙水压(m) (kN/m3) (kN/m3) (kPa) 力系数1 50.000 20.000 ---- 120.000 ---层号粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩(kPa) (度) 力(kPa) 擦角(度)1 5.000 26.000 ---- ----层号十字板τ强度增十字板τ水强度增长系(kPa) 长系数下值(kPa) 数水下值1 --- --- --- ---不考虑水的作用[计算条件]圆弧稳定分析方法: Bishop法稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面条分法的土条宽度: 1.000(m)搜索时的圆心步长: 1.000(m)搜索时的半径步长: 0.500(m)------------------------------------------------------------------------计算结果:------------------------------------------------------------------------[计算结果图]最不利滑动面:滑动圆心 = (1.669,15.160)(m)滑动半径 = 15.944(m)滑动安全系数 = 1.252起始x 终止x αli Ci Φi 条实重浮力地震力渗透力附加力X 附加力Y 下滑力抗滑力 mθi 超载竖向地震力地震力(m) (m) (度) (m) (kPa) (度) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------3.268 -2.179 -16.000 1.133 5.000 26.00 3.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.94 8.32 0.85384 0.00 0.00-2.179 -1.089 -11.962 1.114 5.000 26.00 9.32 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.93 11.13 0.89751 0.00 0.00-1.089 0.000 -7.984 1.100 5.000 26.00 13.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.87 12.85 0.93618 0.00 0.000.000 0.834 -4.503 0.837 5.000 26.00 16.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.32 12.79 0.96631 0.00 0.000.834 1.669 -1.500 0.835 5.000 26.00 26.78 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.70 17.42 0.98946 0.00 0.001.6692.657 1.777 0.989 5.000 26.00 43.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.001.35 25.92 1.01160 0.00 0.002.6573.645 5.339 0.993 5.000 26.00 55.41 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.16 30.98 1.03192 0.00 0.003.6454.634 8.921 1.0015.000 26.00 65.96 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 10.23 35.40 1.04833 0.00 0.004.6345.622 12.539 1.013 5.000 26.00 75.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.34 39.26 1.06075 0.00 0.005.6226.611 16.208 1.030 5.000 26.00 83.24 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 23.24 42.60 1.06903 0.00 0.006.6117.599 19.948 1.052 5.000 26.00 89.85 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 30.65 45.45 1.07295 0.00 0.007.599 8.588 23.779 1.080 5.000 26.00 95.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 38.30 47.82 1.07223 0.00 0.008.588 9.576 27.727 1.117 5.000 26.00 98.55 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 45.85 49.71 1.06648 0.00 0.009.576 10.565 31.825 1.164 5.000 26.00 100.35 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 52.92 51.07 1.05516 0.00 0.0010.565 11.553 36.115 1.224 5.000 26.00 100.16 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 59.04 51.85 1.03752 0.00 0.0011.553 12.542 40.656 1.303 5.000 26.00 97.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 63.61 51.91 1.01253 0.00 0.0012.542 13.530 45.534 1.412 5.000 26.00 92.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 65.87 51.05 0.97860 0.00 0.0013.530 14.478 50.764 1.499 5.000 26.00 74.20 0.00 0.00 0.00 0.00 18.76 72.00 53.60 0.93435 0.00 0.0014.478 15.426 56.550 1.721 5.000 26.00 49.59 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 57.19 43.56 0.87635 0.00 0.0015.426 16.374 63.457 2.123 5.000 26.00 17.99 0.00 0.00 0.00 0.00 18.96 33.06 28.61 0.79549 0.00 0.00总的下滑力 = 568.043(kN)总的抗滑力 = 711.309(kN)土体部分下滑力 = 568.043(kN)土体部分抗滑力 = 711.309(kN)筋带在滑弧切向产生的抗滑力 = 0.000(kN)筋带在滑弧法向产生的抗滑力= 0.000(kN)============================================================================软件版本:理正岩土7.0。
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七、基坑围护计算基坑开挖阶段围护结构计算时计入围护结构的先期位移值以及支撑的变形，按“先变形、后支撑”的原则进行结构分析，并计算内部结构回筑阶段各工况的内力组合。
主要计算参数及荷载：土天然重度——根据工程勘察报告按土层选取钢支撑——Φ609钢管土弹簧——按工程勘察报告提供的基床系数并考虑“时空效应”取用地面超载——基坑开挖时20 kN/m2。
侧向荷载——水土压力,水土分算（一）标准段围护1、工程概况基坑开挖深度为10.47m，采用Φ800@1000灌注桩围护结构，桩长为21m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩支撑刚度:第一道混凝土支撑K=2EA/Ls=2x3.15x107x0.8x0.8/22.9/8=220.1MN/m 第二道钢支撑K=2EA/Ls=2x2.1x108x0.0298/22.9/4=136.6MN/m2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为3.9m。
注：土层的c、ϕ值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 37.05工况 46.55工况 510.47工况 69.27工况 74、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.76 ,圆心 O( 2.8 , 1.74 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=3.6T erzaghi: K=4.22(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.38抗倾覆验算(水土合算)(粉砂)Kc=1.98抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.107按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土分算, 矩形荷载)20100-10-20 0246810121416182022深度(m)水平位移(mm)Max: 16.25000-500246810121416182022深度(m)弯矩(kN*m)-154.8 ~ 455.64002000-200-400246810121416182022深度(m)剪力(kN)-203.3 ~ 184.3围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x455.6=615.1kN.m剪力V=1.35x203.3=274.5kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V=274.50kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=6746mm2ρ=1.34% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=-38mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋:20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=6746mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m)，配筋满足。
（二）①轴端头井围护1、工程概况基坑开挖深度为12.208m，采用 800@1000灌注桩围护结构，桩长为24.5m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩支撑刚度K=2EA/Lscos245=2x2.1x108x0.0298/17.9/3xcos245=116.5MN/m 2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-5.4m。
注：土层的c 、 值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 35.95工况 45.45工况 59.25工况 68.75工况 712.21工况 811.01工况 9工况 104、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.74 ,圆心 O( 3.4 , 0.89 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=2.89T erzaghi: K=3.33(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.36(粉质粘土夹粉土)Kc=2.28抗倾覆验算(水土合算)抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.048按粘土，安全系数K=2.981包络图 (水土分算, 矩形荷载)40200-20-40 0510152025深度(m)水平位移(mm)Max: 22.110005000-500-1000 0510152025深度(m)弯矩(kN*m)-197.4 ~ 550.64002000-200-400 0510152025深度(m)剪力(kN)-349.6 ~ 281围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x550.6=743.3kN.m剪力V=1.35x349.6=472.0kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V c=472.00kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=8351mm2ρ=1.66% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=761mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋:20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=8351mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m) > Asv/s=761mm2/m，配筋满足。
23轴端头井围护(三)○1、工程概况基坑开挖深度为11.852m，采用 800@1000灌注桩围护结构，桩长为24.5m，桩顶标高为-4.4m。
计算时考虑地面超载20kPa。
灌注桩共设3道支撑，见下表。
支撑刚度K=2EA/Lscos245=2x2.1x108x0.0298/17.9/3xcos245=116.5MN/m2、地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-5.4m。
注：土层的c、ϕ值取工程勘察报告的0.7倍。
3、工况工况简图如下：工况 11.95工况 21.45工况 35.95工况 45.45工况 59.25工况 68.75工况 711.85工况 810.65工况 9工况 104、计算(粉质粘土夹粉土)安全系数 K=1.8 ,圆心 O( 3.29 , 0.94 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=2.96T erzaghi: K=3.41(粉质粘土夹粉土)坑底抗隆起验算 K=2.45(粉质粘土夹粉土)Kc=2.38抗倾覆验算(水土合算)抗管涌验算:按砂土，安全系数K=2.175按粘土，安全系数K=3.108包络图 (水土分算, 矩形荷载)20100-10-20 0510152025深度(m)水平位移(mm)Max: 19.210005000-500-1000 0510152025深度(m)弯矩(kN*m)-137.6 ~ 533.94002000-200-400 0510152025深度(m)剪力(kN)-308.5 ~ 210.5围护桩Φ800的设计值为弯矩M=1.35x533.9=720.8kN.m剪力V=1.35x308.5=416.5kN由理正工具箱计算得：截面验算：(1)截面验算：V=416.50kN < 0.25βc f c bh0=1610.75kN 截面满足正截面受压承载力计算：(1)计算方法：按均匀配筋计算(GB50010-2002 第7.3.8条)(2)纵筋：As=8067mm2ρ=1.60% < ρmax=5.00%。
斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：Asv/s=(V-(1.75/(λ+1)*ft*b*h0+0.07*N))/(fyv*h0)=584mm2/m，[b=1.76r=704，h0=1.6r=640]配置钢筋：(1)纵筋: 20Φ25(9817mm2ρ=1.95%) > As=8067mm2，配筋满足。
(2)箍筋:Φ10@200(785mm2/m) > Asv/s=584mm2/m，配筋满足。
（四）顶圈梁、围檩计算1、顶圈梁：截面尺寸：1200x800，C35剪力V K=203.6x4＝814.4kN① 0.7 * ft * b * ho ＝ 0.7*1.57*800*1150 ＝ 1014034N ＜γo * V ＝ 1099440N②当γo * V ＞ 0.7 * ft * b * ho、 h ＞ 800mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin ＝ 8mm，箍筋最大间距 Smax ＝ 300mm最小配箍面积 Asv,min ＝ (0.24 * ft / fyv) * b * S＝ (0.24*1.57/300)*800*200 ＝ 202mm③矩形受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当 ho / b ≤ 4 时，V ≤ 0.25 * βc * fc * b * ho0.25 * βc * fc * b * ho ＝ 0.25*1*16.72*800*1150＝ 3845600N ≥γo * V ＝ 1099440N，满足要求。
④矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：γo * V ≤ 0.7 * ft * b * ho + 1.25 * fyv * Asv / S * ho Asv ＝ (γo * V - 0.7 * ft * b * ho) * S / (1.25 * Fyv * ho)＝ (1.35*814400-0.7*1.57*800*1150)*200/(1.25*300*1150) ＝40mm箍筋实配Φ12@200弯矩M K=203.6x82/12=1086kN.m①相对界限受压区高度ξbξb ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.550②受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * γo * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 150-[1150^2-2*1.4*1086000000/(1*16.72*800)]^0.5 ＝ 100mm③相对受压区高度ξ ＝ x / ho ＝ 100/1150 ＝ 0.087 ≤ξb ＝ 0.550④纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*16.72*800*100/300＝ 4442mm⑤配筋率ρ ＝ As / (b * ho) ＝ 4442/(800*1150) ＝ 0.48%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.24%} ＝ 0.24% 实配10Φ252、钢围檩：双拼2H500X300X11X18 ,A=164.4cm2，Ix=71400cm4，Iy=8120cm4，Wx=2930 cm3，Wy=541cm3，剪力V K=388.6x4/2＝777.2kNV/A=1.35x777.2x103/(164.4x102x2)=32<120N/mm2，满足要求。