管廊结构计算书模板0918
(整理)连廊钢结构计算书
钢结构计算书一．工程结构概况汾湖钢结构连廊结构采用顶部分叉柱的单列柱框架结构，柱之间采用箱型钢梁。
本工程抗震设防类别为标准设防类，场地地震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，建筑场地类别为Ⅲ类，设计地震分组为第1组。
二．结构设计的主要依据1．本工程进行结构设计时，所参考的国家及行业标准主要有：《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）《建筑抗震设防分类标准》（GB50223-2008）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑设计防火规范》（GB50016-2006）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）《钢融化焊对接接头射线照相和质量分级》（GB3323-2005）《结构用无缝钢管》（GB/T8162-1999）《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》（GB11345-1989）《钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程》（JGJ82-91）《涂装前钢材表面锈蚀等级和防锈等级》（GB8923-88）《碳素结构钢》（GB/T700-2006）《厚度方向性能钢板》（GB5313-2010）《低合金高强度结构钢》（GB/T1591-1994）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）《多、高层民用建筑钢结构节点构造详图》（GB50205-2002）《碳钢焊条》（GB/T5117-1995）《低合金钢焊条》（GB5118-85）《六角头螺栓—C级》（GB5780）《熔化焊用钢丝》（GB/T14957）《气体保护焊用钢丝》（GB/T14958）《热扎H型钢和剖分T形钢》（GB/T11263-2010）《钢结构、管道涂装技术规程》（YB9256-96）《钢结构制作安装施工规程》（YB9254-95）2．本结构计算所采用的结构有限元软件为Midas Gen 8.00。
下穿市政道路的地下通道结构计算书
**************************** 已知计算条件 *********************************{当前涵洞孔数为：2 孔,系统将采用双孔箱涵验算方法进行结构计算。
}涵洞桩号= K0+000.00设计荷载等级=公路一级箱涵净跨径= 12米箱涵净高= 5.2米箱涵顶板厚= .9米箱涵侧板厚= .9米板顶填土高= 3.2米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 25千牛/立方米混凝土容重= 23千牛/立方米水平角点加厚= 1.5米竖直角点加厚= 1.5米涵身混凝土强度等级= C35钢筋等级= HRB335钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 150千牛/立方米顶板拟定钢筋直径= 30毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 8根底板拟定钢筋直径= 30毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 8根侧板拟定钢筋直径= 28毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 8根*****************************************************************************土系数 K = 1.092754以下计算过程中所使用的参数的含义：qt2-洞顶的均布垂直土压力qt3-侧墙水平分布土压力q3-侧墙的分布荷载总和q2-作用于板顶的垂直均布荷载总和q1-作用于底板底面的垂直均布荷载d1-底板厚d2-顶板厚d3-侧墙厚d4-中隔墙厚b1-涵洞全宽L1-水平杆件计算跨长L2-垂直杆件计算跨长MAC, MCA, MDB, MBD, MAB, MBA-各杆件的固端弯矩KAC, KBD, KAB, KBA-各杆端的抗弯劲度uAC, uAB, uBA, uBD-杆端弯矩的分配系数计算QAC, QCA, QBD, QDB, QAB, QBA-各杆件剪力M底左, M底右, M顶左, M顶右, M上, M下-加腋起点弯矩值x1左-底板左加腋点至结点D的距离x1右-底板右加腋点至结点D的距离x2左-顶板左加腋点至结点A的距离x2右-顶板右加腋点至结点A的距离x上-侧墙上加腋点至结点B的距离x下-侧墙下加腋点至结点B的距离x01, x02, x03-最大弯矩截面位置M01, M02, M03-最大弯矩值Eb-相对界限受压区的计算高度初始化数据d1 = .9md2 = .9md3 = .9md4 = .9mB1 = ZL净跨径 * 2 + 2 * d3 + d4 = 26.7mL1 = ZL净跨径 + d3 / 2 + d4 / 2 = 12.9mL2 = ZL净高 + d2 / 2 + d3 / 2 = 6.1m荷载计算：作用分项系数rG为： 1.1填土压力系数ks为： 1.02397003712543填土摩擦角为：30qt2 = rG * ks * ZL土容重 * ZL填土高 = 64.87875qt3 = rG * ZL土容重 * (ZL填土高 + d2) * (Tan(45 - 填土摩擦角 / 2) * Tan(45 - 填土摩擦角 / 2)) = 27.06 qt4 = rG * ZL土容重 * (ZL填土高 + d2 + ZL净高) * (Tan(45 - 填土摩擦角 / 2) * Tan(45 - 填土摩擦角 / 2)) = 61.38q1 = q2 + rG * 混凝土容重 * ZL净高 * (2 * d3 + d4) / B1 = 117.055q2 = qt2 + rG * 混凝土容重 * d2 + 1.4 * QC汽车竖直压力q汽= 103.7512q3 = qt3 + QC汽车水平压力eq汽 * 1.4 = 32.4275q4 = qt4 + QC汽车水平压力eq汽 * 1.4 = 66.7475固端弯矩、各部位剪力、轴向力及截面控制弯矩计算：MAC = -(q2 * L1 * L1) / 12 = -1438.77MCA = -MAC = 1438.77MBD = (q1 * L1 * L1) / 12 = 1623.261MDB = -MBD = -1623.261MAB = q3 * L2 * L2 / 12 + (q4 - q3) * L2 * L2 / 30 = 143.1205MBA = -q3 * L2 * L2 / 12 - (q4 - q3) * L2 * L2 / 20 = -164.4046KAC = (4 * d2 * d2 * d2) / (12 * L1) = 1.883721E-02KBD = (4 * d1 * d1 * d1) / (12 * L1) = 1.883721E-02KAB = (4 * d3 * d3 * d3) / (12 * L2) = 3.983606E-02KBA = KABuAC = KAC / (KAC + KAB) = .3210526uAB = KAB / (KAC + KAB) = .6789474uBA = KAB / (KBA + KBD) = .6789474uBD = KBD / (KBA + KBD) = .3210526杆端弯矩的传递系数：各杆件向远端的传递系数均为1/2。
廊架计算书
项目编号:No. 1计算人：设计师审核人：设计师模型计算书项目名称：项目专业负责人：总工日期:2021-08-29仅考虑Y向地震作用时的地震力F-y-x : Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y : Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t : Y方向的耦联地震力的扭矩表4-7振型1的地震力表4-8振型2的地震力表4-9振型3的地震力4.4 X、Y向地震单振型楼层剪力表4-10各振型作用下X向地震X剪力、Y向地震Y剪力(单位：kN)4.5 X、Y向地震CQC组合后结果Fx(k\):X向地震作用下结构的地震反应力Vx(kN):X向地震作用下结构的楼层剪力Mx (kN-m):X向地震作用下结构的弯矩sFx(kN):静力法X向的地震力抗震规范(5. 2. 5)条要求的X向楼层最小剪重比=0. 80% 由下表可见，X向地震剪重比符合要求。
Fy(kN):Y向地震作用下结构的地震反应力Vy(kN):Y向地震作用下结构的楼层剪力My(kN-m):Y向地震作用下结构的弯矩sFy(kN):静力法Y向的地震力抗震规范(5. 2. 5)条要求的Y向楼层最小剪重比=0. 80% 由下表可见，Y向地震剪重比符合要求。
表412各层Y方向的作用力(CQC)—限值线—Y向地震—X向地震—限值线—Y向地震—X向地震图4-1地震各工况剪重比简图（塔1）第5章楼层风荷载、地震作用统计结果5.1风荷载信息风压单位：kN/m2本层风荷、楼层剪力单位：kN—限值线 —Y 向地震 —X 向地震—限值线 —Y 向地震 —X 向地震剪重比(％)—♦—Y向风荷载—X向风荷楼层弯矩单位：kN. m表5-1风荷载信息—♦—Y向风荷载—X向风荷剪力(*100kN)1.2 0.80.4 Y向风荷载—X向风荷裁0.200.050.10.150.20.25弯矩（*10A3kN.m）图5-2风荷载楼层弯矩简图（塔1）5.2风荷载下框架剪力统计表5-2 X向框架柱、剪力墙风剪力及百分比（单位：kN）表5-3 Y向框架柱、剪力墙风剪力及百分比（单位：kN）5.3风荷载下框架倾覆弯矩统计（抗规方式）表5-4 X向框架柱风倾覆弯矩及百分比（单位：kN.m）倾覆弯矩单位：kN.m表5-6 +WX方向风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计表5-7 -WX方向风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计表5-8 +WY方向风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计表5-9 -WY方向风荷载外力、层剪力、倾覆弯矩统计5.5规定水平力表5-10各层各塔的规定水平力5.6规定水平力下倾覆弯矩统计（抗规方式）表5-11 X向框架柱、短肢墙地震倾覆弯矩（单位：kN.m）及百分比（抗规方式）表5-12 Y向框架柱、短肢墙地震倾覆弯矩（单位：kN.m）及百分比（抗规方式）倾覆穹矩(*10A4kN.m)图5-3 X静震下倾覆力矩简图（塔1）倾覆穹矩(*10A4kN.m)5.7规定水平力下倾覆弯矩统计（轴力方式）表5-13 X向框架柱、短肢墙地震倾覆弯矩（单位：kN.m）及百分比（轴力方式）表5-14 Y向框架柱、短肢墙地震倾覆弯矩（单位：kN.m）及百分比（轴力方式）倾覆穹矩（MOMkN.m ）图5-5 X 静震下倾覆力矩简图（塔1）倾覆穹矩（MOMkN.m ） 倾覆穹矩（MOMkN.m ） —其它穹矩 —普通*矩 —短肢堵弯矩 —框架穹矩 —支撑穹矩 普通墙穹矩 —短肢堵弯矩 ■框架弯矩图5-6 Y 静震下倾覆力矩简图（塔1）5.8地震作用下框架剪力统计 Ratio :柱剪力百分比BVRatio :柱剪力与分段基底剪力百分比表5-15 X 向地震剪力（单位：kN ）及百分比—支撑穹矩 普通墙穹矩 —短肢堵弯矩 ■框架弯矩倾覆穹矩（POMkN.m ）堵返力 —柱剪力堵返力 —柱剪力图5-7 X 向地震下剪力筒图（塔1）地震外力、层剪力单位：kN倾覆弯矩单位：kN.m表5-17 EX、EY地震外力、层剪力、倾覆弯矩统计图5-8 Y向地震卜.剪力简图（塔1）增剪力柱剪力1.2图5-9地震作用卜楼层剪力简图（塔1）Y向地震6.2荷载组合表表6-2荷载组合表947.2层刚度统计(各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算 信息)Xstif,Ystif(m):刚心的X, Y 坐标值 《高规》3. 5. 2-1条规定：对框架结构,楼层与其相邻上层的侧向刚度比，本层与相邻上层 的比值不宜小于0. 7,与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于0. 8。
管廊计算书
已知计算条件：管廊的设计安全等级（提高一级考虑）取二级，取其结构重要性系数：1设计荷载等级=城－A 验算荷载等级(兼容老规范)=城－A 箱涵净跨径= 2.4米箱涵净高= 2.4米箱涵顶板厚= .25米箱涵侧板厚= .25米板顶填土高= 1米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 25千牛/立方米混凝土容重= 22千牛/立方米水平角点加厚= 0米竖直角点加厚= 0米涵身混凝土强度等级= C40钢筋等级= 热轧HRB400钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 250Kpa顶板拟定钢筋直径= 16毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 6根底板拟定钢筋直径= 16毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 6根侧板拟定钢筋直径= 16毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 4根荷载基本资料：土系数 K = 1.137931恒载产生竖直荷载p恒=26.73千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=6千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=23.4千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽=48.33千牛/平方米挂车产生竖直荷载q挂=48.33千牛/平方米挂车产生竖直荷载eq挂=16.11千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽=16.11千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)：a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -7.822117kN.mNa1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 35.42091kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -14.14161kN.mNa1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 64.03746kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -1.755625kN.mNb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 7.95kNNb3 = Nb4 = 0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：McA = McD = K *(3K + 8) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -2.800222kN.mMcB = McC = K *(2K + 7) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -2.291091kN.mNc1 = P * hp / 6 + (McA - McB) / hp = 7.492875kNNc2 = P * hp / 3 - (McA - McB) / hp = 15.56213kNNc3 = Nc4 = 0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -19.32686kN.m MdB = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 8.956349kN.m MdC = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -13.67022kN.m MdD = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 14.61299kN.m Nd1 = (MdD - MdC) / hp = 10.67291kNNd2 = P * hp - (MdD - MdC) / hp = 32.01873kNNd3 = Nc4 = -(MdB - MdC) / Lp = -8.538327kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-12.38角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-33.47角点(1)在挂车作用下的的总弯矩为：-33.47角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：4.79角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：4.79构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：15.44构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：10.67构件(1)在挂车作用下的的总轴力为：10.67构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.87角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-5.19角点(2)在挂车作用下的的总弯矩为：-5.19角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-4.79角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-4.79构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：23.51构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：32.02构件(2)在挂车作用下的的总轴力为：32.02构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.87角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-27.81角点(3)在挂车作用下的的总弯矩为：-27.81角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-4.79角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-4.79构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：35.42构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：55.5构件(3)在挂车作用下的的总轴力为：55.5构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-12.38角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：.47角点(4)在挂车作用下的的总弯矩为：.47角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：4.79角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：4.79构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：35.42构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：72.58构件(4)在挂车作用下的的总轴力为：72.58构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：02>荷载组合计算角点(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -35.80589角点(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -25.76535角点(1) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -61.70941角点(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -15.49851 角点(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -13.94293 角点(2) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -21.50196角点(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -31.33711 角点(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -22.99356 角点(3) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -53.17915角点(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -12.04799 角点(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -12.18941 角点(4) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -14.19362构件(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 22.91391 构件(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 19.71204 构件(1) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 33.47352构件(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 45.92523 构件(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 36.31961 构件(2) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 73.04076构件(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 74.2703 构件(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 57.62056 构件(3) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 120.2039构件(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 86.22396 构件(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 64.45123 构件(4) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 144.11123>将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。
钢廊道结构设计计算书
钢廊道结构设计计算书（用于砂石骨料取料地笼）一、用于地弄廊道1、设计条件：1.1 假定某工程砂石骨料需要地笼皮带机取料，皮带机宽度为800m m，根据《施工设计手册》建议：廊道尺寸为2300mm×2100mm（宽×高）。
选用型钢结构，该形式国外使用较多，便于拆卸、安装与运输，构件均在厂内加工，现场施工速度快。
1.2 初拟框架主梁为［20a槽钢，间距为1000mm；次梁为［8槽钢，间距为500～300mm不等；面板使用厚10mm钢板；全部使用Q235钢, T422焊条。
具体结构见图--1。
1.3 基础承载力不低于10N/cm2，否则，则进行基础处理；基础表面需浇筑150mm厚混凝土；两侧填筑压实土或压实石碴；上部堆料高度为10m。
廊道纵坡不为5‰，下料口每5m 一个。
1.4 骨料堆高10m，容重γ料=1.9t/m3=0.019N/cm3；两侧填筑压实土或压实石碴γ填=0.018N/cm3，土的摩擦角ø=300；2、荷载计算廊道荷载状况见图—2，宽度取1cm--下同。
q=1.9g/cm3×1cm×1000cm =19N/cm。
边墙P max值计算：按照郎肯主动土压力公式（用到工程设计上是偏于安全的）：P max=γHKa式中：P max----挡土墙底部土压力，N/cm2。
γ------土容重，取γ=0.018N/cm3。
H-------挡土墙高度，H=220c m。
Ka-----土的摩擦系数，Ka=tg2（450－1/2ø）式中：ø---土的摩擦角度，取ø=300；Ka= tg2300=0.333 P max=0.018N/cm3×220c m×0.333=1.32N/cm2。
3、结构内力计算3.1 支座反力及轴力计算：Ya=Yb=1/2×19N×230cm=2185N，Xa=Xb=P ma x×H×1/2×2/3=1/2×1.32N/cm2×220cm×2/3=96.8N，3.2 轴力计算N AC=N BD=Ya=2185N，N CD= P ma x×1/2×H×1/3=1.32N/cm2×220cm×1/2×1/3=48.4N。
地下管廊的结构荷载分析和结构计算
目录
一、城市综合管廊工程技术规范 二、荷载的计算 三、计算的过程 四、计算的结果 五、讨论
二、荷载的计算
二、荷载的计算
覆土深度 H=3.5m 考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数1.0 一辆汽车中间轴重（140KN与200KN）横向分布宽 3.5×1tan30°+0.6/2＝2.321m＞1.3/2m 3.5×1×tan30°+0.6/2=2.321m>1.8/2m 故，两辆车相邻车轴有荷载重叠，单辆车两轮之间重叠，按如下计算横向分 布宽度 a=(0.60/2+3.5tan30o) ×2+4.9＝9.54m
四、计算的结果
2.1粘性土地基反力系数 取粘性土地基反力系数K=20000KN/m3 2.2地震的分析，采用强制位移法（具体详midas后面的讲座）
二、荷载的计算
2.3荷载效应组合 当永久荷载效应控制时
目录
一、城市综合管廊工程技术规范 二、荷载的计算 三、计算的过程 四、计算的结果 五、讨论
三、计算的过程
计算软件：sap2000 midas等有限元软件，大连路标准段用 的是sap2000计算。
二、荷载的计算
本荷载统计仅适合大连路标准段实际工程情况，汽车动力类荷载不 计（《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2015)第4.3.2-2条规定）。根据 实际现场地质情况，混凝土收缩及徐变作用、温度作用荷载不计，主要 荷载作用分类如下表：
1#-3#排水廊道工程量计算书格式(1)
雅砻江官地水电站引水发电系统1～3#排水廊道混凝土、排水孔、灌浆孔及随机锚喷支护工程量计算书计算：校核：审核：日期：目录一.计算说明 (1)二.计算依据 (2)三.计算内容 (3)四.计算结果 (4)五.附件 (5)本次计算的主要为1～3#排水廊道排水孔底板混凝土工程量，主要计算内容包括混凝土衬砌、底板混凝土、钢筋制安、排水孔、灌浆孔及随机的锚喷支护工程量。
计算稿主要是依据《1#防渗排水廊道开挖支护及结构钢筋图》[图号：CD110SG-45-5（6）]、《2#防渗排水廊道开挖支护及结构钢筋图R》[图号：CD110SG-45-5（26）]、《3#防渗排水廊道开挖支护及结构钢筋图》[图号：CD110SG-45-5（26）]、《厂区防渗排水廊道帷幕灌浆及排水孔布置图》[图号CD110SG-45-5（28-30）]和设计图纸更改通知《关于2#排水廊道的优化设计》[文号：官更（水）字（2009）006号] 等设计图纸及设计通知进行计算。
三．计算内容1.1#防渗排水廊道下图为1#防渗排水廊道平面布置图。
（1）底板混凝土和至尾调室联系洞衬砌混凝土工程量计算如图所示，0.5㎡，底板混凝土总长度为880.8+（23.8-1.5-5）×2=935.4m则底板混凝土总量=0.5×935.4=467.7m³如图所示，1#防渗排水廊道至尾调的2个联系洞分别有5m衬砌段，该衬砌段断(含边顶拱及底板)面积为3.47㎡，则全断面衬砌（除底板）混凝土总量=3.47×5×2=34.7m³。
（2）至尾调联系洞衬砌段钢筋制安计算下表为衬砌段边顶拱钢筋量表，由于在混凝土施工过程中，根据设计图纸的钢筋料表，未发现设计钢筋料表的错误之处，因此钢筋计算即根据设计图纸的钢筋料表进行工程量核对：Ф20钢筋总量=497×2.47kg/m=1227.59kgФ16钢筋总量=509.6×1.58kg/m=805.17kg合计钢筋制安总量=1227.59+805.17=2032.76kg（3）顶拱向上排水孔（φ76 、间距3m）工程量计算由设计图纸可知：排水廊道长L=880.8m，排水孔每隔3m布置一根，每根长L=35m。
综合管廊结构土建---计算(签字版)
厂区综合管廊基础计算1、基础JC-1：2840*2840*400 数量：4个（Ⅰ段3个；Ⅱ段1个）(1)开挖（基地标高：-1.300m）；3.04*3.04*1.30*4=48.06 m3(2)C15垫层；3.04*3.04*0.10*4=3.70 m3(3)钢筋；钢筋为：原设计φ12@200双层钢筋网片；变更单层网片。
钢筋网片面积为：2.84*2.84*1*4=32.26㎡（钢筋网片现场变更为单层）JC-1钢筋量：0.888*10*32.26=286.47kg(4)模板；2.84*4*0.4*4=18.18㎡(5)C30混凝土；2.84*2.84*0.4*4=12.90 m32、基础JC-2：3140*1500*400 数量：24个（Ⅰ段9个；Ⅱ段10个；Ⅵ段5个）(1)开挖（基地标高：-1.300m）；3.34*1.7*1.30*24=177.15 m3(2)C15垫层；3.34*1.7*0.1*24=13.63 m3(3)钢筋；钢筋为：原设计φ12@200双层钢筋网片；变更单层网片。
钢筋网片面积为：3.14*1.50*1*24=113.04㎡（钢筋网片现场变更为单层）JC-1钢筋量：0.888*10*113.04=1003.8kg(4)模板；（3.14+1.50）*2*0.4*24=89.09㎡(5)C30混凝土；3.14*1.50*0.4*24=45.22 m33、基础JC-3：3800*1500*400 数量：39个（Ⅱ段7个；Ⅲ段9个；Ⅳ段9个；Ⅴ段9个；Ⅵ段5个）(1)开挖（基地标高：-1.300m）；4.00*1.70*1.30*39=344.76 m3(2)C15垫层；4.00*1.70*0.10*39=26.52 m3(3)钢筋；钢筋为：原设计φ12@200双层钢筋网片；变更单层网片，钢筋网片面积为：3.80*1.50*1*39=222.3㎡（钢筋网片现场变更为单层）JC-1钢筋量：0.888*10*222.3=1974kg(4)模板；（3.80+1.50）*2*0.4*39=165.36㎡(5)C30混凝土；3.80*1.50*0.4*39=88.92 m34、基础JC-4：3500*2840*400 数量：4个（Ⅱ段3个；Ⅵ段1个）(1)开挖（基地标高：-1.300m）；3.70*3.04*1.30*4=58.49 m3(2)C15垫层；3.70*3.04*0.10*4=4.50 m3(3)钢筋；钢筋为：原设计φ12@200双层钢筋网片；变更单层网片。
综合管廊计算式
工程名称 孝感市临空经济区新建综合管廊纵2#路工程 施工部位 建设单位 监理单位
孝感市临空经济区管委会 武汉土木工程建设监理有限公司
K0+040~K2+380段管廊两侧回填 中集建设集团有限公司
施工单位 施工日期
施工单位计算式
1、标准段管廊回填砂： 12.032㎡*1676.2m=20168.04m
计算人 审核人
监理单位 审核意见
3
监理单位审核
2、K1+868~K2+380段投料口、通风口回填砂： 3*13*1.04+3*12*11.04=828m3 3、K1+571~K1+868段投料口、通风口回填砂： 13*10.71+2*12*10.71=396.27m3 4、K1+040~K1+571段投料口、通风口回填砂： 3*13*10.51+2*12*10.51=662.13m3 5、K0+083~K0+915段投料口、通风口回填砂： 5*13*12.025+4*12*12.025=1358.83m3 6、K0+083~K2+380段管线引出口回填砂： 15*（（8.5+14.74）*4.65/2*13-（13*6.51.45*4.25*2）*4.65）＝5532.225m3 7、交叉口段回填砂： （12.032+（（9.4+7.65*0.67）*7.65-2*3*2）/2* （17+17.8）+（（9.4+7.65*0.67）*7.65-2*3*2）* （26+13.8+3.8）-19.651*(2.9*2.9)＝6090.44m3 8、倒虹段回填砂： （12.032+（（9.4+7.65*0.67）*7.65-2*3*2）/2* （17+17.8）+（（9.4+7.65*0.67）*7.65-2*3*2）* （26+13.8+3.8）-19.651*(4.6*2.6)＝6020.67m3 9、分配电所段回填砂： （11.04+（4.6*0.67+9.5）*4.6-2*3*2）/2* （1.1+6）*2+（4.6*0.67+9.5）*4.6*7.8＝855.55m3 合计回填砂：41912.19m3
管廊预埋槽托臂计算书
管廊预埋槽托臂计算书编制单位：泰业建筑科技（广州）有限公司编制日期：2018年10月10日1、高压电力仓支架校核220kv/110kv电缆悬臂计算产品参数：HAC-62型悬臂计算模型及计算公式：计算模型参照结构力学悬臂梁荷载模型计算，参见图1，模型相关公式如下：计算数据说明：1、110/220kv 电缆按照GB50217电力工程电缆设计规范要求按3根单芯电缆计算。
2、110/220kv 线路按照荷载重量100N 计算。
110/220kv 电缆单位重量：单根重量按70kg/m ， 3根电缆单位重量为3*70=210kg/m. 另外根据设计要求，考虑上人荷载90Kgf=900N3、支架间距1.5米。
4、悬臂长度l=700mm 。
验算过程：荷载计算：F=m1*lxF=210*1.5*10=3150N,110KV电缆弯矩按最不利点计算：Mmax=-FbM1=3150*600 =1890000N.mm上人荷载弯矩按最不利点计算M2=900*600= 540000N.mmMy=M1+M2=1890000+ 540000=2430000N.mm由于施工作业电缆拖曳时对支架托臂的拉力，考虑承受纵向拉力F2橡胶电缆与电缆之间的摩擦系数按0.45计算F2==3150*0.45=1417N按最不利计算,纵向力作用力臂l=600考虑纵向拉力产生的力矩Mx= 1417*600=850200托臂支架双弯曲双向弯曲：（Mx）/(rx)(Wx)+（My）/(ry)(Wy）≤f承受静力荷载或间接承受动力荷载时， rx = ry =1.05。
为加大保险系数，此处当所用材料为刚性材料，无塑性。
截面塑性发展系数都取1。
即rx = ry =1 Mx、My‒‒所验算截面绕x轴和绕y轴的弯矩(Nmm )Wx、Wy ‒‒所验算截面对x轴和对y轴的净截面抵抗矩(mm3)f‒‒钢材的抗弯、抗拉强度设计值(N/mm2)抗拉强度设计值：бmax= MXmax /Wx+MYmax /Wy=2115000/20307+850200/12971=169.7MPa钢材的抗弯、抗拉强度设计值=215 MPa169.7N/mm2< 215N/mm2验算合格。
管廊基坑计算书
工况一坑壁为土坑底风化岩，管廊底埋深4.5m---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- 规范与规程《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012内力计算方法增量法支护结构安全等级二级支护结构重要性系数γ0 1.00基坑深度H(m) 4.500嵌固深度(m) 1.500桩顶标高(m)0.000桩材料类型钢板桩├每延米截面面积A(cm2)236.00├每延米惯性矩I(cm4)39600.00└每延米抗弯模量W(cm3)2200.00└抗弯f(Mpa)215有无冠梁无放坡级数0超载个数1支护结构上的水平集中力0----------------------------------------------------------------------[ 超载信息 ]----------------------------------------------------------------------超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号(kPa,kN/m)(m)(m)(m)(m) 120.000-------------------------------------------------------------------------------------[ 附加水平力信息 ]----------------------------------------------------------------------水平力作用类型水平力值作用深度是否参与是否参与序号(kN)(m)倾覆稳定整体稳定----------------------------------------------------------------------[ 土层信息 ]----------------------------------------------------------------------土层数5坑内加固土否内侧降水最终深度(m)10.000外侧水位深度(m) 2.000内侧水位是否随开挖过程变化否内侧水位距开挖面距离(m)---弹性计算方法按土层指定ㄨ弹性法计算方法m法基坑外侧土压力计算方法主动----------------------------------------------------------------------[ 土层参数 ]----------------------------------------------------------------------层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1杂填土 1.6018.0---15.0015.002砾砂0.8019.59.5 1.0034.003砾砂 2.1019.09.030.0010.004强风化岩0.5019.09.010.0025.005强风化岩 5.0020.010.010.0035.00层号 与锚固体摩粘聚力内摩擦角 水土 计算方法 m,c,K 值 抗剪强度擦阻力(kPa) 水下(kPa) 水下(度) (kPa) 1 30.0 --- --- --- m 法 4.50 --- 2 20.0 1.00 34.00 分算 m 法 19.82 --- 3 80.0 30.00 10.00 分算 m 法 4.00 --- 4 80.0 10.00 25.00 分算 m 法 11.00 --- 5120.010.0035.00分算m 法22.00------------------------------------------------------------------------- [支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- 支锚道数 1支锚 支锚类型 水平间距 竖向间距 入射角 总长 锚固段 道号 (m) (m) (°) (m) 长度(m) 1 内撑6.0001.000---------支锚 预加力 支锚刚度 锚固体 工况 锚固力 材料抗力 材料抗力 道号 (kN) (MN/m) 直径(mm) 号 调整系数 (kN) 调整系数 10.00533.33---2～---1400.001.00---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:层号 土类 水土 水压力 外侧土压力 外侧土压力 内侧土压力内侧土压力名称 调整系数 调整系数1 调整系数2 调整系数 最大值(kPa) 1 杂填土 分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 2 砾砂 分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 3 砾砂分算1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 4 强风化岩 分算 1.000 1.000 1.000 1.000 10000.000 5强风化岩 分算1.0001.0001.0001.00010000.000----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]---------------------------------------------------------------------- 工况 工况 深度 支锚 号 类型 (m) 道号 1 开挖 1.500 --- 2 加撑 --- 1.内撑 3开挖4.500------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ] 弯矩折减系数 0.85 剪力折减系数 1.00 荷载分项系数 1.25[ 内力取值 ]段 内力类型 弹性法 经典法 内力 内力 号 计算值 计算值 设计值 实用值 基坑内侧最大弯矩(kN.m) 44.23 25.74 46.99 46.99 1 基坑外侧最大弯矩(kN.m) 5.64 13.09 5.99 5.99 最大剪力(kN)36.2229.8345.2845.28[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力) σnei = Mn / Wx= 46.994/(2200.000*10-6)= 21.361(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足 基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力) σwai = Mw / Wx= 5.989/(2200.000*10-6)= 2.722(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足 式中:σwai ———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa); σnei ———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa); Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m); Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x 轴的净截面模量(m 3); f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法 应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m 滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.751 圆弧半径(m) R = 5.385 圆心坐标X(m) X = -0.928 圆心坐标Y(m) Y = 3.719---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:=K s M p M aM p ——被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
管廊模板及支架(DOC)
工 程 名 称分部工程名称 结构工程分项工程名称 模板及支架施工单位交底日期交底内容：审核人交底人接受交底人本标段起始桩号为k1+140-k1+600全长460m ，综合管廊双舱标准段全长460m ，其中包括吊装口1座、排风口2座、管线分支口2座、人员出入口1座、合计6座。
1.材料准备 1.1模板选型如下： 序号结构部位 模板选型1 垫层 50*100方木、15mm 厚多层板2 地下墙体 50*100方木、15mm 厚多层板、Ф48双钢管背楞体系，Ф16带止水片的穿墙螺栓3 地上墙体 50*100方木、15mm 厚多层板、Ф48双钢管背楞体系，Ф16带止水片的穿墙螺栓4 板 15mm 厚多层板，钢管脚手架 5梁15mm 厚多层板，钢管脚手架配备数量应至少满足现场工期要求，周转次数保证混凝土外观。
碗口件（φ48x3.5）、钢管、扣件、木脚板（宽300mm ）、木板（宽300mm 、厚50mm ）、卡子、扳手、密目安全网、安全带等。
钢管使用前表面除锈并刷防锈漆。
1.2脱模剂使用水性脱模剂，禁止使用废机油、柴油。
1.3模板加工好后，专人认真检查模板规格尺寸，按照配模图编号，并均匀涂刷隔离剂，分规格码放，并有防雨、防潮、防砸措施。
1.4对拉螺栓使用Ф16带止水片的穿墙螺栓，两端有橡胶头。
1.5钢管应符合《低压液体输送用焊接钢管》GB3092-82标准，有出厂合格证。
凡严重锈蚀、弯曲压扁或有裂纹的均不得使用。
1.6扣件应有出厂合格证，并符合《钢管脚手架扣件》JGJ22-85的规定，凡有脆裂、变形、滑丝的均不得使用。
工程名称分部工程名称结构工程分项工程名称模板及支架施工单位交底日期交底内容：1.7木脚手板的厚度不小于50mm宽度为200-300mm。
不得选用腐朽和有穿透性裂纹的板材。
2.施工条件2.1 底板混凝土浇筑完成，强度达到2.5Mpa之后可以上人放线，铺设模板支架以不损伤底板混凝土面为时间节点。
2.2 各种材料要进行验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件应按品种、规格分类码放，场地堆放整齐、平整，不得有积水。
管廊阶梯基础计算
阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=1矩形柱宽bc=400mm 矩形柱高hc=500mm基础高度h1=400mm一阶长度 b1=400mm b2=400mm 一阶宽度 a1=400mm a2=400mm2. 材料信息基础混凝土等级: C30 ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级: C30 ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=40mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准组合值F=65.500kNMx=-21.600kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=11.100kNks=1.35Fk=F/ks=65.500/1.35=48.519kNMxk=Mx/ks=-21.600/1.35=-16.000kN*mMyk=My/ks=0.000/1.35=0.000kN*mVxk=Vx/ks=0.000/1.35=0.000kNVyk=Vy/ks=11.100/1.35=8.222kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=120.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=b1+b2+bc=0.400+0.400+0.400=1.200m2. 基础总宽 By=a1+a2+hc=0.400+0.400+0.500=1.300mA1=a1+hc/2=0.400+0.500/2=0.650m A2=a2+hc/2=0.400+0.500/2=0.650mB1=b1+bc/2=0.400+0.400/2=0.600m B2=b2+bc/2=0.400+0.400/2=0.600m3. 基础总高 H=h1=0.400=0.400m4. 底板配筋计算高度 ho=h1-as=0.400-0.040=0.360m5. 基础底面积 A=Bx*By=1.200*1.300=1.560m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*1.200*1.300*1.500=46.800kNG=1.35*Gk=1.35*46.800=63.180kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=-16.000-8.222*0.400=-19.289kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=-21.600-11.100*0.400=-26.040kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.400=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(48.519+46.800)/1.560=61.102kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*61.102=61.102kPa≤fa=120.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2. 验算偏心荷载作用下的地基承载力因 Mdyk=0 Pkmax_x=Pkmin_x=(Fk+Gk)/A=(48.519+46.800)/1.560=61.102kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=-19.289/(48.519+46.800)=-0.202m因|eyk| ≤By/6=0.217m y方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(48.519+46.800)/1.560+6*|-19.289|/(1.3002*1.200)=118.169kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(48.519+46.800)/1.560-6*|-19.289|/(1.3002*1.200)=4.034kPa3. 确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(61.102-61.102)+(118.169-61.102)+61.102=118.169kPaγo*Pkmax=1.0*118.169=118.169kPa≤1.2*fa=1.2*120.000=144.000kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值1.1 计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(65.500+63.180)=0.000m因ex≤ Bx/6.0=0.200m x方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(65.500+63.180)/1.560+6*|0.000|/(1.2002*1.300)=82.487kPaPmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(65.500+63.180)/1.560-6*|0.000|/(1.2002*1.300)=82.487kPa1.2 计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=-26.040/(65.500+63.180)=-0.202m因ey ≤By/6=0.217y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(65.500+63.180)/1.560+6*|-26.040|/(1.3002*1.200)=159.529kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(65.500+63.180)/1.560-6*|-26.040|/(1.3002*1.200)=5.446kPa1.3 因Mdx≠0 并且 Mdy=0Pmax=Pmax_y=159.529kPaPmin=Pmin_y=5.446kPa1.4 计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=159.529-63.180/1.560=119.029kPa2. 验算柱边冲切YH=h1=0.400m, YB=bc=0.400m, YL=hc=0.500mYB1=B1=0.600m, YB2=B2=0.600m, YL1=A1=0.650m, YL2=A2=0.650mYHo=YH-as=0.360m2.1 因(YH≤800) βhp=1.02.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.400mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=1.120mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.400+1.120)/2=0.760mx冲切面积Alx=max((YL1-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL1-YL/2-YHo)2,(YL2-YL/2-YHo)*(YB+2*YHo)+(YL2-YL/2-YHo)2=max((0.650-0.500/2-0.360)*(0.400+2*0.360)+(0.650-0.500/2-0.360)2,(0.650-0.500/2-0.360)* (0.400+2*0.360)+(0.650-0.500/2-0.360)2)=max(0.046,0.046)=0.046m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=0.046*119.029=5.523kNγo*Flx=1.0*5.523=5.52kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*760*360=273.87kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=1.220my冲切面积Aly=max((YB1-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB1-YB/2-YHo)2,(YB2-YB/2-YHo)*(YL+2*YHo)+(YB2-YB/2-YHo)2)=max((0.600-0.400/2-0.360)*(0.500+0.360)+(0.600-0.400/2-0.360)2,(0.600-0.400/2-0.360)*(0 .500+0.360)+(0.600-0.400/2-0.360)2)=max(0.050,0.050)=0.050m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=0.050*119.029=5.999kNγo*Fly=1.0*5.999=6.00kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo (6.5.5-1)=0.7*1.000*1.43*860*360=309.91kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求八、基础受剪承载力验算1. 计算剪力Az=a1+a2+hc=400+400+500=1300mmBz=b1+b2+bc=400+400+400=1200mmA'=Bz*max(a1,a2)=1200.0*max(400.0,400.0)=0.48m2Vs=A'*p=0.5*42.0=20.2kN2. 计算截面高度影响系数βhsβhs=(800/h0)1/4=(800/800.0)1/4=1.03. 剪切承载力验算Ao=Bz*h1=1200*400=480000.00mm2γo*Vs=1.0*20.2=20.2kN≤0.7βhs ftAo=0.7*1.0*1.43*480000.0=480.5kN受剪承载力验算满足要求！九、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
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编号：密级：* * * 项目名称 * * * * * * * * * * * * * * * * *基础或详细工程设计册号／卷号（第册共册）册名称／卷名称（册名称）（本文件夹序号/本册装文件夹总数）修改号（如果有）本文件含有中国石化工程建设有限公司与XX公司的专有技术，未经本公司的书面许可，不得进行任何方式的复制；不得以任何理由，任何方式提供给第三方或用于其它目的。
中国石化工程建设有限公司年月设计阶段计算书编号：XXXXXX计算书名称：XXXXXX修改0 1 2 3 4 5 6 7 8 日期编制校核审核批准设计阶段目录1.设计资料 (3)2.采用的标准规范 (5)3.结构专业设计统一规定 (5)4.计算简图及荷载简图 (5)5.节点编号及杆件编号简图 (5)6.荷载计算 (5)7.计算原则 (10)8.输入数据文件 (10)9.结果图形文件 (11)10.输出结果文件 (11)11.计算结果分析 (11)12.主要构件的计算 (11)13.节点计算 (12)14.柱脚验算 (12)15.基础计算 (12)16.结构计算相关条件 (12)设计阶段1.设计资料1.1设计依据：1.1.1XXXXXXXX装置合同。
1.1.2XXXXXXXX装置基础设计文件。
1.1.3XXXXXXXX装置岩土工程勘察报告。
1.1.4XXXXXXXX装置试桩及地基处理试验报告。
1.1.5各相关专业条件。
配管专业条件：电气专业条件：仪表专业条件：其他专业条件：1.2工程设计自然条件：1.2.1气温最热月平均气温XXX ︒C最冷月平均气温XXX ︒C极端最高气温XXX︒C极端最低气温XXX︒C1.2.2风载信息基本风压(10米标高处,50年一遇) XXX kN/m2地面粗糙度XXX类1.2.3基本雪压XXX kN/m21.2.4抗震设计参数地震设防烈度: XXX度(a = XXX g),第XXX组。
1.2.5最大冻土深度: D0 = XXX m 。
1.2.6地下水位最高地下水位：d min = XXX m,最低地下水位：d max = XXX m。
1.2.7工程地质条件本装置工程地质条件是以XXX勘察设计院（公司）XXX年XXX月所做的《XXXXXXXX装置岩土工程详细勘察报告》为根据。
1.3结构型式：设计阶段钢结构排架柱脚型式：（）双向刚接（）强轴方向刚接弱轴方向铰接（）强轴方向铰接弱轴方向刚接（）双向铰接1.4设计年限及安全等级本建筑物设计使用年限XXX年建筑结构安全等级XXX级建筑地基基础等级 XXX级1.5荷载取值：1.5.1楼面钢格板：厚度为XXX mm，自重按XXX kN/m2采用。
楼面花纹钢板：厚度为XXX mm，自重按XXX kN/m2采用。
1.5.2防火保护层重：底层支承管道的梁、柱和地面以上4.5m内的支承管道的梁、柱应进行防火保护。
当上部设有空冷器时，其全部梁、柱、承重斜撑均需进行防火保护。
梁可按喷涂防火涂料考虑，柱可按外包混凝土考虑。
梁： XXX kN/m柱： XXX kN/m1.5.3楼面活荷载：XXX kN/m21.5.4楼梯自重按投影面积XXX kN/m2采用。
1.5.5栏杆自重采用XXX kN/m。
1.6计算软件及说明：1.6.1计算软件：(可以采用STAAD-Pro进行空间模型的计算，也可采用PKPM进行单榀结构的计算)1.6.2利用STAAD-Pro程序计算地震时，有关参数选择请参照项目统一规定：ZONE: XXX I: XXX R: XXX S: XXXW1.6.3RATIO：采用XXX控制。
1.6.4柱计算长度根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)5.3节和《化工、石油化工管架、管墩设计规定》3.0.10、3.0.11、3.0.12条及《石油化工管架设计规范》（SH/T 3055-2007）5.15、5.16、5.17条的规定进行计算。
1.7设计参数：设计阶段1.7.1各类构件的最大允许位移和挠度：详见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A。
也可以根据项目特点，参照结构专业统一规定执行。
1.7.2各类构件的最大允许长细比：详见《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)相关章节的规定。
也可以根据项目特点，参照结构专业统一规定执行。
1.8材料：钢结构：XXXX高强螺栓：XX级普通螺栓：XX级焊条：XX型钢格板：XXXX其他：详见结构专业设计统一规定2.采用的标准规范建筑结构荷载规范(GB 50009-2012)钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)建筑桩基技术规范(JGJ 94-2008)建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)化工、石油化工管架、管墩设计规定（HG/T 20670-2000）石油化工管架设计规范（SH/T 3055-2007）其他设计规范详见结构专业设计统一规定3.结构专业设计统一规定详见附件一。
4.计算简图及荷载简图详见附件二。
5.节点编号及杆件编号简图详见附件三。
6.荷载计算6.1竖向荷载设计阶段竖向荷载包括结构自重、管道自重、设备重、附件重、保温重、介质重或冲水试压时的水重、电缆和桥架重等。
6.1.1恒载杆件自重: 由程序自动算出钢格板自重: g=XXX kN/m2爬梯: q=XXX kN/m其他恒载(节点恒载、梁间恒载): 详见附件四荷载导算6.1.2活载钢楼面一般采用XXX kN/m2楼梯活荷按投影面积XXX kN/m2采用；走道板活荷载: XXX kN/m2操作平台活荷载：XXX kN/m2其他活载(节点荷载、梁间荷载): 详见附件四荷载导算6.1.3检修荷载：操作平台检修荷载q= XXX kN/ m2其他检修活载(节点荷载、梁间荷载): 详见附件四荷载导算6.1.4设备荷载：设备编号设备净荷载E(e)(kN) 设备操作荷载E(o)(kN)设备充水荷载E(t)(kN)6.1.5管道竖向荷载：多根密排管道，宜按均布荷载计算；当遇有一根管道作用于梁上的荷载大于10kN时，该管道应单独按照集中荷载考虑。
设计阶段q v =h l∑Fi/ L4(4.2.2 HG/T 20670-2000)qv--------均布在横梁上的管道垂直荷载标准值h--------不均匀分布系数l---------横梁的间距Fi--------某单根管道的垂直荷载标准值kN/mL4--------较小管道的分布范围详见附件四荷载导算6.1.6管道雪荷载：寒冷地区，当管壁温度在0℃以下时应考虑管道冰雪荷载S k =mrSd (4.5.2 HG/T 20670-2000)Sk--------作用在管道上的雪荷载m r--------管道积雪分布系数S---------基本雪压d---------管道外径详见附件四荷载导算6.2风荷载：6.2.1基本数据和计算方法基本风压(离地面10米高处) XXX kN/m2地面粗糙度XXX类W=βz μstwμzw(8.1.1-1 GB 50009-2012)βz风振系数，根据《建筑结构荷载规范》计算。
μz风压高度变化系数，根据《建筑结构荷载规范》查取。
μs风荷载体形系数，根据《建筑结构荷载规范》计算。
μst=ΦμsΦ为构架的挡风系数Φ＝∑An/AAn 构架杆件和节点挡风的净投影面积A 构架轮廓面积考虑管廊中杆件以及管线较密，可以近似取Φ=0.7μstw参照《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)表8.3.1第33项计算6.2.2结构风荷载计算由于管廊结构纵向较长，刚度较大，可不考虑管廊纵向风荷载，仅需计算管廊结构横向风荷载。
管廊结构横向按照上面的方法进行计算，详见附件五设计阶段6.2.3管道风荷载计算W k =msmzwdld（4.4.1 HG/T 20670-2000）Wk------作用在管架上的管道横向风荷载标准值m s-----风荷载体型系数m z-----风荷高度变化系数w0-----基本风压d------管道外径（包括保温层），多根管道取平均外径ld-----管道跨度（若管架两侧的跨度不等式，取平均值）对于支撑竖向弯管的管架，竖向弯管的风荷载按下式计算：W t =ms‘m z w0l h∑d （6.3.2条 SH/T 3055-2007）Lh-----竖向弯管的高度管道风荷载的具体计算详见附件五6.2.4设备风荷载计算:设备位号：XXXXXXXXXXX方向：βz= XXXXm sx= XXXXm z= XXXXW kx =bz*msx*mz*W= XXXX kN/m2 (8.1.1-1 GB 50009-2012)设备X方向的挡风面积Ax= XXXX m2设备X方向风荷载Fwx = Wkx*Ax= XXXX kN设备中心距离设备支撑梁顶面的高度h= XXXX m 设备支座之间的距离Lx= XXXX m设备X向风载附加竖向力Nwx = Fwx*h/Lx= XXXX kNY方向：βz= XXXX m sy= XXXX m z= XXXXW ky =bz*msy*mz*W= XXXX kN/m2 (8.1.1-1 GB 50009-2012)设备Y方向的挡风面积Ay= XXXX m2设备Y方向风荷载Fwy = Wky*Ay= XXXX kN设备中心距离设备支撑梁顶面的高度h= XXXX m 设备支座之间的距离Ly= XXXX m设计阶段设备Y向风载附加竖向力Nwy = Fwy*h/Ly = XXXX kN计算结果:设备编号X方向Y方向风荷载(kN)附加竖向力(kN)风荷载(kN)附加竖向力(kN)6.3管道的水平推力：6.3.1刚性管架水平推力F m =KjG1m‘(4.3.3 HG/T 20670-2000)G1---------正常操作时作用在一榀管架横梁上的总垂直荷载标准值m‘---------摩擦系数Kj--------牵制系数详见附件四荷载导算6.3.2柔性管架水平推力F f =3EIΔlKjn/H3(4.3.5-1、4.3.5-3 HG/T 20670-2000)详见附件四荷载导算6.4地震作用：6.4.1结构地震作用：由程序STAAD-PRO自动算出。
6.4.2设备地震作用计算：整体计算时：X方向：a max= XXXX设备操作重E(o)= XXXX kN设备X方向地震作用SEx =amax*E(o)= XXXX kN设备中心距离设备支撑梁顶面的高度h= XXXX m 设备支座之间的距离Lx= XXXX m设备X向地震作用附加竖向力NEx = SEx*h/Lx= XXXX kN设计阶段Y方向：amax= XXXX设备操作重E(O)= XXXX kN设备Y方向地震作用SEY =amax*E(O)= XXXX kN设备中心距离设备支撑梁顶面的高度h= XXXX m2 设备支座之间的距离Ly= XXXX m设备Y向地震作用附加竖向力NEy = SEy*h/Ly = XXXX kN计算结果设备编号X方向Y方向地震作用(kN)附加竖向力(kN)地震作用(kN)附加竖向力(kN)设备支撑梁单根梁计算时：当楼层有贮仓和支承重心较高的设备时，支承构件和连接应计及料斗、贮仓和设备水平地震作用产生的附加弯矩。