设计计算书2

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12米不加强栈桥计算书 2

12米栈桥计算书台州市江河金属结构有限公司二零一三年七月目录一、序言二、计算的规范、依据三、设计、计算技术指标四、基本计算资料或参数五、结构计算六、结论12米钢便桥结构计算书一、序言12米施工临时钢便桥由1跨12米钢便桥组成。

为了简化计算，按12米简支梁进行强度计算。

二、计算的规范、依据《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86《钢结构设计规范》GB50017-2003《厂矿道路设计规范》GBJ22-87《装配式公路钢桥多用途使用手册》2001年《建筑结构静力计算手册》2001年其余技术要求参照国家及交通部现行有关标准、规范执行。

三、设计、计算技术指标依据交通设计的主要技术指标，得到该桥主要设计技术指标：1、计算行车速度：5km/h（对临时桥梁特殊要求）；2、设计荷载：公路—Ⅰ级汽车荷载：G=600kN（汽─超20级）；其荷载布置及主要技术指标见下图：3、桥梁宽度：不小于净。

四、基本计算资料或参数鉴于该桥的临时性以及工期的紧张性，根据钢便桥施工合同，决定桥梁结构采用钢结构，主梁采用321型装配式公路钢桥标准钢桥，其相应构件力学参数均取自于2001年6月由人民交通出版社出版的《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区工程科研设计所黄绍金刘陌生编着）。

根据该手册第21页表2-1可知，上、下弦杆为2【10槽钢，面积A=。

另外，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86第条表及《装配式公路钢桥多用途使用手册》第21页下面注释可知，在临时荷载作用下，荷载组合Ⅰ时，其钢结构的容许应力可提高30%，即可按倍的系数进行验算。

由上可知，16Mn的容许拉应力、压应力及弯应力均可按=273MPa计算，容许剪应力按=208 MPa计算。

《装配式公路钢桥多用途使用手册》第54页表3-1“桥梁荷载与跨径组合表”、表3-2“荷载、跨径与桥梁配置表”见下图。

溪坪大桥托架设计计算书 (2)

溪坪大桥托架设计计算书一、设计原则1、可完成0#、1#块、边跨直线段使用托架浇筑，略改装可多次循环利用。

2、使用常用型材，结构要简单，受力要明确。

3、适应主边墩顶部实心段混凝土构造。

4、安装、拆除要方便，节省人力物力，节省工期。

二、载荷分析：取一桁片进行分析:1、浇筑0#块载荷1.1砼载荷悬臂长度1.5m，其中悬臂端截面积17.12m2，悬臂根部截面积19.06m2，按照台体体积公式计算得体积V=27.12m3，钢筋砼密度取2.6t/m3，有G1=27.12*2.6*9.8=691.02KN1.2侧模重量G2=(5.266/1.8)*1.6*9.8=45.9KN1.3底模系统按照5吨考虑，G3=5*9.8=49KN1.4人员机具载荷F=1.5KPa*1.5*12.2=27.45KN1.5静载荷分项系数取1.2，动载荷分项系数取1.4，有沿线路方向每延米载荷集度：Q=[（691.02+45.9+49）*1.2+27.45*1.4]/1.5=654.4KN/m设置4片托架，考虑不均匀系数，按照3片平均承受载荷计算单片载荷集度Q=654.4/3=218.1KN/m载荷作用范围为沿轴线砼投影均匀分布。

2、0#块载荷卸除，浇筑1#块载荷2.1 1#块单面砼体积46m3，G1=1172.08KN2.2 侧模重量G2=(5.266/1.8)*4*9.8=114.68KN2.3 底模重量按照8吨考虑，G3=8*9.8=78.4KN2.4 人员机具载荷F= 1.5*3*12.2=54.9KN2.5 浇筑1#块时，0#块底部木排架拆除，0#块砼载荷不作用在托架上。

静载荷分项系数取1.2，动载荷分项系数取1.4，按照所有载荷沿轴线均匀分布考虑。

考虑到托架不均匀系数，按照3片平均承受载荷计算。

沿线路方向每片托架每延米载荷集度Q=[(1172.08+114.68+78.4)*1.2+54.9*1.4]/3/3=190.56KN/m载荷作用范围为沿轴线砼投影均匀分布。

(完整版)桩基础设计计算书

目录1设计任务 (2)1.1设计资料 (2)1.2设计要求 (3)2 桩基持力层，桩型，桩长的确定 (3)3 单桩承载力确定 (3)3.1单桩竖向承载力的确定 (3)4 桩数布置及承台设计 (4)5 复合桩基荷载验算 (6)6 桩身和承台设计 (9)7 沉降计算 (14)8 构造要求及施工要求 (20)8.1预制桩的施工 (20)8.2混凝土预制桩的接桩 (21)8.3凝土预制桩的沉桩 (22)8.4预制桩沉桩对环境的影响分析及防治措施 (23)8.5结论与建议 (25)9 参考文献 (25)一、设计任务书(一)、设计资料1、某地方建筑场地土层按其成因土的特征和力学性质的不同自上而下划分为5层，物理力学指标见下表。

勘查期间测得地下水混合水位深为2.1m,本场地下水无腐蚀性。

建筑安全等级为2级，已知上部框架结构由柱子传来的荷载。

承台底面埋深：D ＝2.1m。

（二）、设计要求：1、桩基持力层、桩型、承台埋深选择2、确定单桩承载力3、桩数布置及承台设计4、群桩承载力验算5、桩身结构设计和计算6、承台设计计算7、群桩沉降计算8、绘制桩承台施工图二、桩基持力层，桩型，桩长的确定根据设计任务书所提供的资料，分析表明，在柱下荷载作用下，天然地基基础难以满足设计要求，故考虑选用桩基础。

由地基勘查资料，确定选用第四土层黄褐色粉质粘土为桩端持力层。

根据工程请况承台埋深 2.1m，预选钢筋混凝土预制桩断面尺寸为450㎜×450㎜。

桩长21.1m。

三、单桩承载力确定（一）、单桩竖向承载力的确定：1、根据地质条件选择持力层，确定桩的断面尺寸和长度。

根据地质条件以第四层黄褐色粉土夹粉质粘土为持力层，采用截面为450×450mm的预置钢筋混凝土方桩，桩尖进入持力层1.0m；镶入承台0.1m，桩长21.1 m。

承台底部埋深2.1 m。

2、确定单桩竖向承载力标准值Quk可根据经验公式估算：Quk= Qsk+ Qpk=µ∑qsikli+qpkApQ——单桩极限摩阻力标准值（kN）skQ——单桩极限端阻力标准值（kN）pku——桩的横断面周长（m）A——桩的横断面底面积（2m）pL——桩周各层土的厚度（m）iq——桩周第i层土的单位极限摩阻力标准值（a kP）sikq——桩底土的单位极限端阻力标准值（a kP）pk桩周长：µ=450×4=1800mm=1.8m桩横截面积：Ap=0.45²=0.2025㎡桩侧土极限摩擦力标准值qsik：查表得：用经验参数法：粉质粘土层：L I=0.95，取qsk=35kPa淤泥质粉质粘土：qsk=29kPa粉质粘土：L I=0.70，取qsk=55kPa桩端土极限承载力标准值qpk,查表得：qpk=2200 kPa用经验参数法求得Quk1=1.8×(35×8.0+29×12.0+1.0×55) +2200×0.2025=1674.9KN用静力触探法求得Quk2=1.8×(36×8.0+43×12.0+1.0×111) +1784.5×0.2025=2008.4KN3、确定单桩竖向承载力设计值R，并且确定桩数n和桩的布置先不考虑群桩效应，估算单桩竖向承载力设计值R为：R=Qsk/rs+Qpk/rpR——单桩竖向极限承载力设计值，kNQ——单桩总极限侧阻力力标准值，kNskQ——单桩总极限端阻力力标准值，kNpkγ——桩侧阻力分项抗力系数sγ——桩端阻力分项抗力系数p用经验参数法时：查表rs=rp=1.65R1=Qsk/rs+Qpk/rp=1229.4/1.65+445.5/1.65=1015.09KN 用静力触探法时：查表rs=rp=1.60R2=Qsk/rs+Qpk/rp=1647/1.60+361.4/1.60=1255.25KNRz=min(R1,R2)= 1015.09 KN四、桩数布置及承台设计根据设计资料，以轴线⑦为例。

第二组桥梁结构设计计算书

一、设计要求竞赛模型为木质单跨桥梁结构，采用木质材料制作，具体结构形式不限。

1.几何尺寸要求(1) 模型长度：模型有效长度为1200mm，两端提供竖向和侧向支撑。

对于竖向支撑，每边支撑长度为0-70mm。

(2)模型宽度：在模型有效长度范围内（中央悬空部分），模型宽度应不小于180mm，最宽不应超过300mm；在支座范围内，宽度不限，但不应超过320mm 。

(3) 模型高度：模型上下表面距离最大位置的高度不应超过400mm；为方便小车行驶，中央起拱高度不应超过40mm；端部支座位置处的高度不应超过150mm。

2.结构形式要求对于结构形式没有特定要求，桥面设置两个车道，每个车道宽不得小于90mm，车道之间不能有立柱、拉索一类的构件。

结构可以仅采用竖向支撑的方式，也可以采用竖向和侧向同时支撑的方式来实现约束。

3.材料(1)木材：用于制作结构构件。

有如下两种规格：木材规格（单位：mm）材料2 mm×2 mm×1000mm桐木2 mm×4 mm×1000mm 桐木2 mm×6 mm×1000 mm桐木4 mm×6 mm×1000mm桐木1 mm×55 mm×1000 mm桐木木材力学性能参考值：顺纹弹性模量1.0×104MPa，顺纹抗拉强度30Mpa。

(2) 502胶水：用于模型结构构件之间的连接。

二、结构选型拱桥桥梁的基本体系之一，建筑历史悠久，外形优美，古今中外名桥遍布各地，在桥梁建筑中占有重要地位。

它适用于大、中、小跨公路或铁路桥，尤宜跨越峡谷，又因其造型美观，也常用于城市、风景区的桥梁建筑。

根据不同的分类标准，可以分为不同的类型。

按拱圈(肋)结构的材料分：有石拱桥（见石桥）、钢拱桥、混凝土拱桥、钢筋混凝土拱桥。

按拱圈（肋）的静力图式分：有无铰拱、双铰拱、三铰拱（见拱）。

前二者属超静定结构，后者为静定结构。

第二课程设计任务书计算书

装配式单层单跨厂房结构设计计算书㈠、设计资料（抄写任务书中的内容）㈡、结构选型：建议选用的结构形式：1、屋面板：选自[G410㈠]，见图20板重： 1.3kN/ m 2 (沿斜面) 嵌缝重：0.1kN/ m 2 (沿斜面)2、3、 4、5、预应力钢混筋凝土折线形屋架选自[G415㈠]，屋架轴线图尺寸如图23所示。

每榀屋架重60.5kN 。

图 23 6、屋盖支撑：选自[G415㈠]重量为：0.05kN/ m 2 (沿水平面)7、基础梁：选自[G320]，b ×h=250×450mm ，每根自重：16.90kN 8、吊车梁：选自[G323㈠]，见图24每根自重：50kN轨道及垫层重：0.6kN/ m9、连系梁与过梁，截面与尺寸见剖面图。

10、柱间支撑：选自[G142.1]11、基础采用单独杯形基础，基础顶面标高为：-0.6m。

12、柱子尺寸：a）、柱子高度：上柱高H u =11.4－7.8=3.6 m下柱高H l=7.8+0.6=8.4 m(基础顶面标高-0.6m)柱总高H=b）、柱截面尺寸：建议上柱为方形截面，b×h=400×400mm，下柱为工字形截面，b×h×h f =400×800×150mm，牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸见图25。

柱截面几何特征值为：A1 =1.6×105 m m2I1 =2.13×10 9 m m4A=1.775×105 m m2I=14.38×10 9 m m4⑵、柱在标高11.10 m以上连系梁及墙体重G2K连系梁重：0.3 ×0.24×6×25 =10.8 kN墙体重： 4.5×1.7×6 =45.9 kNG2k=56.70 kNG2k对上柱轴线的偏心距e2=0.2+0.12=0.32 m⑶、吊车梁及轨道重：G3KG3k=G3k对下柱轴线的偏心距e3=0.75－0.4=0.35 m⑷、柱自重：上柱自重G4k=G4k对下柱轴线的偏心距e4=0.40－0.2=0.2 m下柱自重G5k= (0.2+0.4+0.6×2)×0.4×0.8×25+6.6×0.1775×25+0.2×0.42×25+0.22×0.5×0.4×25=44.68 kN2、屋面可变荷载：Q k⑴、屋面施工活载：Q1k=⑵、雪载：Q‘1k=由于降雪时一般不会上屋面进行施工或维修，因此设计时雪载和屋面施工活载不必同时考虑，仅选用两者中的较大者，即选：Q1k=⑶、屋面积灰荷载：Q“1k=Q k= Q1k+Q“1k=3、风荷载：（由学生完成）风载高度变化系数：柱顶以下为μZ1，按柱顶高度 H=11.4+0.15=11.55 m取值；柱顶以上为μZ2，按屋面平均高度H=11.4+0.15+0.5×(16.92－11.4)=14.31 m取值。

啤酒课程设计计算书-完美版 (2)

课程设计计算书作者：学号：院系：专业：题目：13.5万吨12°浅色啤酒厂糖化发酵工艺设备设计重点设备—糖化锅指导者：魏群刘月华评阅者：姓名职称2015 年 11 月吉林目录第1章工艺计算 (3)1.1 计算依据 (3)1.2 以100Kg混合原料生产11°浅色啤酒物料计算 (3)1.2.1 糖化物料的计算 (3)1.2.2 澄清冷却物料的计算 (6)1.2.3 主发酵的计算 (6)1.2.4 后发酵的计算 (7)1.2.5 成品啤酒的计算 (7)1.2.6 换算成100L成品啤酒的各项数据 (7)1.2.7 换算成13.5万吨成品啤酒量各项数据 (7)1.2.8 换算成每日生产量各项数据 (7)第2章设备计算 (9)2.1 贮箱计算 (9)2.2 碎机生产能力的计算 (10)2.3糖化 (11)2.3.1糊化锅 (11)2.3.2糖化锅 (12)2.3.3过滤槽 (14)2.3.4蒸煮锅 (15)2.4旋涡沉淀槽 (16)2.5薄板冷却器 (18)2.6水箱 (21)2.7糖化用泵的选择 (21)2.8发酵设备计算 (21)2.9 硅藻土过滤机 (26)2.10 清酒罐 (27)第3章重点设备及其计算 (28)第1章工艺计算1.1 计算依据(1) 以100Kg混合原料计算，麦芽：玉米=70:30，酿造12°浅色啤酒。

(2) 工艺损耗以国家颁布的一级企业先进指标为计算依据。

(3) 基础数据：选澳大利亚麦芽，年产13.5万吨12°浅色啤酒，麦芽：玉米=70:30，重点设备糖化锅。

图1-1 生产原料数据图年生产320天，生产旺季每天糖化6次，生产淡季每天糖化3次，每年总糖化次数为1440次。

1.2 以100Kg混合原料生产11°浅色啤酒物料计算1.2.1 糖化物料的计算(1) 谷物清净磨碎损失重量（kg）采用干法粉碎：麦芽清磨损失：gm =m×Pm=70×0.66%=0.462（kg）大米清磨损失：gn =n×Pn=30×0.60%=0.180（kg）总损失：g= gm+ gn=0.642(2) 100kg混合原料中含浸出物重量（G）(湿法粉碎)麦芽：Gm =(m-gm)×(1-Wm)×Em=（70-0.462）×(1-5.2%)×81%=53.40（kg）（干法破碎）=m(1- Wm ）×Em=70×(1-5.2%)×81%=53.75(kg) (湿法破碎)大米：Gn =(n-gn)×(1-Wn)×En=（30-0.180）×(1-12%)×93%=24.40（kg）（干法破碎）=n(1- Wm ）× En=30×(1-12%)×93%=24.55(kg) (湿法破碎)则：E=Gm +Gn=53.5+24.5=78(kg)(3) 糖化用水计算（G水）酿造12°浅色啤酒的头号麦汁的浓度一般为12%—14%，现取13%，糖化时原料利用率Φ=98%，原料含水率和糖化时水分蒸发量忽略不计。

水污染控制工程-设计计算书

二沉池的计算选用平流式沉淀池-取四个㈠参数的选取日平均流量Qd38000m3/d最大设计流量49400m3/d1)表面水力负荷q 1.1m3/(m2·h)2)水力停留时间t1h3)沉淀时间t 3.5h4）污泥含水率Po99.5%5）固体通量负荷kg/(m3·h）6)每人每日污泥量g·(人·d)-17）最大设计时的水平流速u 4.8mm/s8)贮泥斗斜壁的倾角α60°9）坡向泥斗的底板坡度i0.01㈡沉淀池计算1）沉淀区的表面积A1871.212121m2A=Qmax/q2)沉淀区的有效水深h2 3.85mh2=q*t3)沉淀池长度L60.48mL=3.6ut4）沉淀区的有效容积V7204.166667m3V=A*h25）沉淀区总宽度B30.9394mB=A/L6）每个沉淀池的宽度b7.7348m 取b=B/nn——沉淀池的数量7）四个污泥区的总容积Vw49.4m3Vw=Qmax·24（Co-C1）·100·T/(1000·γ(100Co,C1——沉淀池进水和出水的悬浮固体浓度，mγ——污泥容重，Kg/m3,含水率在95%以上时，可T——两次排泥的时间间隔，d 活性污泥法后二每个池子污泥区的容积12.35m3每个池子设计2个泥斗排泥8）每个贮泥斗容积V196.5733m3V1=h4′(S1+S2+√S1S2)/3S1,S2——贮泥斗的上下口面积，m2则上口宽b15m设下口宽b20.5mh4′——贮泥斗高度 3.8923m 这里取h4′=(b1-b2)*tanα/29)贮泥斗以上梯形部分的容积V27.2563m3V2=(L1+L2)/2*h4″*bL1,L2——梯形上下底边长，mh4〞——梯形部分的高度L2=2b1=L1=L+0.5+0.361.28mh4〞=(L*0.3-2*b1)*0.01/20.0407m 这里取10）沉淀池的总高度H8.49mH=h1+h2+h3+h4ˊ+h4〞h1——沉淀池超高，m,一般取0.3mh2——沉淀区的有效水深，mh3——缓冲层高度，无机械刮泥取0.5m.h4′——贮泥斗高度，mh4〞——梯形部分高度，mSS1583.3m3/h取变化系数是1.3进水802058.3m3/h出水200.6-1.51.5-4.01.5-4.099.2-99.6≤15012-32一般不大于5mm/st——沉淀时间q——表面负荷池长：有效水深=15.70909114m 时池长：池宽= 4.32符合要求取四座Co-C1）·100·T/(1000·γ(100-Po))池进水和出水的悬浮固体浓度，mg/L重，Kg/m3,含水率在95%以上时，可取1000Kg/m3的时间间隔，d 活性污泥法后二沉池按2h考虑+√S1S2)/3斗的上下口面积，m23.8m上下底边长，m10m0.04mmg/L mg/L。

设计计算书(模板)

石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称：蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层间高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5）式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。

由于每一立柱为 3个支点，即立柱为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进行计算。

( 图一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。

设计计算书

第一章钢筋混凝土简支T型梁桥的计算
1.1 基本设计资料
1.1.1 桥面净空
净-7m＋2×0.75m人行道
1.1.2跨度和桥面宽度
1)标准跨径：18m（墩中心距离）
2)计算跨径：17.5m（支座中心距离）
3)主梁全长：17.96m（主梁预制长度）
4）桥面净空：净7m（行车道）＋2×0.75m人行道
1.1.3设计荷载
1)设计荷载标准：公路－Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按单侧
5.1kN/m计算，人群荷载3kN/m2
1.1.4 主要材料
1)混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C30混凝土；桥面铺
装上层采用0.02m沥青混凝土，下层为0.06～0.12m的C25
混凝土，沥青混凝土重度按21kN/m3,水泥混凝土重度按23
kN/m3，混凝土重度按25kN/m3计。

2）钢筋：直径≥12mm时采用HRB335
直径＜12mm时采用R235
1.1.5 计算方法
极限状态法
1.1.6构造形式及截面尺寸
图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）
如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.2m，宽1.6m；桥上的横坡为双向1.5%，坡度由C25混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。

2、主梁计算
2.1主梁的荷载横向分布系数
2.1.1荷载位于支点处：
车轮横向轮距为1.8m，两辆汽车车轮横向最小间距为1.3m，车轮离人行道石缘最少为0.50m。

由1号梁横向影响线知：。

混凝土结构设计原理课程设计

混凝土结构设计原理课程设计计算书 1 设计题目某支承在370mm厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁，其跨度L1，伸臂长度L2，由楼面传来的永久荷载设计值g，活荷载设计值q1，q2（图1）。

采用混凝土强度等级C25，纵向受力钢筋为HRB335，箍筋和构造钢筋为HPB300。

试设计该梁并绘制配筋详图。

图12 设计条件跨度L1=6m，伸臂长度L2=，有楼面传来的永久荷载设计值g1=30kN/m，活荷载设计值q1 =30kN/m，q2=65kN/m，采用混凝土强度等级为C25。

截面尺寸选择取跨高比为：h/L=1/10,则h=600mm，按高宽比的一般规定，取b=250mm，h/b=，则h0=h-as=600-40=560mm荷载计算梁自重设计值（包括梁侧15mm厚粉刷层重）钢筋混凝土自重25kN/m,混凝土砂浆自重17kN/m。

g2=×××25+××17×2+××17）=5kN/m则梁的恒荷载设计值为：g=g1+g2=30+5=35kN/m梁的内力和内力包络图（1）荷载组合情况恒荷载作用于梁上的位置是固定的，计算简图为图2(a)，活载q1q2的作用位置有三种可能的情况，图2的(a)、(c)、(d)。

每一种活荷载都不可能脱离恒荷载的作用而单独存在，因此作用于构件上的荷载分别有(a)+(b)、(a)+(c)、(a)+(d)三种情形。

（2）计算内力(截面法)①(a)+(b)(a)作用下：ΣMA1=0，－YB1L1+g（L1+L2)2/2=0得 Y B1=164kNΣY=0 ，得YA1=(b)作用下：ΣY=0 ，得YA2=YB2=90kN(a) +（b）作用下剪力：V A =Y A1+Y A2=9805+90=V B 左=Y A1+Y A2－(g +q 1)L 1=－（35+30)×6=－ V B 右=gL 2=35×=M B =－gL 22/2=35×2=由于当剪力V 等于零时弯矩有最大值，所以设在沿梁长度方向X 处的剪力V=0，则由M(x)=V A X －(g +q 1)X 2/2,对其求一阶导M'(x)=V （x ）=V A －(g +q 1)X当V=0时，有M 取得最大值，即V(x)=V A －(g +q 1)X =0时，M 取得最大值则AB 段中的最大的弯矩M ：当x=4150mm 时有M max = ②(a)+(c)(c)作用下：ΣM A3=0，Y B3L 1－ q 2L 2（L 1+L 2/2）/2=0得 Y B3= ΣY=0 ，得Y A3=－（a ）+（c ）作用下的剪力： V A =Y A1+Y A3=－=87kNV B 左=Y A1+Y A3－gL 1=87－210=－123kN V B 右=(g +q 2)L 2=（35+65）×=150kNM B =－（g+q 2)L 22/2=－（35+65)2=－由前边方式同理可得AB 段中的最大的弯矩M ：当x=2480mm 时有M max = ③(a)+(d)(d)作用下：ΣM A4=0，Y B4L 1－ q 2L 2（L 1+L 2/2）－q 1L 12/2=0得 Y B4=199kN ΣY=0 ，得Y A4+Y B4－q 1L 1－q 2L 2= （a ）+（d ）作用下的剪力： V A =Y A1+Y A4=+=177kNV B 左=Y A1+Y A4－(g+q 1)L 1=－390=－159kN V B 右=(g +q 2)L 2=（35+65）×=150kNM B =－（g+q 2)L 22/2=－（35+65)2=－同理可以得出AB 段中的最大的弯矩M ：当x=2720mm 时有M max =画出这三种情形作用下的弯矩图和剪力图包络图如图6所示 3 配筋计算已知条件混凝土强度等级为C25，1 =1，f c =mm 2 ,f t = N/mm 2；HRB335钢筋，f y =300 N/mm 2 ，ξb=；HPB300钢筋，f yv =270 N/mm 2 。

1 闪速炉设计计算书 (2)

安徽工业职业技术学院课程设计设计题目：闪速炉姓名学号班级11冶金系部资源开发系指导教师杨1 闪速炉冶金计算本论文采用的闪速炼铜冶金计算主要计算思路为：确定初始条件——>各物料及成分等计算——>物料衡算——>闪速炉热平衡计算(分反应塔、沉淀池和上升烟道三个部分)——>闪速炉总热平衡。

1.已知条件：a 生产规模10t/a(转炉粗铜)，粗铜含铜品位 98.5%。

b 操作条件(1)闪速炉渣采用电炉贫化处理。

转炉渣采用选矿处理。

(2)送风条件反应塔 25℃ 沉淀池 25℃ 上升烟道 25℃(3)送风含氧量反应塔 50% 沉淀池 21% 上升烟道 21%(4)燃料(重油)，低热值Q 低=41595kJ/kg燃料（重油）成分 C N H 0 S W 85.50.0511.50.20.651(5)闪速炉渣 2Fe SiO 1 (6)年工作日 330d c 物料成分(见表5-1)表1-1 物料成分(%)物料名称 Cu S Fe SiO 2 CaO 铜精矿 21.00 29.50 28.50 10.00 2.00 渣精矿 32.00 12.00 30.00 11.00 石英熔剂 2.50 75.00 闪速炉铜锍 50.00 闪速炉炉渣 0.8 1.00 闪速炉烟尘 11.00 15.00 24.00 6.00 电炉炉渣 0.55 转炉炉渣 5.00 50.00 转炉烟尘55.0015.5014.504.50符号说明'[]精铜精矿成分(%数之分子，下同) []渣精渣精矿成分 []精混合精矿成分[]锍铜锍成分[]尘烟尘成分p 精矿量，kg m 铜锍量，kg F 石英熔剂量，kg G 熔渣量，kg D 烟尘量，kg Q Fe氧化造渣氧，kg 量 ()b S ⋅燃烧硫量，kg L 空气量，m 3/t V 烟气量，m 3/t Q 热收入量，MJ/hq 热支出量，MJ/hJ燃料量，kg/h1.2物料平衡计算1.2.1各种物料及成分等计算以1000kg 铜精矿为计算基础。

收费站设计计算2

收费站设计计算书一、收费站的收费车道数1．影响因素收费站的收费车道数应根据交通量、服务时间和服务水平三个因素确定。

(1)交通量：按设计小时交通量（DHV）,一般采用第30位高峰小时交通量比较合适，可由年平均日交通量（ADT）按下式计算DHV=ADT×K×D式中：DHV---设计方向高峰小时交通量（即设计小时交通量）（pcu/h）ADT---设计年限的年平均日交通量（pcu/d）K---高峰小时系数，即第30位高峰小时交通量与ADT之比。

D---方向分布系数，即高峰小时期间主要方向交通量与双向总交通量之比。

根据国道205设在小庄和白塔的观测点统计交通量以及国道205张店博山段为1998年改建，远景设计年限为15年，该路改建后，交通量明显增加，2005年张店－博山复线通车，吸引了该路部分交通量，考虑分流为40％，另外考虑收费站计划修建在淄川境内，所以取2013年小庄预测交通量98638 pcu/d 为收费站的ADT。

K值因无资料所以按平原一般值取13％，D值取0.60 ,所以：DHV=98638×0.13×0.6＝7693.764(2)服务时间：指车辆进出收费站所用的时间。

以秒计。

服务时间越短，服务效果越好，通行能力就越大。

根据统计，服务时间服从正态分布。

本收费站取服务时间为6s。

(3)服务水平：用各收费车道平均等待的车辆数表示。

在一定交通量条件下，平均等待收费的车辆越少，其服务水平就越高，但所需要的车道数就越多。

一般以等待1.0车辆为宜，当受地形或其他原因限制时，可适当增大，但不应大于3.0数值。

考虑到张博路是淄博市重要的主干线，交通量特别大而且交通高峰比较集中，如果过分追求服务水平将使服务站规模太大，不能得到充分利用。

所以取值2.0数值。

2．排队模型收费站的收费车道数影响着收费站的服务质量，它可以利用交通工程学中的排队论来计算确定。

一个收费过程由输入率（即车辆到达率）、排队系统（即列队等待和接受服务）及输出率（即服务率）三部分构成。

LLC主电路详细设计计算书

第二章主电路详细设计计算书第一节输入EMI 和软启动部分详细设计计算书一、主要技术条件和输入输出接口1) 输入工作电压范围 323-475Vac2) 过压动作点485 ±10Vac ；迟差：10－25VacVac欠压动作点313±10Vac ，迟差：10－25Vac3) EMI: 模块的传导到达EN55022的标准，4) 输出最大功率4400W5) 额定输入电压380Vac ，输出48V ，输出电流92A ，效率输出效率大于92％。

6) 模块最高静态耐压为500Vac三、设计中的变量说明无四、输入EMI 和软启动部分计算过程1.输入整流桥模块的输出功率最大为4400W ，由于电压输入模块效率比额定输入时电压低，因此效率假设为91%，功率因数最小为0.9，输入电压最低为330VAC ，最高工作电压为440VAC ，最高静态电压为500VAC ，故：整流桥承受的最高反压Vf ＝500*1.414=707V 。

输入的最大电流为， I=A 7.1032909.091.04400=⨯⨯⨯。

考虑电网的波动、浪涌、雷击等情况，采用1600V/35A 的桥堆.参数1600V/35A/1.7V/卧式/28.5*28.5*10mm 。

假定输入滤波电感电流连续，则输入电感中的电流的平均值如下Imax=A 13.143809.091.04400=⨯⨯ 则所有整流桥的二极管的最大功耗为W=14.13×1.7×2=48.042W2.输出滤波电容输入滤波电容在这里具有两个作用，一个是平滑输入电压，流过它的电流为300HZ 的电流，对功率因数起决定作用，另一个作用是吸收后级DC/DC 变换器的开关纹波电流。

后级DC/DC 变换器的纹波电流，设计输入滤波电感的电流连续，近似取输出滤波电感的纹波电流有效值，最大值取2.2A ，折算到原边为2.3A 。

铝电解电容器-400V-680μF ±20%-35*50-85℃ 电容能通过的纹波电流有效值为3.08A ，在50K 时的纹波电流为3.08*1.43，采用6个串并联。

计算书2—A2O生化池-污水厂污泥计算

一.A 2/O 工艺设计参数 1.设计最大流量Q max=l ,5000m 3/d=625 m 3/h=0.174 m 3/s表1进出水水质指标及处理程度CODCrB0D5 NH3-N SS 磷酸盐（以Pil ）进水水质（mg/L ） 250 100 30 150 5 出水水质（mg/L ） 40 20 10 20 0.5 处理程度（％）84%80%67%87%90%3. 设计参数计算©• BOD5污泥负荷N=0.13kgBOD 5/(kgMLSS • d)X R =9 OOOmg/LR=50%④ •混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）⑤ •设 MLVSS/MLSS=0.75 ⑥ •挥发性活性污泥浓度X v = 0.75 X =0.75x3000 = 2250 mg/L⑦.NH3-N 去除率30 _xl00% =x 100 % = 66.7%30⑧.内回流倍数e0.667 r 小 HIIR =-------------=1-0.667 = 2°^ 即 2°°%4. A2/O 曝气池计算② •回流污泥浓度③ •污泥回流比0.51 + 0.5x9OOO = 3OOO 〃7g/厶V = Q1 S(): NXjooooxioo_2564/n30.13x3000② .反应水力总停留时间V 2564…t = — = ----------- = 0.26J = 6.15/? Q 10000各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1： 1： 4厌氧池停留时间如=丄x6.15=1.025A,池容人=1x2564=427.3/??； 66缺氧池停留时间G =-x6.15=1.025/?,池容匕小=-x2564=427.3/?z 3； 6 64 4 ,好氧池停留时间b =-X 6.15=4.1/7,池容= — x2564=1709.3〃,。

6 6 ④ .反应池有效深度取超高为1.0m, ⑤ .反应池有效面积®.生化池廊道设置设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。

设计计算书

设计计算书目录1工程概况 (1)2设计依据 (1)3设计原则 (1)4 设计基础参数取值 (2)5支护工程设计方案 (2)6设计计算 (3)6.1开挖放坡稳定性验算 (3)6.2挡土墙验算 (4)6.2.1土压力计算 (4)6.1.2稳定性验算 (5)6.2.1墙身强度验算 (7)6.2.4地基承载力验算 (7)6.3墙脚排水沟设计 (8)7算过程及结果 (9)7.1开挖放坡稳定性验算(采用理正6.0软件计算) (9)7.2挡土墙计算过程及结果(采用理正6.0软件计算) (10)1工程概况剑河县县城张雨松、张细明民房后侧（北东侧）局部变形段挡土墙建于上个世纪50年代，全长20.0m，墙顶高程666.90m，墙底高程663.05m，该段挡土墙顶后缘为在建8层砖混结构民房（基础为桩基础），墙脚前缘为已建的6层砖混结构民房。

2012年6月，发现该段挡土墙出现变形，并且变形在持续发展，目前该段挡墙的变形主要表现为墙体鼓胀。

根据现场调查和勘察，墙后地层主要为第四系老回填土，填土层厚5.0～8.0m，挡墙基础持力层为老回填土，基底以下老回填土层厚度大于1.0m，下覆基岩为寒武系下统牛蹄塘组（∈l n）碳质页岩。

2设计依据(1) 现场踏勘、勘察、调查、收集资料；(2) 现场实测工程区1：500地形图；(3)《工程测量规范》（GB50026-93）；(4)《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）；(5)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(6)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；(7)《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）；(8)《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）；(9)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)；(10) 边坡设计合同。

3设计原则(1)永久性支护，支护结构设计使用年限50年；(2)设计时采用极限平衡分项系数法进行设计计算；(3)荷载效应组合采用现行国家规定的荷载分项系数和组合值系数；(4)采用工程类比动态设计，根据施工现场的工程地质条件、施工情况和变形、应力监测等的反馈信息，必要时将对本设计进行校核、修改和补充。

2：龙门吊基础设计计算正文

目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。

存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。

根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。

龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。

龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。

10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。

支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。

轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。

1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。

max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。

设计计算书

本科生毕业设计计算书广西防城港7万吨级码头设计学院（部）：海洋环境与工程学院专业：港口航道与海岸工程班级：学号：姓名：指导教师：完成日期：摘要200字左右行距固定值22磅关键词：关键词之间用逗号隔开Abstract 英文翻译Key words:目录前言11.11.222.12.233.13.2结论参考文献第一章自然条件1.1 港口地理位置1.2 气象条件1.2.1 气温1.2.2 降水1.2.3 雾况1.2.4 风况1.3 水文条件1.3.1 潮汐1.3.2 波浪1.4 工程地质条件1.5 地震第二章货运量与船型2.1 营运资料2.2 设计船型第三章总平面布置3.1 总平面布置原则 3.2 泊位数确定3.2.1 初步拟定泊位数： 3.2.2 泊位数计算泊位数应根据码头年作业量、泊位性质和船型等因素按下式计算：N=tP Q（3—1）式中：N —泊位数；Q —码头年作业量（t ），指通过码头装卸的货物总量； P —一个泊位的年通过能力（t ）；泊位年通过能力应根据泊位性质和设计船型按下式计算：P t =ρ⋅+-⋅∑dfd zt t t t t G T （3—2）式中：T —年日历天数，取365（天）；G —设计船型的实际载货量（t ），实载率取0.85； t z —装卸一艘设计船型所需要的时间（h ）， t z =pG（3—3）p —设计船时效率（t/h ），由拟定的机械采用； t d —昼夜时间（h ），取24小时；∑t —昼夜非生产时间之和（h ），取4小时； t f —船舶的装卸辅助作业时间、技术作业时间以及船舶靠离泊间隔时间之和（h ）。

当无统计资料时，部分单项作业时间可按表3—1选取；表3—1 部分单项作业时间钢铁泊位水泥化肥等泊位数的计算（将计算结果统计于下表中）表3—2泊位数目计算表3.3 码头平面尺度3.3.1 水域尺度（1）码头前沿设计水深码头前沿设计水深是指在设计低水位以下的保证设计船型在满载吃水情况下安全停靠的水深。

设计计算书

设计计算书1.结构设计说明1.1设计概况本工程为广州市某写字楼，本建筑地处广州市中心，Ⅱ类场地土，地下2层（h=5m），地上1~2层（h=4.5m），3~25层标准层（h=3.5m），主体女儿墙高1.4m；建筑总高度H=2×4.5+23×3.5=89.5m；本建筑采用钢框架-剪力墙结构，按丙类高层建筑设计。

建筑耐火等级为二级，设计合理使用年限为50年。

1.2设计方案说明总长度：L=4+6×8.1+4=56.6m；总宽度：B=4+5.6+6.2+5.6+4=25.4m；高宽比：H/B=89.5/25.4=3.52；长宽比：L/B=56.6/25.4=2.23；查《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.3.1条：7度抗震设防的框架—剪力墙结构A级最大适用高度为120m>89.5m，属于A级高度建筑。

查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010附录A，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，设计地震分组为第一组；查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录E取50年一遇的基本风压0.5kN/m2，又根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.2.2条，按基本风压的1.1倍采用。

即取调整后的基本风压0.55 kN/m2；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.1：适用的结构体系有框架（110m）、框架—中心支撑（220m）、框架—偏心支撑（240m）、筒体（300m）；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.2：7度抗震设防的建筑最大高宽比不宜大于6.5；查《建筑抗震设计规范》GB50011-2010表8.1.3：丙类建筑7度抗震设防H>50m时，抗震等级为三级；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.1.5条：钢结构和有混凝土剪力墙的钢结构高层建筑的高宽比，当体系为钢框架—混凝土剪力墙及7度抗震设防时，不宜大于5；查《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第3.2.1条：抗震设防的高层建筑钢结构，其常用平面的尺寸宜满足L/B≤5；考虑结构平面电梯井、楼梯井处宜设置为剪力墙结构，外层做钢框架结构。

设计费计算书

设计费计算书
设计费计算书是一份详细记录了设计项目费用的文件。

它通常包括以下内容：
1. 设计项目名称：明确指出所需设计的具体项目或产品。

2. 设计公司或设计师信息：列出负责设计的公司或个人的详细信息，包括名称、地址、联系方式等。

3. 设计费用明细：详细列出设计过程中所需的各项费用，如设计费、材料费、人工费、运输费、税费等。

每一项费用都应明确标明数量、单价和总价。

4. 设计周期：列出设计项目的开始和结束日期，以及预计的设计周期。

5. 付款方式和期限：明确指出客户需要支付的方式和时间，如分期付款、一次性付款等。

6. 其他条款和条件：包括设计公司的服务承诺、退款政策、版权归属等。

7. 签字确认：设计公司和客户双方代表在计算书上签字，确认以上内容的准确性和有效性。

设计费计算书不仅是设计公司向客户收费的依据，也是双方约定合作事宜的重要文件。

因此，设计费计算书应尽可能详细、准确，避免因费用问题引发纠纷。