小桥计算书

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运河大道框构小桥支架计算书

（5）立杆地基承载力检算：
检算公式：p= ,
p= = =95.7kPa
底部立杆下设置5cm厚木板，木板作用在底板砼上，木板与砼底板之间用灰土找平，保证传力均匀，翼缘板部分下部基础同样为砼基础，可满足要求。
（6）边墙组合钢模板抗弯及挠度检算
当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值按下列公式计算，并取其中较小值：
F= ;
F= ;
式中：F---新浇混凝土对模板的侧压力计算值（kN/m2）；
---混凝土重力密度（kN/m3）；
V---混凝土浇筑速度（m/h）；
---新浇混凝土初凝时间（h）；
---外加剂影响修正系数；
---混凝土坍落度影响修正系数；
H---混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；
F= =0.22*24*6*1.0*1.15* =51.5kN/m2;
抗弯强度检算公式：
荷载设计值S= =1.35*(24+2)*0.9+0.7*1.4*(2.5+2)
=36kN/m2=0.036N/mm2, q=0.036N/mm2*300mm=10.8N/mm(300mm宽组合钢模线荷载),
= ql2= *10.8*6002=486000N·mm,查表 =6.36cm3=6360mm3,
= N/mm2 N/mm2；
边墙组合钢模挠度检算公式： =
= = =0.48mm< = ,
挠度满足要求。
（7）边墙木方受弯及挠度检算
边墙木方抗弯检算公式：σ= ，根据建筑结构静力计算手册表4-10计算，
=0.1q1l2+0.94q2l2=0.1*25.76*5002+0.94*0.002*500*5002=879000N·mm;

小桥计算书(公路—II荷载)

3#小桥计算书第一部分上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径：m L 6.12= 桥面净空：m 25.025.4—⨯+净板宽：m 24.1板中心线间距：m 25.1（全桥共12片，每跨4片板）空心板高度：m 55.0设计荷载：公路—Ⅱ级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载结构重要性系数取。

材料规格：C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）Mpa f ck 1.20= Mpa f tk 01.2= Mpa f cd 8.13= Mpa f td 39.1= Mpa E c 4100.3⨯=普通受力钢筋HRB335钢筋Mpa f sk 335= Mpa f sd 280= Mpa E s 5100.2⨯= 56.0=b ξ箍筋及构造钢筋R235钢筋Mpa f sk 235= Mpa f sd 195= Mpa E s 5101.2⨯=2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永民主编，人民交通出版社《桥梁工程》（2007）刘龄嘉主编，人民交通出版社《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通出版社《公路桥涵设计规范》(JTG D60-2004)，人民交通出版社《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)，人民交通出版社《公路桥涵设计手册——梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社二、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1，每块空心板截面构造尺寸见图2.图1 全桥空心板横断面布置图图2 中板和边板截面构造尺寸图三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 28.3849cm A =中，空心板对其重心轴的惯矩410103793.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图3的单箱截面来近似计算：410222122101297.38)18124(218)855(2)855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=-⨯+-⨯-⨯-⨯=+=图3 中板计算抗扭刚度简化图图4 边板计算抗扭刚度简化图（二）边板利用Auto CAD “面域/质量特性”命令查询得 25.4456cm A =边，空心板对其重心轴的惯矩410104860.1mm I ⨯=，空心板界面的抗扭刚度可简化为图4的单箱截面来近似计算：410222122101281.38)25.1818124(25.18)855(18)855()855()18124(4224mm t b t h h b I T ⨯=+-⨯+-+--⨯-⨯=+=四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1m kN A g •=⨯⨯=•=-625.925108.384941γ中中m kN A g •=⨯⨯=•=-141.1125105.445641γ边边2、桥面系自重（第二阶段结构自重）g 2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m 计算。

小桥计算书(公路—II荷载)

3#小桥计算书第一部分上部结构一、设计资料1、桥梁上部结构资料计算跨径： L12.6m桥面净空：净— 4.5 2 0.25m板宽： 1.24m板中心线间距： 1.25m （全桥共12片，每跨4片板）空心板高度： 0.55m设计荷载：公路—Ⅱ级荷载，不设人行道故不单独考虑人群荷载结构重要性系数取 1.0 。

材料规格： C30混凝土（桥面铺装为C40混凝土）fck20 .1Mpa ftk 2.01Mpafcd13.8Mpa ftd 1.39MpaE c 3.0 10 4 Mpa普通受力钢筋 HRB335钢筋f sk335Mpa f sd280MpaE s 2.0 105 Mpa b0.56箍筋及构造钢筋R235钢筋f sk235Mpa f sd195Mpa E s 2.1105 Mpa2、设计依据与参考书《结构设计原理》贾艳敏、高力主编，人民交通《桥梁计算示例集》（梁桥）黄侨、王永编，人民交通《桥梁工程》（2007）龄嘉主编，人民交通《公路桥涵标准图》公路桥涵标准图编制组，人民交通《公路桥涵设计规》 (JTG D60-2004)，人民交通《公路公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004)，人民交通《公路桥涵设计手册——梁桥（上册）》徐光辉、胡明义主编，人民交通二、构造形式及尺寸选定全桥空心板横断面布置图如图1，每块空心板截面构造尺寸见图 2.图 1全桥空心板横断面布置图图 2中板和边板截面构造尺寸图三、空心板毛截面几何特性计算（一）中板利用 Auto CAD “面域 / 质量特性”命令查询得A 中 3849.8cm 2 ，空心板对其重心轴的惯矩I 1.379310 10 mm 4 ，空心板界面的抗扭刚度可简化为图 3 的单箱截面来近似计算：I T4b 2 h 2 4 (12418)2 (55 8) 210 4 2h 2b 2 (55 8) 2 (1243.129710 mm18)t 1t 218 8图 3 中板计算抗扭刚度简化图图 4 边板计算抗扭刚度简化图（二）边板利用 Auto CAD “面域 / 质量特性”命令查询得 A 边4456 .5cm 2 ，空心板对其重心轴的惯矩 I1.48601010 mm 4 ，空心板界面的抗扭刚度可简化为图 4 的单箱截面来近似计算：I T4b 2 h 24 (12418) 2 (55 8) 2 3.1281 1010 mm 42h2b2 (124 18 18.5t 1t 2(55 8)(55 )8) 21818.58四、作用效应计算（一）永久作用效应计算1、空心板自重（第一阶段结构自重）g 1g 1中A 中 ?3849.8 10 4 25 9.625kN ? mg1边A边 ?4456.5 10 42511.141kN ? m2、桥面系自重（第二阶段结构自重）g2栏杆重力参照其他桥梁设计资料，单侧按5kN/m计算。

简支梁桥下部结构计算书

计算书工程名称：设计编号：计算容：桥梁计算书共页计算年月日校核年月日审核年月日专业负责年月日目录一、计算资料 (3)二、桥梁纵向荷载计算 (4)1．永久作用 (4)2．可变作用 (5)三、桥墩、桥台盖梁抗弯、抗剪承载力计算及裂缝宽度计算 (5)四、墩台桩基竖向承载力计算 (6)五、桥台桩身力计算 (6)1、桥台桩顶荷载计算 (6)2、桥台桩基变形系数计算 (7)3、m法计算桥台桩身力 (7)六、桥墩桩身力计算 (8)1、桥墩墩柱顶荷载计算 (8)2、桥墩桩基变形系数计算 (9)3、m法计算桥墩桩身力 (9)七、桥台、桥墩桩基桩身强度校核 (10)1、桥台桩基桩身强度校核 (10)2、桥墩桩基桩身强度校核 (12)一、计算资料1．设计荷载汽车荷载：城—A级人群荷载：按《城市桥梁设计规》(CJJ 11-2011)10.0.5条取用。

2．桥梁跨径及横断面布置跨径组合：3×13m简支梁桥，单孔计算跨径：l0 =12.60 m；桥梁横断面：4.5m(人行道)+15m(混行车道)+ 4.5m(人行道)=24m。

3．桥梁主要构造上部结构采用3跨13m装配式先法预应力空心板梁（使用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）。

下部结构采用桩柱式桥墩、桥台。

墩台基础采用φ120cm钻孔灌注桩。

4．桥梁主要材料(1)、混凝土空心板梁：采用C50砼预制，C40砼封端，板梁铰缝采用C50砼浇注；桥面铺装：10cm厚C50砼现浇层+4cm细粒式沥青砼（AC-13C）+6cm中粒式沥青砼(AC-20C)；墩台盖梁：C30砼；墩台桩基础：C30水下砼。

(2)、钢筋普通钢筋采用HPB300和HRB400钢筋，板梁预应力钢筋为Φs15.2高强度低松弛预应力钢绞线。

5．计算依据《城市桥梁设计规》(CJJ11-2011)《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D60-2004)《公路桥涵地基与基础设计规》(JTG D60-2004)6．计算容由于设计周期较短，设计时桥梁上部结构套用《中华人民国交通行业公路桥梁通用图》（板梁系列，编号36-2分册，交通部专家委员会等编制）图纸，不再进行验算，本计算书主要对桥梁墩台、桩基等下部结构进行计算。

20m简支梁桥计算书

表2-3 各种作用下的横向分布系数表
板号
1#
2#
3#
4#
5#
6#
荷载作用横向分布系数
0.3480
0.2667
0.25555
0.2498
0.2463
0.2431
产生最大横向分布的布车数量
2
2
3
4
4
4
由上表可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。
12
0.0846
0.0719
0.0802
0.0928
0.1103
0.1203
13
0.0762
0.0648
0.0723
0.0836
0.0993
0.1203
14
0.0699
0.0594
0.0662
0.0766
0.0910
0.1103
15
0.0635
0.0540
0.0602
0.0696
0.0827
0.1002
20
0.0456
0.0387
0.0432
0.0500
0.0594
0.0719
21
0.0436
0.0370
0.0413
0.0478
0.0568
0.0688
22
0.0421
0.0358
0.0399
0.0462
0.0549
0.0665
23
0.0407
0.0346
0.0385
0.0446
0.0530
0.0642
本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2.2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负面积计算，最后再用AutoCAD计算校核。

小型单跨石拱桥计算书

小型单跨石拱桥计算书小型单跨石拱桥是一种常见的桥梁结构，通常用于跨越小河流、溪流或者人行道等场所。

它的设计和计算是桥梁工程中非常重要的一部分，本文将介绍如何进行小型单跨石拱桥的计算。

我们需要了解一些基本的概念和术语。

石拱桥是由一系列的拱石组成的，拱石之间通过砌体或者混凝土填充来连接。

拱石是承受桥梁荷载的主要构件，它能够将荷载通过拱腿传递到桥墩或者基础上。

拱腿是拱石的两端支承部分，它的设计是为了保证拱石的稳定和安全。

在进行小型单跨石拱桥的计算时，我们首先需要确定桥梁的几何参数，包括跨度、拱高、拱度等。

跨度是指桥梁两个支点之间的水平距离，拱高是指拱顶到桥梁水平面的垂直距离，拱度是指拱石所张开的角度。

确定了桥梁的几何参数后，我们可以根据力学原理进行荷载计算。

荷载可以分为静力荷载和动力荷载两种。

静力荷载包括自重荷载、活荷载和温度荷载等，动力荷载包括风荷载、地震荷载等。

在计算中，我们需要考虑这些荷载的作用，并确定其大小和作用点位置。

在确定荷载后，我们可以根据力学原理进行内力计算。

内力是指拱石在受到荷载作用时所产生的力和力矩。

通过计算内力，我们可以评估桥梁的承载能力和安全性能。

同时，我们还需要考虑拱石的材料特性，如弹性模量、抗压强度等，以确定拱石的变形和破坏情况。

为了确保桥梁的安全性能，我们还需要进行一些限制条件的考虑。

例如，拱石的最大应力不能超过其抗压强度，拱腿的最大位移不能超过规定值等。

通过对这些限制条件的考虑，我们可以确定合适的拱石形状和尺寸，以确保桥梁的稳定性和安全性。

在进行小型单跨石拱桥的计算时，我们可以借助计算机软件来进行分析和设计。

计算机软件可以帮助我们快速、准确地进行力学计算和结构分析，同时还可以提供可视化的结果和报告。

通过使用计算机软件，我们可以更好地了解桥梁的结构和性能，从而进行合理的设计和优化。

小型单跨石拱桥的计算是桥梁工程中非常重要的一环。

通过合理的设计和计算，我们可以确保桥梁的稳定性和安全性，为人们的出行提供便利。

东江小桥10m空心板计算书

蒙山县湄江沿岸棚户区改造（永安街道路及排水市政）工程永安路K0+137.432东江小桥1-10m普通钢筋混凝土简支空心板上部构造计算书计算：陈捷复核：梁志忠审核：邓明辉2018年7月一、桥梁概况桥位于蒙山县永安路K0+137.432处，永安路与东江路交叉路口,跨越一条小河，两岸地势平坦。

勘察期间为枯水季节，水深一般为0.3-0.5m，最深0.8m，河水流速1.8 m/s,水量不大，根据询问调查多年洪水最高水位约为标高146.9m。

新建1×10m现浇钢筋混凝土简支空心板梁桥，桥梁全长15m，桥宽17.768m，行车道宽13.268m。

桥梁平面在直线上，纵断面位于直线上。

上部结构：采用1×10m装配式普通钢筋混凝土简支空心板，参考2008年交通部桥梁上部结构通用图（10m跨径1米宽装配式钢筋混凝土简支空心板），将原板梁体混凝土由C30替换为C50，铰缝混凝土由C40替换为C50，钢筋HRB335替换为HRB400，钢筋R235替换为HPB300，纵向主筋及抗剪筋直径由Ф20替换为Ф28，腰筋直径由Ф10替换为Ф14，铰缝钢筋直径由Ф10替换为Ф14，桥面铺装连接筋直径由Ф10或Ф12替换为Ф14。

交角为90°，空心板梁高0.50m，空心板顶板宽1.0m，底板板宽1m，空心板悬臂长0.375m，每板有2个直径0.26m的圆孔，每板预制后吊装就位，板间铰缝连接。

本桥上部结构体系为简支体系，按普通钢筋混凝土构件设计，计算采用桥梁博士V3.6结构计算软件协助计算。

二、设计依据1. 《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）2. 《公路工程技术标准》(JTG B01-2014)3. 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）4. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5. 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01--2008）6. 《混凝土结构设计规范》(2015年版) （GB 50010-2010）7. 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）三、设计基本资料（一）跨度和桥面宽度标准跨径：10m（墩中心距）计算跨径：9.6m桥面宽度：0.5m（左防撞墙）+净6.634×2m（行车道）+3.5 m（右人行道）+0.5m（右栏杆）=17.768m（二）技术标准设计荷载：城-A级，栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取5KPa。

桥梁计算书——精选推荐

桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。

⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。

2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。

C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。

3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。

中小跨径圬工拱桥计算书

中小跨径圬工拱桥计算书一、设计概况：1.技术标准：（1）桥面宽：净—11m+2×0.5m防撞栏杆（2）设计载荷：公路—Ⅰ级（双车道7.5m），人群3kN/m2（3.5m）2. 设计计算要点（1）拱圈按弹性无铰拱进行内力计算，不考虑拱上结构与主拱圈的联合作用；（2）拱圈计算未考虑墩台位移影响；（3）活荷载的作用效应采用影响线加载法计算；（4）主拱圈封拱后的计算温差采用±25℃。

3．计算程序：二、结构模型：全跨等分96段积分注:恒+汽K=1恒+汽+人K=2恒+汽+人+T1 K=3恒+汽+人+T2 K=4对15个设计项目分别计算如下:跨径30m、矢跨比1/5（单位：kN.m制）1. 输入文件：主拱厚H1=0.8Y上YON=0.4Y下YUN=0.4截面积FE1=9.28FE2=0 FE3=0 FE=9.28F0=9.28拱脚GJDX=0.561拱脚GJDY=0.571主拱净跨L0=30主拱净矢高F0=6拱轴系数M=2.814计算跨径L=30.56078计算矢高F=6.1151端腹拱起拱位置DL=0.6腹拱净跨L2=3腹拱净矢高F2=1腹拱拱圈厚H2=0.3横墙宽B2=0.8半跨腹拱数N=2拱圈宽B=11.6横墙实体厚BZ=11.6主拱顶填料厚HS=0.5腹拱顶填料厚HSO=0.5桥面纵坡I=0 竖曲线半径R=1切线长RIT=0横墙零星体积V0=0横墙挖空最低高度HMIN=10计算截面号差III=2 主拱圈单重C1=24横墙单重C2=24腹拱圈单重C3=24腹拱圈间填料单重C4=23主拱实腹段路面单重C5=23 实腹段路面单重C6=23主拱实腹段路面单重C7=23悬臂人行道重Q=0弹性模量E*10^7=0.73 线胀系数ALFA/10^5=.8人群荷载RN=10.5温升T1=25温降T2=-25 温变折减KT=0.7公路-IHP=1双车道KP=2公路一级DJ=12. 输出文件：……………………………………………………………………………………………………………拱轴线长S=33.7951#横墙高Y0=2.202 2#横墙边缘高Y0=0.4012#横墙高Y0=0.240实腹段填料高HH=1.540恒载推力HG=9780 恒载垂直压力VG=8413恒载弯矩MG=263活载推力HAX=1726 活载垂直压力HYV=1024活载弯矩HYM=997控制截面0~4 I=1~4I=0 恒载系数1~1.2II=1或II=2II=2控制计算弯矩+M取J=1，-M取J=2J=1见注K=1~4K=3全拱最小超强系数,截面强度/组合效应KMIN=1.665I=2 II=1 J=1 K=4 全拱最大偏心矩EMAX=0.212容许偏心矩YE=0.24 EE=-1.438E-02 AC=9.28截面极限强度KJNN=27752 F1=0.996 截面最大组效应KNN=170003. 结论：EMAX=0.212＜YE=0.24（安全）KNN=17000＜KJNN=27752（安全）2。

小桥计算书

K0+799.79小桥、K4+118小桥上部结构计算书计算：复核：审核：有限公司二〇一三年（一）K0+799.79小桥整体式现浇钢筋砼空心板计算书1、设计资料（1）结构型式：本桥上部结构为1×10.0m整体式现浇钢筋砼空心板。

（2）板跨径：板长9.96m，计算跨径9.30m。

（3）桥面宽度：0.50m防撞护栏+8.75m行车道+2.25m人行道护栏，全宽11.50m。

（4）设计荷载：公路—Ⅱ级。

（5）环境类别：Ⅰ类。

2、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。

3、计算程序采用平面杆系计算软件“桥梁博士3.0”进行结构计算。

4、计算荷载（1）自重空心板的截面按设计截面尺寸输入，其重量由软件自动计入。

（2）二期恒载桥面铺装及防撞护人行道栏折合线荷载107kN/m加载。

（3）活载汽车荷载按规范规定采用。

汽车荷载的冲击系数为：0.273。

（4）温度影响考虑体系温差±20℃，梯度温度效应按规范要求取值。

（5）收缩徐变按规范规定取用。

5、计算模型说明（1）计算模型空心板现浇长度9.96m，计算跨径9.30m。

结构共划分为18个单元，19个节点。

如图1所示：图1 计算模型（2）施工阶段划分施工阶段的划分考虑结构的分阶段受力，根据设计图纸将空心板施工划分为3个计算阶段进行模拟。

a、整体现浇空心板；b、施工二期恒载；c、按规范规定进行收缩徐变。

6、验算结果（1）承载能力极限状态验算表1 承载力极限状态验算由上表可见，承载能力极限状态下所有截面抗弯承载力均满足要求。

（2）裂缝宽度验算（3）刚度验算《JTG D62-2004》第6.5.3条规定，受弯构件在使用阶段的挠度按短期荷载效应组合并考虑荷载长期效应的影响。

本桥采用C40混凝土，结构挠度长期增长系数ηθ＝1.45，消除结构自重产生的长期挠度后，空心板的最大挠度不应超过计算跨径的1/600。

桥梁计算书

桥梁计算书本页仅作为文档页封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March一．设计资料与结构布置（一）.设计资料 1.桥面跨径及桥宽标准跨径：该桥为三级公路上的一座简支梁桥，标准跨径为13m 。

主梁全长：根据当地温度统计资料。

并参考以往设计值：主梁预制长度为. 计算跨径：根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为. 桥面宽度：横向布置为（安全带）+（车行道）+（安全带）= 2.设计荷载车道荷载 q k=× N/m= N/m 集中荷载 p k ＝×210 N/m ＝ N/m桥面宽度较小，不设置人行道，无人群荷载 3.材料的确定混凝土：主梁采用C30，人行道、桥面铺装、栏杆C40钢筋：直径≥12mm 采用HRB335级钢筋。

直径<12mm 采用HPB235级热轧光面钢筋 4.设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20152、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20123、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－2011 （二）结构布置设置两套方案方案一：1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T 形简支梁高跨比的经济范围大约在 111－161之间，本桥取 131，则梁高取1m.2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T 形简支梁的主梁间距一般选在－之间，桥宽米，方案一采用五片主梁形式，主梁间距为。

3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm －18cm ，方案一采用16cm 。

4.横隔梁：为增强桥面系的横向刚度，在支点、跨中设置三道横梁，跨中和支点间再设置一道，梁高一般为主梁高的3/4左右，取，厚度取12－16之间，本设计横隔梁下为15cm ，上缘16cm5. 桥面铺装：混凝土铺装不宜小于80mm ，本桥混凝土铺装采用80mm 。

桥梁工程计算书

钢筋混凝土简支T形梁桥设计1.1基本设计资料1、跨度和桥面宽度(1)标准跨径：10m。

(2)计算跨径：9.6m。

(3)主梁全长：9.96m。

(4)桥面宽度： 1.5m (人行道)+净-7m (行车道)+0.5m (防撞栏)2.技术标准设计荷载：公路一U级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为23kN/m。

环境标准：1类环境。

设计安全等级：二级。

3. 主要资料(1)混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土：桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06〜0.13m的C50混凝土，沥青混凝土重度按26kN/m3计。

(2)钢材：主筋采用HRB335钢筋，其它用R235钢筋。

4. 构造截面及截面尺寸r 颂- ________________________ Z2 ________________n 3cm厚沥青混凝土Pi6-13cm厚C50昆凝土/如图1所示，全桥共由5片T 形梁组成，单片T 形梁高为0.9m,宽1.8m ;桥上横坡为双向1.5%，坡度由C50混凝土桥面铺装控制；设有三根横梁。

1.2 主梁的计算1.2.1 主梁的荷载横向分布系数计算 1.跨中荷载横向分布系数桥跨内设有三根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=9/9.6=0.9375>0.5。

故先按修正的刚性横隔梁法来绘制横向影响线和计算分布系数 m e 。

（1）计算主梁大的抗弯及抗扭惯性矩I 和I T : 1）求主梁截面的重心位置x （见图1-2）:翼缘板的厚按平均厚度计算，其平均厚度为 h 1=1/2 £0+16）cm=13cm18.480r 11 ----------------------------------996/2■|-----------------------------------图1-1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位： cm ）图1-2主梁抗弯及抗扭惯性矩计算图式(180 -18) 13 13/ 2 90 18 90/2 “ —则x cm = 23.24cm(180 —18)x13+90x182)抗弯惯性矩I为3 2 3I=[1/12 (180-18) t3 +(180-18) 13>(23.24-13/2) +1/12 X8^90 +18>90X(90/2-23.24) 2] cm44=2480384 cm对于T形梁截面，抗扭惯性矩可进似按下式计算：m3I T = " c i b i t ii丄式中b i、ti —单个矩形截面的宽度和高度；c i——矩形截面抗扭刚度系数；m ——梁截面分成单个矩形截面的个数。

理论伸长值计算-小桥

卡—克边防公路改建工程小桥空心板理论伸长值的计算书说明：我合同段K15+875、K16+205、K34+640、K52+438.8小桥采用后张预应力空心板，其中预应力筋采用Ф15.20mm钢铰线，面积A=140mm2,标准预应力为Ry=1860Mpa,弹性模量为Ey=1.9167×105Mpa；中板锚具为15-3、15-3，其钢铰线张拉控制应力分别为：1号钢铰线束P=1395×140×3÷1000=585.9KN ;2号钢铰线束P=1395×140×3÷1000=585.9KN。

成孔方法采用抽心成孔法:K=0.0015、μ=0.55。

其中1号钢铰线束L=12.606m；其中２号钢铰线束L=12.634m。

张拉方法采用两端张拉x=L/2。

边板锚具为15-3、15-4,其钢铰线张拉控制应力分别为：1号钢铰线束P= 1395×140×4÷1000=781.2KN ;2号钢铰线束P=1395×140×3÷1000=585.9KN。

成孔方法采用抽心成孔法:K=0.0015、μ=0.55。

其中1号钢铰线束L=12.606m；其中２号钢铰线束L=12.634m。

张拉方法采用两端张拉x=L/2。

一、中板计算过程如下:1、1号钢铰线束（1）AB端应力为张拉端应力=585.9KN（2）BC端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.9×[1-e -(0.0015× 1.840+0.55×0)] ÷(0.0015×1.84+0.55×0)=585.1KN（3）CD端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.1×[1-e -(0.0015×0.524+0.55×0.0524)] ÷(0.0015×0.524+0.55×0.0524)=576.5KN②理论伸长值AB端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.9×1000×1840÷(140×3×1.9167×105=13.4mmBC端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.1×1000×524÷(140×3×1.9167×105=3.8mmCD端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=576.5×1000×3939÷(140×3×1.9167×105=28.2mmN1伸长值为 (13.4+3.8+28.2)×2=91mm2、2号钢铰线束（1）AB端应力为张拉端应力=585.9KN（2）BC端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.9×[1-e -(0.0015× 1.850+0.55×0)] ÷(0.0015×1.85+0.55×0)=585.1KN（3）CD端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.1×[1-e -(0.0015×1.222+0.55×0.12217)] ÷(0.0015×1.222+0.55×0.12217)=565.36KN②理论伸长值AB端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.9×1000×1850÷(140×3×1.9167×105=13.5mmBC端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.1×1000×1222÷(140×3×1.9167×105=8.9mmCD端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=565.36×1000×3245÷(140×3×1.9167×105=22.8mmN2伸长值为 (13.5+8.9+22.8)×2=90mm二、边板计算过程如下:1、1号钢铰线束（1）AB端应力为张拉端应力=781.2 KN（2）BC端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=781.2×[1-e -(0.0015× 1.840+0.55×0)] ÷(0.0015×1.840+0.55×0)=780.1KN（3）CD端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=780.1×[1-e -(0.0015×0.524+0.55×0.0524)] ÷(0.0015×0.524+0.55×0.0524)=768.7KN②理论伸长值AB端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=781.2×1000×1840÷(140×4×1.9167×105=13.4mmBC端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=780.1×1000×524÷(140×4×1.9167×105=3.8mmCD端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=768.7×1000×3939÷(140×4×1.9167×105=28.2mmN2伸长值为 (13.4+3.8+28.2)×2=90mm2、2号钢铰线束（1）AB端应力为张拉端应力=585.9KN（2）BC端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.9×[1-e -(0.0015× 1.850+0.55×0)] ÷(0.0015×1.85+0.55×0)=585.1KN（3）CD端应力Pp=P×[1-e-(kx+μθ)] ÷(kx+μθ)=585.1×[1-e -(0.0015×1.222+0.55×0.12217)] ÷(0.0015×1.222+0.55×0.12217)=565.36KN②理论伸长值AB端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.9×1000×1850÷(140×3×1.9167×105=13.5mmBC端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=585.1×1000×1222÷(140×3×1.9167×105=8.9mmCD端ΔL= Pp×L/（A y×Eg）=565.36×1000×3245÷(140×3×1.9167×105=22.8mmN2伸长值为 (13.5+8.9+22.8)×2=90mm。

某小桥桥博计算书

某小桥桥博计算书(总21页) -本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-XX县道排工程计算报告XX设计研究院有限公司二〇一二年十月XX桥梁编制：复核:审核：院审：第一部分： K2+878、K3+811小桥计算书目录第一部分 K2+878、K3+811小桥 ................................................. 错误!未定义书签。

1 验算模型及参数......................................................................... 错误!未定义书签。

结构介绍........................................................................ 错误!未定义书签。

计算方法....................................................................... 错误!未定义书签。

计算采用规范............................................................... 错误!未定义书签。

计算采用标准............................................................... 错误!未定义书签。

结构验算参数................................................................ 错误!未定义书签。

计算要点............................................................... 错误!未定义书签。

结果参数说明....................................................... 错误!未定义书签。

小桥孔径设计计算

小桥孔径设计计算
某小河设计流量为22 m3/s，河床比降0.009，糙率0.0333，河床断面如下表，请设计桥梁孔径。

河床断面测量
解：
1.天然水力因数计算
打开“水文计算”模块，将河床断面数据输入河床断面表内（删除无用的数据），在河道坡降编辑框被输入“9”，在主槽糙率系数输入“30”（0.033的倒数），依次点击“绘制河床断面”“计算三关系曲线”按钮，然后点击“定流量”，在其后的编辑框内输入“22”，点击“计算”，得计算结果如下图。

由上图可知，天然河槽过水断面面积为A=8 m2，平均流速为v=2.75 m/s，最大水深为h t=1.57 m，过水面宽度为B=7.5 m。

2.计算桥下临界水深
该小桥初步按单孔、进出口带锥坡。

河床加固选用碎石层上铺20 cm厚单层片石。

故采用流速系数φ=0.9、收缩系数ε=0.9、河床容许不冲流速v=3.5 m/s 等参数，用“算术本”计算临界水深h k=1.2478 m,1.3h k大于h t，判断为自由出流。

3.确定桥梁孔径
由以上计算可知，小桥桥台间净距不小于5.59 m，采用6.5 m板梁，桥台间净距为5.9 m。

4.计算桥前水深
继续使用“算术本”计算，见下图。

由上计算可知，桥下临界流速为3.44 m/s，小于河床容许不冲流速3.5 m/s ，满足要求；计算得桥前水深1.71 m，要求该桥梁底高度不小于1.71+0.25 = 1.96 m 。

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