汽车坡道抗浮计算
抗浮参考资料验算
抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。
梁、柱扣板厚后体积V=8m二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。
承载力及桩数、抗浮计算
管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。
汽车坡道抗浮验算
汽车坡道抗浮验算取A-A剖面（自重取-5.33米处，浮力取-5.650处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.15m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x3.15)x2]x25=8.37x25=209.25KN 每延米顶板覆土G1=1.5x8.1x16=194.4KN每延米总重力荷载G=G1+G2=403.65每延米浮力F=(5.750-0.5)x1.05x10x8.1=446.5A-A剖面内每延米净浮力 446.5-403.65=43取B-B剖面（自重取-4.78米处，浮力取-4.78处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.88m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.88)x2]x25=8.21x25=205.2KN 每延米顶板覆土G1=1.5x8.1x16=194.4KN每延米浮力F=(5.150-0.5)x1.05x10x8.1=395B-B剖面内每延米净浮力 0取C-C剖面（自重取-4.440米处，浮力取-4.540处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.58m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.58)x2]x25=8.03x25=200.7KN 每延米顶板覆土G1=1.1x8.1x16=142.6KN每延米总重力荷载G=G1+G2=343.26每延米浮力F=(4.55-0.5)x1.05x10x8.1=360C-C剖面内每延米净浮力 17取D-D剖面（自重取-3.88米处，浮力取-3.88处）底板厚0.4m，顶板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.58m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+0.4x8.1+(0.3x2.58)x2]x25=8.03x25=200.7KN 每延米顶板覆土G1=0x8.1x16=0KN每延米浮力F=(4-0.5)x1.05x10x8.1=298D-D剖面内每延米净浮力 298-200.7=97取E-E剖面（自重取-3.44米处，浮力取-3.44处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按4.25m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x4.25)x2]x25=5.79x25=144.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=144.75每延米浮力F=(3.55-0.5)x1.05x10x8.1=247E-E剖面内每延米净浮力 259.5-145=115取F-F剖面（自重取-3.05米处，浮力取-3.05处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.85m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x3.85)x2]x25=5.55x25=138.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=138.75每延米浮力F=(3.15-0.5)x1.05x10x8.1=225.5F-F剖面内每延米净浮力 225.5-138.75=87取G-G剖面（自重取-2.56米处，浮力取-2.56处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按3.85m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x3.37)x2]x25=5.26x25=131.55KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=131.55每延米浮力F=(2.67-0.5)x1.05x10x8.1=185G-G剖面内每延米净浮力 185-131=54取H-H剖面（自重取-1.96米处，浮力取-1.96处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.77m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x2.77)x2]x25=4.9x25=122.55KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=122.55每延米浮力F=(2.07-0.5)x1.05x10x8.1=134H-H剖面内每延米净浮力 134-122.6=11.5取J-J剖面（自重取-1.96米处，浮力取-1.96处）底板厚0.4m，两端侧墙厚度0.3m，高度按2.25m，坡道宽度8.1m则每延米坡道结构自重G1=[(0.4x8.1+(0.3x2.25)x2]x25=4.9x25=114.75KN 每延米顶板覆土G1=0KN每延米总重力荷载G=G1+G2=114.75每延米浮力F=(1.55-0.5)x1.05x10x8.1=90H-H剖面内每延米净浮力 0根据上述各剖面计算，坡道处抗拔桩最大抗拔力为250KN,18米桩身抗拔承载力满足要求，根据此抗拔力验算抗拔桩身配筋及裂缝。
抗浮计算——精选推荐
抗浮计算地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计⽔头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆⼟1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆⼟1.5m。
单位⾯积⽔浮⼒：6.5x10=65KN单位⾯积抗⼒：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满⾜要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计⽔头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆⼟1.1m。
单位⾯积⽔浮⼒：6.5x10=65KN单位⾯积抗⼒：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满⾜。
防⽔底板需计算配筋。
单位⾯积净浮⼒q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带⽀座最⼤负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最⼤为0.17）柱下板带跨中最⼤正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最⼤为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防⽔底板配筋满⾜要求。
独⽴基础计算阶梯基础计算项⽬名称_____________⽇期_____________设计者_____________校对者_____________⼀、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝⼟结构设计规范》 (GB50010-2002)②⼆、⽰意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截⾯尺⼨1. ⼏何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱⾼hc=600mm基础⾼度h1=300mm基础⾼度h2=400mm基础⾼度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝⼟等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝⼟等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合⼒点⾄近边距离: as=50mm基础及其上覆⼟的平均容重: γ=20.000kN/m3最⼩配筋率: ρmin=0.150%4. 作⽤在基础顶部荷载标准值考虑⽔浮⼒作⽤：⽔浮⼒标准值为：65-31.2=33.8Kpa 覆⼟及⾃重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载⼒特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总⾼ H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算⾼度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底⾯积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作⽤在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载⼒1. 验算轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴⼼荷载作⽤下地基承载⼒满⾜要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底⾯反⼒设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPa Pjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因 8002.2 x⽅向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求2.3 y⽅向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2 =(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy⽅向柱对基础的冲切满⾜规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因 8003.2 x⽅向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2 =(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求3.3 y⽅向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2 =(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x⽅向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截⾯上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截⾯下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切⾯积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2 =(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求4.3 y⽅向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截⾯上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截⾯下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切⾯积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截⾯上的地基净反⼒设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy⽅向变阶处对基础的冲切满⾜规范要求⼋、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝⼟强度等级⼩于柱的混凝⼟强度等级，验算柱下扩展基础顶⾯的局部受压承载⼒。
承载力及桩数、抗浮计算
管桩抗浮及承重承载力计算1.抗浮验算：1.1底板面-3.9501.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(59.4-40.75)×7.8×7.8=1134kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s p d G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.1×15+7.3×20+3.9×50+5.7×55) +π×0.4×0.08×13×24=358.5kN+31.3=390kN单根柱下抗拔桩根数=1134/390.0=2.90取3根1.2底板面-3.301.结构自重：覆土1.0m ： 16×1.0=16.0kN/m 2顶板自重(厚度0.25m)： 25×0.25＝6.25kN/m 2底板自重(厚度0.50m)： 25×0.50=12.5 kN/m 2面层150mm 0.15×20=3 kN/m 2柱、梁重 约3 kN/m 2ΣN=40.75 kN/m 22.水浮力F 浮=1.2×(4.8-0.5)×10=51.6kN/m 2∵F 浮>ΣN ∴不满足抗浮要求F 拔=(51.6-40.75)×7.8×7.8=660kN3.抗拔桩计算取直径400预应力管桩， 桩长24m 单桩设计抗拔承载力：∑+=p i si i s pd G l f U R λγ'=6.06.14.0⨯⨯π(7.6×15+7.3×20+3.9×50+5.1×55) +π×0.4×0.08×13×24=346.4kN+31.3=377.8kN单根柱下抗拔桩根数=660/377.8=1.747取2根1.3靠外墙处抗浮计算（以-3.95算）1.结构自重：ΣN=40.75 kN/m 2每沿米40.75×5.1/2=103.9kN/m外墙自重0.3×25×3.55=26.625 kN/m外挑土重0.5×16×4.8=38.kN/m合计168.5 kN/m2.水浮力 F 浮=1.2×(5.45-0.5)×10=59.4kN/m 2每沿米59.4×5.1/2=151.4kN/m∵F 浮<ΣN ∴满足抗浮要求靠外墙抗浮满足要求，可不打桩，考虑沿外墙下每1~2跨打一根桩，以保持整个车库的变形协调。
坡道抗浮验算
兴茂水韵东方9期地下车库汽车坡道抗浮验算现以汽车坡道一为例进行抗浮验算，计算过程如下：
自坡道起点至坡道顶板起坡点位置区间内（汽车坡道一沿中心剖面展开详图中最右侧排水沟至右侧距离101085mm范围），覆土厚度均为1.2m，且抗浮水位逐渐变低。
此区间内抗浮验算同地库抗浮验算，能够满足要求；坡道顶板起坡点至坡道顶板边区间内（汽车坡道一沿中心剖面展开详图中最右侧排水沟至右侧距离101085mm至21115mm范围），抗浮水位变低，同时顶板上覆土厚度逐渐减小，现对此区域内进行抗浮验算，取该区域内中点位置，该处为抗浮最不利点，验算如下：覆土厚度650mm，底板底标高在抗浮水位下2.5m。
取1m板带进行考虑，坡道宽4.5m。
底板重：0.35x25x4.5=40KN,面层自重：0.1x20x4.5=9KN，坡道侧墙重：3.2x0.3x25x2=48KN,基础外挑长度为0.3m，外挑部分覆土重：0.3x20x3.5=21KN。
共计：40+9+48+21=118KN。
板带内受到的水浮力为：2.2X9.8X4.5X1.05=115.7KN。
经比较得出结论：抗浮能够满足要求；
坡道无顶盖范围段，取水浮力最大点，仍以1m板带进行考虑，底板在抗浮水位下1.8m，计算如下：底板自重0.3x25x8=60KN，侧墙自重：3.8x0.3x25x2=57KN,面层自重0.1x20x8=16KN,外挑覆土自重：0.5x3x20=30KN。
共计60+57+16+30=163KN。
板带内受到的水浮力为：1.8x10x8=144KN。
经比较得出结论：抗浮能够满足要求。
综上可知，本工程坡道部分抗浮能够满足要求。
车库抗浮验算计算书
抗浮验算计算书一、整体抗浮验算（盈建科计算结果）*--------------------------------------------------------------------------------** yjk-F 抗浮稳定性验算**--------------------------------------------------------------------------------*计算时间：2018年8月1日当前版本：1.8.3.0筏板区域-1（含筏板-1,筏板-2,筏板-3,筏板-4,筏板-5,筏板-6,筏板-7,筏板-8,筏板-9,筏板-10,筏板-11,筏板-12,筏板-13,筏板-14,筏板-15,筏板-16,筏板-17,筏板-18,筏板-19,筏板-20,筏板-21,筏板-22,总面积54191平米）*--------------------------------------*自重及压重之和Gk(kN) 3904164浮力作用值1995150Gk/Nw,k 1.96抗浮稳定安全系数 1.05*--------------------------------------*满足二、局部抗浮验算结果（参见附图）局部抗浮不足，反力为0，由结构刚度抵抗局部浮力。
三、防水板弯矩详见附图。
四、基础配筋详见附图。
五、手算复核：对东方君御地下车库按带柱帽无梁楼盖手算复核。
手算方法采用经验系数法。
依据《钢筋混凝土升板结构技术规范》第3.3.4条。
及《建筑地基基础设计方法及实例分析》P193计算依据勘察报告设计抗浮水位-2.74m。
防水板底标高-6.4m，防水板板厚300mm，室内覆土300mm。
基本组合q=1.0*25*0.3+1.0*18*0.3-1.2*9.8*(6.4-2.74）=30KN/M2（向上）by=8.4m；lx=8.4m；bce=3.6+0.5*2（斜坡）=4.6mMx=qby（lx-2bce/3）（lx-2bce/3）/8=30x8.4x(8.4-2x4.6/3)(8.4-2x4.6/3)/8=896KN.m柱上板带端跨：1.边支座截面负弯矩0.33Mx=0.33*896=296kn.mb=4200mm，h0=250mmAs=296x106/（0.9*250*360）=3654mm23654/4.2=870mm2870x0.15=130.52柱上板带边支座底部配筋，选用14@1502.第一内支座负弯矩0.5Mx=0.5*896=448KN.m验算配筋b=4200mm，h0=250mmAs=448x106/（0.9*250*360）=5531mm25531/4.2=1317mm2/m1317x0.15=197mm2柱上板带第一内支座底部配筋，选用16@150。
抗浮验算
一.抗浮计算（顶板覆土1500）:[ 地下室抗浮荷载 ] 自然地面整平下500。
柱网：8.1x6.35=51.435m2地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800 梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2面层：0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w= (27+17.5+2.27+0.58+1.15)=48.5KN/m2 [ 地下室水浮力荷载 ]Q f=(4.3+1.5+0.45-0.5)x10=57.5KN/m2[ 抗浮验算 ]Qw=48.5KN/ m2< Qf=57.5KN/ m2自重抗浮不满足！抗拔力为1.05X(57.5-48.5)x51.435=486KN二.边跨抗浮计算:边跨跨度：8.1x3.25地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.墙：0.3x8.1x4.3x25/8.1x3.25=9.9 KN/m24.挑边土：0.5x(8x5.3+18x0.5)x8.1/8.1x3.25=7.9 KN/m25.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=63.45KN/m2>57.5x1.05 KN/m2边跨抗浮满足。
三.四层框架部分地下室自重为：1、土重 1.8X18=32.4KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.四层框架梁板：0.15x4x25=15 KN/m24.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=66.05KN/m2>57.5x1.05 KN/m2抗浮满足。
抗浮验算
地下车库抗浮验算抗浮按两种情况进行验算（一）第一种情况：整体抗浮验算（最不利状态）：已知条件：（1）、根据地质报告勘查要求，采用当地丰水期水位11.00米。
相对于±0.000的标高为-4.50米。
（2）、地下车库底板底标高为：-8.50米。
（3）、抗浮验算地下车库底板面积：S=15394.32m2（4）、地下室室外覆土厚度：h=2.02米（5）、覆土重度：γ=18 KN/m31.抗浮全重计算（1）、地下室结构及覆土总重G =1517030KN（2）、则整体抗浮压强为：P1=G/S=1517030KN/15394.32m2=98.55 KN/m2（3）、地下室顶板覆土压强：P2=γh=18 KN/m3x2.02米=36.36 KN/m2（4）、除去地下室顶板覆土压强的压强为：P= P1- P2=98.55 KN/m2-36.36 KN/m2=62.19 KN/m20.9P=55.97 KN/m22.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，整体抗浮验算通过。
（二）第二种情况：局部抗浮验算（最不利位置）：最不利位置选取7-H轴与11轴交点处的柱子计算已知条件：（1）、负荷面积S1=7.5x8.55=64.125 m2（2）、单柱基础底面积S2=4.1x4.1=16.81 m2第二阶面积S3=2.35x2.35=5.5225 m2（3）、混凝土容重为γ1=25 KN/m3（4）、地下室室内覆土厚度h1=1.9m其余所需条件均同第一种情况。
1.抗浮全重计算（1）、地下室结构及室内覆土总重（A）、结构构件G1=25 KN/m3x[0.5x64.125+0.65x0.65x5.5+16.81x0.4+5.5225x0.4+（64.125-16.81）x0.3] m3=25 KN/m3x（32.06+2.34+6.73+2.21+14.2）m3=1438.5 KN（B）、室内覆土G2= γh1（S1- S3）+γ（h1-0.4）S3=18 x1.9x58.6+18x1.5 x5.5225=（2004.12+149.11）KN=2153.23 KN总重：G=G1+G2=3591.73 KN（2）、则整体抗浮压强为：P=G/S1=3591.73 KN /64.125 m2=56.01 KN/m20.9P=50.41 KN/m23.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，局部抗浮验算通过。
抗浮桩计算
抗浮桩计算+有实列----难得啊！一般抗浮计算：（局部抗浮）1.05F浮力-0.9G自重<0 即可（整体抗浮）1.2F浮力-0.9G自重<0 即可如果抗浮计算不满足的话，地下室底板外挑比较经济同意以上朋友的观点，一般增大底版自重及底板外挑比抗拔桩要经济很多【原创】抗浮锚杆设计总结抗浮锚杆设计总结1 适用的规范抗浮锚杆的设计并无相应的规范条文，《建筑地基基础设计规范GB50007---2002》中“岩石锚杆基础”部分以及《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》有关锚杆的部分可以参考使用，不过最好只用于估算，锚杆抗拔承载力特征值应通过现场试验确定，有一些锚杆构造做法可以参考。
对于锚杆估算，推荐使用《建筑边坡工程技术规范GB 50330-2002》，对于岩土的分类较细，能查到一些必要的参数。
2 锚杆需要验算的内容1)锚杆钢筋截面面积；2)锚杆锚固体与土层的锚固长度；3)锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度；4)土体或者岩体的强度验算；3 锚杆的布置方式与优缺点1) 集中点状布置，一般布置在柱下；优点：可以充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力；由于锚杆布置集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有很强的抵抗力。
缺点：要求锚固于坚硬岩体中，不适用于软岩与土体，破坏往往是锚固岩体的破坏；由于局部锚杆较密，锚杆施工不方便；地下室底板梁板配筋较大。
2) 集中线状布置，一般布置于地下室底板梁下；优点：由于锚杆布置相对集中，对于地下室底板下的外防水施工也比较方便；对于个别锚杆承载力不足的情况，由于有较多的锚杆分担，有较强的抵抗力。
缺点：不能充分利用上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力（个人认为考虑的话偏于不安全，对于跨高比小于6的底板梁，可以适当考虑上部结构传来的竖向力来平衡掉一部分水浮力），要求锚固于较硬岩体中，不适用于软岩与土体；地下室底板板配筋较大。
汽车坡道计算公式2003
汽车坡道计算公式2003
汽车坡道计算公式2003
1. 坡度（Gradient）：坡度是指坡道上升或下降的角度，通常用百分比（%）或角度（°）来表示。
对于汽车坡道计算公式，需要将坡度转换为专为表示的参数。
公式1：坡度（%）=（（H-L）/L）*100
其中，H为水平距离，L为垂直距离。
2.上坡和下坡：
-上坡：在上坡时，汽车需要克服重力的作用，因此需要计算所需的引擎扭矩。
公式2：引擎扭矩（Nm）=（正对应的重力分量+方向相同的滚动阻力分量）*车轮半径
其中，重力分量等于重力加速度乘以汽车质量，滚动阻力分量等于滚动阻力系数乘以重力加速度乘以汽车质量。
-下坡：在下坡时，汽车必须抵消重力的作用，因此需要计算所需的制动力。
公式3：制动力（Nm）=（负对应的重力分量+方向相同的滚动阻力分量）*车轮半径
其中，负对应的重力分量等于负重力加速度乘以汽车质量。
3. 引擎输出功率（Engine output power）：引擎输出功率是指引擎
在单位时间内所作的功，通常以马力或千瓦表示。
在汽车坡道计算中，引
擎输出功率是一个重要参数。
公式4：引擎输出功率（kW）= 引擎输出扭矩（Nm） * 引擎转速（rpm） / 9549
其中，引擎输出扭矩可以通过汽车手册或相关文献获得。
转速通常以
每分钟转数（rpm）来表示。
需要注意的是，这些公式只能作为计算和估算的工具，实际情况可能
会受到许多其他因素的影响，如路面摩擦系数、风阻、空气密度等。
因此，在实际应用中，还需要综合考虑各种因素来准确计算汽车在坡道上的力学
情况。