塔基础计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算
附：塔吊基础地基承载力及抗倾覆计算。
1、基础外型：基础边长（b）为5000×5000，基础厚度h值1350mm 。
2、荷载：a：砼体积及自重F G（KN）。
F G=1.2×γ×v=1.2×25×（5×5×1.35）=1012.5KNb：F v作用于基础顶面的竖向力设计值F v（KN）。
按TC5013说明书：F v=1.2×113.2=135.8t=1358KNc：F h作用于基础顶面的水平力设计值F h（KN），根据TC5013说明书：P2=7.74t，F h=1.2×P2=9.3t=93KNd：M作用于基础顶面的力矩设计值（KN·m）根据TC5013说明书：M1=216.5t·m，所以设计值M=1.2×216.5=259.8t·m=2598KN·m3、基础地基承载力验算：整体式基础承受基础底面压力应符合：P≤fP——基础底面处的平均压力设计值f——基础承载力设计值，由于塔吊基础底位于-7.8m处，根据工程地质勘察报告f=150kpaP=（F v+F G）/A=（1012.5+1358）/（5×5）=94.82 KN/m2=94.82 kpa ∴P<f，满足要求。
4、抗倾覆验算基础底面积：《塔式起重机使用手册》第285页抗倾覆安全系数≥1.4最不利条件为：F h同M力矩方向一致，O为支点（见下图）。
ΣM稳=（F v+F G）·b/2=2370.5×2.5=5926KN·mΣM倾= M+F h·h= 2598＋93×1.35=2724KN·mK= ΣM稳/ ΣM倾=5926/2724=2.18>1.4∴抗倾覆验算满足要求。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
铁塔基础根开计算公式
铁塔基础根开计算公式铁塔基础根开计算公式铁塔基础的根开计算是铁塔施工中至关重要的环节，它的准确性影响着基础的稳定性和铁塔的安全性。
下面我们将详细介绍铁塔基础根开计算的公式及其应用。
一、什么是根开？根开是钢塔基础中留给钢杆插入的孔洞大小，通常用毫米（mm）作为单位。
铁塔上的所有构件都要经过钢杆进行固定，因此根开大小的准确计算尤为重要。
二、根开计算公式（1）小型铁塔对于小型铁塔（高度小于10米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.3（2）中型铁塔对于中型铁塔（高度在10米~30米之间的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.5（3）大型铁塔对于大型铁塔（高度超过30米的铁塔），根开的计算公式如下：根开=钢杆直径×1.8以上公式中，钢杆直径指未经过镀锌处理的毛坯钢杆直径。
需要注意的是，以上公式是一般情况下的计算方法，钢杆长度和直径越大，则根开也应该越大，以保证钢杆与基础之间的连接更加紧密稳定。
三、根开的测量及修正在实际施工过程中，根开的计算常常存在误差。
造成误差的主要原因是铁塔基础周围的土壤的固结程度不同，因此，即使同样规格的铁塔，根开大小也有所差异。
因此，在测量根开时，需要进行修正。
针对根开的误差，修正方法如下：首先，设定标准根开值，并在测量时根据标准值进行计算。
其次，如果发现实际测量值与标准值存在差异，则需要根据差值进行修正。
修正的具体办法是将根开的长度分为两部分，上部分的根开大小为标准值，下部分的根开大小则根据差值进行计算。
最后，修正完根开后，需要将梁底板涂上防锈漆，以防止生锈对基础稳定性的影响。
四、根开计算注意事项在进行根开计算时，需要注意以下几点：（1）施工环境要干燥，避免在雨天进行施工。
（2）根开的计算要准确无误，避免施工中出现危险情况。
（3）根开的修正需要根据实际情况进行调整。
（4）在施工过程中，要注意检查基础与钢杆之间的连接是否紧密稳定。
塔基础计算(圆柱式)
按构筑物抗震设计规范（ＧＢ－５０１９１－９３）的经验
公式 当Ｈ２／Ｄ０＜７００时
Ｔ１＝０.４０＋０.９８Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0.4784当Ｈຫໍສະໝຸດ ／Ｄ０＞７００时Ｈ２／Ｄ０
80
Ｔ１＝０.２９＋１.１４Ｘ１０－３Ｈ２／Ｄ０
0
四．风荷载计算
Ｗ=DbzmsmzW0(kN/m)
bz=1+zufz/mz
ms
mz
4.48
一．设计资料
塔设备直径D（米） 3.2
塔设备高度H
（米） 16
基本风压W0(kN/m2) 0.4
地基承载力特征值fak(kPa) 400
抗震设防烈度 6
场地类别 2
设计地震分组 2
a1 0.12
二．荷载
塔设备自重(kN)
385
操作时塔总重(kN) 1350
塔试验重(kN)
1350
三．塔型设备自振周期
2.24
1.10 1.42
( 14.2.6 - 1 ) ( 14.2.6 - 2 )
mzW0D2
H/D
z
5.81632
5
2.1
塔基础顶面剪力（Ｑ）
塔基础顶面弯矩(kN-m)
Q=W*H(kN)
M=W*H2/2(kN-m)
71.729152
573.833216
地基承载力特征值fa(kPa) 400
u 0.84
-0.73
0.53
14.4
2
rl
Pjmax
R
1.8
107.4
2
R 1.6
r1/R 0.90
底板厚度h0取 0.5 米
-209.12
-0.5944 -0.5944
铁塔基础作用力计算方法
铁塔基础作用力的计算方法
1、铁塔基础作用力取决于铁塔内力分析的结果，但需要注意的是
在计算铁塔基础作用力时，βz（杆塔风荷载调整系数的取值）与铁塔内力分析时是不同的。
也就是说在提取铁塔基础作用力时要将计算数据另存，同时将βz按照DL/T 5154-2012 3.8.1条中的规定“对基础，当杆塔全高不超过60m时，应取1.0；60m及以上时，宜采用由下到上逐段增大的数值，但加权平均值对自立式杆塔不应小于1.3”进行赋值。
2、基础作用力计算时的βz的赋值：在实际工程中，一般这样考虑，
即基础的βz取对应杆塔效应的50％，即βz基础＝（βz杆塔－1）/2＋1。
3、βz杆塔的取值，根据杆塔高度和电压等级的不同，当杆塔高度符合
下表要求时，可按表1取值，不满足时应利用通用有限元软件分析杆塔的βz或风洞试验的结果进行综合考虑。
表1杆塔风振系数β。
塔吊基础计算
一、计算参数：1、塔吊型号QT80EA标准节尺寸c 1.7m 2、塔吊荷载水平荷载H 1(KN)垂直荷载F 1(KN)弯矩M 1(KN ∙m)水平荷载H 2(KN)垂直荷载F 2(KN)弯矩M 2(KN ∙m)405001450804202200长度l(m) 5.00宽度b(m) 5.00高度h(m) 1.6二、计算过程：基础持力层2号粘土-3.00211.70KN/m 2其中：地基承载力标准值 f k =200KN/m 2地基承载力修正系数y =0.3土的重度r=19.5KN/m 32.1基础参数的计算：基础底面积A=b×l=25.00m 2基础底面面积的抵抗距W=lb 2/6=20.83m 32.2基础承载力的计算：基础自重G=25×b×l×h=1000.00KN 垂直荷载F 2+G=1420.00KN 总弯矩M =M 2+H 2×h=2328.00KN∙m 偏心矩e=M/(F 2+G)=1.64me ＞l/6=0.83m 合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)a=l/2-e 0.86m3、假设基础尺寸f = f k +y×r×( b-3)=基础底面标高(m)2. 验算地基承载力：塔吊基础设计1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)工作状态非工作状态塔吊在非工作状态垂直荷载较小，弯矩较大，故只计算非工作状态的受力情况24.82m1560mm40mm 97223N其中：441900mm 290mm Fl ＞fl满足要求四、结论假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求Ho 为截面有效高度Ho=h-as=a s 为基础钢筋的保护层厚度 as=多边形的高为h=l/2-c/2-Ho=实际冲击力为fl=Pmax×A=考虑冲击荷载时取用的多边形面积（图中阴影部分的面积）A=h×（b b +b）/2=b b =b×(c/2+Ho)/(l/2)=。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
通信单管塔独立基础计算
48.29543 Kpa
冲切验算取用的部分基底面积A1=
6.76 mm2
地基土净反力设计值Fl=
326.4771 kN
冲切最不利一侧斜截面的上边长: at = bc = 冲切最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长
ab=
2m 3.9 m
冲切破坏锥体最不利一侧计算长度am=
2.95 m
受冲切承载力截面
a1=
钢筋间距 i=
150 mm
fy= 360.00 N/mm2
2.25 M
a1=(bbc)/2
2M
基底边缘最大反力设计 值
基底边缘最小反力设计 值
底面地基反力设计值p ＝
弯矩设计值M=
M'＝ pmax= pmin=
p＝
M=
4418.49 KN*m 102.00 kpa
0 kpa 66.70 kpa
5.2.1
OK
高耸结构
OK
设计规范
7.2.3
四、抗倾覆计算
抗倾覆力矩 倾覆力矩
安全系数=
7374.98 kN.m
3154.67 kN.m
2.34
>
1.5 OK
=
(Gk+Fk)* 2/D
= M+VY
五、基础底板配筋计 算
钢筋直径d=
18 mm
钢筋等级 HRB400
最大弯矩截面至边缘最大反力的距 离
a' = bc =
偏心距ex= 0.91 偏心距ey= 0.91
kN.m
m
kN.m kN.m m m
筏板底面积A=
42.25 m2
截面抵抗矩W= 45.77083 m3
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊基础技术计算公式
塔吊基础技术计算公式引言。
塔吊是建筑工地上常见的起重设备，它具有起重能力大、操作范围广等优点，因此在建筑施工中得到了广泛应用。
在塔吊的设计和施工过程中，基础技术计算是至关重要的一环。
正确的基础技术计算可以确保塔吊的安全稳定运行，保障施工现场的安全。
本文将介绍塔吊基础技术计算的一些常用公式，希望对相关工程师和施工人员有所帮助。
一、塔吊基础技术计算公式。
1. 塔吊的起重能力计算公式。
塔吊的起重能力是指它能够承受的最大起重重量。
起重能力的计算公式如下：Q = (P F) × r。
其中，Q为塔吊的起重能力，P为塔吊的额定起重能力，F为塔吊自重，r为塔吊的工作半径。
2. 塔吊基础承载力计算公式。
塔吊的基础承载力是指它能够承受的最大荷载。
基础承载力的计算公式如下：Pb = ∑(Gk + Qk) + ∑(Ek × Ak)。
其中，Pb为塔吊的基础承载力，Gk为地面荷载，Qk为动载荷，Ek为风载荷，Ak为风载面积。
3. 塔吊的抗倾覆稳定计算公式。
塔吊在使用过程中需要保持稳定，抗倾覆稳定的计算公式如下：Fh = (M × L) / (H × 2)。
其中，Fh为塔吊的抗倾覆稳定系数，M为塔吊的最大起重力矩，L为塔吊的最大工作半径，H为塔吊的高度。
4. 塔吊的基础尺寸计算公式。
塔吊的基础尺寸是指它的基础面积和深度，基础尺寸的计算公式如下：A = Pb / σ。
D = A / B。
其中，A为塔吊的基础面积，Pb为塔吊的基础承载力，σ为土壤承载力，D为塔吊的基础深度，B为土壤的承载力系数。
5. 塔吊的基础沉降计算公式。
塔吊的基础沉降是指它在使用过程中可能发生的沉降情况，基础沉降的计算公式如下：S = (Q / A) × C。
其中，S为塔吊的基础沉降，Q为塔吊的荷载，A为塔吊的基础面积，C为土壤的沉降系数。
二、塔吊基础技术计算实例分析。
为了更好地理解塔吊基础技术计算公式的应用，我们以一个实际工程为例进行分析。
脱硫塔基础计算模板
π
D1 2
2
HL
12
1.1
π
D1 2
+
a1 +
2
a2
+
LL
= 14.363
+
a1 +
2
a2
h2 +
π
D1 2
+
2
a1
( h1 +
0.1)
= 761.271
π
D1 2
2
HL
12 +
G+
G1 +
V
25 +
LL +
Fy +
Fv
...
F1 :=
+
π
D1 2
+
a1
+
a2
2
-
D1 2
+
a1
2
h1
18
π
D1 2
+
a1
+
2
a2
= 203.962
F0 = 220
风压高度系数：
顶出尺寸时产生竖向压力，
Fy :=
π
9 2
2
3
0
入口中心标高：H3 := 18.05 出口中心标高：H4 := 44.35
桁架时两柱脚荷载合计：
Fv :=
π 6.02 0.006 7.85 1.8
10 +
3.012 8
15 11 + 120 0 = 0
基础混凝土量：
V :=
π
D1 2
净烟道桁架活载M4：
D2 M4 := Fv = 0
塔基础计算(6桩)
㈢、
参考书籍 《混凝土结构计算手册》
二 ㈠、
塔基础计算 塔体资料： 操作时塔底最大弯矩(kN·m) 风荷载作用下塔底最大水平推力V风(kN) 地震作用下塔底最大水平推力V地(kN) 塔基础顶面荷载： 最大弯矩M(kN·m) 最大水平推力V(kN) V=max{V风，V地+0.2V风}
塔高度(m) 塔体质量F(kN)： 自重F1(kN) 充液重F2(kN) 保温重F3(kN) 管线、梯子及平台重F4(kN)
塔基础计算-桩基（6桩）
一 ㈠、
设计依据 基础数据 基本风压(kN/m2) 地震基本烈度 地基承载力标准值(kPa) 建筑场地类别 标准冻土深度(m)
㈡、
设计规范及标准 《建筑结构荷载规范》2006年版 (GB50009-2001) 《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) 《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002) 《建筑抗震设计规范》2008年版 (GB50011-2001) 《石油化工塔型设备基础设计规法》(SH3030-1997) 《构筑物抗震设计规范》(GBJ50191-93) 《高耸结构设计规范》(GBJ135-90)
充水重F5(kN)
6度， 第一组， 0.05g
2400.00 90.00 30.00 2400.00 90.00 43.40
㈡、
基础参数： 上部直径 D1(m) 上部高度 H1(m) 底部边长 L1(m) 底部高度 H3(m)
基础埋深 d(m)
㈢、
桩基验算：
1、 基础参数： 桩基：摩擦桩，桩数(六桩承台)n：
(kN) (kN)
风向②
三拉三压
N2=(F+G)/n+M*X3/∑Xi2= N3=(F+G)/n-M*X3/∑Xi2=
塔吊基础计算
塔吊基础的计算书（一）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.0 X 6.0 x 1.5m基础自重6X6X 1.5X25=1350 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1350） =2640kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1 •桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条）匕斗竺+竺1其中n ——单桩个数，n=4 （由于护坡桩一半裸露在基坑内，单桩承载力折减xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）4.5/1.414=3.18 ；Ni ——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大荷载：N=2640/4+(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =1352.45kN最小荷载N=2640/4-(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =-32.45kN(六)桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1352.45kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中” 一一建筑桩基重要性系数，取1-0 ;fc ——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2;A ——桩的截面面积＞A=0.157m2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求！(七)桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第522-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Ra= qpkx Ap+ u 艺 qsk X li桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；极限端阻力标准值，按下表取值；桩身的周长，u=2.5m;qskqpkAp 桩端面积，取Ap=0.5m2li ——第i层土层的厚度，取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下最大压力验算：Ra =0.5 x( 1800x 0.5+2.5 x 60x 25) =2325kN上式计算的R的值大于最大压力1352.45kN,所以满足要求!塔吊基础的计算书（二）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.4 X 6.4 x 1.5m基础自重6.4 X 6.4 X 1.5X25=1536 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1536） =2863.2kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱)八、基础验算基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算:单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=（P + G ）/n ±M/a2式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4。
8×4。
8×0。
4+4。
8×4。
8×1.3）×25=979.2KN;P+G=449+979。
2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。
3KN。
m；a—桩中心距,a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力: Q拔=357。
05-389。
03=-31。
98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。
桩顶标高为-6。
8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。
19m。
52R a = 0.8×3。
14×(4×12。
51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。
19）=1813.51>746。
08KN 满足要求3、承台基础的验算(1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746。
通信工程-铁塔基础设计计算指导书
通用铁塔基础设计计算书一、YJ1—19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力:248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2。
60kN断导线状况:基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286。
0kN基础最大水平力：X方向24。
4kN Y方向22。
9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为，计算上拔角为10°,计算容重取，地下水位±0.000m，土的浮重度取.3、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0。
6m，基础底面尺寸为4.0m。
下压腿埋深取1。
5m,三步放脚,放脚尺寸为300mm,基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0。
6m，基础底面尺寸为2.6m。
基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋.4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算：基础底面的抵抗矩为，基柱截面抵抗矩为地基承载力为②、按照运行情况进行校核：内力计算:基础的轴力为290kN，对基础底面的弯矩为，。
尺寸校核：，满足校核条件。
③、按照断边导线的情况进行校核:内力计算：基础的轴力为286。
0kN,对基础底面的弯矩为,尺寸校核：，满足校核条件。
④、受压腿基础抗上拔校核：内力条件：按照基础最大上拔力的50%进行，即上拔力为124kN,水平力按X方向24。
4kN、Y方向22.9kN进行.安全系数的取值:受压腿承受最大上拔力的工况可认为是在施工时发生。
本工程的地下水位实际应按—1。
500m考虑,故此时土和基础混凝土的容重均应该按照其实际容重考虑，同时此种工况的持续时间很短，故混凝土重量的安全系数实际可以取为1。
0。
上拔校核：上拔土体的体积为9。
50m3，故有。
满足上拔校核条件。
④、配筋计算：对于基础配筋而言，最不利的情况实际应该是受拉条件。
内力计算：基柱高度为1.2m故基柱最大弯矩可计算如下,。
塔吊基础承载力计算
塔吊基础承载力计算根据机械租赁公司提供的数据，塔吊最大支反力为1200KN（单桩）。
由于本桩机承台刚度小，对桩的约束有限，且塔吊四个支腿分别安装在四个桩顶，所以桩不考虑承台抗冲切以及群桩效应。
1、桩顶轴向压力设计值“N=F+GN=1200+1.2×25×（4×2+2×1）×0.8=1360KN2、桩承载力设计值单桩竖向承载力极限值Q uk=Q sk+Q pk=u∑q sik l i+q pk A pQ uk= Q sk+Q pk =0.6×π（2.8×20+4.5×40+2.4×40+1.6×40+5×100+3.7×50）+1400×π×0.3²Q uk=2428.6KN桩身承载力设计值R= Q sk/r s+Q pk/r p因为r s= r p=1.7R= Q uk/1.7=2428.6/1.7=1428.6 KN3、验算R0N=0.9×1360<R=1428.6 KN 满足要求其中：F——作用于桩顶承台顶面的竖向力设计值G——承台自重r0——桩基重要性系数，取0.9;N——轴心竖向力作用下基桩的竖向力设计值;R ——基桩的竖向力设计值;Q sk——单桩总极限侧阻力标准值;Q pk——单桩总极限端阻力标准值;q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.1取值）q pk——极限端阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.2取值）l i——桩穿越第I层土的厚度A p——桩端面积u——桩身周长;r s、r p——分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.2取值）。
塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.6×25=1210kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1210=1452kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6+0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2)=870.07kN·mF vk''=F vk/1.2=24.162/1.2=20.135kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(77×30+3.8×18.68-47.5×14.1-168×13.6)+1.4×0.9×(1120.8+0.5×24.162×48/1.2) =1332.811kN·mF v''=F v/1.2=33.827/1.2=28.189kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=957.053×5.5/(5.52+5.52)0.5=676.739kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(618.45+1210)/30.25-676.739/27.729-676.739/27.729=11.634kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
7种塔吊基础计算
7种塔吊基础计算在塔吊建设中，基础计算是非常重要的环节。
一个良好的基础设计可以确保工程的安全和稳定，减少不必要的损失和事故。
在该文档中，我们将探讨七种常见的塔吊基础计算。
1. 常规混凝土基础常规混凝土基础是最常见的塔吊基础，通常需要考虑以下因素： - 塔吊载荷 - 土壤承载能力 - 基础尺寸和形状 - 混凝土配方和强度等级基础计算需要考虑上述因素，以保证基础的稳定性和安全性，有助于塔吊的使用寿命。
2. 锚固式基础锚固式基础主要用于需要更强的支撑力的情况下，例如在高风区域和高层建筑物的塔吊。
锚固基础的设计通常依靠锚杆的力量来提供更强的支撑力。
3. 沉桩式基础当需要在地面较松散的区域建设塔吊时，沉桩式基础是最好的选择，可以大幅度增加塔吊的稳定性和安全性。
沉桩需要在土中钻孔并注入混凝土，以确保桩的固定性和地基的稳定性。
4. 层式基础层式基础是针对较大塔吊设计的一种基础计算方式。
它往往需要考虑塔吊中心的重力位置，以及需要排除的竖向压力等因素。
5. 礁石式基础在海边或山区等特殊的环境中，基础计算往往需要考虑土壤情况和承载能力。
在这种情况下，较好的选择是借助现有的天然石块或制作石头基础。
要确保石块和基础的完整性和可靠性。
6. 波纹管式基础波纹管式基础是一种非常新颖的基础设计，它一般用于地面不平的区域。
此类基础的主要特点是拼接波纹钢，形成一个管状构建，容易拆卸并移植至其他场地。
它的使用范围非常广泛，配合现代工程设备可缩短基础设计周期。
7. 内置塔身基础内置塔身基础是一种能够提高塔吊在建设过程中稳定性的技术。
这种基础的设计中，塔吊身体自身被认为是一部分基础。
确保塔吊内部重心的位置和表面载荷分布可以大幅度增加塔吊在建设过程中的稳定性和安全性。
每种基础设计都有自己的特殊性，需要根据实际情况进行选择。
我们需要考虑每个因素的影响，并确保设计的基础具有足够的载荷能力和稳定性。
基础计算的可能性不仅在于适合建筑物的设计，还需要考虑施工工序、时限和实际预算。
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mm
积
方 立
3
m
方
m
力
牛 千
Nk
质
牛 千
N
量密
克 牛
kNg/
度压
每 千
mkP
力
帕 兆
aM=
帕
Pa
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项目号 No. 3019 第 4 页 共 9页
设 5. 计
塔
高
基
风
荷 粗
糙
抗
设
场
22 m;
塔外径: kN1/m m; 0.7 2 0.3 b 8 度 0.2g
第一组 Ⅰ
保温层厚 风 度： 振 风 压 风 压
0m 1.5 1.29 0.00
W
k(
2W=
0.000 Nk / 基 （
1=
1.159 N/ 塔
5.
2混
C
凝钢
30
筋
基 66.. 础 1( 作
设备竖向荷载
弯矩
水平力
操作重(kN) 450
风荷载(kN.m) 187.06
风荷载(kN) 12.75
充水重(kN)
DRAWING NO.
计 1. 算参 2. 考相 3. 关单 4. 位设 5. 计基 6. 础
目录
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3 3 3 3 4 4
计 1. 算 再
参 2. 考
相
3. 关
建
G
筑 建
G
筑 混
G
凝 建
G
筑
单
4. 位采
用单
位长
度
米 毫
mm
面
米 平
mm
积
方 平
2
m
体
方 立
n A i N so
i
R i
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The copyright of this drawing is the property of CHINA HUANQIU CONTRACTING & ENGINEERING CORPRORATION (HQCEC ),
unauthorized disclosure or duplication to the third part is not permitted.
空重(kN)
450
450
地震作用(操作)(kN.m) 地震作用(空)(kN.m)
27.3 地震作用(操作)(kN)
地震作用(空)(kN)
37.4
检修荷载(kN) 450
6. 2
荷载作用情况
正常操作 充水试压 停产检修 地震作用（操作） 地震作用（空重）
组合内容
竖向荷载＋100% 基本风压 竖向荷载＋0.15kN/m2基本风压
n A i N so
i
R i
H V / n V V b 2 M R ' M A M A A A H t s R s s s 1 V i E u F F N V u h N ' 1 h s 1 l m o ' m x s o A x l o m l N u b f a H 1 s f 1 t m f x m n h t u 2 f / ( d 0 u y . s 0 a h i a N h [ c [ 2 m 3 h p x N 1 . 1 . m b A o M s 0 1 h 8 5 h x f x f 2 x p ' h i 4 6 s [ 1 m t 1 0 t o e r ( b f 0 f x 1 h h x d i , a / t / c t 0 ( ( . 0 b 0 x ( ( h 0 A 2 h c b 0 0 . 0 s 2 c 2 0 h 1 o o N 1 x y 0 0 a ) N a . 0 n i 1 A 0 R 2 ' h 5 a i E a m ' . s ) 0 N / 0 2 2 e o 1 a h . 2 n R y ) y s x 2 i F f E h ) R ) ) s f i n t 2 1 1 u f 3 y . M t G m u 2 ( . o 1 1 h c m y y 4 0 / ( h ( ( h a 0 c M c 1 ' a A 1 d ' 1 / f 1 x ) s c n y a 2 y b a i 2 2 o i ) 1 x x ] ) ( ) ] h ]1 F h h p p n h f f t G 2 t 1 h 1 h ) y y 0 0 2 0 1 2 a 5 M h u . 1 5 0 y o ' r 6 m u 1 m / m . r ( a 2 i x 2 h 1 p h y M p f t f h t 0 h 0 . 0 2)
偏心距e(m) e/R
[e]=0.6667R(m) Pk(kPa) ξ τ
基底受压面积宽度a(m) Pmax(kPa) Pmin(kPa)
P1 or P2 (kPa) fa (kPa)
基础稳定系数 K
1293.982 310.091
0.240 0.120 1.333 102.972
4.000 152.324 50.558 139.986 500.000
OK!
6. 3. 按
《 当 P
当 P
Pi =
P max N G M AW
P min N GM AW
P1
F A
M I
R1
2
R2
P max
N G ξR12
基
底
P2
Pmax(1
R1 R2 2a
)
G A
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荷载作用情况
正常操作
充水试压
F=N+G (kN) M(kN.m)
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项目号 No. 3019 第 6 页 共 9页
6. 36. 3. 1
基
础 基
础 基
础基
础基
础基
础基
础基
础 基
础基
础 基
础 h'(
m基)
础 h0
=lt; 2.5
2.50 2.50 4.00 2.00 2.00 1.00 12.57 12.57 6.28 753.98 0.80 0.00 50.00
8.346
正常操作+地震 作用+0.2风载
正常操作+地震 作用(空重)+0.2
风载
1293.982
228.782
0.177
0.088
1.333
102.972
1.767
2.182
7.068
111.818
0.000
89.714
500.000
11.312
OK!
s 1 1 2s ξ
= 0.017 < b=
k
=
488.155 < 5094.469 N
支
M
Pi 6R2
( R1
R2 ) 2 (2R1
R2 )
k
= 116.655 N.
αb= 1.000
1=
1.0
s
1
M f cbh02
= 0.017
停产检修
1293.982 310.091
0.240 0.120 1.333 102.972
0.000 121.062 50.558 139.986 500.000
竖向荷载＋100%基本风压 竖向荷载(操作)+地震作用+0.2风载 竖向荷载(空重)+地震作用+0.2风载
竖向荷载作用 (kN) 540 495 540 540
弯矩(kN.m)
261.880998 91.65834932 261.880998
87.87
水平力(kN)
17.85552259 8.927761297 17.85552259 52.19110452
项目号 No. 3019 第 1 页 共 9页
焦化工程 脱硫塔基础结构
计算书
C0 修改
REV.
施工图设计 说明
DESCRIPTION
专业负责 人
SPECI. COORD.
设计
PRE'D
校核
CHKD
审核
APPR
审定
AUTH'D
项目经理
PROJ. MAN.
日期
DATE
本图纸版权为本公司财产，未经本公司许可不得转让或复制给第三者。
北京中寰项目管理有艰公司
资质等级
GRADE OF QUALIFICATION
甲级
CLASS A
证书编号
CERTIFICATE NO.
010016-sj
项目
PROJ.
忻州焦化工程
装置及工区
UNIT & WORK AREA
脱硫
2005
北京 专业
BEIJING SPECI.
结构
第1张共 7张
1 OF 7
图号
1 s
1 2 s 2
0.556
A = 0.992
m
7.
s=
560.204 m2
对六
边
选
As
m
用实
ρ=
1005 m2
际
=
0.13%
(2
)按 最 选 用 箍 筋
0.0A5% s=
5044
ρ= 0.15%
项目号 No. 3019 第 8 页 共 9页
H V / n V V b 2 M R ' M A M A A A H t s R s s s 1 V i E u F F N V u h N ' 1 h s 1 l m o ' m x s o A x l o m l N u b f a H 1 s f 1 t m f x m n h t u 2 f / ( d 0 u y . s 0 a h i a N h [ c [ 2 m 3 h p x N 1 . 1 . m b A o M s 0 1 h 8 5 h x f x f 2 x p ' h i 4 6 s [ 1 m t 1 0 t o e r ( b f 0 f x 1 h h x d i , a / t / c t 0 ( ( . 0 b 0 x ( ( h 0 A 2 h c b 0 0 . 0 s 2 c 2 0 h 1 o o N 1 x y 0 0 a ) N a . 0 n i 1 A 0 R 2 ' h 5 a i E a m ' . s ) 0 N / 0 2 2 e o 1 a h . 2 n R y ) y s x 2 i F f E h ) R ) ) s f i n t 2 1 1 u f 3 y . M t G m u 2 ( . o 1 1 h c m y y 4 0 / ( h ( ( h a 0 c M c 1 ' a A 1 d ' 1 / f 1 x ) s c n y a 2 y b a i 2 2 o i ) 1 x x ] ) ( ) ] h ]1 F h h p p n h f f t G 2 t 1 h 1 h ) y y 0 0 2 0 1 2 a 5 M h u . 1 5 0 y o ' r 6 m u 1 m / m . r ( a 2 i x 2 h 1 p h y M p f t f h t 0 h 0 . 0 2)