过时效和平整对冷轧双相钢板强度、塑性及烘烤硬化性的影响
DP590冷轧板热处理的组织和性能
DP590冷轧板热处理的组织和性能霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【摘要】为了加速国内双相钢的开发和应用,采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机,通过模拟退火实验,研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间对DP590双相钢组织性能的影响.结果表明,加热速率在5～60℃/s内增加时,屈服强度、抗拉强度均增加,延伸率、强塑积均减小；临界区退火温度在780～850℃内增加时,屈服强度、抗拉强度先减小后增加,延伸率、强塑积均增加；过时效温度在260 ～400℃内增加时,屈服强度增加,抗拉强度减小,延伸率整体呈增加趋势,屈强比增加；在280℃进行过时效,过时效时间在240～480 s内增加时,屈服强度、抗拉强度均减小,延伸率、强塑积先减小后增加.【期刊名称】《东北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(034)007【总页数】5页(P944-947,970)【关键词】冷轧板;双相钢;热处理;显微组织;力学性能【作者】霍刚;李振兴;岑一鸣;李国栋【作者单位】东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110819;本钢浦项冷轧薄板有限责任公司,辽宁本溪117000【正文语种】中文【中图分类】TG156.1双相钢是由低碳钢或低合金钢经过临界区热处理或控轧控冷获得，其组织主要由铁素体和马氏体组成[1-2].与传统的低合金高强钢相比，双相钢具有较低的屈强比，较高的初始加工硬化率、烘烤硬化值以及优良的成型性能等特点，成为一种新型的冲压用钢，并广泛应用于汽车工业[3-4].双相钢的研究起始于20世纪70年代，1968年Mcfarlan提出了关于双相钢的第一个专利.Hayami和Furukawa[5]详细阐述了双相钢的化学成分、显微组织、力学性能等.Son[6]采用等通道角度挤压法试制了超细晶粒双相钢，发现在500 ℃进行4%的应变，然后于730 ℃保温10 min后淬火，可得到性能优良的超细晶粒双相钢.韩会全等[7]研究了两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响，发现相同工艺下，初始晶粒越细，马氏体体积分数越多.Krebs等[8]对双相钢中带状组织的影响因素进行了研究，发现奥氏体化温度越低，冷却速度越小，带状组织越明显.目前，冷轧双相钢主要采用连续退火的方式生产，工艺比较成熟，但生产周期长、效率低，表面质量难以保证，并且易出现带状组织.退火工艺参数是决定双相钢组织性能的关键因素，并且其与生产效率密切相关.因此本文以国内某钢厂提供的DP590冷轧板为原料，通过模拟退火实验研究了加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间的作用，供实际工业生产参考.1 实验材料和方法1.1 实验材料实验采用某钢厂提供的DP590冷轧板，其化学成分(质量分数/%)为：0.080C，0.479Si，1.810Mn，0.162Cr，0.014P，0.004S，0.004N，0.040Als.冷轧板的原始组织由铁素体和珠光体组成，图1为实验钢经过4%的硝酸酒精溶液腐蚀后的显微组织图片，灰白色组织为铁素体，黑色组织为珠光体.模拟退火的试样尺寸为500 mm×150 mm×1.4 mm.图1 实验钢的显微组织Fig.1 The microstructure of the steelusing in the experiment1.2 实验方法采用CAS-300Ⅱ模拟退火实验机，对加热速率、临界区退火温度、过时效温度、过时效时间分别进行了实验研究.基本工艺参数为：以30 ℃/s的速度将实验钢板加热到800 ℃，保温110 s后，以2 ℃/s的速度缓慢冷却至680 ℃，然后以35 ℃/s的速度快速冷却至280 ℃进行过时效，过时效时间为420 s，然后以5 ℃/s的速度冷却至45 ℃.在此基础上，通过改变单一的工艺参数，研究其对力学性能的影响.按照GB/T228—2002切取标距为50 mm拉伸试样，然后采用Inston系列4206-006型高速拉伸试验机测定力学性能.再切取金相试样磨制、抛光，经4%的硝酸酒精腐蚀后，分别采用LEICA Q550IW金相显微镜、ZWISS扫描电子显微镜观察其显微组织.2 实验结果与分析2.1 显微组织图2为不同加热速率下实验钢的显微组织.灰白色组织为铁素体，深灰色组织为马氏体.可以看出，加热速率在5～60 ℃/s内增加时，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加.这是由于加热速率增加时，加热温度达到两相区后奥氏体形核点较多，其形核率的增加大于长大速度，奥氏体长大受到抑制，晶粒发生细化.由于组织遗传性，使得最终的铁素体、马氏体晶粒尺寸较小，并且马氏体体积分数略微增加.图2 不同加热速率下实验钢的显微组织Fig.2 The microstructures of experimentalsteels at different heating speeds(a)—5 ℃/s； (b)—15 ℃/s；(c)—30 ℃/s； (d)—60 ℃/s.图3为不同退火温度下实验钢的显微组织.可以看出，退火温度在780～850 ℃内增加时，马氏体晶粒由岛状向块状过渡，马氏体晶粒尺寸变大.此外，利用Photoshop软件统计分析，退火温度分别为780，800，830，850 ℃时，相应的马氏体体积分数分别约为30%，26%，20%，21%.图3 不同退火温度下实验钢的显微组织Fig.3 The microstructures of the tested steelsat different annealing temperatures(a)—780 ℃； (b)—800 ℃；(c)—830 ℃； (d)—850 ℃.图4为不同过时效温度下实验钢的扫描照片，颜色较浅、凸起的组织为马氏体.可以看出，过时效温度为260 ℃时，马氏体基本不分解，马氏体边界较清晰；280 ℃时，少量马氏体开始分解，边界较为模糊；400 ℃时马氏体大量分解.图4 不同过时效温度下实验钢的扫描照片Fig.4 The SEM micrographs of the tested steelsat different overaging temperatures(a)—260 ℃； (b)—280 ℃；(c)—320 ℃； (d)—400 ℃.图5为过时效温度为280 ℃时，不同过时效时间下实验钢的显微组织图片.过时效时间在240～480 s内增加时，马氏体逐渐分解.过时效时间小于300 s时，铁素体基体上存在较多的粒状M-A岛，超过420 s时，粒状M-A岛基本消失.2.2 力学性能图6显示了不同加热速率下实验钢的力学性能.加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.随图5 不同过时效时间下实验钢的显微组织Fig.5 The microstructures of the experimentalsteels at different overaging time(a)—240 s； (b)—300 s；(c)—420 s； (d)—480 s.图6 不同加热速率下实验钢的力学性能Fig.6 The mechanical properties of experimentalsteels at different heating speeds加热速率的增加，铁素体、马氏体晶粒均发生细化，马氏体体积分数增加，因此屈服强度、抗拉强度均增加.加热速率较大时，铁素体中碳氮化物溶解量较小，缓慢冷却过程中铁素体析出净化作用减弱，结果，延伸率随加热速率的增加呈减小趋势. 图7显示了不同退火温度下实验钢的力学性能.退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢的屈服强度、抗拉强度先减小，然后略微增加.延伸率、强塑积均呈增加趋势.退火温度在一定范围内升高时，奥氏体体积分数增加，奥氏体中平均碳含量减小，其稳定性下降，随后缓慢冷却过程中，由于冷却速度较小，低碳奥氏体重新分解，附生铁素体体积分数增加，马氏体体积分数减小，结果屈服强度、抗拉强度都有下降趋势，屈强比、延伸率得到明显改善[9].但退火温度进一步升高时，奥氏体体积分数不断增加，最终马氏体体积分数增加，使得强度略微增加.图7 不同退火温度下实验钢的力学性能Fig.7 The mechanical properties of experimentalsteels at different annealing temperatures图8显示了不同过时效温度下实验钢的力学性能.过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度的增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势.图8 不同过时效温度下实验钢的力学性能Fig.8 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging temperatures过时效相当于对淬硬的马氏体进行在线回火，可改善最终的力学性能.但随着过时效温度的增加，马氏体逐渐分解，并且晶格畸变程度减小，使得抗拉强度下降.过时效温度较高时，铁素体、马氏体相界面处大量位错对消或重新排列，使得可动位错密度减小，屈服强度增加.并且在较高温度下铁素体中有碳化物或细小沉淀相析出，间隙原子扩散集聚成间隙原子团，共同钉扎位错，使得屈服强度进一步增加，甚至出现屈服平台[10].图9显示了不同过时效时间下实验钢的力学性能.过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.随过时效时间的增加，马氏体发生回复，马氏体内的位错密度减小，使得其硬度降低、强度下降，抗拉强度减小.而且马氏体与周围铁素体的塑性应变不相容性减小，因此马氏体对铁素体变形的阻碍作用减小，屈服强度降低，延伸率得到改善.图9 不同过时效时间下实验钢的力学性能Fig.9 The mechanical properties of experimentalsteels at different overaging time3 结论1) 加热速率在5～60 ℃/s内变化时，随加热速率增加，屈服强度、抗拉强度均增加，延伸率、强塑积均减小，屈强比在0.44～0.46范围内变化.2) 退火温度在780～850 ℃内变化时，随着退火温度的增加，实验钢屈服强度、抗拉强度先减小后增加，延伸率、强塑积均呈增加趋势.3) 过时效温度在260～400 ℃内变化时，随着过时效温度增加，屈服强度增加，抗拉强度减小，延伸率整体呈增加趋势，屈强比明显增加.4) 过时效温度为280 ℃，过时效时间在240～480 s内变化时，随过时效时间增加，屈服强度、抗拉强度均减小，延伸率、强塑积先减小后增加.参考文献：[1] Wycliffe P.Microanalysis of dual phase steels[J].Scripta Metallurgica，1984，18(4)：327-332.[2] Buzzichelli G，Anelli E.Present status and perspectives of European research in the field of advanced structural steels[J].ISIJ International，2002，42(12)：1354-1363.[3] Lanzillotto C A N，Pickering F B.Structure-property relationships in dual-phase steels[J].Metal Science，1982，16(8)：371-382.[4] Sarwar M，Priestner R.Hardenability of austenite in a dual-phase steel[J].Journal of Materials Engineering and Performance，1999，8(3)：380-384.[5] Hayami S，Furukawa T.Micro-alloying[M].New York：Union Carbide Corp，1977.[6] Son Y，Lee Y K，Park K T，et al.Ultrafine grained ferrite-martensite dual phase steels fabricated via equal channel pressing：microstructure and tensile properties[J].Acta Materialia，2005，53(11)：3125-3134. [7] 韩会全，刘彦春，张弛，等.两相区热处理对不同初始组态钢板组织性能的影响[J].东北大学学报：自然科学版，2008，29(3)：339-343.(Han Hui-quan，Liu Yan-chun，Zhang Chi，et al.The effect of heattreat ment in γ+α region on microstructures and properties of strips with different intial structures[J].Journal of Northeastern Universtity：Natural Science，2008，29(3)：339-343.)[8] Krebs B，Germain L，Hazotte A，et al.Banded structure in dual phase steels in relation with the austenite-to-ferrite transformation mechanisms[J].Journal of Materials Science，2011，46(21)：7026-7038.[9] Hüseyin A，Hawa K Z，Ceylan K.Effect of intercritical annealing parameters on dual phase behavior of commercial low-alloyedsteels[J].Journal of Iron and Steel Research，International，2010，17(4)：73-78.[10]Fonstein N，Kapustin M，Pottore N，et al.Factors that determine the level of the yield strength and the return of the yield-point elongation in low-alloy ferrite—martensite steels[J].The Physics of Metals and Metallography，2007，104(3)：315-323.。
平整和自然时效对超低碳烘烤硬化钢板性能的影响
２１ ０ ０年 ８月 源自特 殊钢 ＳＰＥＣＩ ＡＬ ＴＥＥＬ Ｓ
Ｖｏ ． Ｉ３１． Ｎｏ． ４
Ａｕ ｕｔ ２ １ ・４ ・ ｇｓ ００ ９
平 整 和 自然 时 效 对 超 低 碳 烘 烤 硬 化 钢 板 性 能 的 影 响
崔 岩 胡吟 萍 王瑞珍 雍岐龙
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关键 词 平整 烘 烤硬化 屈服强度 延 伸 率 自然 时 效
Ｅｆｅ ｔｏ ｍ ｐ ｒ Ｒｏ ｌ ｇ ａ ｔ ｒ ｌＡｇ ｎ ｎ Ｐｒ ｐｅ ｔｅ ｆ ｆ ｃ ｆＴｅ ｅ ｌ ｎ ｎｄ Ｎａ ｕ ａ ｉ ｇ ｏ ｏ ｒ ｉｓ ｏ ｉ
Ｕｌｒ － ｗ ｒ ｏ ｋ － ｒ ｅ ｉ ｇ Ｓ ｅ ｌ ｔ ａ・ Ｌｏ Ｃａ ｂ ｎ Ｂａ ｅ・ Ｈａ ｄ ｎ ｎ ｔ ｅ
过时效对冷轧双相钢显微组织和磁性能的影响
2010年第3期宝 钢 技 术过时效对冷轧双相钢显微组织和磁性能的影响高 丽1,2,周月明2,沈小丹3,任忠鸣1(1.上海大学,上海 200072; 2.宝山钢铁股份有限公司,上海 201900;3.上海交通大学,上海 200240) 摘要:主要研究了过时效温度和时间对冷轧低碳双相钢显微组织和磁性能的影响。
结果表明,过时效温度对双相钢的显微组织和磁性能影响较大。
随着过时效温度的升高,马氏体体积分数稍有降低,马氏体逐渐发生分解。
透射电镜结果表明,当过时效温度达到380℃时,板条马氏体边界已变得模糊,同时观测到碳化物的析出。
双相钢的磁性能对过时效温度非常敏感。
矫顽力和磁滞损耗随过时效温度的升高逐渐降低,而最大磁导率、剩磁和10000A /m 磁场下的磁感应强度则呈升高趋势。
过时效时间对双相钢显微组织和磁性能有较弱的类似影响。
关键词:双相钢;过时效;显微组织;磁性能中图分类号:TG 142.1+1 文献标志码:B 文章编号:1008-0716(2010)03-0043-05do i :10.3969/j .issn .1008-0716.2010.03.011Effect of O vera ge i n g on the M icrostr ucture and M a gnet icProper ty of C old Rolled D ua l Pha se SteelGAO L i 1,2,ZH OU Yuem ing 2,SH EN X iaodan 3and REN Zh on gm ing1(1.Shan gha i Un iver sity,Shangha i 200072,C h i na;2.Baosha n Iron &Steel C o.,L td.,Shangha i 201900,C h i na; 3.Shangha i J i a otong Un i ver sity,Shan gha i 200240,C h i na ) Ab stra ct:The effect of overageing te m pe r a tur e and ti m e on the m ic r ostructure and magnetic pr operty of cold r olled l ow carbon dual phase steel is inve stigated .The results show that the m icr ostr uc tur e and m agnetic p r operty of c old r olled dual phase steel are greatly aff ected by overageing tempe r a tur e .The increase of ove r ageing te m pe r a tur e not only causes a slight decrea se of m artensite volu m e fracti on but also has a significant influence on m artensite mor phology .The gradual decompositi on of m artensite can be observed with overageing tempe r a ture rising .W hen ove r ageing tempe r a ture is up t o 380℃,m artensite decomposes obvi ously and the p r ecipitation of carbon partic le a ppears .It is f ound that magnetic pr operties of dual phase steel are ve r y sensitive t o ove r ageing tempe r a ture .W ith an increase in ove r ageing te mperature,the coercivity and hysteresis loss decrea se gr adua lly,while the maxi m um per m eability,the re m anence inducti on and magnetic flux density under 10000A /m m agne tic field tend to inc r ease .The overage ing ti m e has a slight si m ilar effect as tha t of the overage ing te mperature .Key wor ds:dua l phase steel;overage ing;m icr ostr uc tur e;magnetic p r ope rty高 丽 博士 年生 年毕业于哈尔滨工业大学现从事汽车用钢的研究 电话 6652 @630 前言随着汽车业向轻量化、高安全性发展,高性能双相钢因其具有连续屈服、低的屈强比、高的初始加工硬化速率、配合良好的强度和延性等优点,逐渐成为现代汽车用钢的重要组成部分,被广泛应用于车轮、车门、保险杠、悬挂系统及其加强件等[3]。
过时效温度和时间对冷轧双相钢力学性能的影响
要 求越 来 越 高 ，汽 车 工 业 通 过 采 用 高 强 度 钢来 制 造 车 身 零 部 件 ，
满 足轻 量 化 的 发 展方 向 。双 相 钢
两相共存 的组织 ，铁素 体具有 高
密 度 分 布 不 均 匀 的 位错 ，为 间 隙 原 子 的扩 散提 供 了 机 会 ，同 时 两 相 组织 间 存 在残 余 应 力 ，热 处 理 时 需 要过 时 效 回火 处理 。 因 此 ， 对 双 相 钢 过 时效 过 程 中 力 学性 能 的 研 究具 有 重 要 意 义 。 本 文 通 过 连 续 退 火 热 模 拟 试 验 研 究 连 续 退 火机组过时效段生产工艺参数 ，
低 ，断 后 伸 长 率 增 加 。这 是 因 为 过 时 效 温 度 的 较 低 有 利 于 生 成 更 多马 氏 体 ，马 氏体 体 积分 数 的变 化 引 起 双 相钢 的 力学 性 能 变 化 。 有 研 究 表 明 ：马 氏 体 体 积 分 数
在 较 低 的 范 围 内 ，随 着 马 氏体 体
轧 双 相 钢 的 力学 性 能 具 有 重 要 影
响 。 综 合 试 验 钢 的 组 织 和 性 能
检验 ，考虑过时 效温度在 ２ ５ ０ ～ ２ ８ ０ ℃范 围 内 对 双 相 钢 的 影 响 ， 可 以根 据 不 同 用 户对 双 相 钢 屈 服 强 度 、 屈 强 比 以 及塑 性 等 要 求 ， 生 产满 足 不 同 力学 性 能 以 及 成 形
Ｂ 。 ｌ 基 础 研 究
过时效温度和时 间对冷轧双相钢力学 性能的影响
一 李春诚 ，王鲲鹏 ．王禹 ，李 沈洋
摘 要 ： 采用连 续退 火模 拟 试验 机模 拟连 退 生 产工 艺 ，研 究 了过 时效段 温度 和 时 间对 双相 钢 力 学性 能 的影响 。 试验 结 果 表明 ：
平整对08Al钢冷轧薄板性能影响的研究
收稿时间:2002-03-18作者简介:李四军(1972-),男,新疆奎屯市人,本溪冶专讲师.文章编号:1008-3723(2002)02-0029-03平整对08Al 钢冷轧薄板性能影响的研究李四军1,齐克敏2,叶何舟2,高毅3,尹红3(1.本溪冶金高等专科学校冶金系,辽宁本溪117022;2.东北大学材料与冶金学院,辽宁沈阳110004;3.鞍钢冷轧厂,辽宁鞍山114000)摘 要:通过对鞍钢冷轧厂平整前后08Al 带钢深冲性能和成型性能的测定实验,研究了平整对冷轧深冲板性能的影响规律。
实验结果表明,平整有利于均匀08Al 钢冷轧薄板的性能,提高08Al 钢冷轧薄板的深冲性能,但是,平整也在一定程度上损害了08Al 钢冷轧薄板的成型性能。
关键词:平整;08Al 钢冷轧薄板;深冲性能;成型性能中图分类号:TG 335.12文献标识码:A0 前言 平整是深冲用冷轧钢板不可缺少的一道工序。
这是因为冷轧带钢经过再结晶退火,虽然消除了加工硬化组织,但却使力学性能和加工性能变坏。
这时带钢的应力应变曲线具有明显的上屈服极限,并且在下屈服极限处出现屈服平台〔1〕〔2〕。
而带有屈服平台的钢板在冲制零件时,当变形在5～15%时就会出现碳、氮原子与位错脱锚而产生滑移线,从而使冲压件表面留下难以掩饰的缺陷。
因此,带有屈服平台的钢板必须经平整加工才能用做汽车板等的覆盖件。
为了弄清平整前后08Al 钢冷轧薄板性能的变化规律,本实验基于鞍钢冷轧厂生产的08Al 冷轧钢卷,着重进行了最佳平整延伸率(即板厚的百分数)〔3〕下冲压性能和成型性能的实验研究。
1 实验1.1 实验材料所用实验试样均是从鞍钢冷轧厂生产现场取样,要求板形良好,无明显缺陷,平整前后试样取自同一卷钢中间位置,以保证平整前后的性能参数有可比性。
所取试样的化学成分如表1所示。
表1 实验钢的化学成分 (%)CSiMnPSCrNiNAsAl0.060.020.250.0130.0150.010.010.0360.010.0521.2 实验过程1.2.1 拉伸实验力学性能参数由拉伸实验获得。
连退过时效温度对铝系双相钢成形性能的影响研究
连退过时效温度对铝系双相钢成形性能的影响研究摘要：本文试验研究分析了连退过时效温度对新型铝系双相钢的成形性能的影响。
研究结果发现，随着过时效温度的降低，新型铝系双相钢的屈服强度降低，抗拉强度提高，屈强比R p0.2/R m降低，加工硬化指数n值提高，塑性应变比r值提高，加工硬化系数k值提高；结果表明，较低的过时效温度有助于新型铝系双相钢获得优良的成形性能。
关键词：双相钢，过时效，连续退火，成形性能Effect of Overaging Temperature on the Forming Properties of High AluminumDual Phase SteelAbstract: The effect of overaging temperature on the foming properties of high aluminum dual phase steel has been studied in this paper. It can been noticed by the research that with the decrease of the overaging temperature, the orginal dual phase steel have a lower yeild strength and a higher tensile strength, as well as a higher n-value and a higher r-value. The research results indicated that the lower overaging temperature will make some contribution to the better foming propeties of the original high aluminum dual phase steel.Key words: dual phase steel, overaging, continuous annealing, forming properties1 前言双相钢是一种以相变强化为基础的先进高强钢，微观组织由高延性的铁素体加强韧的马氏体所构成。
时效再固溶处理对2205双相不锈钢力学和耐腐蚀性能的影响
1.3 980 ℃保温时效后再固溶处理的试验方案 首先在板材上线切割切取 4 块小试板，分别编
号并标记为 5# ，6#，7#，8#。每块试板尺寸为 ：220 mm×200 mm，材料沿轧制方向长度为 200 mm。选 取时效处理的温度为 980 ℃，试验设计方案如表 4 所示。
3651-2 规范的 40% 硫酸 - 硫酸铁试验和 ASTM 规范 A923 C 法进行，冲击试验温度选取 -40 ℃，其腐蚀 试验结果见表 5，力学性能试验结果如表 6 所示。
标准值 Min 450 Min 655 Min 25.0 Min 54
实测值
676
802
37.0 180,141,161
mm×200 mm，材料沿轧制方向长度为 200 mm。选 取时效处理的温度为 700 ℃，试验设计方案如表 3 所示。
表 3 时效处理试验方案 Table 3 The test plan of aging treatment
· 74 ·
化 工 设 备 与 管 道
第 56 卷第 4 期
表 2 测试得到的 SA-240 S32205 力学性能 Table 2 The mechanical property of SA-240 S32205 measured
性能名称 Rp0.2 /MPa Rm /MPa
A/% Kv (-40 ℃ ) /J
摘 要：选择以S32205双相钢为实验材料，采用拉伸、腐蚀以及冲击试验等测试手段，研究分别在
700 ℃和980 ℃进行保温时效处理后再固溶对双相不锈钢力学和耐腐蚀性能的影响。结果表明：较长时
间的时效处理可导致金属间σ相析出，从而强度增高，并伴随耐腐蚀性下降，虽然可以通过将材料进行
重新固溶处理来恢复其性能，但再次固溶处理无法消除时效处理对材料抗腐蚀性能的不良影响，即长
平整工艺对冷轧780MPa级双相钢力学性能的影响_刘华赛
相 钢 来 说 ，由 于 没 有 屈 服 平 台 ，因 此 平 整 除 了 可 以 提
高表面平整度和粗 糙 度 之 外，还 可 以 提 高 双 相 钢 的
屈服强度 。 ［７］ 根据图３（ａ）的 关 系，对 平 整 伸 长 率 与
屈服强 度 的 关 系 进 行 拟 合，可 以 得 出 如 下 的 函 数
当不经过平整时dp780的均匀伸长率约为152伸长率约为214经过05的图4不同平整伸长率下连续退火dp780微观组织fig4microstructureevolutionofcontinuousannealeddp780steelunderdifferenttemperrollingreductions图5平整伸长率与连续退火dp780均匀伸长率和总伸长率关系曲线fig5relationshipbetweenuniformelongationandtotalelongationofcontinuousannealeddp780steelunderdifferenttemperrollingreductions平整伸长率的平整之后dp780的均匀伸长率约为131总伸长率约为199继续增加平整伸长率其均匀伸长率由129降到12总伸长率由195降为183
第２５卷 第６期 ２０１５年 ６ 月
中国冶金 Ｃｈｉｎａ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ
Ｖｏｌ．２５，Ｎｏ．６，ｐ１３－１６ Ｊｕｎｅ ２０１５
ＤＯＩ：１０．１３２２８／ｊ．ｂｏｙｕａｎ．ｉｓｓｎ１００６－９３５６．２０１４０２０２
平 整 工 艺 对 冷 轧 ７８０ＭＰａ级 双 相 钢 力 学 性 能 的 影 响
１４
中国冶金
第 ２５ 卷
ｗＰ≤０．０１５％ 、ｗＳ≤０．０１５％ 。 平整 工 艺 按 照 ０．５％、０．８％、１．１％、１．２％、
冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能的影响研究
冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能的影响研究冷轧工艺是将铝合金板材通过一系列冷加工过程来改善其表面平整度和机械性能的工艺。
本文将研究冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能的影响。
首先，冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度有显著的影响。
由于冷轧工艺中的压辊能够将板材表面更均匀地挤压，使得表面瑕疵得以消除，提高了表面的平整度。
此外，冷轧工艺中加工过程中的温度低于材料的回弹温度，能够抑制板材的回弹变形，进一步提高了表面平整度。
其次，冷轧工艺改进对铝合金板材的拉伸性能也有一定的影响。
冷轧工艺能够改变铝合金板材的晶粒结构和组织形态，使其晶粒更加细小均匀，从而提高了板材的强度和韧性。
此外，冷轧工艺还可以消除铝合金板材的孔洞和夹杂物，提高了板材的致密性和抗拉强度。
因此，冷轧工艺改进能够显著提高铝合金板材的拉伸性能。
然而，冷轧工艺改进也存在一些挑战。
首先，冷轧过程中可能会产生内应力和复合应力，如果不加以控制和调整，会导致板材变形或开裂。
因此，需要合理选择轧制工艺参数和工艺流程，以减小应力和应变的影响。
其次，冷轧工艺改进还需要合适的润滑剂和冷却设备，以保证板材在加工过程中的温度和摩擦系数的控制，从而提高板材的表面平整度和拉伸性能。
综上所述，冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能有显著影响。
通过改善表面平整度和提高拉伸性能，可以满足不同领域对铝合金板材的要求，使其在航空、汽车、电子等领域的应用得到更广泛的推广和应用。
因此，在未来的研究中，我们应该进一步优化冷轧工艺参数和工艺流程，以提高铝合金板材的综合性能，并探索新的冷轧工艺方法和技术，以满足不断发展的工业需求。
冷轧工艺是一种常见的金属加工工艺，广泛应用于铝合金板材的生产过程中。
冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能有着重要的影响。
本文将进一步探讨冷轧工艺改进对铝合金板材的表面平整度和拉伸性能的影响，并分析其原因。
首先，冷轧工艺改进对铝合金板材表面平整度的影响主要体现在以下几个方面。
冷轧工艺优化在带钢表面硬度和塑性改善中的应用研究
冷轧工艺优化在带钢表面硬度和塑性改善中的应用研究冷轧是带钢生产过程中的一项重要工艺，其通过减小带钢截面尺寸，同时改变其晶粒结构和力学性能，从而达到改善带钢表面硬度和塑性的目的。
冷轧工艺中的一项关键技术是轧制参数的优化。
通过调整轧机轧辊的几何形状、轧制力、轧制速度和轧制温度等参数，可以使带钢获得不同的力学性能。
同时，轧制温度和轧制速度的改变还可以引起带钢晶粒结构的变化，进一步影响带钢的硬度和塑性。
在冷轧工艺中，带钢的硬度主要是由晶粒尺寸和晶粒结构控制的。
经典的哈尔德方程表明，晶粒尺寸的减小会使材料的硬度提高。
因此，通过冷轧工艺的优化，可以使带钢的晶粒尺寸减小，从而提高其硬度。
此外，轧制过程中高力学应变速率的作用还可以造成晶粒变形，进一步改善带钢的塑性。
在实际冷轧生产中，提高带钢的表面硬度并协调其塑性是一个相对复杂的问题。
通常情况下，提高带钢的硬度会导致其塑性下降，从而影响带钢的加工和使用性能。
因此，在带钢冷轧工艺中，需要通过优化轧制参数来平衡硬度和塑性之间的关系。
一种常用的改善带钢硬度和塑性的方法是采用多道次轧制工艺。
在多道次轧制过程中，每一道次的轧制参数都可以进行优化，以实现硬度和塑性的双重提高。
通过多道次轧制，可以逐渐减小带钢的截面尺寸，有效地控制晶粒尺寸和晶粒结构的变化。
同时，由于每一道次的轧制过程都是相对较小的变形，可以有效地降低带钢的应力应变，以避免材料的塑性韧性下降。
此外，冷轧过程中的减速段设计也是优化带钢表面硬度和塑性的重要环节。
减速段是指连续轧机中轧制过程的最后一道次，通常处于相对较低的温度下进行。
通过合理设计减速段的轧制参数，可以使带钢的晶粒迅速恢复正常状态，进一步改善带钢的塑性。
除了轧制参数的优化外，带钢硬度和塑性的改善还可以通过载荷条件调控和辅助工艺措施来实现。
例如，采用适当的预拉和淬火工艺，可以使带钢表面获得更高的硬度，较低的塑性，以满足不同工程应用的需求。
综上所述，冷轧工艺优化在带钢表面硬度和塑性改善中具有重要的应用价值。
时效处理对S32750双相不锈钢显微组织和力学性能的影响
５ ０ ０ ： 、 ８ ０ ０ ： 和８ ５ ０ ： 时效处理 ３ ｈ ，以及在 ３ ５ ０ ｏ Ｃ分 别时 效 ３ ｈ和 ７ ｈ 研 究了时效 工艺 对该 不
锈 铜 显微 组织 和 力学性 能的 影响 结 果表 明 ， 该 双相 不锈 钢在 ４ ０ ０ 、 ８ ０ ０‘ ： 和８ ５ ０ ｏ Ｃ时效 处理 后 ， 有析 出相 产 生 ， 导致 铜 的冲 击韧度 降低 ； 在３ ５ ０ 短 时 间时 效处理 后 ， 没 有 明显的 析 出相产 生 ， 随 荷
ａ ｍｌ ｉ Ｉ 】 Ｌ ‘ ｒ ｅ ａ ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｙ ｉ ｎ （ ’ ｒ ｔ ｒ ｉ ｓ ｅ （ Ｉ １ ） ｌ ’ Ｐ （ ｉ ｌ ） ｉ ｔ ａ ｔ ｅ ｉ ｌ Ｓ ｔ ｈ ｅ ａ ｇ ｉ ｎ ｇ ｔ ｉ ， ｌ ｉ ｅ Ｉ ｌ Ｐ （ Ｏ ｌ ｌ ｌ ｅ ｉ ｎ （ Ｔ ’ ｅ Ｌ Ｉ ｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｙ ｈ ｍｇ，ｗｈ ｉ ｔ ‘ １ １ ｌ ｆ ｓ ｕ ｌ ｌ ｓ ｉ ｎ ｉ ｔ ｓ ｌ Ｉ ） ｗｔ ｒ ｉ ｍｌ ｍ（ Ｉ ｈ ｍｇ ｌ ｌ ｎ ｅ ｓ ｓ ． Ｂｅ ｓ ｉ ＆ ｓ，Ｉ Ｉ １ ｔ 、ａ ｇ ｉ ｌ ｌ ｇ ｌ ｅ ｍｐ ｅ ￣ ｔ ． Ｉ ｌ ｔ ｌ ｌ ’ Ｐ ａ ｌ ｌ （ ［ｔ ｉ ｌ ｌ ｌ ｆ ＇ｓ ｈ ． ｕ ｈｌ Ｉ ） ｅ ｓ ｈ ’ ｉ ｅ ｔ ｌ ｙ ｔ Ｉ ） ｎｈ ’ ｏｉ ｌ ｅ ｄ ｂ ｅ ｔ ‘ ａ Ｉ ｌ ｓ ｔ ｉ ｎ ｈ Ｉ Ｉ Ｉ ￣ ｓ ｌ ａ ｌ ｌ ｉ ｍ ｐ ｈ ｉ ｌ ｈ ｔ ‘ｉ ｓ
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冷轧工艺改进对铝合金板材的表面质量和塑性行为的影响研究
冷轧工艺改进对铝合金板材的表面质量和塑性行为的影响研究冷轧工艺是一种常用的金属加工方法，适用于各种金属材料的加工，包括铝合金板材。
冷轧工艺改进对铝合金板材的表面质量和塑性行为有着重要的影响。
首先，冷轧工艺改进可以提高铝合金板材的表面质量。
冷轧是通过在常温下对铝合金板材进行轧制来改变板材的形状和尺寸。
在传统的冷轧工艺中，由于轧机辊子的磨损和摩擦热的产生，轧机辊子与板材之间会产生滑移，从而导致板材表面出现纹理和划痕。
而冷轧工艺的改进可以采用辊子抛光和轧机润滑等方法，有效减少了轧机辊子与板材之间的滑移，从而提高了板材表面的光洁度和平整度。
其次，冷轧工艺改进可以影响铝合金板材的塑性行为。
塑性行为是材料在外力作用下变形和改变形状的能力。
传统的冷轧工艺中，冷轧过程中由于板材受到辊子的挤压和弯曲，会导致板材内部的晶粒变形和应力集中，从而降低材料的塑性。
而冷轧工艺的改进可以采用多次冷轧和退火处理的方法，有效减小了板材内部的晶粒尺寸和应力集中，从而提高了板材的塑性和延展性。
然而，冷轧工艺改进也存在一些问题需要解决。
首先，传统的冷轧工艺改进对设备要求较高，需要进行设备改造和技术培训，增加了生产成本。
其次，冷轧工艺改进还涉及到大量的试验和数据分析工作，需要进行大量的试验和数据分析工作，需要时间和人力资源。
同时，冷轧工艺改进还需要与其他加工工艺相配合，如表面处理和热处理等，增加了生产流程和复杂度。
综上所述，冷轧工艺改进对铝合金板材的表面质量和塑性行为有着重要的影响。
通过采用辊子抛光和轧机润滑等方法，可以提高板材表面的光洁度和平整度；通过多次冷轧和退火处理的方法，可以提高板材的塑性和延展性。
然而，冷轧工艺改进还需要解决设备要求高、数据分析复杂和流程配合等问题。
因此，在进行冷轧工艺改进时，需要综合考虑各种因素，以达到最佳的加工效果。
另外，冷轧工艺改进还可以对铝合金板材的机械性能和微观结构进行调控。
冷轧是一种在常温下进行的变形加工，可以显著改变材料的结构和性能。
关于短时效与缓时效烘烤硬化钢热镀锌板材的自然时效性的相关分析
关于短时效与缓时效烘烤硬化钢热镀锌板材的自然时效性的相关分析摘要烘烤硬化钢镀锌材料具有很强的内应力，但在稳定性上处于亚稳形态之中，具有一定的自然时效性。
由于时间长度不同，会对板材属性造成影响，通过对短时效、缓时效指数分析，能够了解不同条件下对板材硬化值的影响。
本文通过自然时效的验证以及分析，对不同的影响因素进行了探讨，了解板材的规律性，具有很强的研究意义。
关键词短时效；缓时效；热镀锌板材；自然时效性前言烘烤硬化钢是指经过变形、烤漆之后能够发生变化的材料，此类型材料经过处理之后，屈服强度能够有一定程度提高，具有良好的应用价值。
时效特性比较敏感的称为短时效材料，时效特性相对稳定的材料，称为缓时效硬化钢。
了解此材料时效特征，可在自然条件下对其屈服节点、延伸率差异分析，并经过对比，了解最终差异。
1 自然时效性能分析方法在材料自然时效性能明确时，对其进行物理测试、化学测试、机械测试，在明确材料分子、原子构成基础上，利用拉力试验机对其强度进行检测，并对材料的硬化值进行评定，将材料处于不同的环境下，分析材料在不同环境中的自然时效性。
2 烘烤硬化钢镀锌材料自然时效性分析2.1 抗拉强度分析受短时效特征与缓时效特征影响，对其进行时效分析需要明确一定的变量因素。
例如，某部门开展的材料自然时效性试验工作，以动态化的方式进行测试，测试结果发现，在自然时效条件下，短时效材料短期时间内的强度增幅比较大，但其与时间呈现出反比例趋势，自然时间越长，最终的变化幅度则越小。
经过动态分析之后，可以得出以下结论，在自然时效环境下，材料的强度会在短时间内出现比较明显的变化，但随着时间的增长，此变化将不再明显，其原因是由材料中的晶界游离所产生的，能够快速提高材料的质量、强度[1]。
2.2 屈服强度分析屈服强度是指金属材料在发生屈服现象时的极限值。
某部门在试验过程中，将短时效材料、缓时效材料放置在相同的自然环境之中，对其进行季节性、周期性的屈服强度分析。
钢材的冷加工强化与时效处理[整理版]
![钢材的冷加工强化与时效处理[整理版]](https://img.taocdn.com/s3/m/0a9d8ce17d1cfad6195f312b3169a4517723e5dd.png)
钢材的冷加工强化与时效处理
在常温下，对钢材进行冷拉、冷拔或冷轧等机械加工，使之产生一定的塑性变形，强度明显提高，塑性和韧性有所降低，这个过程称为钢材的冷加工强化。
冷加工强化的目的：是提高钢材的强度和节约钢材。
钢筋冷拉：是指常温下将钢筋张拉至应力超过屈服应力、但远小于抗拉强度时再卸荷的加工方法。
冷拔：是将φ6～φ8mm的光圆钢筋进行强力拉拔，使其通过截面小于钢筋截面积的拔丝模孔，径向挤压缩小而纵向伸长。
冷轧：是将圆钢在轧钢机上轧成断面按一定规律变化的钢筋，可提高其强度以及与混凝土间的握裹力。
钢材经冷加工后，随着时间的延长，钢筋强度进一步提高，这个过程称为时效处理。
时效处理包括自然时效和人工时效。
2.5建筑钢材的标准与选用
建筑工程用钢有钢结构用钢和钢筋混凝土结构用钢两类，二者所用的原料钢钢种均多为碳素钢和低合金钢。
(一)建筑钢材的主要钢种
(1)碳素结构钢
碳素结构钢的牌号及其表示方法：
根据国家标准《碳素结构钢》(GB700—88)规定，我国碳素结构钢分为五个牌号，
即Q195、Q215、Q235、Q255和Q275。
各牌号钢又按硫、磷含量的大小分为A、B、C、D四个质量等级。
碳素结构钢的牌号表示方法为：按照顺序由代表屈服点的字母(Q)、屈服点数值(N/mm2)、质量等级符号(A、B、C、D)、脱氧程度符号(F、b、Z、TZ)等四部分组成。
比如Q235一A、F，它表示;屈服点为235N/mm2的平炉或氧气转炉冶炼的A级沸腾碳素结构钢。
(2) 低合金高强度结构钢。
两相区保温时间对冷轧双相钢组织性能的影响
两相区保温时间对冷轧双相钢组织性能的影响田超;马世成【摘要】In this study, the cold-rolled Q345 steel specimens were heat treated in different intercritical annealing time and the microstructure and properties were implemented by means of optical microscope and uniaxial tensile test. Through the comparison of the microstructures as well as the tension tests results of steel plates under different holding time, conclusions were drawn that the banded structure eliminated in the holding time of 60-120 s at 790℃and grains had little trend of coursing.%对Q345冷轧钢板两相区退火进行了研究，通过对不同保温时间试验钢板的金相组织以及拉伸试验结果对比，得出如下结论：保温时间对试验钢微观组织和力学性能有影响，790℃下60～120 s退火，可以有效消除冷轧过程中产生的带状组织，并能避免因过长保温造成的组织粗化。
【期刊名称】《山东冶金》【年(卷),期】2013(000)004【总页数】3页(P28-30)【关键词】双相钢;临界退火;保温时间;带状组织;力学性能【作者】田超;马世成【作者单位】东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳,110819;莱芜钢铁集团有限公司,山东莱芜,271104【正文语种】中文【中图分类】TG142.1双相钢作为新一代高强钢，是汽车行业应用广泛的一个钢种。
平整工艺在提高不锈冷轧带钢质量中应用
平整工艺在提高不锈冷轧带钢质量中应用摘要：平整工艺作为不锈冷轧带钢生产中重要工艺手段之一，其在提高带钢表面光洁度、力学性能及改善板形等方面可发挥重要作用，为进一步了解该作用，本文系统介绍了有关平整工艺参数对不锈冷轧带钢质量的影响，并对其工艺设备需求进行探讨分析。
关键词：不锈冷轧带钢；平整工艺；表面光洁度；平整辅助设备平整在冷轧不锈钢精整流程中属第一道工序，而在冷轧流程中则为最后一道工序，因此良好的平整工艺是保证最终产品质量的关键[1]。
1.平整工艺对不锈冷轧带钢表面光洁度的影响实际生产中，冷轧带钢表面光洁度多由表面粗糙度来控制，两者相互对应，因此，想要提高带钢表面光洁度，则必须依靠控制平整辊粗糙度和平整工艺来实现，致使带钢原材料粗糙度、辊径、延伸率、张力等参数均成为影响带钢表面光洁度的重要因素。
1.1冷轧带钢原始粗糙度和辊径对表面光洁度的影响冷轧带钢原始粗糙度与平整处理后带钢表面光洁度呈现负相关，因此通过降低带坯表面粗糙度，即可有效提升冷轧带钢表面光洁度。
此外，由于多辊轧机、二辊、四辊平整轧机的辊径各不相同，进而导致经其生产出的带钢表面光洁度也存在较大差异。
有研究发现，大直径辊子能有效提升带钢表面光洁度，经过科研人员不断研发，辊子直径均达720mm以上的不锈钢平整机得以问世，对提高带钢表面光洁度起到了至关重要的作用，但在采用多辊冷轧机进行带钢生产时，想要带钢表面光洁度更加接近辊子表面光洁度，则必须要将冷轧压下率调节到20%以上，只有这样才能保证带钢能够拥有更高水平的表面光洁度[2]。
1.2平整负荷和延伸率对表面光洁度的影响通常情况下，当平整轧制负荷在5000N/mm以下时，带钢表面光洁度会随着平整延伸率的不断增加逐渐提升，且延伸率达到1.5%左右时，带钢表面光洁度逐渐趋于最高水平，当平整轧制负荷达到5000N/mm以上时，虽然带钢表面光洁度与延伸率也会呈现正相关趋势，但是在延伸率达到0.5%左右时，带钢表面光洁度便不会出现明显提升。
11-连续退火过时效温度对热处理双相钢组织性能的影响
第44卷 第2期 2009年2月钢铁Iron and Steel Vol.44,No.2February 2009连续退火过时效温度对热处理双相钢组织性能的影响韩会全, 霍 刚, 刘彦春, 王国栋(东北大学轧制技术及连轧自动化国家重点实验室,辽宁沈阳110004)摘 要:采用光亮连续退火模拟实验机研究了0.08C 21.7Mn 20.03Si 钢在不同连续退火过时效温度下组织和性能的变化规律,并构造了各相在连续退火工艺期间的反应关系式。
试验结果表明:过时效温度在450℃时,组织中的第二相主要为粒状贝氏体+马氏体,350℃时为板条状贝氏体+马氏体,250℃时为马氏体或M 2A 岛;过时效温度降低,试验钢抗拉强度明显升高,屈服强度明显降低,而n 值、 r 值和杯突值变化不大;350℃过时效时,试验钢的伸长率有增高的趋势,因此调整第二相组分比例可能是提高试验钢塑性的有效手段。
关键词:过时效;连续退火;组织性能;双相钢中图分类号:T G14214 文献标识码:A 文章编号:04492749X (2009)022*******E ffect of Overaging T emperature in Continuous Annealingon Microstructure and Properties ofH eat 2T reated DP SteelHAN Hui 2quan , HUO Gang , L IU Yan 2chun , WAN G Guo 2dong(State Key Laboratory of Rolling and Automation ,Northeastern University ,Shenyang 110004,Liaoning ,China )Abstract :With bright continuous annealing simulator ,the microstructure and properties of 0.08C 21.7Mn 20.03Si steel treated with different overaging temperature and the phase transformation during continuous annealing process were studied.The results show that second phase was mostly of granular bainite and martensite in the specimen overaged at 450℃,mostly lath bainite and martensite in the specimen overaged at 350℃and mostly martensite or M 2A island in the specimen overaged at 250℃;Tensile strength was increased and yield strength decreased ,obvi 2ously ,but n , r and Erichsen value changed only a little with reduction of overaging temperature ,thus ,adjusting constituent ratio of second phase perhap s is an effective way for promoting plasticity of the steel due to the fact that elongation of the steel overaged at 350℃was increased.K ey w ords :overaging ;continuous annealing ;microstructure and property ;dual phase steel基金项目:国家高技术研究发展计划(863计划)基金资助项目(2001AA332020)作者简介:韩会全(19812),男,博士生; E 2m ail :hanhuiquan @ ; 修订日期:2008207206 双相钢作为新型的低合金高强度钢兼具高强度和良好的成形性,在现代汽车工业中备受青睐,高级别的双相钢可用于制造汽车的结构件和安全部件,低级别的双相钢可用于外露件,在代表汽车用钢未来发展方向的新车型PN GV 级车中,相变强化的双相钢占整个结构用钢的74%左右[1～3]。
固溶态、欠时效态、峰时效态和过时效态屈服强度和加工硬化行为差
固溶态、欠时效态、峰时效态和过时效态屈服强度和加工硬化
行为差
固溶态、欠时效态、峰时效态和过时效态是金属时效处理过程中的不同状态。
在金属时效处理中，固溶态是指合金材料在高温下加热达到固溶度后快速冷却，使固溶体中的溶质完全溶解的状态。
欠时效态是指固溶处理后未经完全时效处理的状态。
峰时效态是指经过适当时效处理后获得的具有最高强度和韧性的状态。
过时效态是指时效处理过度，导致合金的强度下降和韧性降低的状态。
在这些不同的状态下，屈服强度和加工硬化行为也会有所不同。
通常情况下，固溶态和欠时效态的材料屈服强度较低，而且比较容易发生塑性变形。
这是因为固溶态和欠时效态的材料晶粒较大，晶内溶质原子较少，使得材料具有较低的点阵畸变能和滑移能，从而降低了材料的屈服强度和加工硬化行为。
在峰时效态和过时效态下，材料的屈服强度会显著提高，同时加工硬化行为也更加明显。
这是因为在时效处理过程中，溶质原子会重新分布并形成固溶体中的弥散相，这些弥散相可以阻碍晶体的滑移和位错运动，提高材料的屈服强度。
此外，峰时效态和过时效态的材料晶粒较小，晶界和位错密度较高，使得材料更加难以发生塑性变形，从而表现出较高的加工硬化行为。
总的来说，固溶态和欠时效态的材料具有较低的屈服强度和加工硬化行为，而峰时效态和过时效态的材料具有较高的屈服强度和加工硬化行为。
过时效温度对冷轧双相钢组织性能的影响
过时效温度对冷轧双相钢组织性能的影响
孙婷婷;唐荻;江海涛;田志强
【期刊名称】《热加工工艺》
【年(卷),期】2009()20
【摘要】研究了过时效温度(室温～500℃)对超高强低碳冷轧双相钢力学性能的影响。
研究表明,随着过时效温度升高,马氏体发生分解,抗拉强度呈现下降的趋势;且在回火过程中,晶粒呈现出明显的长大趋势;过时效温度高于300℃时,实验钢出现屈服延伸。
该钢种最佳过时效温度以200～300℃为宜。
【总页数】3页(P130-132)
【关键词】冷轧双相钢;马氏体;抗拉强度;屈服强度;过时效
【作者】孙婷婷;唐荻;江海涛;田志强
【作者单位】北京科技大学高效轧制国家研究工程中心
【正文语种】中文
【中图分类】TG156.92
【相关文献】
1.过时效对冷轧双相钢显微组织和磁性能的影响 [J], 高丽;周月明;沈小丹;任忠鸣
2.过时效温度和时间对冷轧双相钢力学性能的影响 [J], 李春诚;王鲲鹏;王禹;李沈洋
3.过时效温度对低成本冷轧双相钢组织性能的影响 [J], 刘纪源;骆宗安;石明浩;朱伏先
4.过时效温度对1000MPa级冷轧双相钢的微观组织和力学性能的影响 [J], 戴玉芬;肖洋洋;詹华;崔磊;晋家春
5.退火温度对800MPa级C-Si-Mn-Cr系冷轧双相钢组织及力学性能的影响研究[J], 单梅;肖洋洋;景宏亮
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的调节作用。 烘烤硬化性 （ !" ） 是描述烘烤硬化钢特殊力学 ［!， $］ 性能的参量。双相钢也具有烘烤硬化性 ， 但以往 通常不作为必要的力学性能指标要求。但近年来， 汽车制造业对双相钢的烘烤硬化性也提出了明确的 要求， 如通用汽车公司在材料标准中就明确要求冷 轧双相钢的烘烤硬化性不小于 &% @^H。因此， 双相 钢的烘烤硬化性与生产工艺的关系及其控制方法也 就成为研究者感兴趣的问题。 本研究以 1?=@A 系冷轧双相钢作为研究对象， 重点探讨了平整和过时效对双相钢强度、 塑性及烘
图< <=8 9 过时效后平整率对力学性能的影响 ’(()*+ ,( +)12). .,55%0& ,0 1)*4/0%*/5 （<=8 9 :;） 2.,2).+%)6 $%& " <
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朱晓东等： 过时效和平整对冷轧双相钢板强度、 塑性及烘烤硬化性的影响
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度不断下降。当屈服点完全消除后， 进一步增加平 整率会度不断下降。当屈服点完全消除后， 进一步 增加平整率会引起加工硬化， 导致屈服强度上升。 屈强比的变化规律与屈服强度类似。伸长率随平整 率的增加呈缓慢下降的趋势。 !"! 过时效和平整对钢板烘烤硬化性的影响 双相钢连续退火后一般需进行过时效和平整， 也有不作过时效和平整的情况， 如热镀锌生产线生 产双相钢就没有过时效段； 日本川崎公司连续退火 生产线生产双相钢时不进行平整。因此， 在探讨平 整和过时效对双相钢烘烤硬化性的影响时， 分别按 上述几种情况进行研究。 图 ! 是不同过时效温度和平整条件下， !" 值 的变化规律。过时效温度低于 "## $ 时， 未经平整 的双相钢的 !" # 较小 （低于 %# &’(） ， 而 !" % 很高 ； 平整后双相钢的 !" # 高达 *## （达到约 )# &’(） 而 !" % 略低于 !" # ， 为 )# &’( 左右。 &’( 以上， 平整和未 "+# $ 过时效时情况发生了较大的变化： 平整状态下的 !" # 和 !" % 都下降到 %# , "# &’( 的较低水平。从过时效温度对 !" 的影响来看， 提 高过时效温度到 "-# $ 以上时， 双相钢的 !" 大大 降低； 对于未平整的双相钢来说， 其 !" # 始终很低， 与过时效温度关系不大。
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过时效温度对力学性能的影响 （钢板未经平整） $%& " # ’(()*+ ,( ,-). /&)%0& +)12)./+3.) ,0 1)*4/0%*/5 2.,2).+%)6 ,( 6/125)
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实验结果
过时效和平整对钢板强度和塑性的影响 图 ! 是过时效温度对钢板力学性能的影响。可
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第 !" 卷第 # 期 $%%& 年 !$ 月
钢 铁 研 究 学 报 ’()*+,- (. /*(+ ,+0 1233- *313,*45
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双相钢兼有强度高、 塑性好、 屈强比低的特点， 是未来汽车工业用钢的热点。最近制订的超轻钢车 身计划 （ ) -1,O=,64） 中， 轿车车身材料 （包括车身 结构件、 覆盖件和悬挂件） 选用了抗拉强度为 "%%、 总重量约占车身重量 E% #%%、 E%%、 >%% 和 ! %%% @^H， _ 的双相钢。冷轧双相带钢一般用连续退火机组生 产， 采用临界区保温、 两段式冷却方式， 最终获得优 良的综合力学性能， 即低屈强比、 较高的加工硬化率 和伸长率。过时效和平整是双相钢生产过程中看似 次要的子过程， 但它们对双相钢的力学性能有很大 的影响。适当的过时效和平整对力学性能起着有效
实验用钢的成分 为 （ 质 量 分 数， ： "） # $ % !& ， ， ， ， ， ’( $ % &) *+ ! % ,- . $ % $$, ’ $ % $$/ 01 $ % $23， 锻造后进行热 4 $ % $$, 3。实验用钢经感应炉冶炼、 轧， 控制终轧温度为 /,$ 5 //$ 6 ， 水冷后模拟 -$$ 然后在 0789##: 6 卷取。热轧板经酸洗后冷轧， 型连 续 退 火 模 拟 实 验 设 备 上 进 行 模 拟 退 火 实 验。 然后以 !$ 6 <; 的冷却速度冷却到 /$$ 6 保温 /$ ;， 再以 2$ 6 <; 的冷却速度快冷到 &3$ 6 左 -,$ 6 ， 右， 以保证马氏体的充分形成。接着在不同温度下 过时效 )$$ ; 或慢冷到室温。实验用钢板分为平整 和不平整 & 种。在实验室的平整轧机上模拟平整过 程。 烘烤硬化性的测量分为 & 种情况， 一是 !" & 的 测量： 试样经 & " 的拉伸变形后， 记下对应的应力。 经 !3$ 6 烘烤 &$ =(+ 后， 继续拉伸， 测出烘烤后的 ， 再减去 & " 下屈服点 （如果不存在就用 !$ % & 代替） 的应力即为 !" & ； 二是 !" $ 的测量： 先取一块试样 测其!; 或!$ % & ， 然后取另外一块同样工艺处理的试 然后测其!; 或!$ % & ， 后一块 样在 !3$ 6 烘烤 &$ =(+， 试样的!; 或!$ % & 减去前一块试样的 !; 或 !$ % & ， 即得 到 !" $ 。 在 力学性能测试采用 >?’ , 号板状拉伸试样， ?+;@AB+ 拉伸实验机上进行。用 & " 的硝酸酒精腐 蚀试样， 在扫描电镜下观察组织。
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过时效和平整对冷轧双相钢板强度、 塑性及烘烤硬化性的影响
朱晓东， 王 利， 俞宁峰， 季思凯， 王 聪
（上海宝山钢铁股份有限公司技术中心，上海 $%!<%%） 摘 要： 以低碳 1?= @A 系冷轧双相钢为研究对象， 探讨了过时效和平整工艺对双相钢板力学性能的
影响。发现： 过时效温度高于 &"% B 左右时屈服强度和屈强比大幅度提高并出现屈服平台； 平整对 双相钢力学性能的影响也与过时效温度有关。平整和过时效均对双相钢的 !" 值有较大影响。过 时效温度过高或者双相钢的 !" 值很低， 不施加任何平整和预拉伸的情况下， 双相钢的 !" 值很 小。&%% B 以下温度过时效后进行平整和预拉伸有利于获得较高的 !" 值。 关键词： 双相钢； 冷轧； 平整； 过时效； 烘烤硬化 中图分类号： 2C!D$ 9 ! 文献标识码： , 文章编号： （$%%&） !%%!=%<#& %#=%%DE=%D