龙门支架计算报告
16m跨高、30m跨径、80吨龙门计算书
16m跨高、30m跨径龙门吊计算书一、结构尺寸设计：本标段为40m预制箱梁，单个箱梁最大重量接近150T，该“龙门吊机”为跨墩门架式吊机，设计高度为16m。
“龙门吊机”主体受力结构采用国产“贝雷片”组成，采用8排单层进行设计，并加设加强弦杆，辅助抗风拉、压杆件均采用D=22cm的钢管。
二、计算荷载最大吊重：Ｇ1=80(T)=800(KN)门架顶平车重量：G2=5(T)=50(KN)贝雷片重量：G3=0.3(T)*8*10*10=240(KN)加强弦杆重量：G4=0.08(T)*8*18*10=115.2(KN)支撑架(天窗)重量：G5=0.021(T)*16*4*10=13.44(KN)门架顶木方及轨道重量：G6=0.03(T/M)*30*4*10+9(KN)=45(KN)三、受力计算：1、门架横梁“贝雷片”受力验算：１）立柱顶部支反力计算：２）荷载总计：∑G i=G1+G2+G3+G4+G5+G6=800+50+240+115.2+13.4+45=1263.6 KN 单个支柱支反力计算：N1=N2=∑G i/2=631.8(KN)３）单排(贝雷片)跨中弯矩计算：M max=[N(L/2)-(∑G i-G1-G2)/2*(L/4)]*1/8=(631.8*30/2-413.6*30/8)*1/8=990.75(KNm)由于M max＞[m0]=958(KNm)[m0]——“贝雷片”的允许弯矩为抵抗桁架的跨中弯矩，增加安全保险系数，在“贝雷”桁架上、下加设加强弦杆。
４）抗拉、压应力验算：贝雷片与上、下加强弦杆组合后的惯性矩为：I组合=I0贝雷片+[I0弦杆+Ａ0弦杆*(150/2+r0加强弦杆)2]*２=624344.04(cm4) I0贝雷片——283000(cm4)I0加强弦杆——382.9(cm4)Ａ0加强弦杆——27.48(cm4)r0加强弦杆回转半径——3.72(cm)δmax=M max Y/I组合=990.75*82.44/624344.04=130.82(mpa)δmax＜[δ0]=273(mpa)[δ0]——贝雷片允许拉、压应力故跨中弯矩验算合格。
龙门架计算书(35mT梁龙门架)
龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。
对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑考虑安全系数为1.5m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。
5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()32171296.501.452.16.254cm I y =⨯++⨯=cm A I r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算 单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==以上挠度合计cm f f f 82.259.023.221=+=+=㈠12V 1=M M m kg M ⋅=13582max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求 ㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===AI i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oyox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ 整体稳定符合要求。
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
龙门架计算说明书
龙门架计算说明书
一、横梁计算
对本龙门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算、斜撑起稳定作用不做受力计算。
1、荷载计算
横梁自重：q =42.03Kg/m(已考虑动荷载系统)
无车自重：P1=80Kg
横担自重：P2Kg
集中荷载：P =（P1+ P2）*1.2=（80+78）*1.2=158Kg
2、计算简图（横梁）
P =158Kg P =158Kg
A C B
L1=1m L2=2.8m L1=1m
L=
3、内力计算
（1）最大弯矩
当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
其中：
R A=R B=q*L/2 =42.03*7.6/2+
下弦弯矩：M A=M B=12q* L12=12*42.03*12=
上弦弯矩：M c= R A*L2 - 12q(L1+ L2）- 158*18.5=4450
下弦弯矩：M Amax= M Bmax4
上弦弯矩：M Cmax=4450*1.5=6675
（2）最大支点应力计算：
当集中荷载作用在距离支点1.5m时，该支点的应力最大
P =158Kg
L1=1m L3=4.1m L4=1.5m L1=1m
L
由∑MA=0则R B-42.03*7.6*3.8-158*4.1=0
R B
V Bmax=
拉应力满足要求，剪力较小完全满足要求。
根据以上验算，本龙门架横梁采用25mm工字钢、跨度7.6m，其承载力能满足吊袋4.4T钢筋混凝土管的施工要求。
40m龙门计算书
40m 龙门计算书1、万能杆件用量表2、一片35m 预制箱梁自重3、龙门设计:横梁及支腿采用万能杆件拼装,采用4N1作为抗弯构件。
横梁净跨38m ，布置两套天车和吊具（每套重15T ）。
梁上两吊点之间间距33m 。
4、龙门验算：[]243222max21/200029548802118032832328321804.1824.1828.22428.12.022505.492755.2281751560651.046944.29q cmKg cmI cm W cmcm mm mT T qlMT T T Q Q mT T L Q ㈠＝构件的容许应力：＝，＝＝则＝横梁下弦杆截面积：，计算梁高横梁高度横梁上的集中荷载：横梁上的均布荷载：横梁强度验算：σ⨯⨯=⨯⨯⨯=-⋅=⨯⨯+==+==⋅===[]强度符合要求。
跨中截面最大弯矩：工字钢）上的荷载：作用在横梁（：轨道平车横梁强度验算支腿强度符合要求。
按最不利界面）支腿受压荷载：支腿强度验算：刚度符合要求）（）（横梁刚度验算：强度符合要求＝则杆件内力：自重自重集中均布集中均布MPaMPa ＜mmm T W MmT mm mm m T q MmT mT lQ Nq I ㈣T T ＞TP TT T Q NP ㈢cm f f f cmmm N T f f cmcmmmN m m T EIqlf ㈡cmKg cmKg WM ZAAc 21010323423100192.24192.24)285.0475.02375.175.2(/352.14/352.142.7337.10356(337.1036.38349.95337.103365.13972.8965.622.52954880/2733845.243832755243.12954880/27338438651.053845/2000/1.150032832492505003maxmaxmax222424422=⋅==⋅=⨯-⨯⨯====+==⨯==+=+==+==⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⋅⨯==<=σω横梁跨中影响线轨道平车横梁跨中影响线/－－＋＋。
闸门井龙门吊架计算书
闸门井龙门吊架计算书1、计算概况龙门吊架起吊高度12m，跨度8.8m，吊点距离4.80m;起吊重量115t，辅助设备选用4个60t滑车组，Φ28－6×37起吊牵引绳，2台8t卷扬机，龙门架及卷扬机均设Φ32地脚锚筋固定。
龙门架结构主梁初选为4工45b热轧普通工字钢（初选），主梁两端焊接牢固，主梁设有工45b剪刀撑焊接连接，减小集中荷载弯距；龙门架立柱为Φ325×12mm无缝钢管与预埋钢板焊接连接，龙门架主梁与立柱组成主框架结构。
2、荷载计算（1）起吊物重量：1150KN（2）滑轮重量：10KN；（3）钢丝绳重量：276.8/100×1050＝29 KN（4）荷载设计值为可变荷载效应控制的组合：恒载荷载分项系数为1.2；活载荷载分项系数为1.4。
故起吊设计荷载：1150×1.2+(10+29)×1.4＝1434.6 KN3、龙门吊架受力分析与计算龙门架计算主要是立柱的计算，一般简化为一个承受集中荷载的框架结构来进行。
其截面验算可参照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）采取—近似柱梁计算法来验算截面,本法系假定立柱与龙门架主梁的交接处为刚接，立柱与基础的交接处为绞接，其计算数值与精确法计算和试验结果的误差不大，可以满足工程要求。
3.1对于龙门架的主梁计算，可按承受集中荷载的框架结构形式对主梁最危险截面的强度和刚度（不考虑自重影响）进行简化计算和校核，具体尺寸见计算简图：梁端与立柱连接点弯距为：M B＝M C＝-3Pa(a+b)/L(2k+3)＝-3×（1434.6/2）×2×（2+4.8）/8.8×(2×6.36+3)＝-211.56 KN*m 其中K＝（H/L）〃（4I/2I1）＝ (12/8.8)×（4×33759）/（2×14471.45）＝6.36；主梁最危险截面弯矩为：Mmax=Ma＋M B==（1434.6/2）×2-211.56=1223.04KN*m；最大剪力设计值为：Vmax＝P=1434.6/2＝717.3KN梁所需的截面抵抗矩为：W＝Mmax/［σw］＝1223.04×106/205＝5966.05cm3；由型钢表查得工45b的截面特性：Ix＝33759cm4，Ix /Sx＝38.1cm，δ＝13.55mm，翼缘板厚度t f＝18mm。
龙门架计算书
竖井龙门架计算书根据现场实际情况，17＃竖井起重架设置2台5t 电葫芦。
施工竖井龙门架安装后首先经相关检测机构检测，相关手续齐全后，进行空载和重载的安全检测，检测合格，满足连续作业的要求后，方可使用。
17#竖井龙门架受力计算简图如下（杆件连接实际安装采用焊接，图中简化为铰接）：计算荷载为土罐自重（r=0.6m ，h=1.0m ，钢板厚1cm ）0.382t ，罐中土重（πr 2h ×1.8＝2.03t ）、电葫芦自重（0.4t ）三项合计2.82t 。
电葫芦的额定起重量5t ，安全系数取1.2，即电葫芦承载为3.384t ，满足电葫芦承载要求。
载荷作用下受力为33.84KN 。
1）行车梁行车梁的受力为集中荷载33.84KN 。
受力计算简图如下：为一次超静定结构。
取行车梁的最大跨度为8m ，按照最不利的简支梁受力方式验算如下： ①强度验算其中：L 为7.8米；q 为行梁I30a 自重48.0kg/m ，换算成线荷载0.48KN/m 查I30a 热轧工字钢的截面特性表可知3310582mm x ⨯=ω故行梁应力为：==x M ωσ/max 122.89N/mm 2。
因为行车梁可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于σ，故强度满足要求。
②整体稳定性验算：a 、判断是否应进行稳定性验算行梁受压翼缘侧向自由长度最大值为8m ，与梁高度的比值8m/0.28m=28.6>16，必须进行稳定性验算。
b 、整体稳定性验算==ψ)/()/(''max bb M ψσ71.52/0.83=86.17N/mm 2 其中：查表30a 工字钢的整体稳定系数83.092.0'=ψ=ψb b ，因为整体可承受的最大应力f 为215N/mm 2，大于M max ，故整体稳定性满足要求。
③刚度验算最大跨中的挠度为：=11.03mm<l/700=11.4mm由上式可知，其最大变化量小于其挠度最大允许变化值，故刚度满足要求。
龙门架专项计算方案
一、工程概况龙门架作为一种重要的建筑施工辅助设施，广泛应用于建筑、桥梁、隧道等工程中。
为确保龙门架的安全稳定，特制定本专项计算方案。
1. 工程名称：XX工程项目2. 工程地点：XX市XX区3. 龙门架类型：XX型4. 龙门架使用年限：XX年二、计算依据1. 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）2. 《建筑施工安全规范》（JGJ 59-2011）3. 《建筑施工起重机械安全技术规程》（JGJ 33-2012）4. 龙门架生产厂家提供的技术资料三、计算内容1. 龙门架结构设计计算2. 龙门架稳定性计算3. 龙门架抗风计算4. 龙门架安全系数计算四、计算方法1. 龙门架结构设计计算根据《钢结构设计规范》和龙门架生产厂家提供的技术资料，对龙门架的结构进行设计计算。
主要包括以下内容：（1）龙门架主梁、立柱、横梁等主要构件的截面尺寸、材料强度、刚度等参数计算；（2）龙门架连接节点的设计计算，包括螺栓、焊接等连接方式；（3）龙门架的支撑系统设计计算，确保龙门架在施工过程中的稳定。
2. 龙门架稳定性计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的稳定性进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在垂直、水平方向上的稳定性；（2）计算龙门架在风力作用下的稳定性；（3）计算龙门架在地震作用下的稳定性。
3. 龙门架抗风计算根据《钢结构设计规范》和《建筑施工安全规范》，对龙门架在风力作用下的抗风性能进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在静风作用下的抗风性能；（2）计算龙门架在动风作用下的抗风性能；（3）计算龙门架在复杂风场条件下的抗风性能。
4. 龙门架安全系数计算根据《建筑施工安全规范》和《钢结构设计规范》，对龙门架的安全系数进行计算。
主要包括以下内容：（1）计算龙门架在正常使用条件下的安全系数；（2）计算龙门架在极限状态下的安全系数；（3）计算龙门架在各种异常情况下的安全系数。
五、计算结果分析1. 对龙门架结构设计计算结果进行分析，确保结构强度、刚度和稳定性满足设计要求；2. 对龙门架稳定性计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下具有足够的稳定性；3. 对龙门架抗风计算结果进行分析，确保龙门架在风力作用下的安全性能；4. 对龙门架安全系数计算结果进行分析，确保龙门架在各种工况下的安全使用。
龙门吊架设计计算
闸门井龙门吊架计算书1、计算概况龙门吊架起吊高度12m，跨度8.8m，吊点距离4.80m;起吊重量115t，辅助设备选用4个60t滑车组，Φ28－6×37起吊牵引绳，2台8t卷扬机，龙门架及卷扬机均设Φ32地脚锚筋固定。
龙门架结构主梁初选为4工45b热轧普通工字钢（初选），主梁两端焊接牢固，主梁设有工45b剪刀撑焊接连接，减小集中荷载弯距；龙门架立柱为Φ325×12mm无缝钢管与预埋钢板焊接连接，龙门架主梁与立柱组成主框架结构。
2、荷载计算（1）起吊物重量：1150KN（2）滑轮重量：10KN；（3）钢丝绳重量：276.8/100×1050＝29 KN（4）荷载设计值为可变荷载效应控制的组合：恒载荷载分项系数为1.2；活载荷载分项系数为1.4。
故起吊设计荷载：1150×1.2+(10+29)×1.4＝1434.6 KN3、龙门吊架受力分析与计算龙门架计算主要是立柱的计算，一般简化为一个承受集中荷载的框架结构来进行。
其截面验算可参照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）采取—近似柱梁计算法来验算截面,本法系假定立柱与龙门架主梁的交接处为刚接，立柱与基础的交接处为绞接，其计算数值与精确法计算和试验结果的误差不大，可以满足工程要求。
3.1对于龙门架的主梁计算，可按承受集中荷载的框架结构形式对主梁最危险截面的强度和刚度（不考虑自重影响）进行简化计算和校核，具体尺寸见计算简图：梁端与立柱连接点弯距为：M B＝M C＝-3Pa(a+b)/L(2k+3)＝-3×（1434.6/2）×2×（2+4.8）/8.8×(2×6.36+3)＝-211.56 KN*m其中K＝（H/L）·（4I/2I1）＝(12/8.8)×（4×33759）/（2×14471.45）＝6.36；主梁最危险截面弯矩为：Mmax=Ma＋M B==（1434.6/2）×2-211.56=1223.04KN*m；最大剪力设计值为：Vmax＝P=1434.6/2＝717.3KN梁所需的截面抵抗矩为：W＝Mmax/［σw］＝1223.04×106/205＝5966.05cm3；由型钢表查得工45b的截面特性：Ix＝33759cm4，Ix /Sx＝38.1cm，δ＝13.55mm，翼缘板厚度t f＝18mm。
龙门架(三柱)计算书
龙门架(三柱)计算书纵横大厦工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ 88-92）、《建筑结构荷载规范》(GB5009－2001)、建《筑施工计算手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等。
一、基本参数信息1、构造参数:龙门架立柱高度h(m)：30；龙门架立柱宽度B(m): 0.6；龙门架立柱间距L(m)：2；每根立柱的重量G z(kN)：10；风荷载设计值q0(kN/m)：0.05；卷场机固定形式：压重；卷场机自重G(kN)：50；重物与土的摩擦系数μ1：0.6；卷扬机底座与土的摩擦系数μ2：0.4； A点与水平拉力作用线距离h(m)：1；A点到卷扬机重心线的距离a(m)：1.5； A点到压重物重心线的距离b(m)：4；吊篮重G d(kN)：6；额定起重量G e(kN)：16；钢丝绳型号：6×19；公称抗拉强度(N/mm2)：1550；钢丝绳直径(mm)：17；滑轮直径D(mm)：200；承载钢丝绳分支数n：2；滑轮组总效率ε：0.9；材料的弹性模量E(N/mm )215；2、缆风绳:缆风绳与立柱夹角γ(度)：30；缆风绳不均匀系数：0.82；缆风绳安全系数：3.5；3、基础参数:基础长l(m)：4；基础宽b(m)：3；基础厚h(m)：0.6；混凝土保护层厚度(mm) ：35；混凝土级别：C30；钢筋级别：HRB335；二、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力：S=P/nε其中 P - 提升荷载，P=1.4(G d+G e)=1.4×(6+16)=30.8kN；n - 承载钢丝绳分支数，n=2；ε - 滑轮组总效率，ε=0.9。
龙门架检算报告
物资设备队龙门架检算报告二〇一二年十一月龙门架检算报告一、检算依据（1）相关图纸和计算文件（2）《路桥施工计算手册》（3）中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）二、检算内容和方法本检算内容如下:（1）对龙门架[10槽钢、I28a工字钢主梁强度、刚度检算；（2）对2[10槽钢立柱的强度及稳定性验算；（3）对纵向、横向主梁接头钢板Ф20㎜螺栓验算；（4）对I28a工字钢主梁焊缝计算。
三、龙门架计算参数1.承受荷载（数据按照物资设备队提供）龙门架自重: 15 KN；吊装构件最大自重: 17KN电葫芦的额定起重量3t, 满足吊装构件最大自重承载1.7t要求, 自重为2.5KN。
2、计算模型基本参数（数据按照物资设备队提供）:取行车梁的最大跨度为L =4.72 m 最大高度为a=2.616 m3.集中荷载:P=1.1× (17+2.5) =21.45 KN（考虑安全系数取1.1）N=P×1.4=30.03KN4.均布荷载(主梁自重): q1=1.2×0.44=0.528KN/m q2=1.2×0.2=0.24KN/m5.截面类型参数:（1）28a工字钢: A=55.37cm2, Ix=7115cm4 , Wx= 508.2cm3 （2）10号槽钢：A=12.74cm2, Ix=198.3cm4 , Wx=39.4cm3 四、I28工字钢横梁焊缝计算N ,=1.4× (17+2.5+0.44×4.72)=30.2 KN贴角焊缝: σ= 13.9MPa＜[ ]=85 MPa合格五、纵向、横向主梁接头钢板Ф20㎜螺栓验算1.钢板承受轴向拉力: N,=1.4× (17+2.5+0.44×4.72)=30.2 KN2、查《桥梁施工计算手册》P788：粗制螺栓剪应力为80MPa, 容许承压应力为170MPa, 容许拉应力为100MPa.(1)普通螺栓抗剪计算:KN d n N j j 27.50804202][4][2121=⨯⨯⨯==πτπ(2)普通螺栓承压计算:][][11e e d N δδ∑==20×16×170=54.4KN取(1)(2)两者较小值[N]min =50.27KN,则n 为:n=N/[N]max =30.2/50.27=0.6＜实际拼接板每侧选用4个螺栓钢板轴心受拉强度为:δo j nd A A -==260×16-2×(26-13)×16=3744㎜ 2jA N =δ=30.2×1000/3744=8.07 MPa ＜[σ]=140 MPa 最外边螺栓距离螺栓群重心最远, 因此该螺栓受力最不利, 得: yi=65㎜,Xi=160㎜72.231)6565(4)100160(4651601302.30)(22222222=+⨯++⨯⨯⨯⨯=+∑=ii ii m m y x Mr R KN nQ R Q ==30.2/8=3.78KN KN KN R R R R Q MY MX 72.5032.6)78.345.1(55.3)(2222max <=++=++=强度验算通过。
龙门架设计计算
查表得A 1=94.07cm 2，A 2=30.8 cm 2，h=40cm代入得y c =0.596m 。
根据惯性矩平行轴公式I x =I c +d 2AI x =(22781+39.62×94.07）+2（373+60.42×30.8）=395770cm 4 Wx =I x /Y c =395770/60.4=6552.5 cm 3（2）横梁整体稳定性计算)7.0(max=≤B x B M f W ϕϕ当荷载移至横梁中点时，横梁所受弯矩最大。
m KN pl M .300420604max=⨯== MPa f MPa W x B M 1404.65105.65527.03000009max =<=⨯⨯=-ϕ 故整体稳定性安全。
3、整体刚度计算cm l cm EI pl 4400][26.139577010248102060489933==<=⨯⨯⨯⨯⨯==δδ 符合规范要求。
4、局部稳定计算下弦杆工字钢计算当平车移至跨中时，荷载为最不利，其横梁按两端半固结计算，荷载为跨中，梁长为1米（详见设计图）。
3max 11392022781.1541604cm W m KN pl M c ===⨯== MPa MPa W x M 140][13101139101563max =<=⨯⨯==-σϕσ MPa MPa A Q m KN p Q 115][8.121007.94106022.30260243max max =<=⨯⨯=====-ττ 故安全。
5、焊缝计算：φ50钢管与工字钢连接焊缝计算（按角焊缝，见前图h f =8mm ）h f =8mm ≤1.2t=1.2⨯8=9.6mm>h m in f =1.5t =1.5⨯8=4.2mm查表得角焊缝强度设计值f wf =160N/mm 2角焊缝位置为轴心受力。
最不利时为受力点在焊缝下缘位置时： l w =2πD=2⨯3.14⨯50=314mmh e =0.7 h fN=60KNf δ=w e l h N ∑ =31487.010603⨯⨯⨯=34.1N/mn 2< f wf =160N/mn 2故安全6、立柱（压弯构件）计算Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。
MH20+20T-28M花架龙门计算书-图文
MH20+20T-28M花架龙门计算书-图文
MHE40t（20t +20t）-28m H=9m单主梁花架
葫芦门式起重机计算书
一、主梁的计算
1. 主梁截面及特性数据：
P=42440Kg H=310cm H1=278cm 工字钢下墙板B=24cm 跨度L=2800cm 总悬臂L1=600cm 有效悬臂L0=400 cm 工字钢下墙板厚度d=1.4cm 主梁每米梁重q=0.42t/m (1)、水平悬杆
L200x200x14角钢的截面及特性数据
重心距Y3=54.6mm 惯性矩Ix=Iy=2103cm4
截面抵抗惯性矩Wx=Wy=144.7cm3 截面面积A=54.642 cm2
1
(2)、葫芦工字钢双工字钢I32b并排布置的截面及特性数据h=320mm d=11.5mm t=15mm b=132mm R=11.5mm 截面积A=73.55 cm2 对X-X轴：
惯性矩Ix=11600cm4 截面抵抗惯性矩Wx=726cm3
对Y-Y轴：
惯性矩Iy=502cm4 截面抵抗惯性矩Wy=76cm3
通过caxa计算主梁对X-X得结果：
主梁的截面积A?312.4cm2 E=2.1x106 Iy?1967119cm4 IX?5956609cm4 悬臂总长L1=6m 有效悬臂长L0=4m
主梁跨中的刚度：f=PL3/48EIX=1.55cm。
门架计算书
吊梁提升门架起重机受力计算书已知：设备工作级别—A3；小车起重量—G1=60t；小车自重—G2=4.72t; 主梁自重—q=7.69kN/m; 跨度-L=19.1m；许用弯曲应力—[σ]Q235=157MPa;许用剪切应力—[τ]Q235=90MPa;一、龙门架平面内力计算：本龙门吊采用双刚支腿进行支承，将龙门架当作平面刚架计算。
龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a）（图a）第二种情况是当龙门起重机大车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b）当计算主梁内力时，取图a，当计算支腿内力时取（图b）,这时因为采用一次超静定机构计算简图时，刚架在垂直载荷作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。
（图b）1、主梁垂直平面内的受力计算：（1）负载引起的内力（受力图如图c，主梁弯矩图如图d）（图c）（图d）P=G2+1.25G1=47.2KN=1.25×600KN=797.2KN由于起升速度很低，且已考虑静载实验时，加载为125%所以可不考虑起升加速度的影响。
M max1=P(L-b)/4=3518.02KN ·m当载荷如a图所示时，剪力图如图e（图e）（图f）(2） 主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fM max2=1/8×q ×L 2=1/8×7. 69×19.12=350.13KN ·m主梁在垂直平面内主要验算两个危险载面，一是主梁跨中的弯距，二是支座附近的剪力。
M 总=M max1+M max2=3868kN ·mI 2=3277520.98cm 4 y x =129.35cmW y =I 2/y max =25338.40cm 3σ=M 总/2W=98 MPa<[σ] Q235=157 MPa 所以主梁受弯满足要求。
龙门架受力结构检算
南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程第三标段5#竖井龙门架检算书一、概述南水北调中线京石段应急供水工程（北京段）西四环暗涵工程施工第三标段竖井施工物料提升采用龙门架系统。
该龙门架采用型钢组装而成的整体框架结构。
（具体的结构形式及安装见图一），由于本结构为施工设计，为准确掌握该架体的性能，在其安装和使用之前对该龙门架施工设计进行受力检算。
二、检算内容主要检算内容包括“龙门架横梁结构、电动葫芦行走大梁、龙门架立柱”三个方面的内容。
对于该龙门架各检算部位受力状态取所有的电动葫芦满载，并且同时布置在结构受力最不利部位。
三、检算步骤（一）、龙门架横梁受力检算检算项目：受弯性能和受剪性能。
1、受力分析取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出横梁受力M图、Q图如图示。
M图80.4KN80.4KN所以，Mmax=105.525KN・MQmax=80.4KN2、结构材料性能检算施工设计采用A3钢，用一根I25a工字钢。
计算得到：A=48.5cm2,W=508cm3。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa；容许抗剪强度[fv]=125MPa。
/v二N/A=80.4X103/4850=16.57MpaV[fv]（安全）/w=M/W=105.525KN・m/508cm3=207.7Mpa<[fw]（安全）经检算，该横梁的受力满足施工的安全要求。
由于受力分析所取的为最不利的受力结构，所以该龙门架的其他横梁可以满足施工的安全要求。
2、行走大梁检算A、内力计算取如图示的受力结构进行计算，所取的该结构图式为最不稳定结构。
计算后作出M 图、Q图如图示。
所以，Mmax=180.9KN•mQmax=80.4KNB、结构材料检算施工设计采用A3钢，用通长I40a的工字钢。
查材料力学得到A3钢容许抗弯强度[fw]=215MPa；容许抗剪强度[fv]=125MPa。
A=86.1cm2,W=1090cm3。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
结论：如图所示，结构最大等效应力为 269.9MPa，在两支腿工字钢连接 处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响，安全！ 3) 工况 3 选取 3#、7#点，均匀施加 45T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 256.1MPa，在翼板与工字钢连 接的边缘处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构强度无影响，安 全！ 4) 工况 4 选取 2#、8#点，均匀施加 70T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 316.4MPa，在两支腿工字钢连接 处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响，安全！ 3) 工况 3 选取 3#、7#点，均匀施加 45T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 327.1MPa，在两支腿工字钢连 接处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构强度无影响，安全！ 4) 工况 4 选取 2#、8#点，均匀施加 70T 载荷； 结构应力云图如下：
三、 龙门支架-04
1. 支架简图 龙门支架外形简图如下图：
2. 受力点简图 选取如下图所示 5 个受力点：
3. 各工况受力分析 1) 工况 1 选取 3#点，均匀施加 3.5T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 263.2MPa，在两支腿工字钢与上 部工字钢连接处内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强 度无影响，安全！
受力点 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7#
安全载荷 65T 15T 10T 15T 10T 15T 65T
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 207.0MPa,在工字钢与翼板 连接的外边缘处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构强度无影响， 安全！ 5) 工况 5 选取 1#、9#点，均匀施加 23T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 156.3MPa, 最大等效应力 156.3MPa＜235MPa/1.5=156.7MPa，安全！ 6) 工况 6 选取 2#、4#、6#、8#四点，均匀施加 70T 载荷； 结构应力云图如下：
35T
3
3#、7#点受力
45T
4
2#、8#点受力
70T
5
1#、9#点受力
40T
6
2#、4#、6#、8#点受力
70T
7
2#、3#、7#、8#点受力
80T
根据各工况安全载荷表，得出各点安全载荷，如下表：
受力点 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9#
安全载荷 20T 35T 22.5T 17.5T 15T 17.5T 22.5T 35T 20T
6. 结论
针对龙门支架-04，选取 5 个受力点，共 4 个工况；各工况安全载荷如下：
龙门支架-04
序号
工况
安全载荷
1
3#点受力
3.5T
2
2#、4#点受力
5T
3
1#、5#点受力
15T
4
1#、2#、4#、5#点受力
8T
根据各工况安全载荷表，得出各点安全载荷，如下表：
受力点 1# 2# 3#
安全载荷 7.5T 2.5T 3.5T
龙门支架计算报告
编制： 校核： 审核： 批准：
日期：
一、 龙门支架-01
1. 支架简图 龙门支架-01 外形简图如下图：
424 12
440
1800
8 TYP.
PL12
800 500
HW250X250X14X9
8000 400
HW450X300X18X11(440X300X18X11)
800 TYP.
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 263.8MPa，在上部工字钢的外 部边缘出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响，安 全！ 4) 工况 4 选取 1#、2#、4#、5#点，均匀施加 8T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 273.0MPa,在上部工字钢与 下部支腿连接的内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强 度无影响，安全！
2) 工况 2
选取 2#、4#点，均匀施加 5T 载荷；
结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 289.6MPa，在两支腿工字钢与上 部工字钢连接处内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强 度无影响，安全！ 3) 工况 3 选取 1#、5#点，均匀施加 15T 载荷； 结构应力云图如下：
5950
HW250X250X14X9
20TYP.
PL12
2. 受力点简图 选取如下图 9 个点进行受力分析：
1# 2# 3# 4# 5#
6# 7# 8# 9#
3. 各工况受力分析 1) 工况 1 选取 5#点，施加 15T 载荷； 结构应力云图如下：
结 论 ： 结 构 最大 等 效 应 力 为 142.1MPa ， 最大 等 效 应 力 142.1MPa ＜ 235MPa/1.5=156.7MPa，安全！ 2) 工况 2 选取 4#、6#点，均匀施加 35T 载荷； 结构应力云图如下：
4# 5#
四、 龙门支架‐05 1. 支架简图 龙门支架外形简图如下图：
2.5T 7.5T
2. 受力点简图 选取如下图所示 7 个受力点：
3. 各工况受力分析 1) 工况 1 选取 4#点，施加 15T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 217.9MPa，在支腿方通与上部方 通连接处的内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无 影响，安全！
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 244.6MPa，在支腿与上部方通 的连接处的内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无 影响，安全！ 4) 工况 4 选取 1#、7#点，均匀施加 130T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 152.6MPa, 最大等效应力 152.6MPa＜235MPa/1.5=156.7MPa，安全！ 5) 工况 5 选取 1#、3#、5#、7#点，均匀施加 40T 载荷； 结构应力云图如下：
35T
3
3#、7#点受力
45T
4
2#、8#点受力
70T
5
1#、9#点受力
23T
6
2#、4#、6#、8#点受力
70T
根据各工况安全载荷表，得出各点安全载荷，如下表：
受力点 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9#
安全载荷 11.5T 35T 22.5T 17.5T 15T 17.5T 22.5T 35T 11.5T
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 280.6MPa,在上部工字钢与 支腿工字钢的连接处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构强度无 影响，安全！
4. 结论
针对龙门支架-01，选取 9 个受力点，共 6 个工况；各工况安全载荷如下：
龙门支架-01
序号
工况
安全载荷
1
5#点受力
15T
2
4#、6#点受力
结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 263.6MPa,在两支腿工字钢 的连接处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响， 安全！
5. 结论
针对龙门支架-03，选取个 9 受力点，共 7 个工况；各工况安全载荷如下：
龙门支架-03
序号
Байду номын сангаас
工况
安全载荷
1
5#点受力
15T
2
4#、6#点受力
2) 工况 2
选取 3#、5#点，均匀施加 20T 载荷；
结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 258.5MPa，在支腿与上部方通连 接处内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响， 安全！ 3) 工况 3 选取 2#、6#点，均匀施加 30T 载荷； 结构应力云图如下：
6) 工况 5
选取 2#、4#、6#、8#四点，均匀施加 70T 载荷；
结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构的最大等效应力为 339.2MPa,在两支腿工字钢 的连接处出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响， 安全！
7) 工况 6
选取 2#、3#、7#、8#四点，均匀施加 80T 载荷；
二、 龙门支架-03
1. 支架简图 龙门支架外形简图如下图：
2. 受力点简图 选取如下图所示 9 个受力点：
1# 2#
3# 4# 5# 6# 7#
8# 9#
3. 各工况受力分析 1) 工况 1 选取 5#点，施加 15T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如图所示，结构最大等效应力为 209.2MPa，在支腿工字钢连接处 出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无影响，安全！ 2) 工况 2 选取 4#、6#点，均匀施加 30T 载荷； 结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 272.6MPa，在支腿与上部方通 的连接处的内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构整体强度无 影响，安全！
6) 工况 6
选取 1#、2#、6#、7#点，均匀施加 60T 载荷；
结构应力云图如下：
结论：如上图所示，结构最大等效应力为 265.8MPa，在支腿与上部方通 连接处的内侧出现应力集中，应力集中区域很小，对结构强度无影响， 安全！
4. 结论
针对龙门支架-04，选取 7 个受力点，共 6 个工况；各工况安全载荷如下：
龙门支架-05
序号
工况
安全载荷
1
4#点受力
15T
2
3#、5#点受力