模板施工方案 67 5

模板施工方案
（一）工程概况：
本工程17#楼为框剪结构和框架结构，桩承单独基础，地上17层。

剪力墙为250mm厚，柱均为方形柱，最大截面尺寸为600×750mm，层高最高处为第1层3.0m 高。

楼板厚度为100mm，梁均为方形，最大截面尺寸为250×700mm。

（二）工程砼施工情况：
为确保工程优质，高速完成施工任务，根据公司制定的管理目标，按照温州市建设局要求，本工程砼采用商品砼，利用混凝土泵浇注。

（三）板配筋情况及计算
由于板厚为100mm，现其浇板的配筋。

根据一般的工程实际计算出其板的钢筋含量约为：1.2KN/m3，梁的钢筋含量为1.7KN/m3。

（四）模板的选择：
本工程板、柱、剪力墙、地下室外墙模均采用20mm厚胶合板，模板系统的加固：柱模采用Φ48×3.5钢管作柱箍@600，并用M14螺杆对拉，电梯井内模采用整体提升筒模。

（五）模板结构设计
1、墙模板
本工程墙模板设计取第一层设计，其层高为 3.0m，墙模板采用木模拼成，高度为2.6m(其余0.4m高待支梁与板时最后成活)。

内楞采用2根□60×40×2.5矩形钢管，间距750mm，外楞采用Φ4.8×3.5钢管，间距900mm，对拉螺栓M18竖向间距750mm，横向间距900mm。

（2）有关材料自重及荷载
①新浇砼自重：γ=24KN/m3，坍落度为2-3cm，采用0.5m3混凝土吊斗卸料，浇筑速度V=1.7m/h(按5.0m3/h)，混凝土温度按25℃，用插入式振捣器振捣。

②钢材：钢材抗拉强度设计值：Q235钢为215N/mm2，普通螺栓为170N/mm2，钢模的允许挠度：面板为1.5mm，钢楞为3mm。

③分别验算钢模板、钢楞和对拉螺栓是否满足设计要求。

3、荷载计算
（1）砼侧压力
①砼侧压力标准值： F1=41.3KN/m2
②砼侧压力设计值：
F=F1×分项系数×折减系数=41.3×1.2×0.85=42.126KN/m2
（2）倾倒砼时产生的水平荷载
查表得：4KN/m2
荷载设计值为：4×1.4×0.85=4.76KN/m2
（3）荷载组合
F'=42.126+4.76=46.886KN/m2
4、验算
对拉螺栓验算：
①对拉螺栓的承受拉力：
N=F'×内楞间距×外楞间距=46.886×0.75×0.9=31.6KN
②对拉螺栓的应力：
M20螺栓净截面面积：A=174mm2
δ=N/A=31.6×103/174=181N/mm2>170N/mm2基本满足要求。

㈡柱模板：
柱模采用20mm厚胶合板，钢管作柱箍，并用M14螺杆对拉，按柱最大截面计算，柱截面尺寸600×750mm2，高2.60m，柱箍间距800mm双钢管。

⑴砼侧压力
①砼侧压力标准值
F1=59.3KN/m2
②砼侧压力设计值
F=F1×1.2×0.9=59.3×1.2×0.9=64.04KN/m2
⑵倾倒砼时产生的水平荷载
4×1.4×0.9=5.04KN/m2
⑶荷载组合
F'=F+5.04=69.08KN/m2
⑷计算
则：P1/6×69.08×103/106×800×1200=11053N
N=1.267P=1.267×11053=14004N=14KN,则单个扣件承载力
N'=1/2N=7KN 一个扣件抗滑力8.5KN>N' (满足要求)，M14螺栓容许拉力17.8KN>14KN
⑸钢管抗弯验算
M=0.276P1=0.276×11053×482.7=1424521N/mm
δ=1/2(N/A+M/W)=1/2(14004/489+142452/5080)=155N/mm2<fc=205N/mm2
挠度验算：
W=1.883×P13/100EI=1.883×11053×482.73/100×2.05×105×12.19×104=0.94mm<[W]=2.4mm
其中：[W]=B/500=1448/500=2.9mm
⑹松木枋抗弯验算
a荷载计算
q=1/6×69.08×103/106×1200=13.82N/mm
h=F/γ=69.08%÷24=2.88m
M=0.084P12=0.084×13.82×800=742963N·mm
δ=M/W=929/1/6bh2=742963×6/50×1002=8.92N/mm2<[δW]=13N/mm2 满足要求
㈢梁模板：
梁的大部分尺寸为250mm×700mm、250mm×500mm，个别为400mm×570mm，楼面厚为100mm，底模板采用20mm厚胶合板，侧模也采用20mm厚胶合板，楞木采用50mm×100mm松木枋，@495。

支撑采用满堂脚手架。

立杆间距均为120mm。

扫地杆离地300mm，中间增加一道水平连接杆，梁400mm ×570mm楞木为@350mm，不另计算。

1、底模验算
⑴抗弯强度验算
①荷载
底模自重：0.072KN/m
砼自重： 6.048KN/m
钢筋荷重： 0.423KN/m
振捣砼荷重： 0.72KN/m
合计：q1=7.263KN/m
折减系数0.9，则q=q1×0.9=7.263×0.9=6.54KN/m
②抗弯承载力验算
底模可按等跨多跨连续梁计算，木枋长度取3.0m，则由5跨组成。

δ=M/W=0.247×106N·mm×6/200×402=4.67N/mm2<fm=13N/mm2
③抗剪强度验算
剪力：V=-0.606×6.54×0.55=2.18KN
剪应力：τ=3V/2bh=3×2.18×103/2×300×40=0.27N/mm2<fv
=1.4N/mm2（可以）
④挠度验算
荷载不包括振捣荷载，则q=6.55KN/m
q=q1×0.9=6.55×0.9=5.89KN/m
W=0.677ql4/100EI=0.677×5.89×6004/100×9×103
×1/12×300×403=0.36mm
[W]=1/400=600/400=1.5mm
W<[W]满足要求
2、楞木验算
⑴楞木自重：q1=5×0.05×0.1×1.2=0.03KN/m
⑵梁荷载传给楞木
a 侧模自重
δ=0.04KN
b 底模及砼荷载
q2=13.08KN/m
q1自重产生的弯距：M1=1/2×0.03×2×1.0-1/2×0.03×(0.6+0.4)2=0.015KN·m
q2产生的弯距：M2=1/2×13.08×（0.3×0.6-0.152）=1.03KN·m 侧模自重p产生的弯距：M3==0.04·(0.6-0.15)=0.018KN·m
弯距叠加：M=M1+M2+M3=0.015+1.03+0.018=1.063KN·m
③抗弯验算
δ=M/W=12.8N/mm2<f m=13N/mm2(可以)
3、板模板验算：
⑴荷载：
a 模板自重： 0.11KN/m
b 砼自重： 6.624KN/m
c 钢筋荷重： 0.306KN/m
荷载折减其中：q1=7.04KN/m×0.9=6.34KN/m
q2=3.22×0.9=2.9KN/m
⑵按最不利荷载组合则：
M max=-(0.107×6.34+0.121×2.9) ×0.4952=0.25KN·m
δ=M/W=0.252×106×6/920×202=4.10N/mm2<fm=13N/mm2
4、支撑验算：
立柱按两端铰接轴心受压杆件验算，立柱中间设一根水平拉杆，立柱间距均为1200mm。

⑴验算梁立柱稳定性
板产生荷载：P1=7.23KN
梁产生荷载：P2=7.89KN
则：N=P1+P2=7.23+7.89=15.12KN
a=10/I=92.7
Φ=0.646
N/A=47.9N/mm2<215N/mm2满足要求
⑵验算板立柱稳定性：
板产生荷载：P=14.46KN
N/A=45.8N/mm2<215N/mm2满足要求
（六）模板的配制要求：
1、木模板及支撑系统不得选用脆性，严重扭曲和受潮容易变形的木材。

2、木板条应将拼缝处刨直，模板的木档也要刨直。

3、钉子长度应为木板厚度的1.5-2.5倍，每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子，第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。

4、配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管。

以免错用。

（七）墙柱模板安装
柱模采用20mm厚胶合板，80×100木枋，φ48钢管支撑，φ12mm对拉螺栓固定（大于600×600用φ14对拉螺栓），竖楞间距不得大于250mm，钢管横箍间距500mm，下部1.5m为300mm。

墙模采用竹胶板拼制成的大模板，大模板由50×100mm的木枋间距250mm、φ12对拉螺栓、钢管固定。

1、剪力墙支模
剪力墙内外模采用φ12对拉螺栓＠600×600固定，外套φ14PVC管，为了克服剪力墙楼板质量通病，施工时应严格按以下规程操作：弹出剪力
墙轴线和模板外边控制线，剪力墙底部（离楼面50mm高）焊φ10或φ12短钢筋头以控制模板位移和便于模板应位对中。

墙内设φ12＠1000短钢筋撑头以控制墙板厚度，大模板安装前应清理墙内焊渣、木屑等杂物，且用水清洗干净，同时在墙脚留好清扫口，砼浇筑前应再次冲洗墙内垃圾，封好清扫口再用水泥砂浆封堵墙脚间缝隙以防砼浇筑时墙脚漏浆，出现烂根现象。

墙板模一次装至暗梁底，在梁的部位留好梁口，立好梁头施工缝模板。

在施工过程中，木工应及时收好木屑、锯末，下班时带下，砼浇筑前应及时清理梁内漏浆及残渣。

2、柱模安装
柱模安装的施工流程同剪力墙。

柱模一次装至板底，留出梁口位置。

柱模就位前先用短钢筋在柱四角固定，定位要求准确，施工时必须对定位短钢筋严格检查。

立模时柱脚必须留好清扫口，以便清理和冲洗，浇筑前应及时按上节方法封堵清扫口和柱脚缝隙。

以防砼浇筑时柱脚漏浆，出现烂根现象。

浇筑砼前应复核轴线、标高，检查预留预埋是否准确。

对模板缝隙和空洞应堵严，特别是模板废眼，用透明胶带纸封贴。

检查和调整模板垂直度，并检查模板支撑的稳定性和模板接缝密合情况。

检查钢筋保护层厚度。

检查验收合格后，请监理验收签字认可方可进行砼浇筑。

3、梁、板模板安装
梁底模采用20mm厚胶合板，50×100mm木方拼制。

侧模采用20mm厚胶合板，50×100mm厚木方拼制，平板模采用60×80mm木方上铺20mm厚胶合板板模。

装梁模时与保留的柱头模板拼接严密，所有的模板废眼及时用透明胶带封贴。

要求平模板压柱头模。

卫生间、厨房标高比平板低，周边需上翻，用九夹板制成侧模，要求归方固定，严格按轴线定位，不允许随意放置，此处模板在砼浇筑后达到强度以后方可拆模，以保证棱角规正。

梁板支模过程中，测量员、质检员及时检查梁底、板面标高、发现问题，
及时处理。

4、拆模
梁板砼达到规定强度才能拆模，在拆模过程中要遵循操作顺序，先主梁后次梁、平板模，支模架从上至下逐层拆途，如发现有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模，经过技术部门处理后方可继续拆除，砼强度未达到100%，不可承受全部计算荷载，卫生间平板模板待强度达到75%方可拆模，以免过早拆模影响砼的抗渗防水性。

拆除临边梁板模时，先用竹笆板围护建筑物周边，以防模板拆途过程中支模材料掉入外架，另在拆模层主要出入口设警告牌，注明闲人免入等标识。

墙板砼浇筑后，在保证构件棱角及表面不损坏的前提下及时拆除模板。

模板拆除后，就地清除掉附着在模板上的砼及水泥浆。

涂刷脱模剂，按照梁柱编号分类堆放，然后运至上料平台，用塔吊运至上层楼面。

（八）、施工注意事项：
1、木料、模板进场后应有防雨措施或入库或盖编织布，避免受潮，影响安装质量；
2、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层；
3、电梯井层层满铺脚手板；
4、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件；
5、模板上堆放钢筋、砼必须分散堆放，不得集中；
6、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。

（九）、安全事项：
1、高处复杂模板的拆除应有专人指挥和切实可行的安全措施，并有标出工作区，严禁非操作人员进入作业区；
2、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，防止钉子扎脚或从空中滑落；
3、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严禁操作人员因扶空、踏空而坠落；
4、拆除4米以上模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。

5、严禁在同一垂直面操作，严禁站在悬臂结构上敲拆底模。

关于17#楼基础十桩承台的处理方案
温州市建筑设计院：
17#楼十桩承台及17-F轴三桩承台浇筑厚度偏小，现进行如下方法处理，当否请批示。

一、承台存在的问题
十桩承台及三桩承台设计厚度为1600mm，施工后实测实际厚度，南面为1520 mm，北面为1410 mm，三桩承台厚度为1500mm，不符合设计厚度要求。

二、产生原因：
十桩承台为板式结构，上部无构造钢筋，模板施工没按承台高度截平。

施工管理不严格，标高仅用铅笔画写，没有用红漆涂写，晚上浇筑辩别不清，虽有现场交底，但未做好工序的最后控制，以致出现承台高度上的差错；三桩承台类同。

三、处理方法：
为了防止承台的抗冲切及砼抗压截面不足，做以下处理：在承台上做竖向植筋φ6@250，重新用C40混凝土加厚至原设计高度承台表面施工缝做凿毛处理，浇筑时刷水泥浆一道，同时加强今后的施工管理，防止类似的情况发生。

温州市鸿厦建筑安装工程有限公司
府东家园一标段
2004年12月9日
地下室顶板上方行车方案
因2#楼塔吊拆除，需要吊车行走至地下室顶板上配合拆除。

现制定如下方案：
吊车根据指定的路线行走至采光井边，然后配合拆除。

吊车行走路线(详附图1)。

地下室顶撑具体做法(详附图2)：在吊车行走路线位置，车轮下设置松木(φ120)支撑间距500mm，在吊车支点处另加3根松木(φ120)支撑间距300mm。

行车路线下松木支撑间设置斜向钢管支撑。

吊车的四只轮胎(取轮胎宽50cm，周转落地长度30cm)始终处于单根松木的支点上，因此只要计算单根松木的支撑力即可。

松木支撑抗压验算（压杆验算）：
基本参数：吊车27吨（270KN）l=2.9m(地下室净高-垫板)
2
受压构件容许长细比
细长压杆临界力计算（欧拉公式）
P cr=η2EI/(0.5l) 2(两端固定)
I =ηD4/64(圆形截面)
=3.14×1204/64
=10173600mm4
P cr=η2EI/(0.5l) 2
=3.142×10000×10173600/(0.5×2900) 2
=477.087KN＞270/4=67.5KN
压杆长细比验算：
λ=l0/i i=√I/A=30mm
则λ=l0/I=0.5×2900÷30=48.3＜200
φ=1/{1+(λ/80) 2}=1/{1+(48.3/80) 2}=0.73
注：受压构件的计算长度(l0)，应按实际长度乘以下系数：
两端铰接 1.0
一端固定，一端自由 2.0
一端固定，一端铰接0.8
两端固定0.5
松木支撑的稳定性验算：
N/φA=67500÷0.73÷11304=8.18 N/mm2＜f c=15 N/mm2
松木支撑稳定
松木支撑的强度验算：
σ=N/A=67500÷11304=6 N/mm2＜f c=15 N/mm2
松木支撑强度符合要求
吊车支点承重验算：支点自重67.5KN，吊车最大起重量5吨(50KN) 吊车至塔吊的距离：17.8m，吊点至支点距离5.5m。

则支点受的承载力：67.5+50+50×17.8÷5.5÷4=158KN
支点下松木支撑验算：
3P cr=1431.24KN＞158KN
支撑强度验算：
σ=N/A=117500÷11304=10.4 N/mm2＜f c=15 N/mm2
松木支撑强度符合要求
支撑稳定性验算：
N/φA=117500÷0.73÷11304=14.2 N/mm2＜f c=15 N/mm2
松木支撑稳定
基于上述对单根松木支撑的验算。

吊车在做好松木顶撑及钢管斜撑的情况下在地下室顶板上按指定好的路线行走，不会对地下室顶板产生影响。