钢筋笼吊装计算书
钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算
钻孔桩钢筋笼下放钢丝绳及吊具计算书1、吊具吊耳强度计算钢筋笼最重为27.25t ，在起吊过程中，采用4点吊，钢丝绳与吊架成60°夹角，吊耳板两侧各贴1块18mm 厚的钢板。
吊耳孔参照吊耳板设计公式进行计算。
图 1-1 吊耳孔结构示意图（1）吊耳孔尺寸吊耳板尺寸应满足以下公式：B=(2.4～2.6)d ，δ≥B/20，a=(0.7～1.05)d ； 式中B ：吊耳板宽度(mm)，取180mm ；d ：吊耳孔直径(mm)，取100mm ；δ：吊耳板厚度(mm)，吊耳板由钢板与贴板组成，厚度取54mm ；a ：孔顶至板顶距离(mm)，取50mm 。
（2）吊耳孔承载力计算 吊耳孔壁局部受压承载力：cj g cjf d P≤=δαγσ; 吊耳孔壁受拉承载力：tj cjtjf dR d R ≤-+=222244σσ; 式中cj σ——孔壁局部受压承载力(MPa)； α——动力系数，取1.3；g γ——荷载分项系数，取1.35；P ——吊耳板荷载标准值(N)，按3点受力考虑，取91kN ；d ——吊耳孔直径(mm)；δ——吊耳板厚度(mm)；R ——吊耳板半宽(mm)；cj f ——局部紧接承压强度设计值(MPa)，Q235钢板取值125 MPa ；tj f ——孔壁受拉强度设计值(Mpa)，Q235钢板取值145 MPa ；当P=167kN 时，吊耳板按：R=70mm ，d=80mm ，δ=54mm ，a=50mm 取值，经计算，cj σ=37MPa<125 MPa ，tj σ=72.9 MPa<145 MPa 。
贴板与吊耳板焊接，焊缝取单面角焊缝，按构造要求：mm ..t .h f 46185151max min =⨯=≥，mm .t .h f 6.21182121min max =⨯=≤，取焊脚尺寸10f h mm =，则0.77e f h h mm ==，焊缝长度取B=140mm ，则焊缝计算长度mm h B l f w 1202=-=， 角焊缝应力:MPa f MPa l h N σw f w e f 1602.511207210913=<=⨯⨯⨯==β，满足要求。
钢筋吊笼计算书-7.17
钢筋吊笼受力计算一、受力计算：取吊重一吨，每根钢筋受力：1*10/（2000/150+2）=0.8KN，考虑吊重时受力不均匀性，受力最大的钢筋承受均布荷载：0.8*1.2/1.8m=1KN/m。
二、计算简图三、计算结果1、位移计算单位：位移(mm),转角(Rad)杆端位移值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角 u -水平位移 v -竖直位移θ-转角-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00900521 0.00000000 -2.25130153 0.000000002 0.00000000 -2.25130153 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00900521-----------------------------------------------------------------------------------------------结果分析：2.25mm<L/250=3.2mm,满足要求。
（L为跨度）2、内力计算单位：力(kN),力矩(kN*m)杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.40000000 0.00000000 0.00000000 -0.00000000 0.080000002 0.00000000 0.00000000 0.08000000 0.00000000 -0.40000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------3、反力计算单位：力(kN),力矩(kN*m),角度(Rad)约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------ 结点水平竖直力矩大小角度力矩----------------------------------------------------------------------------------------------- 1 0.00000000 0.40000000 -0.00000000 0.40000000 90.0000000 -0.000000003 0.00000000 0.40000000 -0.00000000 0.40000000 90.0000000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------。
地下连续墙钢筋笼吊装计算书
珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段地下连续墙钢筋笼吊装验算书编制：审核：批准：中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部2014年3月目录一、计算依据 (1)二、吊装参数 (1)2.1、钢筋笼吊点设置 (1)2.1.1、钢筋笼纵向吊点 (1)2.1.2、钢筋笼横向吊点 (1)2.2、履带吊选型 (2)2.3、扁担梁结构形式 (3)2.4、钢丝绳 (3)2.5、钢筋笼吊装细部结构 (4)2.5.1、吊攀 (4)2.5.2、A型吊点 (4)2.5.3、B型横担 (4)2.5、卸扣 (5)2.6、钢筋笼搁置扁担 (5)三、荷载 (6)四、吊装验算 (6)4.1、履带吊验算 (6)4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 (6)4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 (10)4.2、起吊扁担梁验算 (11)4.2.1、扁担截面强度验算： (11)4.2.2、吊钩孔局部承压验算： (12)4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 (12)4.2.4、横担梁的稳定性核算 (13)4.3、钢丝绳强度验算 (13)4.4、吊攀验算 (14)4.5、吊点验算 (15)4.5.1、吊点受拉验算 (15)4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 (15)4.6、横担验算 (15)4.7、卸扣验算 (16)4.8、钢筋笼搁置扁担 (16)4.8.1、搁置扁担截面强度验算 (17)4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 (17)4.9、地基承载力计算 (18)五、结论 (18)一、计算依据1、《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》；2、《起重吊装常用数据手册》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；6、《建筑施工手册》（第四版）；7、《路桥施工手册》。
桩基钢筋笼吊装计算书
基钢筋笼吊装计算书1编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004《两阶段施工图设计》《路桥施工计算手册》人民交通出版社2施工部署2.1为确保吊装工作顺利进行，应在安全、质量、进度等各方面都能达到理想状态，为此作如下部署：2.1.1.编制吊装方案，并报相关单位审定批准。
2.1.2.对审定后的吊装方案，在方案实施的施工准备和吊装过程中，必须严格执行。
2.1.3.吊装前必须完成施工区域的场地清障工作。
2.1.4.吊装前准备好各类吊索具，并确认符合方案规定的要求。
2.2人员配备本单项工程现场施工总负责人全面负责协调、监督和指导各部门班组落实吊装方案的各项技术要求。
相关部门班组配备必要的安全管理、作业人员等，总计管理人员4名，熟练工人10名。
人员配备情况一览表3机械设备准备机械设备准备情况一览表4、施工准备4.1.存放材料的场地应该平整，压实，排水通畅，临时道路应平整，并满足载重约40吨的货车或者吊车通行，保证不陷车。
4.2.卸货后，马上报验，待材料验收合格后进入下一步工序4.3.吊装前，复测基础标高，轴线复测，并做出记录，对于轴线偏差过大的，要进行处理，具体处理方法：用钢管套住地脚螺栓，向正确的方向扳，但不能用力过大。
4.4.做好吊机的进场检验工作，确保起重机械各项性能良好。
4.5清除吊机转臂空间范围内障碍物，并用警示彩带设定警戒区域，非吊装施工人员严禁靠近。
4.6吊装前将起重机械试运转一次，观察各部分及操作系统有无异常，并检查所有起重机具钢丝绳、卡环、吊钩等是否安全，符合要求后才使用。
5、机具选择5.1、作业吊车5.1.1、考虑工程量，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
5.1.2、作业吊车的选择（1）起重高度计算H≥H1+H2+H3式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——钢筋笼长度，取单节最长长度10.2m；H2——安装间隙，视具体情况而定，取0.3m；H3——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，取0.9m；选用起重机的起重高度H ≥10.2米，起重高度取11.4m 。
盖梁钢筋笼计算书 (吊装)
钢筋笼吊装计算书
1.吊点位置
两吊点对称布置在结构中心的两侧时，由于构件本身的重量，将使吊点处产生负弯矩（构件上缘受拉），跨中产生正弯矩（构件下缘受拉），通过移动吊点位置，就可使吊点处的负弯矩与跨中的正弯矩相等。
设构件长为L，构件自身的均布荷载为q，两外端悬臂部分长为a，两吊点及跨中位置分别为a、b、o，如图1所示：
图1 起吊吊点位置
根据力学知识，由ΣM B=0得N A=qL/2
构件跨中弯矩：M0=N A(L/2-a)-qL2/8=qL2/8-qLa/2（下缘受拉）
吊点处构件弯矩：M A=qa2/2（上缘受拉）
如果吊点位置合理，使M0=M A，可解得a=0.207L，
即两吊点对称布置在构件中心的两侧时，吊点距离构件端部0.207L时位置最为合理。
2.钢丝绳选择
全桥盖梁钢筋质量最大值为6538.4kg，为了钢丝绳的通用性，以最大重量进行拉力计算选取钢丝绳规格，钢丝绳与钢筋笼间吊装角度取50°。
经查相关文件，选用6*19、直径14mm，钢丝强度极限为1400N/mm2 的钢丝绳即可满足要求，其破断拉力总和F g=101.0KN。
取不均衡系数α=0.85，取安全系数K=9。
钢丝绳的容许拉力：F=F g *α/K=9.5KN
钢筋笼自身重力：G=m*g=6538.4*10=65384N 吊索：L=G/2/cos40。
=42676.4N 安全拉力计算5.4030*==∑K A
S F P N=4.03KN
由验算得知所选取的钢丝绳满足要求。
桩基钢筋笼吊装计算书
基钢筋笼吊装计算书1编制依据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程质量检验评定标准》JTG F80/1-2004《两阶段施工图设计》《路桥施工计算手册》人民交通出版社2施工部署2.1为确保吊装工作顺利进行，应在安全、质量、进度等各方面都能达到理想状态，为此作如下部署：2.1.1.编制吊装方案，并报相关单位审定批准。
2.1.2.对审定后的吊装方案，在方案实施的施工准备和吊装过程中，必须严格执行。
2.1.3.吊装前必须完成施工区域的场地清障工作。
2.1.4.吊装前准备好各类吊索具，并确认符合方案规定的要求。
2.2人员配备本单项工程现场施工总负责人全面负责协调、监督和指导各部门班组落实吊装方案的各项技术要求。
相关部门班组配备必要的安全管理、作业人员等，总计管理人员4名，熟练工人10名。
人员配备情况一览表3机械设备准备机械设备准备情况一览表4、施工准备4.1.存放材料的场地应该平整，压实，排水通畅，临时道路应平整，并满足载重约40吨的货车或者吊车通行，保证不陷车。
4.2.卸货后，马上报验，待材料验收合格后进入下一步工序4.3.吊装前，复测基础标高，轴线复测，并做出记录，对于轴线偏差过大的，要进行处理，具体处理方法：用钢管套住地脚螺栓，向正确的方向扳，但不能用力过大。
4.4.做好吊机的进场检验工作，确保起重机械各项性能良好。
4.5清除吊机转臂空间范围内障碍物，并用警示彩带设定警戒区域，非吊装施工人员严禁靠近。
4.6吊装前将起重机械试运转一次，观察各部分及操作系统有无异常，并检查所有起重机具钢丝绳、卡环、吊钩等是否安全，符合要求后才使用。
5、机具选择5.1、作业吊车5.1.1、考虑工程量，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。
5.1.2、作业吊车的选择（1）起重高度计算H≥H1+H2+H3式中 H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——钢筋笼长度，取单节最长长度10.2m；H2——安装间隙，视具体情况而定，取0.3m；H3——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，取0.9m；选用起重机的起重高度H≥10.2米，起重高度取11.4m 。
钢筋笼吊装安全计算-secret
一、 工程概况及编制依据1.1工程概况***港区位于河北省***部，唐山市****所辖境内。
西距***38海里，东北距***33海里，***港92海里。
其地理坐标为：北纬**,东经**。
******港区煤码头起步工程工作船码头共有遮帘桩100根，遮帘桩断面为1.0m ×2.0m(宽×高)，桩顶标高0.10m,桩底标高为-32.0m 。
遮帘桩钢筋笼断面为0.84m ×1.84m(宽×高), 钢筋笼长31.25m ，每个钢筋笼重约12.1T 。
1.2施工作业条件、运输方法和环境等钢筋笼吊装作业道路宽度15m ，采用山皮石硬化，硬化厚度为30cm ，吊装使用100T 吊车和50T 吊车配合作业，100T 作为主吊，50T 作为副吊。
1.3依据的现行标准、规范或规程港口工程施工手册二、 施工部署2.1吊装方案2.1.1起吊吊装方案，采用三点吊装方案，用100吨吊车做主吊，50吨吊车做副吊，起吊方式见图：钢丝绳布置图吊点布置图2.1.2竖向吊装方案2.2钢丝绳长度选取2.2.1主吊钢丝绳长度主吊用钢丝绳的长度为8米，共2根。
2.2.2副吊钢丝绳长度副吊用钢丝绳的长度为28米，共2根。
2.2.3竖向吊装钢丝绳的长度竖向吊装钢丝绳长度为8米，共4根。
2.3吊装受力分析钢筋笼起吊过程为：步骤一、两台吊车将钢筋笼平吊起升20m；步骤二、主吊起钩，副吊跟随主吊旋转，至钢筋笼立直；步骤三、主吊吊钢筋笼至槽段下笼。
副吊在钢筋笼平吊时受力最大，主吊在钢筋笼立直时受力最大。
2.4吊装计算用作吊索，无弯曲时取保险系数72.4.1主吊钢丝绳受力计算。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》（GB50017-2003）二吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四设备选用1）主吊选用：QYU型100t履带式起重机，主臂长度17m~63.0m，主要性能见下表：工作半径R（m）有效起重量Q（t）提升高度H（m）角度（度）12.9 75.0 64 8014 69.5 64 7816 57.7 63.5 7718 48.9 63 752）副吊选用：QYU型50t履带式起重机，主臂长度54.85m，主要性能见下表：工作半径R（m）负载Q（t）提升高度H（m）角度（度）12 43.5 56 7914 40.3 55 7716 35.8 55 7518 34.3 54 73序号名称型号数量备注1 主吊铁扁担2套2 副吊铁扁担2套3 钢丝绳约200米4 滑轮8个5 卸扣30只6 扳手若干五双机抬吊系数K验算按标准幅6m，笼长29.5m进行验算。
钢筋笼吊装验算方法
钢筋笼吊装验算方法1.1钢筋笼纵向吊点验算根据弯矩平衡原理，正负弯矩相等是所受弯矩变形影响最小的原理，上部钢筋笼吊点位置计算如下：A⅛A<f↑1K∖1∙± .√ft∣s V~ 12, 上2B vι<mi11111U^d'M<UJJ11111J>⅛M<UJ1111iuF图1钢筋笼双机平吊时弯矩图÷M--M其中+M=（1∕2）qK;-M=（1∕8）q122-（1∕2）q112;q为分布荷载，M为弯矩。
故U=2√211,又211+312=49.4米;得1尸4.1米，12=I16米。
因此选取B、C、D、E四点，钢筋笼起吊时弯矩最小，但实际过程中B、C、D中心为主吊位置，AB距离影响吊装钢筋笼。
根据实际吊装经验以及本工程钢筋笼钢筋分布以及预埋件等特点，对各吊点位置进行调整：笼顶下：0.75m+15.5m÷11.65m÷8.5m+8.5m÷4.5m（D钢筋笼横向吊点设置:按钢筋笼宽度1,吊点按0.2071>0.5861、0.2071位置为宜。
（2）钢筋笼纵向吊点设置:钢筋笼纵向吊点设置五点。
（单幅钢筋笼重:59.5T,另加铁扁担2.5T,总重约为62T,笼长49.4m）1）重心计算：M总=1258486.065Kg.m（计算过程略）、G总二59.5T,重心距笼顶i=M总/G总=21.15m2）吊点位置为:笼顶下0.75m+15.5m+1165m+8.5m+8.5m+4.5m吊点布置图见下图：1*根据起吊时钢筋笼平衡得：2TΓ+2T2,=59.51 ①T1,×0.75+T1,X16.25+T2'X27.9+T2'X44.9=62X21.25②由以上①、②式得：T1,=16.ItT2,=13.65t则T1=I6.1∕sin500=2101t T2=13.65∕sin450=19.30t平抬钢筋笼时主吊起吊重量为2TJ=32.2t平抬钢筋笼时副吊起吊重量为2T2,二27.3t主吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑主机的最大受力为Q=59.5t计算钢筋笼重量最大在自重荷载作用下的最大挠度值。
钢筋笼吊具计算书
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新建福州至平潭铁路工程平潭海峡公铁两用大桥φ4.0m桩钢筋笼吊装计算书
2、 斜撑计算 斜撑采用 工20a型 名称
工20a
强度计算
轴力 N= 29.1
σ=N/A=
8.3
Midas
civil计
A（cm2) 35.0
kN MPa
轴力N（kN）
mm2 有效
Fy= Fx=
408 62
焊kN缝面吊积耳 所kN受竖吊直耳 所受水平
M= 82 kN.m
W= 1081
β= 1.22
拉应力σ =
M/W+Fx/A
cm3 焊缝 净正截面面角模焊 缝强度设
= 79.2 MPa
剪应力τ =
Fy/A
= 24.1 MPa 组合应力 (σ2/β+
σ= τ2)0.5
= 69.3 MPa
<
6.2
斜撑与圈 梁均之采间用焊 焊
脚尺寸
轴力 N= 29.1 kN
σ=N/∑ he(=l0w.h7e）hf==
βf= lw=
11.5 4.2 1.22 600
MPa mm 焊缝 计正算面高角度焊 缝mm强腹度板设 焊缝计算
<
ffw =
焊缝计算截面
100 MPa
满足要求
βfffw = 122 MPa
83 200 134.3 29.2
kN.m kN MPa MPa
< <
板抗剪强
N= 166 kN
d= 60
t1= 33.5 b1= 93
则 A= 4221
剪应力 τ=
桥梁桩基钢筋笼吊装计算书
桥梁桩基钢筋笼吊装计算书设计:复核:审核:二0一八年九月1工程简介11.1 工程概况11.2 吊装方式12设计相关参数选定1计算目的1计算范围1参考资料1主要控制参数2设计技术参数及相关荷载大小选定2.6 荷载类型2.6 工况分析2.6 工况及荷载组合2.6 计算方法23计算过程2吊筋计算2吊环验算3焊缝验算3孔口横担验算3钢丝绳验算4汽车吊抗倾覆验算5 4计算结果汇总75结论7桥梁桩基钢筋笼吊装计算书1工程简介工程概况本项目共有五座桥梁, 1号大桥位于场地北侧, 全长1085m上部结构为连续箱梁, 下部为花瓶式矩形桥墩；2号桥位于西出入口, 3号桥、4号桥和5号桥位于东出入口。
桥梁上部结构均为多跨连续梁, 基础为钻孔桩基础, 单根桩基钢筋笼重量为5.17〜12.16t。
吊装方式钢筋笼吊装拟采用25t汽车吊进行吊装作业, 选用HPB30瞅钢筋制作吊环, 吊环采用单面焊, 顶部用4个吊环通过横担固定钢筋笼。
孔口采用型钢支架或方木作横担支垫, 横担采用I10工字钢, 单根长度2.0m。
2设计相关参数选定计算目的验算吊筋、焊缝、横担工字钢的强度, 对钢丝绳进行安全计算, 验算汽车吊的稳定性。
计算范围本计算书适用于(项目名称)桥梁桩基钢筋笼吊装施工。
参考资料(1)林岳车辆段与综合基地现有设计图纸；(2)《建筑施工计算手册》；(3)《起重机设计规范》(GB/T3811-2008);(4)《混凝土结构设计规范(2015年版)》(GB50010-2010);(5)《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》(JGJ276-2012);(6)《钢结构设计标准》(GB50017-2017);(7)《一般起重用D形和弓形锻造卸扣》(GB/T25854-2010)主要控制参数(1)吊筋选用HPB300公称直径16mm勺圆钢, 截面积201.1mrfi,按照《混凝土结构设计规范(2015年版)》表4.2.3-1进行取值, 抗拉强度设计值fy=270MPa (2)横担采用I10工钢, 截面特性：截面积1430mmiW=4.9X104mrhI=2.45X106mm,E=2.06X105MPa重量11.2kg/m,抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=215MPa抗剪强度设计值fv=125MPa(3)钢丝绳采用6X37+1型, 直径47.5mm公称抗拉强度1400MPa破断拉力总和Fg=2115.0kN,选用起重量不小于6.3t的卸扣；(4)采用25t汽车吊, 自重约30t,支腿全开时宽度为6m设计技术参数及相关荷载大小选定荷载类型荷载主要为钢筋笼自重G工况分析当桩基钢筋笼安装完成后, 其重量达到最大值, 为最不利荷载工况, 在该工况下进行验算。
制梁场钢筋笼吊具计算书
赣州制梁场钢筋笼吊具计算书计算人：复核人：审批人：第1页共8页钢筋笼吊具计算书一、说明根据赣州制梁场钢筋笼吊装需要，设计该图纸。
根据图纸采用SAP2000进行实体建模，根据实际边界约束及载荷条件对吊具结构进行整体分析计算。
二、结构分析计算1 、载荷计算吊具自重：170kN起吊钢筋笼重量：本梁场钢筋采用整体绑扎，按照最不利条件考虑，钢筋最重650kN。
起吊钢筋笼时，吊具上共布置198个吊点，考虑钢筋笼在整体多点吊运时，各吊点受力会有所差异，故考虑不平衡系数为1.2，则：P=650×1.2198=3.94KN吊具自重由程序自动加载。
（吊具的设计荷载系数为1.2 。
）2 、计算模型根据设计图纸采用的结构形式及各杆件截面属性进行建模，见图1所示。
吊具结构的载荷布置、构件截面见图2-3所示。
图2 吊具荷载布置图图3 吊具构件截面图材料种类TYPE CROSS-SECTION（截面大小）AREA GYRA.RADIUS （扭转半径）No.（数量）LENGTH WEIGHT（平均重量）-----------------------(cm2)----(cm)--------------------(m)--------(ton)-1 D48x3.5 5.241 1.945 632 1356.932 4.5392 D60x3.5 6.772 3.418 290 395.347 2.1193 D75.5x3.5 7.917 2.549 155 277.294 1.7234 D88.5x4 10.619 2.991 70 131.612 1.0975 D114x4 13.823 3.892 37 70.703 0.7676 D140x4 17.090 4.810 48 89.164 1.196 3 、主要构件截面计算结果1) 主横管最大剪力Q_max=2.083KN最大弯矩M max=1.775KN∙m以下为主梁截面验算结果：=1.86MPa<[σ]=205MPa 截面强度：σmax=1.77595.9max80.07竖向挠度：f nax=15mm<l400=32000400=80mm2)中间纵管最大剪力Q max=0.521KN最大弯矩M max=0.0619KN∙m图6 纵梁最大剪力、弯矩、扰度以下为纵截面验算结果：截面强度：σmax=0.061921.1=2.93MPa<[σ]=205MPamax26.11竖向挠度：f nax=2.745mm<l400=32000400=80mm3）斜杆（D60x3.5）仅对控制杆件进行分析，以下为斜杆验算结果。
地下连续墙钢筋笼吊装方案及吊装验算书
地下连续墙钢筋笼吊装专项方案及钢筋笼吊装验算书目录1.编制依据 (2)2.工程概况 (2)2.1工程概述 (2)2.2周边环境 (3)3.钢筋笼吊装方案 (3)3.1钢筋笼吊装步骤 (3)3.2钢筋笼吊装方法 (4)4.钢筋笼加固及焊接 (6)4.1钢筋笼吊装加固 (6)4.2钢筋焊接和槽口焊接 (7)5.钢筋加工平台及吊车行走路线 (7)6.劳动力计划 (8)7.主要施工机械配备 (8)8．施工进度计划 (9)9.技术保证措施 (9)10.安全保证措施 (10)11.应急预案 (15)11.1组织机构 (15)11.2报警和接警处置程序 (15)11.3现场保护的组织程序 (16)11.4应急物资和设备 (16)11.5防护、救援的程序和措施 (16)11.6通讯联络、安全防护措施 (16)11.7风险分析及采取措施 (16)附件:设备选型及验算书 (18)1.编制依据1）XX市轨道交通4号线及支线工程土建施工项目（第二批）IV-TS-19标段工程施工合同文件、经审核合格的设计图纸；2）遵照国家和行业颁布的有关技术标准及规范如下：《XX设计规范》（GB50157-2003）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）（2003年版）《工程建设标准强制性条文》（城市建设部分（2000年版））《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》（JGJ114-2003）《钢筋焊接及验收规程》JGJ18-2012《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑施工手册大全》《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2012《起重吊装常用数据手册》建质【2009】87号关于《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》安全、环境和职业健康GB/T24001/28001国家、行业、地方颁发的相关其他规范和标准；3）我公司现有的施工技术、管理水平及机械配套能力；2.工程概况2.1工程概述XX路站为XX轨道四号线及支线工程一期工程最后一个车站，位于吴中区滨江新城东太湖路下。
钢筋笼吊装受力验算
钢筋笼吊装受力验算1吊装区域稳定性验算（地基承载力验算）（1）吊车行走道路：钢筋笼吊装设备行走在200mm厚、10m宽的钢筋混凝土道路上，道路单层双向C12@300配筋，混凝土强度为C20，行走道路与导墙翼板连接。
（2）400t吊车自重约为350t，地基承载力按最大起重量79t时计算（另外再考虑2t重的吊索、吊具重量），若起吊81t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
①履带吊的两条履带板均匀受力，反力最大值可按下列公式计算。
RMAX=a×(P+Q)其中P吊车自重，Q为起重量，a为动载系数，按a=1.1计算，得RMAX=1.1×（350+81）×10N/Kg =4741kN吊车承力面积（两条履带板与地面接触面长为10.72米、宽1.2米）S=10.72×1.2*2=2728m2。
吊车起吊对场地的均布荷载为：P=RMAX/S =4741kN/2728m2=184.27KPa所以，单位面积的地基承载需求为184.27KPa。
②考虑履带吊行走时两条履带板受力不均情况；按照1.5P系数（P为履带板均匀受力时的地面承载）有：PMAX=1.5P=1.5*184.27=276.41Kpa（3）吊车行走重车道区域采用钢筋混凝土硬化，吊车行走重车道区域200mm厚C20钢筋混凝土承载抗压能力为20MPa，钢筋混凝土下方是经过重复碾压的建筑垃圾能够满足路面承载要求。
满足吊车起吊对场地的地基承载力要求，因此该吊装区域是安全的，即路面的承载力满足吊装要求。
同时施工现场吊车行走重车道区域采用黄线进行标识。
2钢筋笼吊点布置2.1“一”字型钢筋笼根据整体吊装钢筋笼笼长44.43m钢筋笼最重为79t钢筋笼进行计算。
详见吊点布置。
（1）平幅横向吊点ABCDEL1L2L1L2L2图4-9平幅横向吊点示意图+M=-M +M=(1/2)qL 1²;-M=(1/8)qL 2²-(1/2)qL 1² q 为均布荷载，M 为弯矩。
地下连续墙钢筋笼吊装计算书
珠机场城际轨道交通工程拱北至横琴段地下连续墙钢筋笼吊装验算书编制：审核：批准：中交四航局珠机城际轨道交通拱北至横琴段三工区项目经理部2014年3月目录一、计算依据 (1)二、吊装参数 (1)2.1、钢筋笼吊点设置 (1)2.1.1、钢筋笼纵向吊点 (1)2.1.2、钢筋笼横向吊点 (1)2.2、履带吊选型 (2)2.3、扁担梁结构形式 (3)2.4、钢丝绳 (3)2.5、钢筋笼吊装细部结构 (4)2.5.1、吊攀 (4)2.5.2、A型吊点 (4)2.5.3、B型横担 (4)2.5、卸扣 (5)2.6、钢筋笼搁置扁担 (5)三、荷载 (6)四、吊装验算 (6)4.1、履带吊验算 (6)4.1.1、双机起吊两台履带吊受力分配验算 (6)4.1.2、履带吊主吊主臂长度验算 (10)4.2、起吊扁担梁验算 (11)4.2.1、扁担截面强度验算： (11)4.2.2、吊钩孔局部承压验算： (12)4.2.3、扁担梁抗剪强度验算 (12)4.2.4、横担梁的稳定性核算 (13)4.3、钢丝绳强度验算 (13)4.4、吊攀验算 (14)4.5、吊点验算 (15)4.5.1、吊点受拉验算 (15)4.5.2、吊点处焊缝抗剪强度计算 (15)4.6、横担验算 (15)4.7、卸扣验算 (16)4.8、钢筋笼搁置扁担 (16)4.8.1、搁置扁担截面强度验算 (17)4.8.2、搁置扁担抗剪强度验算 (17)4.9、地基承载力计算 (18)五、结论 (18)一、计算依据1、《珠海市区至珠海机场城际轨道交通工程拱北至横琴段金融岛站围护结构施工图》；2、《起重吊装常用数据手册》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005 J461-2005）；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《工程建设安装起重施工规范》HG20201-2000；6、《建筑施工手册》（第四版）；7、《路桥施工手册》。
钢筋笼专项吊装方案计算
一、工程概况本项目为某高层建筑基础工程，采用钻孔灌注桩基础。
钢筋笼作为桩基础的重要组成部分，其吊装质量直接影响到工程的安全与质量。
为确保钢筋笼吊装过程的安全、高效，特制定本专项吊装方案。
二、钢筋笼吊装参数1. 钢筋笼规格：直径1.2m，高10m，重量约25吨。
2. 吊装设备：采用50吨汽车吊。
3. 吊装场地：平整、坚实，满足吊装作业要求。
4. 吊装环境：风力不大于5级，气温-5℃～35℃。
三、吊装方案计算1. 吊装设备选择根据钢筋笼重量及吊装场地条件，选择50吨汽车吊作为吊装设备。
2. 吊点设置（1）纵向吊点：在钢筋笼顶部及底部各设置1个吊点，吊点间距为5m。
（2）横向吊点：在钢筋笼侧面设置2个吊点，吊点间距为5m。
3. 吊装力计算（1）单点吊装力：F = G / 4 = 25吨 / 4 = 6.25吨（2）多点吊装力：由于吊点间距为5m，故吊装力分配为F1 = F2 = F3 = F4 =6.25吨4. 吊装设备验算（1）吊装设备额定起重量：50吨（2）吊装设备吊臂长度：15m（3）吊装设备吊钩高度：3m（4）吊装设备吊装半径：10m（5）吊装设备吊装高度：8m（6）吊装设备吊装倾角：15°根据以上参数，吊装设备满足吊装要求。
5. 吊装安全系数（1）吊装设备安全系数：1.2（2）吊装钢丝绳安全系数：1.5（3）吊装吊钩安全系数：1.2综上所述，吊装安全系数满足要求。
四、吊装施工步骤1. 吊装前准备：检查吊装设备、吊具、吊装场地等，确保满足吊装要求。
2. 吊装作业：按照吊点设置，将吊装设备驶入吊装场地，调整吊臂长度及吊钩高度，进行吊装作业。
3. 吊装过程监控：监控吊装过程，确保吊装安全、平稳。
4. 吊装完成：吊装完成后，对吊装过程进行检查，确保吊装质量。
五、结语本专项吊装方案通过计算与验算，确保钢筋笼吊装过程的安全、高效。
在实际施工过程中，应严格按照方案执行，确保工程顺利进行。
钢筋笼吊装验算书
翰林站钢筋笼吊装防坠落措施翰林站位于深圳市福田区翰林学校北侧、梅观路南侧停车场内，站位靠梅观路南侧布置。
车站沿梅观路东西向布置，为地下2层车站，采用11米岛式站台。
车站总长216米。
车站西接梅林关站，东接银湖站，两端分别为矿山法施工（东端）和TBM 法施工（西端）。
标准段结构高13.24m，结构外皮净宽20.2m。
翰林车站围护结构采用钻孔咬合桩，桩径1m，相邻两桩咬合150mm，桩长为8.5m～23.2m，共有717根桩。
其中最重钢筋笼长度为23m，重量约为3.9T，钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，箍筋采用φ12HPB300级钢筋,加强箍采用φ20HRB400级钢筋。
本次验算按23m最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按0.3T计算，即钢筋笼重量G=3.9+0.3=4.2吨（含索具、吊钩、铁扁担重）。
1、钢筋笼吊装流程（1）使用卡扣进行吊点固定（2）钢筋笼六点起吊（大钩缓慢上升，小钩缓慢下降）（3）钢筋笼竖直吊起，并拆除小钩卡扣。
（4）钢筋笼两点吊装下放2、钢筋笼吊装验算根据钢筋笼吊装流程，进行相关受力分析，钢筋笼在竖直吊起后吊点受力最大，此时主要依靠钢筋笼顶部加强箍与主筋之间焊点承受钢筋笼重量。
现对加强箍与主筋焊点进行验算：已知：钢筋笼直径为860mm，主筋采用23φ32HRB400级钢筋，加强箍采用φ20HRB400级钢筋，加强箍每2m一道，第一道加强箍距钢筋笼顶部1m处设置，加强箍与主筋采用双面点焊连接固定，焊条采用E50型。
钢筋笼吊装至孔口且钢筋笼处于竖直状态时，吊装吊点在钢筋笼第一道加强箍之上，此时加强箍圈与主筋之间的焊点承受整体钢筋笼重量，焊缝主要受平行于主筋方向的剪切应力作用。
钢筋笼主筋与加强箍焊接示意图计算：单个焊点上受平行于主筋方向的力：KN KN N 7.11023/9.323/G =⨯==， E50型焊条手工焊角焊缝的强度设计值为：mm N f w t /200=根据角焊缝强度计算公式：wt w e f l h N ≤∑=)/(f τ其中焊缝有效高度 ：mm h h f e 6.5mm 87.07.0=⨯== 其中较小焊脚尺寸取：mm h f 8=其中单个焊点有效焊缝总长度mm h L l f w 42810222=⨯-⨯=-⨯=∑实mmN f mm N mm N l h N w t w e /200/76/46.510007.1)/(f =≤=⨯⨯=∑=τ所以当φ32的主筋与φ20的加强筋电焊连接时，焊点采用双面焊且焊缝的有效高度e h 大于5.6mm,焊缝有效长度w l ∑大于4mm 时，焊缝满足要求。
钢筋笼吊装计算书
笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
地连墙钢筋笼吊装验算书
附件：地下连续墙钢筋笼吊装及机械选用验算书苏州市轨道交通3号线工程土建施工项目（首批）Ⅲ-TS-05标段地下连续墙深度为32m 、，其中最重钢筋笼长度为32.456m ，重量约为23.77T ，墙厚800mm ，钢筋笼厚度为680mm 。
本次验算按32.456m 最重钢筋笼进行计算，起吊机索具、吊钩、铁扁担按1.5T 计算，工字钢重7.38吨（2根）即钢筋笼重量G=23.77+1.5+7.38=32.65吨（含2根H 型钢及索具、吊钩、铁扁担重）。
1、吊具配备计算 （1）吊装扁担吊装扁担初选采用钢板焊接制作,其形状为矩形,在钢丝绳位置设置防止移动的固定装置，扁担的形状与各部位尺寸详见下图。
按照上图扁担受力的情况进行计算，焊接扁担的钢板可选择6mm 厚的钢板，高度为350mm,宽度150mm ，扁担的长度定为吊装钢筋笼最大宽度的80%，即6.0m ×0.8 = 4.8m,取L = 4.5m ，起重机的钢丝绳连接的吊点距扁担两端为全长的20%，即0.9m ，即可满足最大重量钢筋笼的吊装要求。
（2）吊筋采用A 28钢筋，查表知A 28钢筋的设计抗拉应力为：210N/mm 2，A 28钢筋抗拉力验算：钢筋笼最大重量：G ≈330KN ；四根吊筋，即每根承受：f=330/4=82.5KN ； 单根A 28钢筋容许拉力为：f 容=0.785x28x28x210/1000=129.242KN,f 容=129.242KN ＞ f=82.5KN ，故可满足吊装要求。
2、吊车配置型号钢筋笼主吊配置吊车：200T 履带吊车，吊车型号为：三一重工SCC2000型； 钢筋笼副吊配置吊车：100T 履带吊车，吊车型号为：三一重工SCC1000型。
吊重扁担梁受力简图吊车配置计算参数表序号项目计算参数备注1 钢筋笼长L 32.456mH型钢及索具、2 钢筋笼总重WT 32.65T吊钩、铁扁担重3 200T极限起重量P1 68.9T 49.5米臂杆4 200T允许起重量P2 68.9×0.7=48.235 100T吊车极限起重量 P3 46.8T 33米臂杆6 100T吊车允许起重量 P4 46.8×0.7=32.767 200T吊车承担最重钢筋笼重量WT1 32.65T8 100T吊车承担最重钢筋笼重量WT2 32.65×60%=19.59 T表中数据参照三一重工SCC1000型、三一重工SCC2000型吊装参数：三一重工SCC2000型吊装参数表三一重工SCC1000型吊装参数表3、吊车配置计算按最重钢筋笼重量计算：即WT=32.65T（含索具、铁扁担、吊钩及H型钢重）配置200T履带吊作为主吊，100T履带吊作为副吊，双机抬吊钢筋笼如:吊车抬吊方法示意图。
钢筋笼吊装简算
钢筋笼吊装及检算本次检算以最重钢筋笼进行计算，最重钢筋笼重16.6t，桩基直径2.2m，桩基深度38m，主筋采用72根HRB400Ф32（长短不一），箍筋采用HPB300Ф10，加强箍采用HRB400Ф32。
.1、钢筋笼吊装方案综述1.1施工工序与工艺流程钢筋笼吊装施工流程图1.2施工要求1).设置吊筋吊筋必须采用Ⅰ级光圆钢筋制作，严禁使用Ⅱ、Ⅲ级钢筋或经冷拉以及回直的钢筋。
钢筋笼吊筋长度根据现场实测护筒标高及钢筋笼设计标高进行确定。
吊筋直径经计算确定，吊筋钢筋的抗拉强度，设计安全系数取4，钢筋笼吊筋焊接在主筋上，焊缝质量必须满足焊接规范要求。
详细计算见钢筋笼吊装验算。
2).加固吊点钢筋笼根据长度和受力情况选择主吊点和副吊点，主吊和副吊的位置可根据实际情况进行适当调整。
吊装前用十字形钢筋对加筋箍处进行加固，防止钢筋笼变形过大，在钢筋笼入孔时逐步拆除，吊点处箍筋和主筋必须全部点焊，不得漏焊。
3).吊车就位吊车根据钢筋笼重量选择，采用50T汽车吊，钢丝绳选用6×37+1直径24的钢丝绳，换算系数取0.82；扁担采用Q235钢；吊车站位前必须对吊车位置地面进行处理，对于不合格的，采用措施，合格后方可进行吊装施工。
1.3.钢筋笼吊装钢筋笼吊装包括两个方面，及从钢筋笼运输车吊卸钢筋笼和已成孔中安装钢筋笼。
钢筋笼吊装时，必须遵循吊车“十不吊”和“十不准”。
1)吊卸钢筋笼吊放钢筋笼前，必须先将存放场地进行整平夯实，然后将钢筋笼吊放至专用钢筋笼存放托架上，并对当日不使用的钢筋笼及时覆盖。
任何时段吊钢筋笼时，吊点最少不得少于两个，严禁将钢筋笼一端吊起后进行拖拉。
2)安装钢筋笼在安装钢筋笼前必须对孔径、孔深、孔型及沉渣厚度进行检查，确认合格后方可吊放钢筋笼。
起吊前，必须由质检工程师对钢筋笼进行检验，合格后方可进行下一步作业，吊放钢筋笼时，必须有专人指挥，在吊车施工作业范围内，严禁站人。
钢筋笼吊放步骤：第一步：指挥转移到起吊位置，起重工分别安装吊点的卸扣；第二步：检查各吊点钢丝绳的安装情况及卸扣是否按规范安装后，开始平吊；第三步：钢筋笼吊至离地面0.5m后，检查钢筋笼是否平稳后主钩起钩，根据钢筋笼尾部距地面距离，随时指挥副钩配合起钩；第四步：钢筋笼吊起后，主钩吊车匀速起钩，副钩配合使钢筋笼空中翻转垂直于地面；第五步：指挥起重工卸除钢筋笼上辅助钩吊点的卸扣，然后远离起吊作业范围；第六步：指挥吊车吊笼入孔、定位，钢筋笼上应拉牵引绳。
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笼吊装计算书一 计算说明豫园站围护体系地下连续墙最大深度为29.5m ，为节省施工时间并减少因分节制作带来的不利影响，故决定对钢筋笼采用一次吊装入槽。
在钢筋笼吊放时，拟采用两台大型起重设备，分别作为主吊、副吊，同时作业，先将钢筋笼水平吊起，再在空中通过吊索收放，使钢筋笼沿纵向保持竖直后，撤出副吊，利用主吊吊装钢筋笼入槽。
根据设计要求，拟沿钢筋笼纵向布置四道桁架筋，使得钢筋笼起吊时横向均匀受力，同时使纵向保持良好的抗弯刚度。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》《建筑施工计算手册》《钢结构设计规范》 （GB50017-2003）二 吊装步骤钢筋笼吊装过程进，双机停置在钢筋笼的一侧的施工便道，主、副机双机抬吊，主机吊钩吊钢筋笼的顶部范围，副机吊钩起吊钢筋笼底部范围，主、副机均采用铁扁担穿滑轮组进行工作。
主、副吊机同时工作，使钢筋笼缓慢吊离地面，并逐渐改变笼子的角度使之垂直。
拆下副吊钢丝绳，由主机吊车将钢筋笼移到已挖好槽段处，对准槽段中心按设计要求槽段位置缓慢入槽，并控制其标高。
钢筋笼放置到设计标高后，利用钢板制作的铁扁担搁置在导墙上。
三 吊点布置1）钢筋笼横向吊点布置：按钢筋笼宽度L ，布置4道；2）钢筋笼纵向吊点布置：按钢筋笼长度方向，布置7道，主吊吊机设四点，副吊吊机设五点。
具体布置参见附图。
四 设备选用1）主吊选用：QYU 型100t 履带式起重机，主臂长度17m~63.0m ，主要性能见下表：2）副吊选用：QYU 型50t 履带式起重机，主臂长度54.85m ，主要性能见下表：五 双机抬吊系数K 验算按标准幅6m ，笼长29.5m 进行验算。
主要计算内容包括：钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把杆长度验算、吊攀验算、卸扣验算。
计算依据：《起重吊装常用数据手册》。
（1）钢丝绳强度验算钢丝绳采用6×37+1，公称强度为1700MPa ，安全系数K 取6。
1）主吊扁担上部钢丝绳验算钢筋笼总重30.0T ，铁扁担及索具总重约5.0T 。
吊重：（30.0+5.0）=35.0T 钢丝绳直径：43mm ，[T]=161KN钢丝绳：T=P/2sin β=275/（2×sin60°）=159KN<[T] 满足要求。
2）主吊扁担下部钢丝绳验算 钢丝绳在钢筋笼立起时受力最大。
吊重：（50.0+5.0）=55.0T 钢丝绳直径：43mm ，[T]=161KN钢丝绳：T=P/2=137.5/2=69KN<[T] 满足要求。
3）副吊扁担上部钢丝绳验算通过受力分析，钢筋笼平放起吊进副吊受力最大，副吊作用力为320KN 。
吊重荷载：320KN钢丝绳直径：43mm ，[T]=161KN钢丝绳：T=P/2=160/2sin β=160/（2×sin60°）=92KN<[T] 满足要求。
4）副吊扁担下部钢丝绳验算根据力（矩）平衡，钢丝绳内力为23KN 。
钢丝绳直径：28mm ，[T]=68KN钢丝绳：T=P=23KN<[T] 满足要求。
（2）主、副吊扁担验算主副铁扁担均采用H 型钢+钢板组合加工，选用400b 号H 型钢，两侧加20mm 厚钢板。
○1400b 号H 型钢有关数据： 高度h=400mm ，翼宽b=300mm ，腹板厚t 1=13.5mm ，翼缘厚度t 2=24mm ，截面面积A ＝197.8cm2，重量g=1553N/m ，截面惯性矩Ix=57678cm4，Iy=10817cm4，截面抵抗矩Wx=2883cm3，Wy=721cm3；截面回转半径i x =17.1cm ，i y =7.40cm ，截面形心至腹板外侧的距离Z 0=200mm 。
铁扁担组合截面的截面面积、惯性矩及回转半径： A 总=197.8+140.8=338.6cm2I x 总=72216cm 4 W x 总=3709cm 3 i x 总=总总A I x =14.6 cmI y 总=38461cm 4 W y 总=2564cm 3 I y 总=总总A I y =10.7cm○2扁担的长细比核算 λx 总=l 0/i x 总=360/14.6=24.6（＜[λ]=150），满足要求 λy 总=l 0/i y 总=360/10.7=33.6（＜[λ]=150），满足要求○3铁扁担的内力计算 考虑附加动力系数1.2g 总=（1553+7.85×2×35.2×2）×1.2=3190N/m ≈3.19N/mm 铁扁担自重产生的跨中弯矩：M x =1/8×g 总×l 0×l 0 =1/8×3.19×3600×3600=5167800 N ·mm 侧向弯矩：M y =1/10×M x =516780 N ·mm 吊重对铁扁担的轴向压力NN=1.5Q/tg α=1.5×（500/2）/tg60°=216KN○4铁扁担的稳定性验算 λx 总=24.6，查《钢结构设计规范》得φx =0.955，βty =1.0，βmx =1.0 N EX =π2EA/λx 2 =0NN/（φx ×A ）+βmx M x /W 1x （1-φx N/ N EX ）+βty M y /W 1y =25640005167800.1113758460216000955.01370900051678000.133860955.0216000⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯⨯+⨯=6.7+1.4+0.2=8.3N/mm 2 ≤[ f ]=215N/mm 2 （3）主吊把杆长度验算 钢筋笼长度45.5m扁担下钢丝绳高度4.5m扁担上钢丝绳长高3.6m吊机吊钓卷上允许高度6.0m其它扁担高度等约1.0m吊装余裕高度0.5m扁担碰吊臂验算：L=6.0+3.6=9.6m>2.0×tg78°=9.4m 满足要求钢筋笼回转碰吊臂验算：L=6.0+3.6+1.0+4.5=15.2m>3.2×tg78°=15.0m起升高度=6.0+3.6+4.5+1.0+45.5+0.5=61.1m机高2.235m吊臂长度L≥(61.1-2.235)/sin78°=60.1m主吊选用CCH2500型履带吊：主臂长度63.0m，角度78度，起升高度65m，额定起重量69.5T。
（4）吊攀验算吊攀采用Φ32钢筋，钢筋允许拉应力170MPa钢筋允许抗拉力：N=π×322×170/1000=136KN∑N=136×16=2186KN＞650KN 满足要求。
（5）卸扣验算卸扣的选择按主副吊钢丝绳最大受力选择。
主吊卸扣最大受力在钢筋笼完全竖起时，副吊卸扣最大受力在钢筋笼平放吊起时。
1主吊卸扣选择P1=275/sin60°=318KN主吊高强卸扣100T：2只。
P2=137.5KN主吊滑轮卸扣50T：4只主吊笼子卸扣25T：8只。
2副吊卸扣选择P1=160/sin60°=184KN副吊高强卸扣35T：2只P2=160KN扁担连接滑轮卸扣35T：4只副吊扁担下钢丝绳内力：P3=23KN卸扣25T：10只（6）双机抬吊系数（K）整体验算主吊：N主吊=69.5T N索具=5T Q吊重=50TK主吊=69.5/（50+5）=1.26>1.15副吊：N副吊=43.5T N索具=5T Q吊重=32TK主吊=43.5/（32+5）=1.18>1.15六钢筋笼桁架稳定性验算钢筋笼标准幅最大总重为50.0t，起吊时，钢筋笼受力沿纵向中轴线呈对称分布，故进行标准幅的验算时可取其中一半进行分析。
根据钢筋笼配筋量的不同，半幅钢筋笼沿纵向线性密度分布可分成两部分：上端30.0m，总重20.2t，平均线性密度0.67t/m；下端15.5m，总重4.8t，平均线性密度0.31t/m。
下面将重点验算标准幅钢筋笼的起吊稳定问题。
（1）桁架筋的设置按设计要求，迎土面主筋直径为25mm，开挖面主筋直径为28mm。
除去混凝土保护层厚度，则两排主筋之间的净间距约为820mm。
考虑到钢筋笼的长度和重量，桁架筋暂按Φ20计，若经验算刚度不够，则可再适当加粗。
桁架筋呈“V”字型沿主筋方向布置，与主筋夹角按60°计，则相邻两节点间的主筋、桁架筋长度均约为947mm，施工中按950mm计。
（2）计算方法○1.水平吊起后，先以钢筋笼为一整体，计算其在主吊、副吊及其自重作用下内部产生的最大弯矩，再验算在该位置处钢筋的稳定性。
○2.将主筋、桁架筋组成的体系看成一桁架结构，先计算出该桁架结构在外力（主吊、副吊）及其自重作用下各杆件的内力，再进行稳定性验算。
（3）标准幅钢筋笼所受弯矩及稳定性验算取半幅钢筋笼，总长L＝45.5m，上半部分L1＝30m，重W1＝20.2t，线密度ω1＝0.67t/m；下半部分L2＝15.5m，重W2＝4.8t，线密度ω2＝0.31t/m。
设主勾提供的拉力为T A，副勾提供的拉力为T B，主勾钢索上的力为Ta，副勾钢索上的力为Tb，钢筋笼上各个吊点间距及钢索与主筋夹角见《钢筋笼起吊计算结构简化图》，为方便计算，以下力(矩)的计算暂以t或t·m为单位。
根据力（矩）的平衡可得：ΣY=0ΣM o=0即T A+T B＝2Ta·sin45 o +（2Tb+2·2Tb·sin63.43 o +2Tb·sin45 o）＝W1+W2W1·L1/2+W2·(L2/2+L1) －T A·9/2－T B·（9+7+12）＝0将上两式联立，可得主、副勾作用力分别为T A＝9.044t，T B＝16.004t主勾、副勾钢索内力分别为Ta＝6.395t，Tb＝2.289t。
起吊过程中，当钢筋笼纵向水平时其内部产生的弯矩最大，故须验算水平起吊时钢筋笼所承受的最大弯矩。
现以钢筋笼顶部上侧为原点，以连接各吊点的主筋所在直线为X轴（见下页图），计算其弯矩值：当0≤X＜9（单位为m）时，M I(X)=Ta·X·sin45o－1/2·ω1·X2=-0.350 X2 + 4.730 X当X＝6.757时，∣M I（X）max∣＝15.981t·m（上部受压）；当9≤X＜16时，M I(X)=Ta·X·sin45o + Ta·(X-9)·sin45o－1/2·ω1·X2=-0.350 X2 + 9.460 X - 42.570当X＝13.514时，∣M I（X）max∣＝21.353t·m（上部受压）；当16≤X＜22时，M I(X)=Ta·X·sin45o + Ta·(X-9)·sin45o + Tb·(X-16)·sin45o －1/2·ω1·X2=-0.350 X2 + 11.153 X – 69.658当X＝15.933时，M I（X）取极大值；当X＝16.000时，M I（X）＝19.189 t·m（上部受压）；当X＝22.000时，M I（X）＝6.308 t·m（上部受压）；当22≤X＜28时，M I(X)=TaXsin45o+Ta (X-9) sin45o+Tb (X-16) sin45o +2Tb（X-22）sin63.43o－1/2ω1X2=-0.350 X2 + 15.436 X – 163.879当X＝22.051时，M I（X）＝6.314 t·m（上部受压）；当X＝28.000时，M I（X）＝-6.071 t·m（下部受压）；当28≤X＜30时，M I(X)=TaXsin45o+Ta (X-9) sin45o+Tb (X-16) sin45o +2Tb（X-22）sin63.43o＋2 Tb（X-28）-1/2ω1X2=-0.350 X2 + 20.224 X – 297.957当X＝28.891时，M I（X）＝-5.807 t·m（下部受压）；故当X＝30.000时，M I（X）＝-6.237 t·m（下部受压）；当30≤X＜34时，M I(X)= TaXsin45o+Ta (X-9) sin45o+Tb (X-16) sin45o+2Tb (X-22）sin63.43o＋2 Tb (X-28)ω130(X-30/2) -1/2ω2 (X-30)2=-0.170 X2 + 9.424 X – 135.957当X＝27.718时，M I（X）取极大值；故当X＝34.000时，M I（X）＝-12.061 t·m（下部受压）；当34≤X＜40时，M I(X)=Ta·X·sin45o+Ta·(X-9)·sin45o+Tb·(X-16)·sin45o+2Tb·(X-22）·sin63.43o＋2 Tb·(X-28)+2Tb·(X-34)·sin63.43o -ω1·30(X-30/2) -1/2·ω2·(X-30)2=-0.170 X2 + 13.707 X – 281.571当X＝40.314时，M I（X）取极大值；故当X＝34.000时，M I（X）＝-12.053 t·m（下部受压）；（该结果与31≤X＜34时得出的最大值12.061近似相等）当40≤X≤45.5时，M I(X)=Ta·X·sin45o+Ta·(X-9)·sin45o+Tb·(X-16)·sin45o+2Tb·(X-22）·sin63.43o＋2 Tb·(X-28)+2Tb·(X-34)·sin63.43o + Tb·(X-40)·sin45o-ω1·30(X-30/2)－1/2·ω2·(X-30)2=T A ·(X-9/2)+T B ·(X-28)-ω1·30(X-30/2)－1/2·ω2·(X-30)2 =-0.170 X 2 + 15.458 X – 349.29当X ＝45.465≈45.5时， M I (X)取极大值；故当X ＝40.000时，M I （X ）＝-2.970 t ·m （下部受压）。