提升绞车过卷与过放距离计算

提升绞车过卷与过放距离计算提升绞车过卷与过放距离计算1、主提JKZ—2.8/15.5型绞车（1）提升最大绳速计算S主=（587÷15.5÷60）×3.14×2.8=5.6m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的数值，满足施工要求。

（2）提升过卷高度验算（5m3吊桶为例）h4=H-(h1+h2+h3+0.5R)=26.364-（10+1.5+7.08+0.75）=7.034m，式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26.364m h1—翻矸台高度，取10mh2—吊桶卸矸所需高度，1.5mh3—吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度，h3=3.48+2.5+1.1=7.08mh4—提升过卷高度R—提升天轮公称半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的3.03m，满足施工要求。

2、副提2JK—3.5/20型绞车（1）提升最大绳速计算S副=（593÷20÷60）×3.14×3.5=5.4m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的数值，满足施工要求。

（2）提升过卷高度验算（5m3吊桶为例）绞车最大绳速为5.4m/s。

h4=H-(h1+h2+h3+0.5R)=26.364-（10+1.5+7.08+0.75）=7.034m，式中：H—为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26.364m h1—翻矸台高度，取10mh2—吊桶卸矸所需高度，1.5mh3—吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度，h3=3.48+2.5+1.1=7.08mh4—提升过卷高度R—提升天轮公称半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的2.98m，满足施工要求。

绞车提升计算及安全技术措施

一、概述煤矿现设3台主绞车，具体概况如下：（1）副斜井现使用型号为JSDB-19的绞车，计划7月底改用JTPB-1.2×1.2P型绞车，副斜井提升运输长度530米；（2）K1轨道下山使用JTPB-1.6×1.5P型绞车，提升运输长度960米；(3)行人井使用JTPB-1.2×1.2P型绞车，提升运输长度分别为一段195米二段330米；（4）主要提升矿车容量为0.7m3和1.1m3两种型号矿车（5）3台绞车提升钢丝绳采用Ø21.5mm的钢丝绳，为了确保矿车在提升过程中运输安全以及矿井安全生产的顺利进行，特编制本安全技术措施，各相关单位必须严格贯彻执行。

二、3台绞车技术参数及验算如下：（一）JTPB-1.2×1.2P型绞车（使用地点：副斜井绞车硐室，计划7月底开始使用，替换现JSDB-19型绞车）一）、提升技术参数1、提升坡度：7°；2、提升长度：530m，绞车实际容绳584 m；3、提升方式：单绳提升；二）、绞车技术参数；1、提升绞车电机功率:P=75KW；2、绞车最大牵引力；F1;3、钢丝绳规格：Ø21.5mm，1.658kg／m;4、绞车最大转速：V=2.5m/s;5、备用系数：A=1.05;6、η——电机有效功率取0.9;7、F1=P×η×1000/A×V=75×0.9×1000/1.05×2.5=25714N;8、绞车型号：JTPB-1.2×1.2P三）、绞车钢丝绳强度及绞车牵引力验算（按提升最大物件，副斜井井口至绞车硐室）：验算所需技术参数：1、K——安全系数;2、T——串车提升矿车个数;3、Q Z——钢丝绳破断拉力和为237000N;4、W Z——串车提升时钢丝绳所受最大静拉力;5、Q——矿车自重:564kg；6、Q b——最大载重重量：1500kg；7、P——每米钢丝绳质量:1.658kg／m；8、L——提升长度：530m；9、F——矿车运行阻力系数：取0.015；10、f——钢丝绳运行阻力系数：取0.15；11、F1——绞车最大牵引力；K=Q Z／W＞6.5;已知绞车最大牵引力F1，则提升矿车个数T为：F1=[T（Q+Qb）(sinａ+Fcosａ)+PL(sinａ+f′cosａ)]g;T=F1-PL(sinａ+f′cosａ)g/（Q+Qb）(sinａ+Fcosａ)gT=25714-1.658×530×(0.1218+0.15×0.9925)×9.8/(564+1500)×(0.1218+0.9925×0.015)×9.8=8.45根据计算结果：Ф21.5（6×19）的钢丝绳可以提升载重量1500kg/辆的1.1m3的矿车8辆；根据矿井具体生产条件及运输状况，取6辆矿车；当提升8辆提升载重量1500kg/辆的矿车时，钢丝绳最大静拉力为：W Z =[T（Q+Qb）(sinａ+F×cosａ)+P×L×(sinａ+f′cosａ)]×g=[6×（564+1500）×（0.1218+0.015×0.9925）+1.658×530×（0.1218+0.15×0.9925）]×9.8=18919N;安全系数：K=Q Z／W Z＞6.5=237000／18919=12.5＞6.5;验算结果：钢丝绳强度及绞车牵引力满足提升8辆满负荷矿车的要求;四）绞车电机功率校验：电机功率：P实际=K备×Wz×V.／1000×η=(1×18919×2.5)/1000×0.9=42.56KW＜75KWK备——电机功率备用系数取1.0；V——卷绳平均速度取2.5m／s；Wz——钢丝绳提重车时所受最大静拉力为18919N;η——电机有效功率取0.9；经验算电机功率满足提升6辆1.1m3矿车的要求。

过卷高度计算书

中煤第五建设有限公司五阳南岭进风井主提升机过卷高度计算书第四十九工程处五阳项目部2014年11月15日五阳南岭进风井主提升机过卷高度计算书一、根据2011版《煤矿安全规程》第三百九十七条.（二）吊桶提升，其过卷高度不得小于按表6确定数值的1/2.提升速度*/（m·s-1）≤3 4 6 8 ≥10 过卷高度、过放距离/m 4.0 4.75 6.5 8.25 10.0 附：插值法公式：Y=Y1+（Y2-Y1）÷(X2-X1) ×(X-X1)其中：X1＜X＜X2Y=f X二、主提升机型号：JKZ-4.0×3/17E1、提升机最大提升速度π×滚筒直径×电机转速减速机速比×60=3.14×4×59317×60=7.3 m/s（实为7.26m/s）2、根据《煤矿安全规程》第三百九十七条对过卷高度的规定，采用插值法公式Y=Y1+（Y2-Y1）÷（X2-X1）×（X-X1）计算得到：过卷高度计算值=6.5+（8.25-6.5）÷（8-6）×（7.26-6）=7.6m3、实测提升过卷高度为3.84m4、7.6m÷2=3.8 m 因此 3.84m＞3.8 m符合煤矿安全规程要求。

机电主管审核：技术主管审核：过卷高度计算：中煤第五建设有限公司五阳南岭进风井副提升机过卷高度计算书第四十九工程处五阳项目部2014年11月15日五阳南岭进风井副提升机过卷高度计算书一、根据2011版《煤矿安全规程》第三百九十七条.（二）吊桶提升，其过卷高度不得小于按表6确定数值的1/2.提升速度*/（m·s-1）≤3 4 6 8 ≥10 过卷高度、过放距离/m 4.0 4.75 6.5 8.25 10.0 附：插值法公式：Y=Y1+（Y2-Y1）÷(X2-X1) ×(X-X1)其中：X1＜X＜X2Y=f X二、副提升机型号：2JK-3.6/15.51、提升机最大提升速度π×滚筒直径×电机转速减速机速比×60=3.14×3.6×59315.5×60=7.2 m/s2、根据《煤矿安全规程》第三百九十七条对过卷高度的规定，采用插值法公式Y=Y1+（Y2-Y1）÷（X2-X1）×（X-X1）计算得到：过卷高度计算值=6.5+（8.25-6.5）÷（8-6）×（7.2-6）=7.55m3、实测副提升过卷高度为3.79m4、7.55 m÷2=3.775m 因此 3.79m＞3.775m符合煤矿安全规程要求。

煤矿提升机制动力矩相关验算

提升机相关数据验算副斜井提升机相关数据验算副斜井提升系统技术参数：绞车型号：2JK-3*1.5/25 最大静张力：13000kg最大静张力差：8000kg 一次提物载重量：5*1800=9000kg 最大速度：3.76m/s 一辆矿车自重：600kg提升斜长：866m 钢丝绳单位重量：4.14kg/m倾角：11-25°一、提升机变位质量计算：∑m=∑G/g=（G主+ G天+ G电+ G移）/g1、G主=20268 kg（提升机主机部分变位质量，包括减速器，查图纸）2、G天=2*90D2=1620 kg3、G电=GD2*625/9=25750 kg（电动机转动惯量为92.7 kg·m）4、G移=2P（H+7πD+35）+Q+2Q Z= 23205kg∑m=∑G/g=70843/9.8=7229 kg二、最大静张力及最大静张力差验算：F j=12000*(sinα+ψ1*cosα)+p*L*(sinα+ψ2*cosα）=8636 kg＜13000 kg (提升机额定最大静张力) 满足要求F jc= F j-5*600(sinα-ψ1*cosα)=7175 kg＜8000 kg(提升机额定最大静张力差) 满足要求三、安全制动力矩倍数《煤矿安全规程》432条规定：提升机制动时产生的制动力矩与实际最大静载荷力矩之比不得小于3，取K≥3四、最大油压计算Pmax= p x + p f=5.32MPap x=K1*K* F jc/n*A*µ=3.67MPaK1:R/Rm=1.5/1.7=0.88，一般取0.9A：制动器油缸面积：94cm2µ:闸瓦磨损系数0.35n：制动器个数16个p f=1.65 MPa（制动器综合阻力的油压折算值，一般取1.65 MPa）Pmax=5.3 MPa五、二级制动油压计算1、二级制动油压计算P2=2 p x-(∑m1* ax +F1)/A*n=2.45 MPap x= 3.67MPa∑m1(不包括提升机部分的变位质量计算得24825kg)ax:安全机械减速度，计算得2.59m/s2F1:下放侧静张力=（Q自+PH）sinα=(3000+866*4.14) sin30=3292 A：制动器油缸面积：94cm2n：制动器个数16个2、二级制动延时时间计算：tz=t空+ Vm/ax=1.7 st空:制动器空动时间，规程规定不得超过0.3s,取0.25 sVm：最大提升速度：计算得3.76m/sax:安全机械减速度，计算得2.59m/s2六、最大安全制动力矩验算1、M Z=2µNRm*nµ:摩擦系数取0.4（制动器图纸）N：制动器正压力取40kN（制动器图纸）Rm:摩擦半径取1.7m（制动器图纸，摩擦直径为3416mm）n:制动闸副数，8副。

绞车提升能力的验算

绞车提升能力的验算一.已知条件：1、提升机：型号JTPB-1.2×1P滚筒直径D＝1200mm滚筒宽度＝1000mm绳速V＝2.0m/s电机功率55KW2、最大静张力F＝5850Kg 减速比31.5 F=30KN3、制动直径m＝2.24m4、活塞有效面积A＝138.3cm25、提升绳：型号6×7－Ф24.5－1670 P k＝2.129kg/m Qs＝34500kg6、盘型闸副数87、提升长度：L＝850m L1＝570m α1＝170 L2=280m α2＝2008、最大巷道倾角α=20°9、每钩提车数410、摩擦系数 f1＝0.01 矿车轨道摩擦系数f2＝0.2 钢丝绳与巷道的摩擦系数μ′＝0.35 闸瓦与闸盘的摩擦系数二、提升量校验1.掘进：3×8×2.0×1.5÷0.85=85（个)其中：3—掘进头数8—巷道断面m22—每班进尺1.5—松散系数0.85—装满系数2.回采： 10个3.每班共用矿车数n1=85+10=95(个)4、每提升循环所需时间T g=（0.4L+59）×2=（0.4×850+59）×2=798(S)5、提升能力校验每班提升钩数：G=3600T÷Tg=3600×5÷742=24.2（钩）其中：T=5 每班提物时间每钩提车数：n=24.2×4=96.8>95 取n=4提升能力满足要求三、钢丝绳校验1、提物时的安全系数Q d =n(Q 1+Q 2)(sina+f 1cosa)=4×（600+1800）×（sin20°+0.01×cos20°）=3373kg其中： Q 1=600kg 矿车自重Q 2=1800kg 装载重量f 1=0.01 矿车轨道摩擦系数m ＝Qs ÷[Q d ＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]=34500÷[(3373+850×2.129(sin20+0.2cos20))=7.96>7.52、钢丝绳安全系数提人时安全系数（按提二节人车计算） Q d1=(Q 3+n 2Q 4+n 3 Q 5)(sina+f 1cosa)=（1756+1903+2×15×70）×（sin20°+0.01cos20°）=2024kg 其中：Q 3=1756kg 头车重量Q 4=1903kg 尾车重量 Q 5=70kg 每人平均重量 n 2=１尾车数量 n 3=30载人数m ＝Qs ÷[Q d1＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]＝34500÷[(2024+850×2.129(sin20+0.2cos20))=11.5＞93.提综采支架综采支架重量9130kg 平盘车重量 1000kgQ d2=( 9130+1000)(sina+f 1cosa)= 10130×（sin20°+0.01cos20°）=3559kg m ＝Qs ÷[Q d2＋L*P k （sina ＋f 2cosa ）]＝34500÷[(3559+850×2.129(sin20+0.2cos20))=7.63＞7.5 钢丝绳满足要求四、钢丝绳在滚筒上缠绕层数Kc ：《煤矿安全规程》409条规定，斜井升降人员和物料的缠绳不超过两层，升降物料的不超过三层，按缠绕两层计算滚筒宽度：B=())()d (4330εφππ+++++Dg KcDg L =)25.24()0245.02(22730850++⨯++ππ=1780mm 其中：Kc=2 缠绕层数ε=2 绳间间隙滚筒满足要求五、最大静张力校验Fz=Q d1+LP k (sin α+f 2cos α)=3373+2.129×850（sin20°+0.2cos20°）=4332kg ＜5850kg 满足要求六、电机功率验算N=η102.15.1v Fz =85.0102 3.0332415.1⨯⨯⨯=172KW 七、静力矩计算M j ＝9.8｛〔n （Q 1+Q z ）+P K L 〕sina-〔n(Q 1+Q z )f 1+P k Lf 2〕cosa ｝×2D ＝9.8×｛（9600+2.129×850）sin20-（9600×0.01+2.129×850 ×0.2）cos20｝×22＝34026N.M八、制动力矩计算：M z ＝3 M j ＝3×34026＝102077N.M 九、制动减速度自然减速度Ac ＝g （sina+fcosa ）=9.8×(sin17+0.015cos17)=3.44 m/s 2 变位重量∑G ＝n(Q 1＋Q 2)＋P k L k ＋G d ＋G t ＋G j＝4×(1800＋600)＋2.129×（850＋30＋7п×2.5）＋14584＋358＋7653＝34186kg L K :钢丝绳总长度 G d :电机变位质量 G t ：天论变位质量 G j ：提升机变位质量1.上提重载： a zx =()()49.328.218634402632077102.2j =⨯+=+∑DM M M Z m/s2a zx ＞Ac 不符合要求采用二级制动一级制动力矩计算：a zx )cos (sin 3.0a f a g +≥＝0.3×9.8×（sin20+0.01cos20）＝1.03m/s 2取a zx ＝1.05 m/s 2M z1＝j 1zx 2a M D G +••∑ ＝34186×1.05×228.2+34026＝74947N.M验算上提重载： a zx =()()8.228.2341863402674947221j =⨯+=•+∑DG M M Z m/s2a zx ＜Ac 满足要求2.下放重载：a zx =()()75.128.23418634026102077221j =⨯-=•∑DG M M Z －米/秒＞0.3A C =0.3×3.44=1.03m/s2满足要求十、动力矩计算：每一制动缸产生的正压力P 1=a 2.431002381340.9535.014.11002102077MP nAR M Z＝＝。

煤矿绞车提升能力计算

二水平西六绞车提升能力绞车型号：JKB-2×1.5减速器速比：30功率：315KW转速：993r/min绞车额定拉力：60KN钢丝绳：Φ28钢丝绳每米质量：2.834Kg/m试验破断拉力总和:507.19KN井筒倾角:21º。

井筒斜长:525米矿车自重:720㎏一、计算矿车货载质量c rv G ϕ=公式取自《煤矿固定机械及运输设备》（9－24）式式中：G —矿车中货载质量ϕ—矿车装满系数，倾角20 º以下时，φ＝1，倾角21～25 º时，φ＝0.95～0.9，倾角26 º～30 º时，φ＝0.85～0.8r —散集密度t/m 3一般岩石1.8t/m 3 一般煤1t/m 3v c —矿车容积，m 3；取1.7c rv G ϕ=岩＝0.9×1.8×1.7＝2.754t查MGC1.7-6型号矿车最大载重量为2.7t 。

取载岩石重量2.7吨。

G 煤＝0.9×1×1.7＝1.53t为增大安全系数，取1.6吨。

二、验算最大提升速度：s m i DnV /46.33060214.399360=⨯⨯⨯==π 式中：n------电动机额定转速 993r/minD-----滚筒直径 2米i-------减速器速比 30实际最大提升速度3.46米/秒三. 按电机功率计算最大牵引力V K n N Fa ⨯⨯⨯=1000max N Fa 7.7803446.305.110009.0315max =⨯⨯⨯= 式中：K--备用系敉，一般电机为1.05～1.2,取1.05n —机械效率，行星齿轮传动为0.9N —电机功率，315KWV —提升容器最大速度，3.46米/秒四、按绞车最大牵引力计算一次提升质量[]g PL G G n Fa )cos (sin )cos )(sin (0m ax θωθθωθ'++++=公式取自《煤矿固定机械及运输设备》（9－32）式max 0(sin 'cos )()(sin cos )Y Fa PL g n G G gθωθθωθ-+=++ 式中：P —钢丝绳每米质量，2.834㎏/m 查于钢丝绳铭牌L －提升距离，从上过卷至最下底弯道ω，—钢丝绳运行阻力系数，ω，=0.25～0.4取0.25ω－矿车运行阻力，0.01～0.015取0.015g —重力加速度9.8m/s 2Gy 岩－2.7tG 0—矿车自重，0.72t021sin =0.358021cos =0.9331、提岩：8.9)933.0015.0358.0()2700720(8.9)933.025.0358.0(525834.27.78034n ⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-= n ＝5.59取n ＝5台2、提煤：8.9)933.0015.0358.0()1600720(8.9)933.025.0358.0(525834.27.78034n ⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-= n ＝8.25取n ＝8台3、空车：8.9)933.0015.0358.0(7208.9)933.025.0358.0(525834.27.78034n ⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯-= n ＝26.5取n ＝26台五、根据连接器强度校验拉车数)cos )(sin 0(60000θωθ++≤G G g n 公式取自《矿井提升运输设备》式中：三环链破断拉力----60000N 提岩83.4)933.0015.0358.0()2700720(8.960000n =⨯+⨯+⨯≤ 提全岩饱车4台提煤1.7)933.0015.0358.0()1600720(8.960000n =⨯+⨯+⨯≤ 提煤车7台提空车9.22)933.0015.0358.0(7208.960000n =⨯+⨯⨯≤ 提空车22台六、绞车额定能力拉车数n ≤()()()θωθθωθcos sin cos sin '0+⨯⨯++-g G G Lpg FF —绞车额定静张力60KNP —钢丝绳每米质量，2.834㎏/m 查于钢丝绳铭牌L －提升距离，从上过卷至最下底弯道ω，—钢丝绳运行阻力系数，ω，=0.25～0.4取0.25ω－矿车运行阻力，0.01～0.015取0.015g—重力加速度9.8m/s2Gy岩－2.7tG0—矿车自重，0.72tsinθ＝0sin25=0.423cosθ＝0cos25=0.906提岩：n≤8.9)933.0015.0358.0()2700720(8.9)933.025.0358.0(525834.260000⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-=4.1提岩石车4台提煤：n≤8.9)933.0015.0358.0()1600720(8.9)933.025.0358.0(525834.260000⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-=6.1提煤车6台提空车：n≤8.9)933.0015.0358.0(7208.9 )933.025.0358.0(525834.260000⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯-=19.6提空车19台七、提升能力表综合三项计算结果和提升现场实际情况，确定单钩提升串车为：煤车6台、岩车4台，由于绞车桥头过卷至头道岔子距离长度，因此空车提7台。

绞车提升能力计算

绞车提升能力计算（1）已知条件：巷道斜长：L=60m 巷道最大倾角：β=8°矿车阻力系数：f1=0.015 钢丝绳阻力系数：f2=0.15选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量：P=0.94kg/m 破断拉力总和为：Qp=152000N斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。

G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量，支架取17500Kg.（2）绞车提升最大牵引力根据公式求得牵引力为：F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g=（1240+17500）（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+0.94×60（sin8°+0.15cos8°）×9.8=18740×0.154×9.8+56.4×0.29=28282.4+158.9=28441.3 n所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN，则该绞车最大牵引力为16kn，所以无法保证支架的提升。

根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）g={16000-0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8}/（sin8°+0.015×cos8°）×9.8=（16000-160.3）/1.5=10559.8kg（3）绞车提放车数计算：n =F/（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g =16000/（1240+17500）×（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+ 0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8=16000/28441.3=0.56 n取整数n=0车（4）钢丝绳安全系数验算：提升最大牵引力为28.3kN，JD-25型调度绞车牵引力为16kN，绞车无法满足要求。

绞车提升计算方法

绞车提升能力计算方法一、单巷提升计算方法1、施工注意事项（1）、斜巷必须在变坡点安设牢固的阻车器和斜巷挡车栏。

挡车栏安装位置在变坡点下方20m处和施工巷道开门点上方10m处，其材料不低于㎏/m的矿用“工”字钢制作。

挡车栏打杆尾端悬挂高度低于矿车高度0.15mm以上，且打杆距挡车栏不得小于20m。

﹙2﹚、绞车安装在地面，必须牢固、可靠各附属装置和防护设施齐全，设备选型安装严格按相关规定执行2、设备选型（1）根据掘进规格﹙毛断面6m2﹚、进度﹙每天8m﹚，即:每天提升量70t计算。

（2）提升斜长（L）为：L＝提升斜长＋车场长度＝150+12=162m（3）提升一次循环时间（t）t=2×提升斜长／提升速度＋挂钩连接时间＝2×162/1.3+120=370s。

（4）提升量及矿车数的确定A、小时提升量（Q小）Q小=提升不均匀系数×提升富裕系数×年生产能力／年工作日×日提升小时＝1.2×1.2×70/15≈6.72(t)B、一次提升量（Q１）Q１＝小时提升量（Q小）×一次循环时间（t）/一小时秒数＝6.72×370/3600≈0.69(t)。

Ｃ、一次提升矿车数（N）N＝Q１／装载系数×煤的集散密度×矿车容积＝0.69/0.85×0.90×1=0.9个≈1个（取进位整数）通过上述计算一次提升矿车数为1个。

（5）钢丝绳的选择A、钢丝绳绳端的负荷（Ｇ）q=N（矿车自重＋载荷重）×（sinα+矿车阻力系数×cosα）+钢丝绳每米质量×l×(sinα+矿车阻力系数×cos α）=1×(500+1000×0.9)×(sin24°+0.015×cos24°)+0.5412×162m×(sin24°+0.3 cos24°)=588.6+59.7=648.3(㎏)上式中α为巷道坡度B、钢丝绳的验算安全系数（Ｍ）＝破断拉力总和（Q）/q=8870/648.3=13.68﹥7经计算，选用６×19股（１＋６）—12.5—1550钢丝绳d=12.5mm，p=0.5412㎏/m，破断拉力总和Q=88.70KN，符合安全要求。

绞车计算校验审批及计算示例

12406轨道联络巷提升绞车选型校验计算编制：设备动力科：机电副总：机电矿长：滕州郭庄矿业有限责任公司锦丘煤矿年月日12406轨道联络巷调度绞车选型计算一、绞车选型计算1、选型依据运输巷道倾斜角：β＝10º巷道斜长： Lt=27m矿车质量： mz1=800kg装载质量： m1=8500kg 2、一次提升量和车组中矿车数的确定（1）计算提升斜长L=Lt+25=27+25=52m （2）一次提升量m取一次提升量为：m=9300kg（3）计算一次提升矿车数n1n1=2辆（4）根据矿车连接器强度计算矿车数n2n 2≤60000/[g(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)]=60000/[10×2410×（sin10º+0.015cos10º）] 13.21辆连接器最大承受最大牵引力为：60000N。

3、钢丝绳验算（1）钢丝绳悬垂长度LL=L=52m（2）验算钢丝绳安全系数ma绳6×19 股（1+6+12）绳芯纤维d=15.5mm; mp=0.864kg; Qp=138500N;ma=QP/ [n(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)g+ mpL0(sinβ+f2cosβ)g]=138500/[9300×（sin10º+0.015cos10º）×10+0.864×52（sin10º+0.20cos10º）×10]=7.8>6.5所选钢丝绳合适。

?4、计算选择绞车（1）计算作用在绞车上的最大静张力Fjmax = n(m1+mz1)(sinβ+f1cosβ)g+ mpL(m1+mz1)(sinβ+f2cosβ)g=10×9300×（sin10º+0.015cos10º）+0.864×52×10（sin10º+0.20cos10º）＝18427N（2）绞车技术特征如下：钢丝绳最大静张力： 20KN最大绳速： 1.2m/s容绳量： 100m绳径： 15.5mm滚筒直径： 500mm配用电机功率： 25KW转速： 1465r/min（3）验算电动机功率N＝Fjma vmφ/（1000η）＝18427×1.15×1.05/（1000×0.92）＝ 24.18KWN<25KW ,所以电动机功率满足要求。

煤矿两绞车选型计算

煤矿两绞车选型计算提升设备选型运算说明书二○一二年元月说明水城县玉舍中寨煤矿原副井提升绞车为JT-1.2×1.0/30型绞车，与安全专篇不相符。

安全专篇选用绞车型号为JTP-1.2×1.0P/30型，电机功率55KW。

依照矿井现状，考虑今后上综采设备，经选型运算，选用JK-2.0×1.5P、电机功率为160KW、钢丝绳型号6×7-28mm，天轮直径 2.5m 的提升设备作为矿井副井提升绞车使用。

附件：1、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升机总2、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升机基础图图3、JK-2.0×1.5P单绳缠绕式矿井提升平面布置图提升设备选型运算一、确定提升装置矿井采纳斜井开拓方式，地面布置了三个井筒，即：主斜井、副斜井和回风斜井。

该矿采面采纳刮板机运输，采面运输巷采纳刮板转载机和胶带机运输，一区段运输石门采纳机轨合一运输，一区段轨道石门采纳调度绞车运输。

主斜井设计采纳胶带机运输煤炭；副斜井采纳提升绞车单钩串车提升及运输，担负矿井设备、材料、矸石运输，人员升降采纳架空乘人装置。

1、副斜井提升绞车绞车设计依据提升设计有关参数如下：（1）井筒倾角α=26о，斜长215m；（2）车场形式：上、下部均为平车场，中部甩车场；（3）工作制度：每年330天，每天“四•六”工作制，三班提升；（4）提升量：最大班下井人数60人，矸石22.8t/班（按年产量的15％计），设备3次/班、材料3次/班，炸药及雷管各1次/班，其它5次/班；（5）提升容器及提升最大设备重量：MF1.1－6A型矿车（容积1.1m3，自重600kg，最大载货重量m＝ψρV＝(0.96×1.6×1.1)＝1.700t）,配备45辆;MC1－6A型材料车，矸配备20辆;MPC3－6型平板车（自重530Kg，最大载重量6.5t),配备5辆；考虑到下一步上综采支架，经周边综采已成功上的矿井情形，综采支架预选重12吨重的爱护式支架；平板车加扣件选用总重1.5吨，计13.5吨重。

过卷

专用术语，是指绞车在提升物料的过程中，因操作人员忘记停绞车或提升绞车超速及其它原因，而使提升的物料，超过了其应该停到的位置。
释义：《煤矿安全规程》规定：倾斜井巷使用绞车提升时井巷上端应有足够的过卷距离。过卷距离根据巷道倾角、设计载荷、最大提升速度和实际制动力等参量计算确定，并有1.5倍的备用系数。
立井提升装置的过卷和过放应符合下列规定：
（一）罐笼和箕斗提升，过卷高度和过放距离不得小于下表所列数值。
立井提升装置的过卷高度和过放距离
提升速度*/
（m/s）
≤3
4
6
8
≥10
过卷高度、过放距离/m
4.0
4.7（二）吊桶提升，其过卷高度不得小于按上表确定数值的1/2。
（三）在过卷高度或过放距离内，应安设性能可靠的缓冲装置。缓冲装置应能将全速过卷（过放）的容器或平衡锤平稳地停住；并保证不再反向下滑（或反弹）。吊桶提升不受此限。
“过卷”事故的原因分析
人们普遍认为，只要桥式起重机的极限开关好使，就不会发生“过卷”事故，这是个错误的认识。即使在极限开关本身正常的情况下，仍然有多种原因可以造成“吊钩上天”，例如：机械的原因——抱闸紧度不够，极限立尺摆动而造成的“过卷”;电气的原因——操作线路短路，接
地、接线有误，接触器主触头粘连，控制器组件损坏或配合间隙超差所造成的“过卷”;操作的原因——控制器手柄摆位有误，运行中钩组过度游摆所造成的“过卷”等等。
“过卷”事故的后果
过卷事故的后果是很严重的，可拉倒井架造成严重停产事故，或拉断钢丝绳而使提升容器坠毁，造成人员伤亡事故。在双滚筒提升机提升中，一个提升容器过卷时，另一个提升容器必将发生与井底相撞的墩罐事故。墩罐的严重后果是将设备撞坏，罐笼内乘人时则会造成人员伤亡。

主提升钢丝绳过卷距离测算报告

山西阳城阳城阳泰集团西冯街煤业有限公司主提升过卷距离测算一、目的和任务：1、根据《煤矿安全规程》第三百七十一条规定：倾斜井巷使用绞车提升时必须遵守以下规定：（1）轨道的铺设质量符合本规定第三百五十三条的规定，并采取轨道防滑措施。

（2）托绳轮（辊）按设计要求设置，并保持转动灵活。

（3）倾斜井巷上端有足够的过卷距离。

过卷距离根据巷道倾斜设计载荷，最大提升速度和实际制动力等参数计算决定，并有1.5倍的备用系数。

（4）串车提升的各车场设有信号硐室及躲避硐，运人斜井各车场设有信号和候车硐室，候车硐室具有足够的空间。

2、过卷距离是：矿车提升到终点触碰过卷开关并动作后，矿车前轮所处的位置到轨道端头或挡车装置的距离。

过卷距离不得小于过卷后矿车实际运行距离的1.5倍。

3、矿车过卷后的实际运行距离分两种情况，一种是矿车在过卷处轨道倾角条件下的自然减速度小于或等于绞车安全制动减速度时，即绞车滚筒先停，矿车后停或同时停，矿车过卷后的实际运行距离就是矿车以自然减速度运行的距离；另一种情况是矿车的自然减速度大于绞车的安全制动减速度；即矿车停的快，绞车停的慢，则矿车不能按自己的自然减速度停车。

还要被滚筒拖动运行一段距离，实际的过卷运行距离，应按绞车的保险制动减速度进行计算。

二、具体参考依据：参照山西煤矿矿用安全产品检验中心出具的安全检测检验报告，【2007】晋煤安检TSXT-E0047号：n ：矿车数；取3 Q 0：矿车质量kg ；取600kg Q ：矿车载量kg ；取1000kg Y ：巷道倾角；取22° f 1：矿车运行阻力系数：f 1=0.01~0.015；取0.015∑m ：包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量 kN.S 2/M ；取203.793 kN.S 2/M g ：重力加速度；取9.8 m/s 2 V max ：过卷前矿车的运行速度；取1.2 m/s M 2：保险制动矩；取171.9 kN.M 三、参照《煤矿安全规程》专家解读进行计算：1、保险闸空动时间向内矿车运行的距离S x ：（1）系统自然减速度：Fc=n （Q 0+Q ）（Sinx+f 1Cosa ）÷102=3×（600+1000）×（Sin22°+0.015×Cos22°）÷102=gFcmFcax=3×1600×0.3885÷102 =18.28 kN a x =8.928.18793.20328.18+= 0.089 m/s 2（2）空动时间结束时的矿车运行速度V x ： V x =V max -a x ×t x =1.2-0.089×0.1=1.19 m/s（3）空动时间内矿车的运行距离S x ：2、保险制动后，矿车减速度的确定：（1）保险制动后转动部分的制动减速度a 2： a 2 = F 2∑mF 2 = M 2R t = 8.09.171 = 214.875kNa 2 =793.203875.214 = 1.054m/s 2 （2）矿车的自然减速度：a j = 8(Sina+f 1Cosa) = 8×0.3885 = 3.108 m/s 2 （3）保险制动后，矿车的实际运行减速度的确定：比较：a z > a j 时，矿车以a j 运行； a z < a j 时，矿车以a j 运行； a z = 1.054 m/s 2 < a j = 3.108 m/s 2m tx VxV Sx 0005 . 0 1 . 0× 219. 1 2 . 1 × 2max = = =（4）保险制动后，矿车的行程：S j = jX a V 22= 134.1219.12× = 0.624m（5）过卷距离的确定：S t = 1.5×（S x +S j ）= 1.5×（0.0005+0.624）= 0.94 ms 2m g Fc m Fc F a j/ 134 .1 65 . 205 233.155 8. 9 28 . 18 793 . 203 28 . 18 875 214 2 = = = = 则： .阳城阳泰集团西冯街煤业有限公司副斜井主提升机过卷距离测算（主提升机型号：JK-2×1.5P）。

提升机过卷高度计算

提升绞车过卷与过放距离计算1、主提JKZ-3.0/15.5型绞车（1）提升最大绳速计算S主=（200÷15.5÷60）×3.14×3.0=2.02m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的的数值，满足施工要求。

（2）提升过卷高度验算（5m3）h4=H-（h1+h2+h3+0.5R）=26-(10+1.5+7.08+0.75)=6.67m,式中：H-为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26mh1-翻矸台高度，取10mh2-吊桶卸矸所需高度，1.5mh3=吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度3.48+2.5+1.1=7.08m h4=提升过卷高度R-提升天轮半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的3.03m,满足施工要求。

2、主提2JK-3.5/20型绞车（1）提升最大绳速计算S主=（200÷20÷60）×3.14×3.5=1.83m/s经计算提升机过放距离小于《煤矿安全规程》第397条表六中规定的的数值，满足施工要求。

（2）提升过卷高度验算（4m3）绞车最大绳速为1.83 m/sh4=H-（h1+h2+h3+0.5R）=26-(10+1.5+7.08+0.75)=6.67m,式中：H-为井架高度即井口水平到天轮平台的距离，26mh1-翻矸台高度，取10mh2-吊桶卸矸所需高度，1.5mh3=吊桶、钩头、连接装置和滑架的总高度3.48+2.5+1.1=7.08m h4=提升过卷高度R-提升天轮半径，1.5m过卷高度大于《煤矿安全规程》规定的2.98m,满足施工要求。

提升绞车过卷与过放距离计算华美集团有限公司塔拉壕煤矿项目部。

过卷安全距离计算

主提升绞车过卷安全距离计算总工程师：王永忠2013年10月26日机电矿长：李滋荣2013年10月26日机电副总：张铁军2013年10月25日安全管理部：杨晓功2013年10月24日机电运输部：汤以才2013年10月24日编制：种庆福日期：2013年10月23日一、计算公式Lg= 1.5（L 1 +L 2 +L 3 ）L g ——过卷距离L 1——串车最高停车点与防止过卷开关间的距离，《煤矿安全规程》第四百二十七条规定为0.5m 。

L 2——按全速计算，在盘式制动闸制动的空行程时间内串车运行的距离。

《煤矿安全规程》第四百三十一条规定，盘式制动闸的空行程时间不得超过0.3s ，故L 3=0.3V max 。

L 3——制动后，串车自由滑行的距离（)θcos μθ(sin 212max +g V ）。

1μ为矿车与轨道之间的摩擦系数，取值0.01；g 为重力加速度，取值9.8m/s 2。

1.5——备用系数。

根据《煤矿安全规程》第三百七十一条规定，倾斜井巷的上端有足够的过卷距离，并有1.5倍的备用系数。

所以，Lg=1.5×[0.5+0.3V max +)θcos μθ(sin 212max +g V ] 二、各绞车过卷安全距离计算1、四号主井绞车（1）V max =988÷30÷60×3.14×2=3.45m/s（2）Lg=1.5×[0.5+0.3×3.45+)26cos 01.026(sin 8.9245.32°+°×] =4.5m2、皮斜副井绞车(1)V max =750÷30÷60×3.14×2.5=3.27m/s(2) Lg=1.5×[0.5+0.3×3.27+)7.10cos 01.07.10(sin 8.9227.32°+°×] =6.6m3、一号主轨绞车(1)V max =743÷30÷60×3.14×2=2.59m/s(2) Lg=1.5×[0.5+0.3×2.59+)19cos 01.019(sin 8.9259.22°+°×] =3.45m4、二号轨下绞车（1）V max =734÷30÷60×3.14×2.5=3.20m/s（2）Lg=1.5×[0.5+0.3×3.2+)22cos 01.022(sin 8.92 3.22°+°×] =4.23m5、暗斜井绞车（1）V max =32÷60×3.14×2=3.35m/s（2）Lg=1.5×[0.5+0.3×3.35+)22cos 01.022(sin 8.92 3.352°+°×] =4.49m。

绞车提升能力计算

德佳公司松杨煤矿绞车提升能力验算德佳公司松杨煤矿绞车提车能力验算绞车型号：JTP1.2×1.0滚筒直径：1.2m速度比：31.5:1功率：75KW转数：970r/min钢丝绳：Φ21.5mm钢丝绳每米质量3.545Kg/m ，破断拉力总和291KN最大静张力：30K N井筒倾角18°提升距离480米矿车自重0·6吨一、计算矿车货载质量c rv G ϕ=公式取自《矿井运输》第十章（10-4）式,226页式中：G —矿车中货载质量ϕ—矿车装满系数，倾角20 º以下时，φ＝1，倾角21～25 º时，φ＝0.95～0.9，倾角25 º～30 º时，φ＝0.85～0.8 r —散集密度t/m 3一般岩石1.6t/m 3一般煤为1.1t/m 3v c —矿车容积，m 3；取1.1c rv G ϕ=岩＝0.95×1.6×1.1＝1.672t为增大安全系数，取1.7吨G 煤＝0.95×1.1×1.1＝1.149t为增大安全系数，取1.2吨二、计算最大提升速度：公式取自《矿井运输》第十章第二节（10-19）式s m i DnV /74.135609702.114.360=⨯⨯⨯==π 三、按电机功率计算最大牵引力公式取自《矿井运输》第十章第二节（10-16）式VK n N Fa *1000**max = KN N Fa 306.3374.1*1.1100085.075max 拉力＞绞车钢丝绳最大静张=⨯⨯= 取安全系数最高的最小值30KN式中：K--备用系敉，一般电机为1.05～1.2,取1.1n —机械效率，二级传动为0.85N —电机功率，75KWV —提升容器最大速度，1.74米/秒四、按绞车最大牵引力计算一次提升质量[]g θωθPL θωθG G n Fa )cos (sin )cos )(sin (m ax 0′++++=公式取自《矿井运输》（10-20）式0max (sin 'cos )()(sin cos )Y Fa PL g n G G gθωθθωθ-+=++ 式中：Famax —最大静拉力30KNP —钢丝绳每米质量，1.28㎏/m 查于钢丝绳铭牌L －提升距离，从上过卷至最下底弯道，480mω，—钢丝绳运行阻力系数，ω，=0.1～0.2取0.2,ω－矿车运行阻力，0.01～0.015取0.01g —重力加速度9.8M/SGy 岩－1.7tG 0—矿车自重，0.6tsin θ＝sin180=0.3cos θ＝cos180=0.951 1、提矸：9.38.9)951.001.03.0()1700600(8.9)951.02.03.0(48028.130000=⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-=n 取n ＝3台2、全煤：9.48.9)951.001.03.0()1200600(8.9)951.02.03.0(48028.130000=⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯-=n 取n=4台3、空车8.148.9)951.001.03.0(6008.9)951.02.03.0(48028.130000=⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯-=n 取n ＝10台五、根据连接器强度校验提车数)cos )(sin 0(58800θωθ++≤G G g n 《矿井运输》（10-22）公式 1、全岩4.8)951.001.03.0()1700600(8.958800=⨯+⨯+⨯≤n 故取8满足连接器强度要求2、全煤7.10)951.001.03.0()1200600(8.958800=⨯+⨯+⨯≤n 故取10满足连接器强度要求3、空车2.32)951.001.03.0(6008.958800=⨯+⨯⨯≤n 取10满足连接器强度要求六、按确定的最大提升质量（提矸）验算钢丝绳安全系数gPL G G n Q ma )]cos '(sin )cos )(sin 0([θωθθωθ++++≤ 公式取自《矿井运输》（10-23）式式中：Q c －钢丝绳破断拉力30K N （1公斤＝9.8牛顿）P —钢丝绳每米质量，1.28㎏/m 查于钢丝绳铭牌L －提升距离，从上过卷至最下底弯道，480m5.128.9)]951.02.03.0(48028.1)951.001.03.0(23003[300000=⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯≤ma 满足要求《煤矿安全规程》规定：单绳缠绕式提升机，升降人员和物料，混合提升时安全系数最低值为9七、提升机最大静张力计算[]g PL G G n Fa )cos (sin )cos ')(sin (m ax 0θωθθωθ++++==［3（600+1700）（sin18º+0.01cos18º）+1.28×480(sin18º+0.2cos18º)］×9.8=23912N=23.9KN本提升机允许最大静张力为30KN, 23.9KN<90KN,故合格.。

过卷和过放距离的量取方法

过卷和过放距离的量取方法
*提升速度为表8中所列速度的中间值时，用插值法计算。

【执行说明】(一)过卷和过放距离的量取方法。

过卷距离是指提升容器或配重从装卸载时的正常位置起，可以自由上提(不考虑楔形罐道或其他类型的制动缓冲装置)的一段距离，上提的界限为下列几种中的一种：
1.提升容器的顶部与防撞梁相接触。

2.提升容器的顶部与制动绳或罐道绳的固定横梁相接触。

3.连接装置的上端(第一道绳卡或反向的绳头)与天轮轮缘相接触。

过放距离是指在井底装卸载位置以下，与过卷距离相对应，可以容许提升容器自由下行(不考虑楔形罐道或其他类型的制动缓冲装置)的一段距离，下放的界限为下列几种中的一种：
1.提升容器的底部与井底防撞梁相接触。

2.提升容器的底部与固定制动绳或罐道绳的横梁相接触。

3.提升容器的底部与尾绳导向装置相接触。

(二)过卷和过放距离的确定。

1.如果采用《规程》中表8所列的提升速度值，可直接选取与提升速度对应的过卷和过放距离数值。

2.如果提升速度值在表8所列的提升速度值之间，则应当采用下述差值法计算。

式中V1、V2表8中给出的前后两个提升速度值;
S1、S2表8中分别对应于V1、V2的过卷(过放)距离;
V介于V1和V2间实际运行的提升速度值;
S对应于提升速度V时的过卷(过放)距离。

提升机过卷安全距离计算

****公司主斜巷提升绞车过卷安全距离计算****公司机电运输科二〇一七年一月一、计算公式Lg= 1.5（L1 +L2 +L3）L g—过卷距离L1—串车最高停车点与防止过卷开关间的距离，《煤矿安全规程》第四百二十七条规定为0.5m。

L2—按最大提升速度3m/s计算，在盘式制动闸制动的空行程时间内串车运行的距离。

《煤矿安全规程》第四百三十一条规定，盘式制动闸的空行程时间不得超过0.3s，估算L3=0.3V。

L3—制动后，串车自由滑行的距离L3=V2/2a，a制动减速度，制动减速度=制动力/最大载荷，实测计算制动减速度3.72m/s。

1.5—备用系数。

根据《煤矿安全规程》第三百七十一条规定，倾斜井巷的上端有足够的过卷距离，并有1.5倍的备用系数。

所以，Lg=1.5×[0.5+0.3V+V2/2a]二、11绞车过卷安全距离计算（1）V=0.5m/s（2）Lg=1.5×[0.5+0.3×3+32/（2×3.72）]=3.9m(3）最大串车长度12.5m，斜坡顶阻车器至过卷开关距离50m，(4) 12.5+3.9=16.4m，50m>16.4m结论：11绞车过卷安全距离满足《煤矿安全规程》。

二、31绞车过卷安全距离计算（1）V max=3m/s（2）Lg=1.5×[0.5+0.3×3+32/（2×4.45）]=3.62m(4）最大串车长度10m，斜坡顶阻车器至过卷开关距离39m，(5) 10+3.62=13.62m，39m>13.62m结论：31绞车过卷安全距离满足《煤矿安全规程》。

主提升钢丝绳过卷距离测算报告

山西阳城阳城阳泰集团西冯街煤业有限公司主提升过卷距离测算一、目的和任务：1、根据《煤矿安全规程》第三百七十一条规定：倾斜井巷使用绞车提升时必须遵守以下规定：（1）轨道的铺设质量符合本规定第三百五十三条的规定，并采取轨道防滑措施。

（2）托绳轮（辊）按设计要求设置，并保持转动灵活。

（3）倾斜井巷上端有足够的过卷距离。

过卷距离根据巷道倾斜设计载荷，最大提升速度和实际制动力等参数计算决定，并有1.5倍的备用系数。

（4）串车提升的各车场设有信号硐室及躲避硐，运人斜井各车场设有信号和候车硐室，候车硐室具有足够的空间。

2、过卷距离是：矿车提升到终点触碰过卷开关并动作后，矿车前轮所处的位置到轨道端头或挡车装置的距离。

过卷距离不得小于过卷后矿车实际运行距离的1.5倍。

3、矿车过卷后的实际运行距离分两种情况，一种是矿车在过卷处轨道倾角条件下的自然减速度小于或等于绞车安全制动减速度时，即绞车滚筒先停，矿车后停或同时停，矿车过卷后的实际运行距离就是矿车以自然减速度运行的距离；另一种情况是矿车的自然减速度大于绞车的安全制动减速度；即矿车停的快，绞车停的慢，则矿车不能按自己的自然减速度停车。

还要被滚筒拖动运行一段距离，实际的过卷运行距离，应按绞车的保险制动减速度进行计算。

二、具体参考依据：参照山西煤矿矿用安全产品检验中心出具的安全检测检验报告，【2007】晋煤安检TSXT-E0047号：n ：矿车数；取3 Q 0：矿车质量kg ；取600kg Q ：矿车载量kg ；取1000kg Y ：巷道倾角；取22° f 1：矿车运行阻力系数：f 1=0.01~0.015；取0.015∑m ：包括缠绕在滚筒上的钢丝绳在内的转动部分的变位质量 kN.S 2/M ；取203.793 kN.S 2/M g ：重力加速度；取9.8 m/s 2 V max ：过卷前矿车的运行速度；取1.2 m/s M 2：保险制动矩；取171.9 kN.M 三、参照《煤矿安全规程》专家解读进行计算：1、保险闸空动时间向内矿车运行的距离S x ：（1）系统自然减速度：Fc=n （Q 0+Q ）（Sinx+f 1Cosa ）÷102=3×（600+1000）×（Sin22°+0.015×Cos22°）÷102=gFcmFcax=3×1600×0.3885÷102 =18.28 kN a x =8.928.18793.20328.18+= 0.089 m/s 2（2）空动时间结束时的矿车运行速度V x ： V x =V max -a x ×t x =1.2-0.089×0.1=1.19 m/s（3）空动时间内矿车的运行距离S x ：2、保险制动后，矿车减速度的确定：（1）保险制动后转动部分的制动减速度a 2： a 2 = F 2∑mF 2 = M 2R t = 8.09.171 = 214.875kNa 2 =793.203875.214 = 1.054m/s 2 （2）矿车的自然减速度：a j = 8(Sina+f 1Cosa) = 8×0.3885 = 3.108 m/s 2 （3）保险制动后，矿车的实际运行减速度的确定：比较：a z > a j 时，矿车以a j 运行； a z < a j 时，矿车以a j 运行； a z = 1.054 m/s 2 < a j = 3.108 m/s 2m tx VxV Sx 0005 . 0 1 . 0× 219. 1 2 . 1 × 2max = = =（4）保险制动后，矿车的行程：S j = jX a V 22= 134.1219.12× = 0.624m（5）过卷距离的确定：S t = 1.5×（S x +S j ）= 1.5×（0.0005+0.624）= 0.94 ms 2m g Fc m Fc F a j/ 134 .1 65 . 205 233.155 8. 9 28 . 18 793 . 203 28 . 18 875 214 2 = = = = 则： .阳城阳泰集团西冯街煤业有限公司副斜井主提升机过卷距离测算（主提升机型号：JK-2×1.5P）。

1.6米绞车

提升机提升报告使用地点：提升机规格型号：JTPB-1.6*1.5 机电副总工总师：提报单位：提报日期：1、已知数据：绞车最大静张力：F=4500，提升容器自重：Q=680，载重：Q0=1200井筒坡度：α=23°提升长度：L=420m所用钢丝绳型号：ф24.5-6×7最大破断力总和：Qg=34500单位质量：Pｏ=2.13矿车轮组与车道间的磨擦系数：ƒ⒈=0.015钢丝绳与托轮间的阻力系数：ƒ⒉=0.15电动机型号：电压：660V功率：160KW钢丝绳最大绳速Vmax=3.06m/s2、一次提升串车数量计算：按《煤矿电工手册》﹙按静张力﹚1）提煤：F=n﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚+P oＬ﹙sinα+ƒ2cosα﹚N=[F-P o L﹙sinα+ƒ2cosα﹚]/﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚=4500-2.13×420﹙0.3907+0. 15×0.9205﹚/﹙700+1200﹚﹙0.3907+0.0 15×0.9205﹚=4026.96/760.47=5.292）提矸时,按载重1.5倍计算：Ｎ＝[F-P o L﹙sinα+ƒ2cosα﹚]/﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚＝4026.96/1003＝4.013）提人车时，头车自重1870kg,尾车自重1630kg,每台人车按15人、每人重70kg计算：Ｎ＝[F-P o L﹙sinα+ƒ2cosα﹚]/﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚＝4026.96/1114.39＝3.613、按单环链许用牵引力6000kg计算拉车数：无需校验4、根据拉车数计算钢丝绳终端荷重进行钢丝绳安全系数效验m＝Ｑg/F1）提煤时：F=n﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚+P oＬ﹙sinα+ƒ2cosα=4273.35kgm＝34500/4273.35＝8.07 > 7.5 合格2）提矸时：F=n﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚+P oＬ﹙sinα+ƒ2cosα）=6699.2kgm＝62600/6699.2＝9.3 > 7.5 合格4）提人车时：F=n﹙G+G o﹚﹙sinα+ƒ1cosα﹚+P oＬ﹙sinα+ƒ2cosα）=6472.9kgm＝62600/6472.9＝9.6 > 9 合格5、过卷距离计算：已知：过卷开距开轮35米架子头坡度23°S=Vo2/2Ac+Vo·tVo –过卷时绞车的绳速t - 一级制动空动时间Ac-断电后绞车自然减速Ac=g(sin23°+0.01×cos23°)=3.919/s²S =3.4×2/2×3.92+3.4×0.6=2.916、电机功率验算：N=F实·Vm/102ηF实–实际拉车数产生的拉力Vm - 钢丝绳速度 Vm=3.7m/sη - 减速箱传动效率η = 0.95F实=Z(Qm+Qn)(sinα+ƒ1·cosα)+P·L(sinα+ƒ2cosα)=7(700+1200)(sinɑ+ 0.015cosɑ)+3.85×600﹙sinα+0.15cosα﹚=6569.9N = 6569.9×3.7/102×0.95=250.8kw < 315kw 可以7、绞车制动力矩的校验：⑴绞车实际静载荷转距： MJ=F1·RF1 - 绞车实际最大静荷重6569.9R –提升机滚筒半径 1.25MJ=6569.9×1.25=8212.3⑵绞车全部制动力距M=2N·Rm·n·ƒN –盘形闸产生的正压力 N=6500ƒ - 制动闸摩擦系数取0.35n - 制动闸副数 n=8Rm –制动闸平均摩擦半径 Rm=1.43M = 2×6500×1.43×8×0.35=52052⑶安全系数验算：M=M/mjM - 绞车全部制动力矩；Mj- 绞车实际静力矩；m = 52052/8212.3=6.3m ﹥3 可以⑷最大工作油压的计算液压站型号： B159最大输油量： 9升/分油箱储油量： 490升允许最高油温： 65C0制动油牌号： 22井P x=(S2/S1×P1)＋C式中：P x- 最大工作油压S1- 机器最大静张力 9000S2- 实际最大静张力 6569.9P1- 最大静张力差时油压值 43.1C- 制动器内阻力Kδmax/n＋R＋R`C＝-------------------A式中：K - 盘形弹簧刚度 4100δmax–制动器最大间隙取1.5mmn - 盘形弹簧片数 8片R - 盘形制动器在松闸时制动器运动部分返回弹簧的阻力取500kgR` - 活塞移动阻力取500kgA –活塞作用面积 101㎝24100×2/8＋500＋500C＝-------------------101＝17.5P x＝(6569.9/9000×43.1)＋17.5＝48.9 kg/cm28、一次提升速度图计算：1）速度图各参数确定如下：最大提升速度：«煤矿安全规程»规定，提升容器的最大速度Ｖm ≤5m/s，Vm =3.75m/s2）其它参数确定：初始加速度：αo≤0.3m/s车场内速度：νo≤1.5m/s主加减速度：升降人员时α1≤0.5m/s2α3≤0.5m/s2摘挂钩时间：Ө1=25s电动机换向时间：Ө2=5s3）一次提升循环时间T：速度图各段运行时间与行程计算：t01=νo/αo L01=ν0²/2α0; L02=L D- L01t02= L02/ν0 t D= t01+ t02L D-井低车场长度 L D=25mt01=1.5/0.3=5L01=1.5²/2×0.3=3.75L02=25-3.75=21.25t02=21.25/1.5=14.2t D=5+14.2=19.2串车提出车场后的加速阶段：t = νm-ν0/α1 L1=ν0+νm/2·t1t=3.75-1.5/0.5=4.5L1=1.5+3.75/2×0.5=5.25减速运行阶段：t 3=νm/α 3 =3.75/0.5=7.59L3=νm³/2α3=3.75³/2×0.5=14.1等速运行阶段L=LD+Lr+L k=25+800+30=855L2=L-(L b+L3+L1)=855-(25+14.1+5.25)=810.65t2 = L2/νm=216.2井口甩车场运行阶段tk=2ν0/α0+（Lk-ν0²/ν0 ）=1.5/0.3+30/1.5=25s一次提升循环时间T=2(t D + t01 + t2+ t 3+ Ө2+ tk+ Ө1)=2(19.2+5+216.2+7.5+5+25+25)=605.89）画出速度图：二、绞车运行安全措施：1、绞车司机必须是经过安全技术培训，考试全格发证后持证上岗。