600梁高侧模板计算书
600梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
600x800梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×15.36+1.4×0.9×2]＝21.182kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝15.36 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×18.662×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.705N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.36×216.6674/(100×10000×281250)＝0.081mm≤216.667/400=0.542mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×18.662×0.217+1.2×2.52×0.217＝5.103kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×15.36＝3.661kN 五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.103kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.103×0.62，0.5×5.103×0.152]=0.184kN·mσ＝M max/W＝0.184×106/54000＝3.402N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.103×0.6，5.103×0.15]=1.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.837×1000/(2×40×90)＝0.765N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.661kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.661×6004/(100×8415×2430000)＝0.157mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.661×1504/(8×8415×2430000)=0.011mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×5.103×0.6，0.4×5.103×0.6+5.103×0.15]＝3.368kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×3.661×0.6，0.4×3.661×0.6+3.661×0.15]＝2.416kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
大梁侧模板计算600-1000
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm ，高度1000mm ，两侧楼板厚度350mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用45×90mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2022022********1000m m600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
600mm高梁模板计算书
600mm高梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×18.711×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.985N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×133.3334/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×18.711×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.104kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×18.711×0.133+1.2×1.764×0.133＝3.027kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×15.4×0.133＝0.821kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×15.4×0.133＝2.259kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.104+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.027+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.059kN/mq2＝max[0.821+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，2.259+(0.3-0.1)×0.4/3]＝2.285kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.059×0.92，0.5×3.059×0.32]＝0.265kN·m σ＝M max/W＝0.265×106/54000＝4.91N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.059×0.9，3.059×0.3]＝1.671kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.671×1000/(2×40×90)＝0.696N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.285×9004/(100×9350×2430000)＝0.417mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.285×3004/(8×9350×2430000)＝0.102mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.059×0.9，0.393×3.059×0.9+3.059×0.3]＝3.147kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.443kN，R2＝R3＝3.147kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.285×0.9，0.393×2.285×0.9+2.285×0.3]＝2.351kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.152kN，R'2＝R'3＝2.351kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.404×106/4490＝89.956N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.002kNτmax＝2V max/A=2×5.002×1000/424＝23.595N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.111mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.588kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.588kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，υ1＝0.188立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.588+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，10.004，0.588+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]＝10.004kNf＝N/(υA)＝10.004×103/(0.188×424)＝125.503N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，υ2＝0.132立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(8.3-0.6)＝max[0.588+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，10.004，0.588+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.155＝11.159kNf＝N/(υA)＝11.159×103/(0.132×424)＝199.384N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移验算由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝10.004kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！。
梁模板计算实例
梁模板计算实例模板计算实例1、⼯程概况柱⽹尺⼨6m^ 9m,柱截⾯尺⼨600mM 600mm纵向梁截⾯尺⼨300mr^ 600mm横向梁截⾯尺⼨600mrH 800mn，⽆次梁，板厚150 mm层⾼12m⽀架⾼宽⽐⼩于3（采⽤泵送混凝⼟。
）2、⼯程参数（技术参数）3计算梁侧模板计算图梁侧模板受⼒简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝⼟作⽤于模板的侧压⼒标准值，依据建筑施⼯模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较⼩值：F 0.22 C t0 1 2V 4.1.1-1F c H 4.1.1-2式中：丫c--混凝⼟的重⼒密度，取24kN/m；t 0 --新浇混凝⼟的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为⼩时。
T:混凝⼟的⼊模温度，经现场测试，为20C;V -- 混凝⼟的浇筑速度，取11m/h;(3 1--外加剂影响修正系数，取；B 2--混凝⼟坍落度影响修正系数，取。
— 2F 0.22 C t0 12、V ⼆x 24xxxx = kN/m2F c H =24x = kN/m根据以上两个公式计算，新浇筑混凝⼟对模板的侧压⼒标准值取较⼩值vm o3.1.2梁侧⾯板强度验算⾯板采⽤⽊胶合板，厚度为18mnri验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm (次楞平⾏于梁⽅向)⾯板的截⾯抵抗矩W=1000X 18X 18/6=54000mrh(W= 650X 18X 18/6= 35100mm；)(次楞垂直于梁⽅向)截⾯惯性矩⼖1000X 18X 18X 18/12=486000mrh4(I= 650 X 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、⾯板按三跨连续板计算，其计算跨度取⽀承⾯板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝⼟对模板的侧压⼒标准值Gk⼆m,振捣砼对侧模板产⽣的荷载标准值Q K=4kN/m。
(规范：2振捣混凝⼟时产⽣的荷载标准值(Q2Q (J—)对⽔平⾯模板可采⽤22 2kN/m，对垂直⾯模板可采⽤ 4 kN/m )荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS 「G G ik r Q[Q1k (431—2)i 1n nS r G G ik 0?9 r Qi Q ik (4.31—3)i 1 i 1式中rG——永久荷载分项系数，应按表423采⽤；r Qi——第i个可变荷载的分项系数，其中r Q1为可变荷载Q1的分项系数，应按表423 采⽤；nr G ——对由永久荷载效应控制的组合，应取。
大梁侧模板计算书
大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。
梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置6道，内龙骨采用60×90mm木方。
外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+400+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径20mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
28428428428428416mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.400kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×38.000=34.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.28m 。
大梁侧模板计算6
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm ，高度1400mm ，两侧楼板厚度400mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距600mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.5mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm ，断面跨度方向间距600mm ，直径16mm 。
面板厚度12mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度31.0N/mm 2，弹性模量11500.0N/mm 2。
木方剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
2382382382382005001400m m600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=56.760kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×57.000=51.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书1.参数1.1 荷载参数1.2.材料力学参数：同本方案3.1条1.3.梁侧模板参数2.梁侧模模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取。
亦可按经验公式15200 T 计算得4.444hT -- 混凝土的入模温度，取30℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.1m ； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F ；分别为 51.20 kN/m 2、50.40 kN/m 2，取较小值50.40 kN/m 2作为本工程计算荷载。
3.梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图3.1.抗弯验算其中，σ-- 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 65.15.160⨯⨯=22.50cm 3；[f] --面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：其中q -- 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.2×0.60×50.40×0.90=32.659kN/m ； 倾倒混凝土侧压力设计值: q 2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.512kN/m ； q = q 1+q 2 = 32.659+1.512 = 34.171 kN/m ； 计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；面板的最大弯距 M= 0.1×34.17×250.002 = 2.14×105N.mm ； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ=451025.21014.2⨯⨯=9.511N/mm 2；σ<面板静曲强度设计值 [f ]=24N/㎜2∴面板强度满足要求！3.2.挠度验算mmEI ql 5.1100677.04≤=ϖ其中：q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 50.40×0.60 = 30.24N/mm ； l--计算跨度(内楞间距): l= 250.00mm ；E--面板材质的弹性模量: E= 5000.00N/mm 2；I--面板的截面惯性矩: I =125.15.15.160⨯⨯⨯=16.875cm 4；面板的最大挠度计算值: ω =54106875.1500010050230.240.677⨯⨯⨯⨯⨯= 0.948 mm ；面板的最大挠度计算值 ω =0.948mm 小于面板的最大容许挠度值 [ω]=1.5mm ，满足要求！4.梁侧模板内外楞的计算 4.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
梁侧模计算书
梁侧模板计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。
梁模板使用的方木截面60×80mm，梁模板截面侧面方木距离200mm。
梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 2.000kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取5.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.580kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=32.590kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。
三、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200200200 q图梁侧模板计算简图1.强度计算强度计算公式要求： = M/W < [f]其中——梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70=80.764N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×80.764×0.2002=-0.323kN.m=0.323×106/40800.0=7.918N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×80.764=9.692kN截面抗剪强度计算值 T=3×9692/(2×1700×12)=0.713N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 32.59×1.70=55.40N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×55.403×200.04/(100×6000.00×244800.0)=0.409mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.409mm小于 [v] = 200/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×32.59+1.4×6.00)×1.70×0.60/4=12.12kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.115kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。
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梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20XX4、《钢结构设计规范》GB 50017-20XX一、工程属性二、荷载组合4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1]＝min[29.87，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数 1主梁最大悬挑长度(mm) 100对拉螺栓水平向间距(mm) 500结构表面的要求结构表面外露支撑距梁底距离依次为0，350四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 面板弹性模量E(N/mm2) 6000bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。
计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mM max＝0.125q1l2＝0.125×39.82×0.252＝0.311kN·mσ＝M max/W＝0.311×106/54000＝5.761N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝5×29.87×2504/(384×6000×486000)=0.521mm≤250/400=0.625mm满足要求！3、支座反力验算承载能力极限状态R＝q1l=39.82×0.25＝9.955kN正常使用极限状态R'＝ql=29.87×0.25＝7.468kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 100×50 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.5小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13小梁截面惯性矩I(cm4) 416.6671、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)q=9.955kN/mσ＝M max/W＝0.61×106/83333＝7.317N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)τmax＝3 V max/(2bh)＝3×3.484×1000/(2×50×100)＝1.045N/mm2≤[τ]＝1.5N/mm2满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)q=7.468kN/mνmax＝0.669mm≤350/400=0.875mm满足要求！4、主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R max＝6.968kN正常使用极限状态R'max=5.228kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5主梁合并根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)q=6.968kN/mσ＝M max/W＝0.784×106/5080＝154.311N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×8.536×1000/489＝34.911N/mm2≤[τ]＝120N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)q=5.228kN/mνmax＝0.387mm≤500/400=1.25mm满足要求！4、最大支座反力计算R max＝15.504kN七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8t满足要求！。
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W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
梁模板计算书梁高600mm-1000mm(梁截面400-1000mm)
梁模板计算书梁高600mm~1000mm（梁截面400*1000mm）梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：12.05；梁两侧立杆间距(m):0.70；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48*3；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：250mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度38mm，高度88mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞截面类型为矩形，宽度50mm，高度50mm，壁厚为4mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
600梁高侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[22.88，23.36]＝0.9×23.36＝21.024kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、模板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4模板弹性模量E(N/mm2) 6000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×14.4×1＝17.496kN/mq1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×17.496×0.0952+0.121×3.528×0.0952＝0.021kN·mσ＝M max/W＝0.021×106/37500＝0.553N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×14.4×954/(100×6000×281250)＝0.004mm≤95/250=0.38mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×17.496×0.095+1.223×3.528×0.095＝2.31kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.095×14.4＝1.564kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度(mm) 250 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞截面类型(mm) 40×80次楞弹性模量E(N/mm2) 8415 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663次楞截面抵抗矩W(cm3) 42.667 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444次楞截面惯性矩I(cm4) 170.667计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝2.31kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.31×0.52，0.5×2.31×0.252]=0.072kN·m σ＝M max/W＝0.072×106/42667＝1.692N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.31×0.5，2.31×0.25]=0.693kNτmax=3V max/(2bh0)=3×0.693×1000/(2×40×80)＝0.325N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝1.564kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.564×5004/(100×8415×1706670)＝0.046mm≤500/250=2mmν2max＝qL4/(8EI)=1.564×2504/(8×8415×1706670)=0.053mm≤250/250=1mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×2.31×0.5，0.4×2.31×0.5+2.31×0.25]＝1.27kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×1.564×0.5，0.4×1.564×0.5+1.564×0.25]＝0.86kN六、主楞验算因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
600梁模板钢管支撑架计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为2.3m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.90m。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
230图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
梁侧模板计算书(会堂小梁)
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm ，高度700mm ，两侧楼板厚度180mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm 木方。
外龙骨间距1100mm ，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+300mm ，断面跨度方向间距1100mm ，直径14mm 。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
235235100300700m m900m m模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取10.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m ；β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×16.800=15.120kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取1.10m 。
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梁侧模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[22.88，23.36]＝0.9×23.36＝21.024kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2
三、支撑体系设计
左侧支撑表：
模板设计剖面图
四、模板验算
模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4
模板弹性模量E(N/mm2) 6000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×14.4×1＝17.496kN/m
q1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/m
M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×17.496×0.0952+0.121×3.528×0.0952＝0.021kN·m
σ＝M max/W＝0.021×106/37500＝0.553N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×14.4×954/(100×6000×281250)＝0.004mm≤95/250=0.38mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×17.496×0.095+1.223×3.528×0.095＝2.31kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.095×14.4＝1.564kN
五、次楞验算
次楞最大悬挑长度(mm) 250 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞截面类型(mm) 40×80
次楞弹性模量E(N/mm2) 8415 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663
次楞截面抵抗矩W(cm3) 42.667 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444
次楞截面惯性矩I(cm4) 170.667
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝2.31kN/m
M max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.31×0.52，0.5×2.31×0.252]=0.072kN·m σ＝M max/W＝0.072×106/42667＝1.692N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.31×0.5，2.31×0.25]=0.693kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×0.693×1000/(2×40×80)＝0.325N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝1.564kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.564×5004/(100×8415×1706670)＝0.046mm≤500/250=2mm
ν2max＝qL4/(8EI)=1.564×2504/(8×8415×1706670)=0.053mm≤250/250=1mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×2.31×0.5，0.4×2.31×0.5+2.31×0.25]＝1.27kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×1.564×0.5，0.4×1.564×0.5+1.564×0.25]＝0.86kN
六、主楞验算
因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.265kN，R2＝0.762kN，R3＝0.635kN，R4＝0.762kN，R5＝0.265kN
正常使用极限状态：R'1＝0.177kN，R'2＝0.516kN，R'3＝0.419kN，R'4＝0.516kN，R'5＝0.177kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax＝M max/W＝0.082×106/4120=19.83N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2V max/A=2×1.027×1000/384＝5.349N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.046mm≤150/250＝0.6mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
R下挂max＝1.972/0.6=3.287kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8
受力N＝0.95×Max[3.287]＝3.122kN≤N t b＝17.8kN
满足要求！。