midas钢结构验算
MIDAS钢结构设计
附PPT常用图标，方便大家提高工作效 率
生活
图标元素
医疗
图标元素
限，可能会搜索到令工程师更 为满意的截面。
自动优化设计
截面分组
---程序提供的优化设计功能是针对特征值— 截面进行的，如需得到更为优化的设计结 果，需在进行钢结构优化设计（或位移优 化设计）之前对要优化的构件进行更为详 细的截面分组。
---截面分组情况需由工程师根据建筑要求、 杆件受力情况，结构特点等多方面进行考 虑。显然，杆件截面分组越多，优化设计 带来的收益越大。
自动优化设计
主菜单选择 设计>钢结构优化设计
分析选项：输入反复计算次数。 板厚数据：在使用BUILT数据库
时（程序自动生成的数 库），焊接截面所使用的 钢板厚度数据库在此定义。 柱截面设计：对轴力和弯矩或仅对轴
力进行优化。 用户定义截面列表：
当截面数据库选择用户 时，在此定义用户数据 库，具体格式详见帮助文 件。
例题--带斜撑的六层钢框架结构
钢构件截面验算
主菜单选择 设计>钢构件截面验算：钢构件截面验算
---在选择项勾选某个单元，再勾选连接模型空间，在模 型空间可以看到被选择的单元
---图形结果以图形方式输出验算结果 ---详细结果以文本文件输出详细结果 ---特征值显示的杆件为本组特征值中应力比最大的 ---构件显示所有杆件的结果
手动优化设计
主菜单选择 设计>钢构件截面验算>修改
--- 选择截面数据库பைடு நூலகம்标准截面）及 截面形状设置规格限定条件
（0为搜索所有规格） --- 限定极限验算比范围，搜索
合适的截面，在满足要求的截面 中选择合适的截面 ---打开MGB文件，使用其他模型 中的截面数据(用此方法可以定义 用户数据库) 提示：有时放宽极限验算比的下
基于midas满堂支架验算报告
目录1 工程概况 (2)2 参考资料 (3)3 数值模型 (3)3.1 模型介绍 (3)3.2 荷载及材料参数 (6)3.3 支架受力分析 (7)4 分析结果统计 (18)5 稳定性验算结果 (18)5.1 支架整体稳定性验算 (18)5.2 支架局部稳定性验算： (19)6 支架基础及地基承载力验算 (20)7 结论与建议 (20)1 工程概况某双线特大桥全长1037.95米,于DK45+516.35-DK45+655段跨越绛溪河，20#、21#墩主跨与绛溪河斜交,斜交角度36°，连续梁形式为1-（68+120+68）m连续箱梁，主跨设计长度120m。
0#块梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，采用满堂支架现浇施工。
满堂式支架采用碗扣式支架作为现浇连续箱梁的支撑体系。
钢管支架主要由立杆、横杆、剪刀撑和斜撑等组成。
支架搭设形式本现浇段碗扣杆件采用二种组合形式进行纵横向搭设，分别为， 30cm×30cm， 60cm×60cm。
现浇段腹板（7m宽）垂直下方采用采用30cm（纵向）×30cm（横向）、底板、翼缘板及工作平台（4.65m宽）采用60cm（纵向）×60cm （横向），纵向长度14.4m。
横杆步距为60cm。
考虑到支架的整体稳定性，在纵向、横向每3m 设通长剪刀撑1道，并于箱梁腹板外侧设斜撑。
地基处理:对现场20（21）#墩跨下横向16.5米，深0.6米地基进行换填，清除因桥梁下部构造施工造成的软泥。
用砂夹卵石分层填筑；填筑按照客运专线路基填筑方法施工，压实则根据实际情况，先用压路机碾压，压路机不能碾压到位的则利用打夯机具压实，保证填筑的压实度≥90%；同时表层采用10cm厚C25混凝土进行硬化处理。
2 参考资料（1）中华人民共和国行业标准《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）（2）中华人民共和国国家标准《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）（4）施工单位支架设计图（5）其他相关资料或文件3 数值模型3.1 模型介绍应用大型有限元分析软件Midas，建立连续梁及支架的空间离散模型，对0#块满堂支架进行模拟分析计算。
龙门吊结构验算书(midas计算)
目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。
门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。
图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。
3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。
（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。
（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。
（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。
MIDAS中的psc验算
表1
ห้องสมุดไป่ตู้
项目
二维
二维+扭矩
全预应力
不提供第5)、6)、9)项验算 不提供第6)项验算
部分预应力A类 不提供第5)、6)、9)项验算 不提供第6)项验算
部分预应力B类 不提供第5) 、9)项验算
全部提供
* 以上不提供验算的项目均为规范中不要求验算的内容
三维 不提供第6)项验算 不提供第6)项验算 全部提供
MIDAS/Civil 6.7.0 PSC截面验算功能说明
1.程序给出的验算结果
程序一共给出了9项验算结果，如下所列。根据“PSC设计参数”中“截面设计内力” 和“构件类型”选定的内容的不同，给出的具体验算结果是不同的，详见表1。
1) 施工阶段正截面法向应力验算 2) 受拉区钢筋拉应力验算 3) 使用阶段正截面法向应力验算 4) 使用阶段斜截面应力验算（剪力最大时） 5) 使用阶段斜截面应力验算（扭矩最大时） 6) 使用阶段裂缝宽度验算 7) 使用阶段正截面抗弯验算 8) 使用阶段斜截面抗剪验算 9) 使用阶段抗扭验算
梁 (受弯)
梁 (受弯)
程序验算结果与规范中相应条文的对应关系
验算内容
规范条款
备注
程序
表2 对应程序内的验算
正截面抗弯验算 斜截面抗剪验算 斜截面抗弯验算
5.2.2~5.2.5 5.2.6~5.2.11 5.2.12
适用于全预应力、A类、B类构件 适用于全预应力、A类、B类构件
是 7.使用阶段正截面抗弯验算 是 8.使用阶段斜截面抗剪验算 否
1施工阶段正截面法向应力验算2受拉区钢筋拉应力验算3使用阶段正截面法向应力验算4使用阶段斜截面应力验算剪力最大时5使用阶段斜截面应力验算扭矩最大时6使用阶段裂缝宽度验算7使用阶段正截面抗弯验算8使用阶段斜截面抗剪验算9使用阶段抗扭验算不同的psc设计参数对应的验算结果不同的psc设计参数对应的验算结果表1项目项目二维二维二维二维扭矩不提供第6项验算不提供第6项验算全部提供扭矩三维三维全预应力部分预应力a类部分预应力b类以上不提供验算的项目均为规范中不要求验算的内容不提供第569项验算不提供第569项验算不提供第59项验算不提供第6项验算不提供第6项验算全部提供2
midas设计示例验算说明
- 单筋矩形：参考“结构设计原理”P82的介绍；
¾ as 的取值，取与该断面处已配钢筋的重心到截面边缘的距离来处理；
¾
首先根据公式（3-4-2） γ 0 M d
h
' f
< x ≤ ξb h0 ，如果满
足（通常都会满足的）将此值代入公式（3-6-6）取 As' = 0 计算受拉区钢筋As。
- 双筋T形：对于T型截面，按双筋来设计的很少，对于顶部钢筋 As' 和底部钢筋 As 可
以分别按负弯矩最大和正弯矩最大来计算在负弯矩最大时的 As' 和在正弯矩最大时
的 As 。当T形截面底部钢筋时按正弯矩计算，按照T形截面原则计算；当计算T形截
- 对矩形、T形和I形截面的受弯构件，当符合规范中公式（5.2.10）时，可不进行斜 截面抗剪承载力的验算，仅需按构造要求配置钢筋。并在RC设计结果斜截面抗剪验 算表格验算一栏中显示“跳过”，否则显示“验算”，即表示必须按规范进行计算来 配置抗剪钢筋。
- 设计结果表格中最大、最小指的是不同荷载组合产生的截面剪力的最大、最小值。 不同荷载组合下剪力的方向可能会发生变化，且弯矩变号会引起梁计算高度h0发生 变化(因为梁顶和梁底的钢筋中心距截面外端距离可能不一样)，所以有必要验算剪 力最大和最小两种情况。
=
max(45
f td f sd
,0.2) ，要求截面配
筋率 ρ
= 100 As bh0
≥ ρ min ，否则取按最小配筋率计算的As；
- 双筋矩形：参考“结构设计原理”P89的情况2的介绍；
反力架验算（midas）
反力架验算（midas）目录一、设计总说明 (2)二、设计原则 (2)三、设计步骤 (3)四、结构设计 (3)4.1、主梁部分 (3)4.2、支撑部分 (3)4.3、预埋件部分 (4)五、反力架受力分析 (4)5.1、盾构始发时最大推力计算 (4)5.2、反力架荷载计算 (4)5.3、反力架材质强度验算 (5)5.4、ф600mm钢管支撑验算 (5)5.4.1、强度验算 (5)5.4.2、稳定性验算 (6)5.5、斜支撑底板强度验算 (7)六、结语 (7)反力架结构验算一、设计总说明（1）、该反力架为南昌市轨道交通1号线一期工程土建一标DZ012盾构机始发使用，本文验算使用于双港站至蛟桥站下行线盾构机始发（2）、反力架外作用荷载主要为盾构机始发掘进的总推力，根据进洞段的水文地质资料及洞口埋土深度结合上行线始发掘进经验、盾构机水土压力设为0.21MPA，不做推算。
（3）、参照《结构设计原理》、《结构力学》及其他施工标段成熟的设计经验，结合本标段现场实际情况进行反力架结构设计与验算。
（4）、对于螺栓连接、角焊缝连接处的设计，仅计算其最大受力弯矩和剪力值，而不做截面形式设计，可根据提供弯矩、剪力设计值来调整截面是否需要做加固处理。
（5）、力在钢结构中的传递不考虑焊缝的损失二、设计原则反力架的设计依据盾构机始发掘进反力支承需要，按照盾构机掘进反向力通过16组斤顶支承在隧道管片，隧道管片又支承在反力架的工作原理进行设计。
设计外形尺寸不得与盾构机各部件及隧道洞口空间相干扰，同时要求结构合理，强度、刚度满足使用要求，加工方便，且单件便于运输。
反力架支撑属于压杆，最佳受力状态便是尽量使截面在各个方向上的惯性矩相等，即（I y=I z），因此在此采用圆环形截面做支撑结构也是理想选择。
材料确定之后，接下来便要对支撑的结构进行合理的设计，总的设计原则便是让反力架整体变形达到最小。
三、设计步骤（1）、分析各杆件的类型，计算出各杆件的临界荷载。
Midas Civil计算书(钢箱梁)
（4）《钢结构设计规范》
（GB50017-2003）
（5）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
（JT40+60+40）计算书
（6）《公路桥涵施工技术规范》 （7）《钢结构工程施工质量验收规范》 （8）《铁路桥涵钢结构设计规范》
（JTG/T F50-2011） （GB 50205-2001） （TB 10002.2-2005）
处L为的计算跨径:边跨L/600 = 40000/600 = 66.7mm，中跨L/600=60000/600=100mm
2.5 复核计算标准、规范及其它依据
（1）《公路工程技术标准》
（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》
（JTG D60-2004）
（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
图 4.1 活载正挠度
图 4.1 活载负挠度 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.1.5条规定：如果车辆荷 载在一个桥跨范围内移动产生正负两个方向的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大 绝对值之和，边跨和中跨最大挠度均位于跨中分别为：22.6mm、40.8mm结构刚度满足规范 要求。
midas学习_PSC_截面设计验算
MIDAS/Civil 6.7.1 PSC 截面设计验算功能说明
1.程序给出的验算结果
程序一共给出了 12 项验算结果，如下所列。根据“PSC 设计参数”中“截面设计内力”
和“构件类型”选定的内容的不同，给出的具体验算内容是不同的，详见表 1。
1) 施工阶段正截面法向应力验算
- 在进行裂缝宽度验算时应注意以下两点：1、必须设置PSC截面钢筋，否则程序不予 进行裂缝宽度验算。2、在荷载工况中必须有活荷载或移动荷载，否则裂缝宽度验 算不予输出计算结果。
- 设计结果表格中最大、最小指的是不同荷载组合产生的截面弯距的最大、最小值。
-5-
MIDAS Civil V6.7.1 技术资料 在此需注意的是梁上部受拉时也会发生裂缝，程序将对此提供验算(最大即顶部)。 - 当截面的上下缘混凝土应力均为压应力时，该截面处不会出现裂缝宽度，裂缝宽度 结果为0。 - 当各荷载组合在该截面处始终不会产生拉应力，那么这个该截面不存在出现裂缝的 可能，因此在PSC设计中对该截面的裂缝宽度不予验算，输出结果以“—”表示。 - 其他关于设计表格的说明同第3）项。 8) 普通钢筋估算：（对应规范5.2.2~5.2.5）
不提供第 7)、8)项验 算
不提供第 7) 、8)项验算
部分预应力 A类
不提供第 7)、12)项验算
不提供第 7)项验算 不提供第 7)项验算
部分预应力 B类
不提供第 3)、12)项验算
不提供第 3)项验算
* 以上不提供验算的项目均为规范中不要求验算的内容
不提供第 3)项验算
6.7.1 版验算内容与 6.7.0 版验算内容对应关系
- 按照公式（6.3.3-1）~（6.3.3-4）计算由作用（或荷载）短期效应组合和预加力产生
midas钢结构优化分析及设计
midas钢结构优化分析及设计例题3 钢框架结构分析及优化设计M I D A S/G e n1例题钢框架结构分析及优化设计2 例题2. 钢框架结构分析及优化设计概要本例题通过某六层带斜撑的钢框架结构来介绍MIDAS/Gen的优化设计功能。
MIDAS/Gen提供了强度优化和位移优化两种优化⽅法。
强度优化是指在满⾜在相应规范要求的强度下，求出最⼩构件截⾯，即以结构重量为⽬标函数的优化功能。
位移优化是针对钢框架结构，在强度优化设计前提下，增加了以侧向位移为约束条件的⾃动设计功能。
本⽂主要讲述强度优化设计功能。
此例题的步骤如下:1.简要2.建⽴及分析模型3.设置设计条件4.钢构件截⾯验算及设计5.钢结构优化设计例题钢框架结构分析及优化设计1.简要本例题介绍MIDAS/Gen的优化设计功能。
例题模型为带斜撑的六层钢框架结构。
(该例题数据仅供参考)基本数据如下：轴⽹尺⼨：见图1柱: HW 200x204x12/12主梁：HM 244x175x7/11次梁：HN 200x100x5.5/8⽀撑：HN 125x60x6/8钢材： Q235层⾼：⼀层 4.5m⼆～六层 3.0m设防烈度：8o（0.20g）场地： II类设计地震分组：1组地⾯粗糙度；A基本风压：0.35KN/m2；荷载条件：1-5层楼⾯，恒荷载 4.0KN/m2，活荷载2.0KN/m2；6层屋⾯，恒荷载 5.0KN/m2，活荷载1.0KN/m2；1-5层最外圈主梁上线荷载4.0KN/m；6层最外圈主梁上线荷载1.0KN/m；分析计算考虑双向风荷载，⽤反应谱分析法来计算双向地震作⽤3例题钢框架结构分析及优化设计4图1. 分析模型图2. 结构平⾯图例题钢框架结构分析及优化设计5图3. ①，③轴线⽴⾯图图4. ①，④轴线⽴⾯图图5. ○B ，○C 轴线⽴⾯图图6. ○A ，○D 轴线⽴⾯图例题钢框架结构分析及优化设计6 2.建⽴及分析模型建⽴模型并进⾏分析运算。
迈达斯构件有限元验算
迈达斯构件有限元验算-概述说明以及解释1.引言1.1 概述本文主要介绍了迈达斯构件有限元验算的方法和步骤。
迈达斯构件是一种常用于建筑结构和工程项目中的槽钢或工字钢构件。
有限元方法是一种通过将结构分割为离散的有限元素来进行结构分析的数值计算方法，其能够较准确地预测结构的力学性能和固有特性。
有限元方法的基本思想是将结构划分为有限个离散元素，每个元素被看作一个子结构。
通过对每个元素应力与变形进行数学描述，并建立节点间的边界条件，可以得到整个结构的应力、变形和位移等信息。
这种方法能够在计算较大和复杂的结构时节省时间和资源，并且能够满足工程设计和安全要求。
在进行迈达斯构件的有限元验算时，需要首先对迈达斯构件进行建模和网格划分。
通过选择合适的网格参数和材料参数，可以得到较为准确的模型。
然后，根据结构的边界条件和加载条件，可以进行力学分析和动力分析，得到结构的应力、变形和振动等结果。
最后，通过与理论计算结果或实测数据进行对比，可以评估有限元模型的准确性和可靠性。
迈达斯构件有限元验算的具体方法包括弹性分析、稳定性分析、动力响应分析等。
通过这些分析，我们可以评估迈达斯构件在不同加载条件下的承载能力、稳定性和振动特性。
同时，我们也可以通过优化模型参数和设计方案来改善结构的性能和安全性。
在本文的后续部分，我们将详细介绍迈达斯构件的有限元方法以及相关的步骤和方法。
我们将分析有限元验算结果的准确性和可靠性，并讨论其优缺点。
最后，我们将展望未来的研究方向，以推动迈达斯构件有限元验算方法的进一步发展和应用。
1.2 文章结构文章结构部分的内容可以按照以下方式进行编写:文章结构部分旨在说明本文的组织结构，使读者能够清晰地了解文章的内容安排。
本文主要包括引言、正文和结论三个部分。
引言部分旨在引出本文的研究背景和意义，通过对迈达斯构件有限元验算的重要性进行概述，为读者提供对文章主题的整体了解。
接着，介绍了本文的结构。
正文部分是本文的核心部分，将分为四个小节进行阐述。
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书
MIDAS--箱梁钢筋吊装架计算书1钢筋整体吊装结构检算1、计算依据1.1、《钢结构工程》；1.2、《材料力学》（科学技术文献出版社）；1.3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）； 1.4、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）。
2、计算说明2.1 32米箱梁钢筋总重约60吨，考虑钢筋重量全部由吊装架承担，需对钢筋吊装架的强度及刚度进行计算，确保在吊装箱梁钢筋笼时吊装架能够满足变形及强度要求。
2.2 箱梁腹板顶及翼板边设置吊点,纵向12个吊点,共设置48个吊点.腹板顶单个吊点重量G1=20t/12=1.67t, 翼板G2=10t/12=0.83t.3、计算参数选定3.1、计算简图按吊装架设计结构尺寸进行建模计算，下图分别为建模后吊装架横向及纵向示意图。
考虑安全系数等影响，各吊点位置受力以腹板单个吊点按2吨设置，翼板单个吊点按1吨设置。
3.2、材料性能指标吊装架主要使用材料为Q235型钢，查钢结构设计规范（GB50017-2003）表3.4.1-1主要材料强度指标为序号材料名称及强度等级强度种类容许值(N/m3)抗拉、抗弯、抗压（f）1901 Q235抗剪（f）1103.3 采用midas/civil建模进行结构分析3.3.1应力图MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAM STRESS组合(最大值)9.53846e+0037.68141e+0035.82436e+0033.96731e+0032.11026e+0030.00000e+000-1.60384e+003-3.46089e+003-5.31794e+003-7.17499e+003-9.03204e+003-1.08891e+004ST: 1MAX : 277MIN : 278文件:吊装架单位:tonf/m^2日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.2弯矩图MIDAS/Civil POST-PROCESSOR BEAM FORCE弯矩-y1.66929e-0026.08446e-0030.00000e+000-1.51324e-002-2.57409e-002-3.63493e-002-4.69578e-002-5.75662e-002-6.81747e-002-7.87831e-002-8.93916e-002-1.00000e-001 ST: 1MAX : 28MIN : 36文件:吊装架单位:tonf*m日期:10/24/2000 表示-方向X:-0.483Z:0.25940.0135739.99265MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR REACTION FORCE内力-XYZ最大反力节点= 187FX: 3.8652E-001FY: -3.1532E-001FZ: 4.0010E+001FXYZ: 4.0014E+001ST: 1MAX : 187MIN : 188文件:吊装架单位:tonf日期:10/17/2000表示-方向X:-0.483Y:-0.837Z:0.2593.3.1 F 图3.3.4 结构变形图最大弯距M =10.0kN ·m最大应力σ＝95.3MPa ＜[σw]=145MPa 最大变形ν=11mm ，满足箱梁钢筋的变形要求整体吊装扁担的强度及刚度均满足要求。
大型设计院跨高速公路顶推钢箱梁midas计算书
目录1. 纵向计算 (1)1。
1概算 (1)1.2设计参数 (4)1。
2.1 结构重力 (4)1.2。
2 基础变位作用 (5)1。
2.3 汽车荷载、人群荷载 (5)1.2。
4 汽车荷载冲击力系数 (5)1。
2.5 温度作用 (5)1.2.6 抗震要求 (5)1。
2。
7 桥梁设计基准期 (5)1。
2.8 桥梁设计使用年限 (5)1.2.9 桥梁设计安全等级 (6)1.2.10 环境类别 (6)1.2。
11 材料性能 (6)1。
3计算分析 (6)1。
3.1 支承反力 (6)1。
3.2 刚度 (6)1.3.3 内力 (7)1.3.4 截面 (8)1.3。
5 应力 (9)2。
普通横隔板计算 (10)2.1计算模式 (10)2。
2截面及截面特性 (10)2。
3设计荷载 (10)2.3.1 结构重力 (10)2。
3。
2 汽车荷载 (11)2。
4强度检算 (11)2。
5稳定检算 (12)3。
中支点横隔板 (12)3.1计算模式 (12)3.2强度检算 (12)3。
3稳定检算 (13)4. 端支点横隔板 (13)4。
1计算模式 (13)4。
2强度检算 (14)4。
3稳定检算 (15)5。
左侧悬臂托架 (15)5。
1计算模式 (15)5.2截面及截面特性 (16)5。
3设计荷载 (16)5。
3。
1 结构重力 (16)5。
3.2 汽车荷载 (17)5。
4内力 (17)5.5强度检算 (17)5。
5。
1 正应力 (18)5.5。
2 剪应力 (18)5。
5。
3 稳定检算： (18)6. 右侧悬臂托架 (18)6。
1计算模式 (18)6.2截面及截面特性 (18)6.3设计荷载 (19)6.3。
1 结构重力 (19)6.3.2 汽车荷载 (20)6.4内力 (20)6。
5强度检算 (20)6.5.1 正应力 (20)6.5.2 剪应力 (21)6。
5.3 稳定检算： (21)7. 支承加劲肋检算 (21)7。
1计算模式 (21)7.2强度核算 (21)7。
MIDAS中的psc验算
斜截面抗裂验算
6.3.1(第2条) 6.3.3
裂缝宽度验算
6.4.2~6.4.4
挠度验算
6.5.1~6.5.4
正截面砼的法向压应力验 算
6.1.5，6.1.6 7.1.3，7.1.4 7.1.5
斜截面砼的主压应力验算
7.1.6，7.1.3 7.1.4，7.1.5
受拉区钢筋的拉应力验算
7.1.3, 7.1.4 7.1.5
MIDAS/Civil 6.7.0 PSC截面验算功能说明
1.程序给出的验算结果
程序一共给出了9项验算结果，如下所列。根据“PSC设计参数”中“截面设计内力” 和“构件类型”选定的内容的不同，给出的具体验算结果是不同的，详见表1。
1) 施工阶段正截面法向应力验算 2) 受拉区钢筋拉应力验算 3) 使用阶段正截面法向应力验算 4) 使用阶段斜截面应力验算（剪力最大时） 5) 使用阶段斜截面应力验算（扭矩最大时） 6) 使用阶段裂缝宽度验算 7) 使用阶段正截面抗弯验算 8) 使用阶段斜截面抗剪验算 9) 使用阶段抗扭验算
梁 (受弯)
梁 (受弯)
程序验算结果与规范中相应条文的对应关系
验算内容
规范条款
备注
程序
表2 对应程序内的验算
正截面抗弯验算 斜截面抗剪验算 斜截面抗弯验算
5.2.2~5.2.5 5.2.6~5.2.11 5.2.12
适用于全预应力、A类、B类构件 适用于全预应力、A类、B类构件
是 7.使用阶段正截面抗弯验算 是 8.使用阶段斜截面抗剪验算 否
4) 进行设计的单元的预应力钢筋材料必须是新规范JTG D62－2004中的预应力钢筋材料。 否则会提示以下错误信息“钢束信息有错，设计截面用”。
MIDAS的PSC设计验算说明
MIDAS的PSC设计验算说明北京迈达斯技术有限公司2007年5月MIDAS/Civil PSC设计验算功能说明一.程序给出的验算结果 (2)二. 程序验算结果说明及与规范中相应条文的对应关系 (3)1、施工阶段正截面法向应力验算：（对应规范7.2.7，7.2.8） (3)2、受拉区钢筋拉应力验算：（对应规范6.1.3~6.1.4，7.1.3~7.1.5） (4)3、使用阶段正截面抗裂验算：（对应规范6.3.1（第1条）和规范6.3.2） (5)4、使用阶段斜截面抗裂验算：（对应规范6.3.1（第2条）和规范6.3.3） (6)5、使用阶段正截面压应力验算：（对应规范6.1.5，6.1.6，7.1.3~7.1.5） (7)6、使用阶段斜截面主压应力验算：（对应规范7.1.3~7.1.6） (8)7、使用阶段裂缝宽度验算：（对应规范6.4.2~6.4.4） (8)8、普通钢筋估算：（对应规范5.2.2~5.2.5） (9)9、预应力钢筋量估算： (10)10、使用阶段正截面抗弯验算：（应规范5.2.2~5.2.5） (11)11、使用阶段斜截面抗剪验算：（对应规范5.2.6~5.2.11） (11)12、使用阶段抗扭验算：（对应规范5.5.1~5.5.6） (12)三、PSC设计验算时错误信息说明 (13)四、PSC设计其它相关说明 (15)MIDAS/Civil PSC设计验算功能说明一.程序给出的验算结果程序一共给出了12项验算结果，如下所列。
根据“PSC设计参数”中“截面设计内力”和“构件类型”选定的内容的不同，给出的具体验算结果是不同的，详见表1。
1)施工阶段正截面法向应力验算2)受拉区钢筋的拉应力验算3)使用阶段正截面抗裂验算*4)使用阶段斜截面抗裂验算*5)使用阶段正截面压应力验算*6)使用阶段斜截面主压应力验算*7)使用阶段裂缝宽度验算8)普通钢筋量估算*9)预应力钢筋量估算*10)使用阶段正截面抗弯验算11)使用阶段斜截面抗剪验算12)使用阶段抗扭验算不同的“PSC设计参数”对应的验算结果应力A类12)项验算项验算项验算部分预应力B类不提供第3)、12)项验算不提供第3)项验算不提供第3)项验算* 以上不提供验算的项目均为规范中不要求验算的内容二. 程序验算结果说明及与规范中相应条文的对应关系1、施工阶段正截面法向应力验算：（对应规范7.2.7，7.2.8）-进行施工阶段正截面法向应力验算时，由预加力和荷载产生的法向应力可分别按照规范第6.1.5条和第7.1.3条进行计算。
MIDAS结构检算工程实例(栈桥)
结构检算工程实例目录实例八栈桥及施工平台案例 (1)1 计算依据 (1)2 工程概况 (1)3 栈桥施工方案 (2)4 栈桥结构计算 (3)4.1 结构设计 (3)4.2 材料设计参数表 (4)4.3 材料设计强度值 (4)4.4车道布置 (5)4.5荷载布置 (5)4.6荷载工况 (5)4.7荷载组合 (5)4.8建立模型计算分析 (5)4.6.4 栈桥实体模型建模过程 (7)4.9分析结果 (36)4.9.1 栈桥整体变形（mm） (36)4.9.2 面板组合应力（MPa） (37)4.9.3分配梁组合应力（MPa） (37)4.9.4 横向支撑架组合应力（MPa） (38)4.9.5 贝雷片主桁腹杆组合应力（MPa） (38)4.9.6 贝雷片主桁上弦杆组合应力（MPa） (39)4.9.7 贝雷片主桁下弦杆组合应力（MPa） (39)4.9.8 双拼45a工字钢横梁组合应力（MPa） (40)4.9.9 钢管桩横联组合应力（MPa） (40)4.9.10 钢管桩组合应力（MPa） (41)4.9.11钢管桩支反力（kN） (41)5 钢管稳定性分析 (42)6 钢管桩入土深度计算 (44)7 小结 (45)7.1 临时结构设计计算原则 (45)7.2 栈桥施工注意事项 (45)7.3 适用范围 (46)实例八栈桥及施工平台案例1 计算依据1.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；3.《材料力学》（清华大学出版社）；4.《土力学》(清华大学出版社)；5.《济南黄河公铁两用桥栈桥设计图纸》6.《建筑桩基技术规范》JGJ94-20087.《桥梁临时结构设计》中国铁道出版社；8.《路桥施工计算手册》人民交通出版社；9.《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广东军区工程科研设计所，2002）10. MIDAS有限元计算软件。
2 工程概况济南黄河公铁两用桥主跨跨越黄河主河道，其中618、619号墩位于黄河主河道中，主桥上部结构采用(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁。