(完整版)模板计算书范本.docx
模板工程施工方案_计算书
一、工程概况本项目为XX建筑工程，建筑面积XX平方米，建筑高度XX米，结构形式为框架结构。
根据设计要求，本工程模板工程采用钢模板体系，模板工程量较大，施工质量要求高。
二、模板工程材料及设备1. 模板材料：Q345钢模板、铝合金模板、竹胶板等。
2. 支撑材料：Φ48×3.5钢管、扣件、U型卡、钢垫板等。
3. 钢筋材料：HPB300钢筋、HRB400钢筋等。
4. 设备：卷扬机、塔吊、泵车、砂浆搅拌机、电焊机等。
三、模板工程计算1. 模板面积计算（1）梁模板面积：XX平方米（2）板模板面积：XX平方米（3）柱模板面积：XX平方米（4）墙模板面积：XX平方米2. 支撑体系计算（1）梁支撑体系：根据设计要求，梁模板支撑体系采用满堂红支撑体系。
根据梁截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（2）板支撑体系：板模板支撑体系采用双层钢管支撑体系。
根据板厚度和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
（3）柱支撑体系：柱模板支撑体系采用十字支撑体系。
根据柱截面尺寸和荷载要求，选用Φ48×3.5钢管，间距为XXcm，立杆基础埋深为XXcm。
3. 钢筋工程计算（1）梁钢筋工程：根据设计要求，梁钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据梁截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
（2）板钢筋工程：板钢筋采用HPB300钢筋，直径为XXmm。
根据板厚度和配筋要求，计算钢筋工程量。
（3）柱钢筋工程：柱钢筋采用HRB400钢筋，直径为XXmm。
根据柱截面尺寸和配筋要求，计算钢筋工程量。
四、施工方案1. 施工准备（1）现场场地平整，确保施工安全。
（2）材料设备准备，确保施工顺利进行。
（3）施工人员培训，提高施工技能。
2. 施工顺序（1）梁模板安装：先安装梁模板，然后安装梁钢筋，最后进行混凝土浇筑。
（2）板模板安装：先安装板模板，然后安装板钢筋，最后进行混凝土浇筑。
板模板计算书
板模板计算书一、参数信息:1.模板支架参数：横向间距或排距(mm):230.00；纵距(mm):600.00；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):5.507；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数：模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.00施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数：面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):4000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):20；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):230.000；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):17.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：Φ48×3.5mm；5.楼板参数：钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；转换层混凝土强度等级:C35；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):119.5；施工平均温度(℃):20.000；楼板的计算宽度(m):49.50；楼板的计算厚度(mm):2000.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、转换层模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；I = 100×1.53/12 =28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 24×2×1+0.5×1 = 48.5kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×48.5+1.4×2.5= 61.7 kN/m最大弯矩M=0.1×61.7×0.23²= 0.326 kN·m；面板最大应力计算值σ= 326393/37500 = 8.7 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=20 N/mm2；面板的最大应力计算值为8.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值20 N/mm2,满足要求!3、挠度计算：挠度计算公式为其中q = 48.5kN/m面板最大挠度计算值 v =0.677×48.5×230 /(100×4000×281250)=0.82 mm；面板最大允许挠度 [V]=230/ 250=0.92mm；面板的最大挠度计算值0.82 mm 小于面板的最大允许挠度0.92 mm,满足要求!4.抗剪强度验算：V=KVql=0.6×61.7×230=8515Nt=3V/bh=3×8515/2×15×1000=0.85<1.4MPa三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 24×0.23×1 = 11.04 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.5×0.23 = 0.115 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 =2.5×0.23 = 0.575 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(11.04+0.115)+1.4×0.575 = 14.19 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 =0.1×14.19×0.6²= 0.511 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×0.6 = 1.1 ×14.18×0.6 = 9.359 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 511000/83333.33 = 6.132 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.132 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.6×14.19×0.6 = 5.108 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×5.108×10³/(2 ×50×100) = 1.53N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.53 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.7N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 11.04+0.115=11.155 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.677×11.155×600 /(100×10000×4166666.667)=0.181mm；最大允许挠度 [V]=600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值0.181 mm 小于方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用两根钢管。
模板设计计算书完整版
福建工程学院土木工程系课程设计（《建筑施工技术》——模板设计）专业：学号：班级：姓名：指导老师：日期：目录工程简介 (3)模板选型 (3)施工方法 (3)模板安装 (4)保证安全生产和要求………………………………………………………模板设计 (6)模板拆除 (6)柱模板计算书 (9)墙模板计算书 (18)梁模板计算书 (26)板模板计算书 (39)模板设计工程简介本工程，地下1层，地面28层。
冲（钻）孔灌注桩基础，主体设计为：一~四层为裙楼，五层为转换层，A塔楼二十六层，B、C塔楼为二十八层。
裙楼为钢筋混凝土框架结构，塔楼为框肢剪力墙结构。
其中底层层高最大为，最大柱截面为，最大截面梁为楼板最大厚度为，最大柱矩为。
标准层剪力墙高墙厚。
一~五层柱混凝土强度为C40，塔楼柱混凝土强度为C35墙和板混凝土强度为C30。
本工程采用泵送混凝土，掺有粉煤灰，坍落度为10-12cm。
不惨缓凝剂。
二、模板选型1、柱模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，用Φ48×3.5mm钢管柱箍。
按柱截面和净高制成定型模板2、墙体模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作内楞，Φ48×3.5mm钢管做外楞，M14对拉螺栓固定。
3、梁模板梁模板采用18厚覆面木胶和板作面板，75×100松枋作内外楞，用M12螺体穿梁对拉两道。
支撑系统采用φ48×钢管脚手架。
4、顶板模板18厚覆面木胶和板模板，75×100松枋作木楞，支撑系统采用φ48×扣件式钢管脚手架。
施工方法施工准备1、模板安装前基本工作：（1）放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。
模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。
（2）用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。
模板计算书(墙、梁、柱)_secret
目录第一章编制依据 (1)第二章工程概况 (2)第三章模板方案选择 (3)第四章材料选择 (4)第五章模板安全性能计算 (5)第六章模板安装技术措施 (122)第七章模板拆除技术措施 (125)第八章模板安装安全技术措施 (126)第九章安全文明施工 (128)第一章编制依据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《结构施工图纸》第二章工程概况工程名称: **********************化学品仓库项目工程地点：**************************建设单位：*****************************设计单位：*****************************监理单位：*******************************施工单位：*******************************本工程***************************************。
乙丁类库序号构件名称截面尺寸㎜（宽*高）顶面标高（米）备注KZ柱700*700 6.1米KZ柱650*650 6.1米WKL梁600*1200 6.1米400*1000 6.1米400*800 6.1米JZL梁250*650 6.1米L梁300*700 6.1米屋面板120厚 6.1米甲类库KZ柱350*350 4.9米-5.2米WKL梁350*600 4.9米-5.2米250*600 5.2米L梁200*500 5.2米L梁200*400 5.2米Q墙250厚 4.9米-5.2米屋面板100厚 5.2米第三章模板方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
（完整版）钢模板计算书
（完整版）钢模板计算书主墩⼤块钢模验算书⼀、薄壁墩概况1、两河⼝下游永久交通⼤桥主线2#、3#桥墩均采⽤双薄壁墩，薄壁墩宽8.0m ，厚2.0m ，双壁中⼼间距6.0m ，双壁净距为4.0m ； 2#墩⾝⾼度50m ，3#墩⾝⾼度54m 。
2、每次浇筑节段⾼度：4.5m （3.0m+1.5m ）。
⼆、薄壁墩模板设计1、按⾼度分为1.5m 、3.0m 两种模板，1.5m ⾼度的设8套，3.0m ⾼度的设4套。
2、块件组合：⼀套1.5m ⾼模板包括800×150cm ⼤板两块、200×150cm ⼤板两块；⼀套3.0m ⾼模板包括800×300cm ⼤板两块、200×300cm ⼤板两块。
模板构造：⾯板采⽤6mm 钢板，背⾯设置竖向⼩肋（100×5mm 扁钢/间距0.25m ），每隔0.5m ⾼度设置⼀层⼯10#⼯字钢⽔平肋，模板最外侧采⽤2[10#槽钢作竖向背杠，平向间距1.2m 。
详见构造设计图。
三、模板验算依据1、计算依据：⑴、《公路桥涵施⼯规范》对模板的相关要求；⑵、《路桥施⼯计算⼿册》对模板计算的相关说明。
2、荷载组合：⑴、强度校核：新浇砼对侧模板的压⼒+振捣砼产⽣的荷载⑵、挠度验算：新浇砼对侧模板的压⼒⑶、采⽤Q235钢材：轴向应⼒：140 1.25()175MPa ?=提⾼系数弯曲应⼒：145 1.25()181MPa ?=提⾼系数剪应⼒： 85 1.25()106MPa ?=提⾼系数弹性模量：52.110E MPa =?3、变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模⾯板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/500四、模板验算1、荷载⑴混凝⼟浇筑速度：两岸主墩的浇筑⾯混凝⼟供应速度为15～243/m h ，因两薄壁墩的断⾯为322m ，故浇筑速度为：0.469～0.75/m h ，从偏于安全考虑，下述计算中浇筑速度取值为0.75/m h 。
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15； 因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。
模板计算书
模板工程设计计算书结构模板与支撑设计本工程设计混凝土现浇板的厚度为130mm；梁高有1400mm、1350mm、1150mm、800mm、750mm 等。
2#厂房现浇板：（板厚130㎜、层高4.5m）的模板支撑设计1、现浇板的模板支撑体系：模板支撑如下图所示。
木方背椤厚胶合板钢管间距900双向布置钢管竖向间距1200，横向间距离900垫木130板模板支撑构造示意图2、模板支撑设计计算：1）本工程现浇板的模板支撑体系待其砼强度达到设计强度的80%以后拆除。
2）15mm厚木胶合板模板抗弯设计强度fm=23N/mm2,抗剪设计强度fv=1.4N/mm2,E=5000MPa;50×100mm木方背楞抗弯设计强度fm=15N/mm2,抗剪设计强度fv=1.3N/mm2,E=10000Mpa。
钢管采用φ48×3.5㎜普通钢管。
3）、模板支撑的设计与计算：（1）、荷载计算15mm厚木胶合板模板自重 1.2×300=360N/m2现浇砼重力 1.2×0.13×25000=3900N/m2钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m2振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m2上述荷载合计：8080 N/m2计算模板及模板木方施工荷载取值：1.4×2500=3500N/m2 计算钢管托楞均布施工荷载取值：1.4×1500=2100N/m2 计算立柱均布施工荷载取值： 1.4×1000=1400N/m2因而取荷载值分别为：11580N/m2 10580N/m2 10080N/m2 （2）、胶合板模板受力验算现浇板木胶合板模板受力计算按两等跨梁进行计算： 抗弯强度验算取1m 宽板带q=11580×1=11.58KN/mmm q bh f l fbh ql WM ql M m 77158.11615100082368618/18/122222max =⨯⨯⨯⨯=⨯≤≤===σ按剪应力验算mmq bhf l f bhql bh V qlV v v224558.1133.115100043443232/1max =⨯⨯⨯⨯=≤≤===τ按挠度验算[]mm qEIl lEI l q 36058.1120051510001215000384200538420038453334,=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯≤=≤=ωω现浇板木胶合板模板跨度，即50×100木方背楞间距取350mm. （3）、50×100mm 木方背楞受力验算50×100㎜木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。
墙模板(木模)计算书
墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度400mm，高度7100mm，两侧楼板厚度200mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距200+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
7100m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取6.90m。
荷载计算值q = 1.2×24.300×6.900+1.40×3.600×6.900=235.980kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 690.00×1.50×1.50/6 = 258.75cm3；I = 690.00×1.50×1.50×1.50/12 = 194.06cm4；235.98kN/mA计算简图0.944弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167.67kN/mA变形计算受力图0.012经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=18.878kN N 2=51.916kNN3=51.916kNN4=18.878kN最大弯矩 M = 0.943kN.m最大变形 V = 0.156mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.943×1000×1000/258750=3.644N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×28317.0/(2×6900.001×15.000)=0.410N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.156mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
模板设计计算书
模板设计计算书一．模板设计计算依据（一）．模板的荷载1．模板及支架自重模板构件名称自重（kgf/m2）钢模板及连接件重量50钢模板、连接件及钢楞重量75楼板模板及支架重量（楼层高度4米以下）110２． 新灌砼重量：2500kg/m３３．钢筋重量：梁板结构每M3楼板 110kgf/m３梁 150kgf/m３４．施工人员、灌浇设备及砼堆集的重量：（1） 计算模板和直接支承模版的钢楞时，均布荷载为250kgf/m２，另应以集中荷载250kgf进行验算，两者产生弯距取大者。
（2） 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为150kgf/m2。
（3） 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为100kgf/m2。
５．振捣砼时产生的荷载水平模板为 200kgf/m2；垂直模板为400kgf/m2６．新浇砼对模板面的压力（见第2页）７．倾倒砼时产生的荷载供料方法水平荷载（kgf/m2）用溜槽、串筒或导管200小于0.2m3的运输器具2000.2—0.8m3的运输器具4000.8m3以上的运输器具600（二）．混凝土侧压力计算公式：１．Ｐ＝0.4+150/(T+30)×Ks×Kw×V１／３ｍ＝２.5H２．ＰｍＰ――新灌砼最大侧压力ｍＶ―――浇筑速度Ｔ―――入模温度Ｈ―――侧压力计算点至新浇筑砼顶面总高度――坍落度修正系数Ｋｓ（现场搅拌坍落度３－５时取１.０；商品砼取1.15） Ｋｗ――外加剂修正系数（不加外加剂时 Ｋｗ＝１；掺缓凝剂时 Ｋｗ＝１.2）（三）．钢模板及配件容许挠度钢模板面板 １.5 钢楞、柱箍 ３.0 钢模板结构体系 L/1000（四）．砼柱模板设计计算柱箍间距：按抗弯强度计算 Ｌ1≤8[б]W A/P m (L ２2+４L 3W) 按挠度计算 L1≤384[f]EI/5P m L ２4 P m ――混凝土侧压力L 2――长边柱箍跨距（＝长边柱宽＋两侧钢模肋高） L 3――短边柱箍跨距（＝短边柱宽＋两侧钢模肋高） P――柱箍受轴向拉力 A――柱箍截面积（见附表） W――截面最小抵抗矩（见附表） [б]－钢材抗拉、抗压和抗弯的容许应力 I――截面惯性矩（见附表）E――钢材弹性模量 ２.1×106kgf/cm ２各种型钢力学性能表 (表一)规 格 (mm) 截面积A(cm 2) 重量(kg/m) 截面惯性矩Ix(cm 4) 截面最小抵抗矩Wx(cm 3) 扁钢 -70*5 3.5 2.75 14.29 4.08 ∠75*25*3 2.91 2.28 17.17 3.76 角 钢 ∠80*35*3 3.30 2.59 22.44 4.17 φ48*3 4.24 3.33 10.78 4.49 φ48*3.5 4.89 3.84 12.19 5.08 钢 管 φ51*3.5 5.22 4.10 14.81 5.81 □60*40*2.5 4.57 3.59 21.88 7.29 □80*40*2.0 4.52 3.55 37.13 9.28 矩形 钢管 □100*50*38.64 6.78 112.12 22.4 [ 80*40*34.50 3.53 43.9210.98冷弯槽 钢 [ 80*40*3 4.50 3.53 43.92 10.98 冷弯槽 钢 [ 100*50*3 5.70 4.47 88.52 12.2 [ 80*40*15*3. 5.08 3.99 48.92 12.23 [ 100*50*20*3 6.58 5.16 100.28 20.06 槽钢[ 8 10.248.04101.325.3二、柱模板设计实例：一高层钢筋砼柱序号４，断面1000×800ｍｍ，净高５.15m 砼浇筑速度为ｖ＝６ｍ／ｈ，入模温度为２９℃，求作配板设计？解：（１）柱宽800方向，取２块300ｍｍ加１块200ｍｍ模板，宽1000方向，取２块300ｍｍ加２块200ｍｍ模板；（２）高度方向：取３块1500mm 加１块600mm，共计5100mm，余500mm 拼木料； （3）砼最大侧压力为：Ｐｍ＝0.4+150/(29+30) ×1×1×61/3 ＝5.02tf/m 2（4） 求柱箍间距：取箍 100×50×20×3作柱箍，从表１中查: W=20.06 A=6.58 I=100.28L 1≤8×1600×20.06×6.58/0.502(1102×6.58+4×90×20.06) =38.76cm=388mmL 1≤384[f]EI/5P m L 24=384×0.3×2.1×106×100.28/5× 0.502×1104=66cm=660mm 所以:取柱箍380mm,共布13道。
完整版 模板支架计算书
模板支架计算书一、概况：现浇钢筋砼楼板，板厚（max=160mm），最大梁截面为300×600mm，沿梁方向梁下立杆间距为800mm，最大层高4.7m，施工采用Ф48×3.5mm钢管搭设滿堂脚手架做模板支撑架，楼板底立杆纵距、横距相等，即la＝lb＝1000mm，步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横杆或模板支撑点的长度a＝100mm。
剪力撑脚手架除在两端设置，中间隔12m －15m设置。
应支3－4根立杆，斜杆与地面夹角450－600。
搭设示意图如下：二、荷载计算：1.静荷载楼板底模板支架自重标准值：0.5KN/m3楼板木模板自重标准值：0.3KN/m2楼板钢筋自重标准值：1.1KN/m3浇注砼自重标准值：24KN/m32.动荷载施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/m2掁捣砼产生的荷载标准值：2.0KN/m2架承载力验算：大横向水平杆按三跨连续梁计算，计算简图如下：q作用大横向水平杆永久荷载标准值：qK1=0.3×1＋1.1×1×0.16＋24×1×0.16＝4.32KN/m作用大横向水平杆永久荷载标准值：q1＝1.2qK1＝1.2×4.32＝5.184KN/m作用大横向水平杆可变荷载标准值：qK2＝1×1＋2×1＝3KN/m作用大横向水平杆可变荷载设计值：q2＝1.4qK2＝1.4×3＝4.2KN/m大横向水平杆受最大弯矩M＝0.1q1Ib2+0.117q2Ib2=0.1×5.184×12+0.117×4.2×12=1.01KN/m抗弯强度：σ＝M/W＝1.01×106/5.08×103＝198.82N/m2＜205N/m2＝f滿足要求挠度：V＝14×（0.667q1＋0.99qK2）/100EI＝14×（0.667×5.184＋0.99×3）/100×2.06×105×12.19×104＝2.6mm＜5000/1000＝5mm滿足要求3.扣件抗滑力计算大横向水平杆传给立杆最大竖向力R=1.1q1Ib＋1.2q2Ib＝1.1×5.184×1＋1.2×4.2×1＝10.74KN＞8KN，不能滿足，应采取措施，紧靠立杆原扣件下立端，增设一扣件，在主节点处立杆上为双扣件，即R＝10.74KN ＜16KN，滿足要求。
模板计算书
模板计算书一 侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(20+15)=5.71T ------混凝土的温度（°）取20°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取6mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22×25×5.71×1×1×21/2=44.41kN/m 2H F c γ==25×7.8=195kN/ m 2取二者中的较小值，F=44.41kN/ m 2作为模板侧压力标准荷载，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m 2，分项系数分别为1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=44.41×1.2+4×1.4=58.9kN/m 2二、墙体模板计算模板高度为7.8m ，面板采用18mm 多层板。
将面板视为支撑在木方上的三跨连续梁计算，侧板计算跨度取木工字梁间距300=l mm ，板宽度b =1000mm ，面板为18mm 。
墩身模板计算书(正本)
墩身模板计算书一、模板概述模板面板采用δ=6mm厚的钢板，[8作为横肋，纵肋采用[16。
二、计算假定选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
三、荷载计算：1、新浇混凝土自重:砼容重γ=24kN/m32、混凝土振捣时产生的荷载q2=4 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用6mm厚的钢板，其下用[16作为肋，横肋与纵肋最大间距分别为450，452mm。
荷载计算：浇注速度为v=3m/h，砼入模温度为T=15℃，v/T=0.2>0.035时，有效压头高度h=1.53+3.8v/T=2.29，P m=K〃r〃h=1.2×24×2.29=66KPaK-外加剂影响修正系数1.2L Y /LX=452/450=1.0取板宽1mm，按连续梁计算q=Pm〃1=0.066N/mm弯矩最大值MmAX =KMX0〃q〃LX=-0.06×0.066×4502=-801.9N.mm查附表2-18得MXO=-0.06钢板抗弯刚度W=1/6*B*H2=6mm3面板抗弯强度σ=MmAX/W=133MPa<[σ]=215MPa2、小肋（横向加劲肋）计算小肋采用80mm×100mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3小肋按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。
Ⅱ区q=43.62*0.3=13.09kN/m m=0.1*q*0.92=1.06kN.mⅢ区q=10.05kN/m m=0.81kN.mⅣ区q=10.41kN/m m=0.94kN.m/W=7.95MPaσ=mmAX3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=24000mm3弯矩最大值m=1.26kN.m=1260000n.mmmAX/W=5.25Paσ=mmAX4、支架计算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，考虑到制造负公差，按δ=3.0mm 计算。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 2 kN/m2。
模板计算书
1.1.1模板及支架荷载计算：1.1.1.1模板及支架自重:(1)支架立杆自重(中部搭接1.5m)：支架立杆高度为6.8-0.3-0.04=6.46m，钢管的单位重量为0.0384kN/m，则得到0.0384kN/m×（6.46+1.5）m=0.306kN(2)水平杆自重：0.0384kN/m×0.7m×10=0.269kN(3)直角扣件自重（每个扣件重量为0.0132kN）：0.0132kN×12=0.158kN(4)方木自重(每立方米重量为4.5kN)：4.5×0.08×0.06×0.7×3=0.045kN(5)竹胶合板自重（每平方米重0.11kN）：0.11×0.7×0.7=0.0539kN模板及支架自重N GK1=0.832 kN1.1.1.2新浇筑混凝土及钢筋自重: N GK2=25×0.7×0.7×0.25=3.06 kN 1.1.1.3施工人员及设备荷载（取每平方米1.0kN）：N QK1=1×0.7×0.7×=0.49 kN1.1.1.4振捣混凝土时产生的荷载（取每平方米2.0kN）：N QK1=2×0.7×0.7×=0.98 kN1.1.2支架立杆轴向力设计值：按规范5.3.2条公式N=1.2∑N GK+1.4∑N QK则得到: N=1.2×(N GK1+ N GK2)+1.4×(N QK1+ N QK2)=1.2×(0.832+3.06)+1.4×(0.49+0.98)=6.728 kN1.1.3支架立杆底层段稳定性验算:按规范5.3.1条公式N/ A≤f验算1.1.3.1稳定系数 :立杆计算长度L0=L+2a（式中h为支架立杆步距,取1.6m，a为模板支架伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0）则L0=1.6m。
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剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 (内龙骨 )间距 (mm):200 ；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 (外龙骨 )间距 (mm):500 ；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14 ；2.主楞信息龙骨材料 :钢楞；截面类型 :圆钢管 48×3.5；钢楞截面惯性矩 I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩 W(cm3):5.08；主楞肢数 :2；3.次楞信息龙骨材料 :木楞；宽度 (mm):60.00；高度 (mm):80.00；次楞肢数 :2；4.面板参数面板类型 :木胶合板；面板厚度 (mm):17.00；面板弹性模量 (N/mm 2 ):9500.00；面板抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；面板抗剪强度设计值 (N/mm 2 ):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):13.00；方木弹性模量 E(N/mm 2):9500.00；方木抗剪强度设计值 f t(N/mm 2):1.50；2钢楞弹性模量 E(N/mm ):210000.00；钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm 2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值 :其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t --新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得 5.714h；T --混凝土的入模温度，取20.000℃；V --混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H --模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取 1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m 2、72.000 kN/m 2，取较小值 47.705 kN/m 2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m 2 ；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M-- 面板计算最大弯距 (N.mm)；l-- 计算跨度 (内楞间距 ): l =200.0mm ；q-- 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m ，其中 0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m ；q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ；面板的最大弯距： M =0.1 ×27.021×200.0×200.0= 1.08 ×105 N.mm ；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ --面板承受的应力(N/mm2)；M-- 面板计算最大弯距 (N.mm)；W-- 面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度， h:面板截面厚度；W= 500 ×17.0×17.0/6=2.41 ×104 mm 3；f -- 面板截面的抗弯强度设计值22 (N/mm )； f=13.000N/mm；面板截面的最大应力计算值：σ= M/W = 1.08 ×105 / 2.41 ×104= 4.488N/mm 2；面板截面的最大应力计算值σ=4.488N/mm 2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm 2，满足要求！2.剪强度验算计算公式如下 :其中，∨ -- 面板计算最大剪力 (N)；l-- 计算跨度 (竖楞间距 ): l =200.0mm ；q-- 作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1 : 1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值q2 : 1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m ；q = q 1 + q 2 =25.761+1.260=27.021 kN/m ；面板的最大剪力：∨= 0.6 ×27.021×200.0 = 3242.484N ；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm 2)；∨-- 面板计算最大剪力 (N)：∨ = 3242.484N ；b-- 构件的截面宽度 (mm) ： b = 500mm；h n-- 面板厚度 (mm) ：h n = 17.0mm；f v-- 面板抗剪强度设计值 (N/mm2) ：f v = 13.000 N/mm 2；面板截面的最大受剪应力计算值: T=3 ×3242.484/(2 ×500×17.0)=0.572N/mm 2；面板截面抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm 2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.572N/mm 2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm 2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下 :其中， q-- 作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.7 ×0.5 = 23.85N/mm ；l-- 计算跨度 (内楞间距 ): l = 200mm ；E-- 面板的弹性模量 : E = 9500N/mm 2；I-- 面板的截面惯性矩 : I = 50 ×1.7×1.7×1.7/12=20.47cm 4；面板的最大允许挠度值:[ω] = 0.8mm ；面板的最大挠度计算值: ω = 0.677 ×23.85×2004/(100 ×9500×2.05×105) = 0.133 mm；面板的最大挠度计算值: ω =0.133mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.8mm ，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞 (木或钢 )直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm ，高度 80mm ，截面惯性矩 I和截面抵抗矩W分别为 :W = 60 ×80×80/6 = 64cm 3；I = 60 ×80×80×80/12 = 256cm 4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M-- 内楞跨中计算最大弯距 (N.mm)；l-- 计算跨度 (外楞间距 ): l =500.0mm ；q-- 作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m ，其中， 0.90为折减系数。
q =(10.304+0.504)/2=5.404 kN/m；5内楞的最大弯距： M =0.1 ×5.404×500.0×500.0= 1.35 ×10 N.mm ；内楞的抗弯强度应满足下式：2其中，σ --内楞承受的应力(N/mm )；M-- 内楞计算最大弯距 (N.mm)；W -- 内楞的截面抵抗矩 (mm 3)，W=6.40 ×104；.f -- 内楞的抗弯强度设计值 (N/mm 2)； f=13.000N/mm 2；内楞的最大应力计算值：σ= 1.35×105/6.40×104= 2.111 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm 2；内楞的最大应力计算值σ= 2.111 N/mm 2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm 2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l-- 计算跨度 (外楞间距 ): l =500.0mm ；q-- 作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m ；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m ，其中， 0.90为折减系数。
q = (q 1 + q 2)/2 =(10.304+0.504)/2=5.404 kN/m；内楞的最大剪力：∨= 0.6 ×5.404×500.0 = 1621.242N ；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm 2)；∨-- 内楞计算最大剪力 (N)：∨ = 1621.242N ；b-- 内楞的截面宽度 (mm) ： b = 60.0mm；.h-- 内楞的截面高度 (mm) ：h = 80.0mm ；n nf v-- 内楞的抗剪强度设计值 (N/mm 2 )：τ= 1.500 N/mm 2；=3 ×1621.242/(2 ×60.0×80.0)=0.507N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 : fv内楞截面的抗剪强度设计值: [f v]=1.500N/mm 2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.507N/mm 2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv] =1.5N/mm 2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q-- 作用在内楞上的线荷载 (kN/m) ： q = 47.71 ×0.20/2=4.77 kN/m ；l-- 计算跨度 (外楞间距 ): l =500.0mm；E-- 内楞弹性模量（ N/mm 2）： E = 9500.00 N/mm 2；I-- 内楞截面惯性矩 (mm 4 )， I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677 ×9.54/2 ×5004/(100 ×9500×2.56×106 ) = 0.083 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm ；内楞的最大挠度计算值ω=0.083mm小于内楞的最大容许挠度值[ ω]=2mm ，满足要求！.(二).外楞 (木或钢 )承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。