后置埋件计算书(修改)

= 124567 N
NRd,C= NRK,C/γRc,N
= 124567/2.15
= 57938 N
Ngsd= 46265 N < 57938 N
因此，混凝土锥体受拉破坏承载力可以满足要求
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1
= 0.504 kN/m^2 qEA = 1.3×0.504 = 0.655 kN/m^2 1.1.4. 荷载组合计算:
qk: 水平组合荷载标准值 ( kN/m^2 )
q: 水平组合荷载设计值 ( kN/m^2 ) 荷载采用 SW + 0.5×SE 组合: qk = Wk + 0.5×qEAk
= 2.918 + 0.5 × 0.504 = 3.170 kN/m^2 q = W + 0.5×qEA
Nhsd= N/n + M×y1/∑yi^2 = 15970 N 锚栓的拉力设计值为15970 N
NRk,s:锚栓受拉承载力标准值(N) NRd,s:锚栓受拉承载力设计值(N) γRS,N:锚栓破坏受拉承载力分项系数，取为： fstk:抗拉强度标准值， 为500 MPa fyk:屈服强度标准值， 为400 MPa γRS,N= 1.2×fstk/fyk
2
a : 锚板宽度: 240 mm b : 锚板长度: 320 mm A : 锚板面积 A = a×b
= 240×320 = 76800 mm^2 0.5×fc×A/1000
= 0.5×16.7×76800 / 1000 = 641.280 kN N = 46.265 kN ＜ 641.280 kN 锚板尺寸可以满足要求
= 1.4×0.840 = 1.176 kN/m^2
1.1.3. 地震荷载计算:
qEAK : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值( kN/m^2 ) qEA : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值( kN/m^2 ) β : 动力放大系数，取 5.0 α : 水平地震影响系数最大值，本工程抗震设防烈度：7 度，取 0.12 γE : 地震作用分项系数: 1.3 qEAK = β× α× GAK
4
2.2.混凝土锥体受拉计算
N0RK,C 开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值(N) 取为： N0RK•C = 7.0（fC U•K ）0.5 （hef）1.5 = 45233 N
γRc,N 混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，取为 2.15 A0C,N: 间距、边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土破坏锥体投影面积(mm^2) hef: 锚栓有效锚固深度,为 110 mm
γRs,V= 1.2×fstk/fyk
=1.2×500/400=1.50
As： 锚栓或植筋应力截面面积较小值,为 113.1 mm^2
As= ∏×r^2
= 3.14×(12/2)^2
= 113.1 mm^2 VRk,s= 0.5×As×fstk
= 0.5×113.1×500
= 28274 N VRd,s= VRk,s/γRs,V
γw : 风荷载作用分项系数: 1.4
Wk = βgz×μz×μs×W0
(GB50009-2001)
= 1.576×1.68×2.0×0.550 = 2.918 kN/m^2
W = γw × Wk
= 1.4×2.918 = 4.085 kN/m^2
1.1.2. 自重荷载计算:
GAK : 幕墙构件(包括面板和龙骨)的平均自重标准值 : 0.840 kN/m^2 GA : 幕墙构件(包括面板和龙骨)的平均自重设计值 (kN/m^2) γG : 自重荷载作用分项系数: 1.4 GA = γG × GAK
2.3.2. 混凝土楔形体破坏受剪承载力计算
VRd,c:混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值(N) VRk,c:混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准(N) γRs,V 锚栓或植筋钢材破坏时的受剪承载力分项系数，取为 1.8 V0RK,C 开裂混凝土单根锚栓垂直构件受剪，理想混凝土楔形体破坏时的
受拉剪承载力标准值(N),取为：23775 N dnom: 锚栓外径，为 12 mm
天津泰达广场H2幕墙工程
石 材 幕 墙 后 置 埋 件 计 算 书
深圳市三鑫幕墙工程有限公司
二O一二 年 二 月
石材幕墙后置埋件设计计算
1. 后置埋件处荷载设计计算
1.1. 荷载计算:
1.1.1. 风荷载计算(按标高:50.900 m；地面粗糙度：B类计算):
Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值 ( kN/m^2 )
= 1.50 采用M12 5.8 级化学锚栓 As:锚栓应力截面面积， 为113.1 mm^2 NRd,s= NRk,s/γRS,N
= As×fstk/γRS,N = 113.1×500/1.50 = 37698 N Nhsd = 15970 N < 37698 N
因此，化学锚栓抗拉承载力可以满足要求
= 28273.5/1.50
= 18849 N Vgsd: 总剪力设计值，为12330 N C1=150mm＜10h/ef=10×110=1100mm所以四个锚栓中只有边缘2个锚栓承受剪力 Vhsd: 最大锚栓的剪力设计值，为 Vgsd / 2 6165 N Vhsd= 6165 N < 18849 N 因此，锚栓钢材受剪破坏承载力可以满足要求
lf: 剪切荷载下锚栓的有效长度(mm)，可取lf≤hef 且 取为 96 mm
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φа,V: 取为 2 φec,V: 荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数，取为 1 φucr,V: 未裂混凝土及锚固区配筋对受剪承载力的提高影响系数，取为 1
VRK,C= V0RK,C×Ac,V×φs,V×φh,V×φа,V×φec,V×φucr,V/A0c,V = 23775×151500×0.9×0.9×2×1×1/101250 = 57630.6 N
= 4.085 + 0.5 × 0.655 = 4.413 kN/m^2 1.2. 支座反力计算:
B : 幕墙埋件的最大受荷宽度: 1.800 m H : 幕墙埋件的最大受荷高度: 5.050 m +6.600 m =5.825m
PH : 作用于埋件的水平荷载设计值( kN ) PV : 作用于埋件的竖直荷载设计值( kN ) PH = q ×B × H
e0 : 竖直力作用线到锚板边缘距离: 150 mm M = V ×e0
= 12.330 × 10^3 × 150 = 1849554 N.mm
关于混凝土：混凝土标号 C30
混凝土轴心抗压强度设计值: fc = 16.7 N/mm^2
按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002采用。
= 4.413 × 1.800 × 5.825 = 46.265 kN PV = GA ×B × H
= 1.176 × 1.800 × 5.825 = 12.330 kN
2. 埋件计算
此处埋件受拉力和剪力
Ngsd= Vgsd=
PH = PV =
46.265 kN 12.330 kN
M : 弯矩设计值(N.mm)
= 5.0×0.12×0.840
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2.3. 受剪承载力计算
2.3.1. 锚栓钢材受剪承载力计算
VRd,s:锚栓受剪承载力设计值(N)
VRk,s:锚栓受剪承载力标准值(N)
γRs,V 锚栓或植筋钢材破坏时的受剪承载力分ห้องสมุดไป่ตู้系数，取为 1.5
t : 锚板厚度: 10 mm d : 锚栓直径: φ 12 mm t = 10.0 mm > 0.6*d=7.2mm
锚板厚度可以满足规范要求
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A0C,V: 混凝土破坏楔形体在侧向的投影面积(mm^2) A0C,V=4.5×c1^2 =4.5×150^2 =101250 mm^2 AC,V=(1.5c1+s2+c2)h =(1.5×150+130+150)×300 =151500 mm^2 φs,V= 0.7+0.3×c2/1.5C1 = 0.7+0.3×150/1.5×150=0.9 φh,V= (1.5c1/h)^(1/3) = (1.5×150/300)^(1/3) = 0.9
φec,N= SCr,N/(SCr,N+2×eN)
= 330/(330+2×0)=1
φucr,N 未裂混凝土对受拉承载力的提高影响系数，取为 1 NRK,C= N0RK,C×Ac,N×φs,N×φre,N×φec,N×φucr,N/A0c,N = 45233×293625×0.97×1×1×1/108900
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2.1.锚栓抗拉承载力计算 Nhsd : 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值(N) y1,yi: 锚栓1及i到群锚形心轴的垂直距离,105 mm M:弯矩设计值,1849554 N.mm Ngsd: 总拉力设计值,46265 N n:锚栓个数,4 N/n-M×y1/∑yi^2 = 2759 > 0
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c1: 边距，取为150 mm fcu,k: 混凝土的抗压强度标准值，为 30 Mpa
V0RK,C= 0.45×dnom^0.5×(lf/dnom)^0.2×fcu,k^0.5×c1^1.5 = 0.45×12^0.5×(96/12)^0.2×30^0.5×150^1.5 = 23775 N
W: 作用在幕墙上的风荷载设计值 ( kN/m^2 )
W0: 基本风压，按全国基本风压图取为: 0.55 kN/m^2
βgz: 阵风系数,由 GB50009-2001 表 7.5.1 得 1.58
μz: 风压高度变化系数,由 GB50009-2001 表 7.2.1 得 1.68
μs : 风荷载体型系数，取 2.0
φs,N:边距c对受拉承载力的降低影响系数， φs,N= 0.7+0.3×c/Ccr,N = 0.7+0.3×150/165=0.97
φre,N 表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数， φRE,N= 0.5+hef/200 = 0.5+110/200=1.05
取为 1
φec,N 荷载偏心eN对受拉承载力的降低影响系数，
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SCr,N: 临界间距，为3×he= 330 mm A0C,N= S2Cr,N = (3×110)^2 = 108900 mm^2
AC,N= (C1+S1+0.5×Scr,N)×(C2+S2+0.5×Scr,N) = (150+210+0.5×330)×(150+130+0.5×330)
= 293625 mm^2