地下连续墙方案设计计算书
地下连续墙设计计算
6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。
地下连续墙计算
五里河站明挖施工方法的确定明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。
该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。
同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。
沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。
地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。
地面以下有通信电缆管线。
但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。
明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。
从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。
2 主体围护结构方案的确定地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。
当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。
当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。
排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。
排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。
它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。
由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。
地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。
其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。
4.3排桩、地下连续墙设计计算-1
等值梁法计算弯矩过大，实际使用时可以取经验折减
系数（0.6～0.8）之间。
6.求板桩截面性状尺寸。 7.Ra=(1.35
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～
1.4)RA计算。
14
§4.3.2
四、规范法
单层支点支护结构的计算
1、基坑底面以下支护结构设定弯矩零点 位置至基坑底面的距离hc1可按下式确定：
ealk=eplk
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1 2
§4.3.2
单层支点支护结构的计算
5.计算板桩最小入土深度t1：x可根据P0和墙前净土压 力对板桩底端e点力矩相等求得：
P 0x x
K p Ka x
x x 2 3
6P 0 , t1 t0 x K p Ka
t (1.1 ~ 1.2)t1
力之和；
ha——合力∑Eai作用点至桩、墙底距离； γ0——建筑基坑侧壁重要性系数，按安全等级，一级γ0=1.1；二 级γ0=1.0，三级γ0 = 0.9。
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§4.3.1
悬臂式支护结构的设计
4.求最大弯矩 Mmax作用
点：该点处结构内剪力为零，
列方程求解或试算。 5.求最大弯矩 Mmax。 6.桩身配筋：按照桩身 最大弯矩Mmax配筋。
（或拉锚）。
（3）多支撑结构：当基坑开挖深度较深时，可设置多道 支撑，以控制挡墙的位移。
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支护结构的破坏形式
(1)支锚结构系统破坏；(2)桩墙底部向基坑内侧移动；
(3)桩墙弯曲破坏；(4)整体圆弧滑动；(5)隆起、管涌。
锚拉系统破坏
底部内移
板桩弯曲
整体滑动
管涌、隆起
地下连续墙计算书——优化计算
地下连续墙计算书一、工程概况1、工程名称：2、工程地点：3、周围建筑物情况：周边20米范围内无其他建筑物。
4、本工程±0.000相当于绝对标高＋5.700m，自然地面标高即设计时地面标高－0.700m，即＋5.000m。
基坑底标高－10.000m～-10.500m。
二、设计思路为减少土方开挖量，保证地下连续墙施工垂直度，同时也可增加取水箱涵的水量，我单位设计思路如下：1、采用理正深基坑7.0进行设计计算。
2、设计时按最不利情况考虑，设计基坑深度-10.500m。
3、基坑上部1.80m按1:1放坡，进行喷护施工；与地下连续墙冠梁顶预留1.00m的工作面。
4、基坑下部8.0m采用地下连续墙进行基坑支护（墙宽1.00m）。
5、地下连续墙首先采取单元计算，故第一道内支撑在计算书中显示为锚索。
6、地下连续墙嵌固深度：土方开挖时嵌固深度10.00m；土方回填箱涵内没有注入水时嵌固深度12.80m。
综上，按最不利情况设计，地下连续墙嵌固深度12.80m。
则地下连续墙整体深度为20.80m（加冠梁1.00m），有效长度为19.80m。
5、地下连续墙内侧、外侧主筋均为Φ32@150，混凝土强度为C30。
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]地下连续墙开挖时工况---------------------------------------------------------------------- 连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.350圆弧半径(m) R = 17.068圆心坐标X(m) X = -2.634圆心坐标Y(m) Y = 6.677----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
地下连续墙+一道钢筋砼内支撑基坑支护计算书
项目基坑支护设计说明一、工程概况拟建场地位于，东面靠近。
本场地地貌属于珠江三角洲冲积平原地貌单元，后经人工填土，建房再拆除，现地形平坦，相对标高为7.26～7.38m，相对高差为0.12m（本工程采用广州高程系，下同）。
拟建工程为一幢住宅楼，建筑层数为地上6层、地下1层，基础型式采用钻（冲）孔灌注桩。
地下室基坑总占地1065m2，基坑边周长约为140m，基坑开挖深度相对标高为-6.10m （局部-6.40m、-7.10mm），其中考虑地下室底板面标高为-5.70m（局部-6.00m、-6.70m），地下室底板厚度为0.30m，垫层厚度为0.10m。
本基坑形状近似呈长方形，本工程±0.00标高相当于广州高程7.60m，场地开挖前对场地适当平整到7.30m，因此基坑实际开挖深度为5.80m（局部6.10m、6.80m）；由于基坑东侧靠近中学两层高砖混结构的厕所和一座四层高框架结构的建筑，对变形要求严格，因而基坑东侧A区域支护安全等级为一级，侧壁重要性系数取1.10。
对于其它区域，基坑安全等级定为二级，侧壁重要性系数取1.00。
二、建筑场地周边环境建筑场地地处，东面靠近广州市荔湾区立贤学校。
周边环境条件如下：东面为，地下室边线距离用地红线最近约2.10m，距离两层高砖混结构厕所约3.10m，距离学校一座四层高框架结构建筑约4.2m，基础为天然基础。
南面为巷，地下室边线距离用地红线最近约10.20m，巷道建筑多为2～3层砖墙瓦顶结构或砖混结构的民居，距离最近约13.00m，基础为天然基础。
西面为空地，地下室边线距离用地红线约13.50m，距离西面9层高框架结构住宅楼约19.00m，基础为钻（冲）孔桩基础。
北面为，地下室边线距离用地红线约3.10m～5.00m，距离巷道对面一层砖混结构建筑约6.50m，基础为天然基础。
建筑场地周边管线情况：东侧：无管线。
南侧：下面铺设有给水管线，呈东西走向，地下室边线距离给水管线最近约11.50m，给水管线直径为100mm，材料为铸铁，管顶埋深约500mm。
地下连续墙设计计算书
目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角ϕ..... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 5 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 5 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 6 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 7 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 7 -3.2开挖计算................................................................................................................ - 9 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 11 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 11 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 12 - 参考文献.................................................................................................................................... - 12 -一工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。
排桩地下连续墙设计计算
2024/2/10
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
基坑工程的稳定性分析主要有以下几个方面： (1) 整体稳定性分析； (2) 抗倾覆及滑移稳定性分析； (3) 基坑底抗隆起稳定性分析； (4) 抗渗流稳定性分析。
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
1. 整体稳定性验算
（1）安全等级为一级及缺乏地区经验的二级基坑侧壁，应按
规范规定进行锚杆的基本试验，锚杆轴向受拉承载力设计值可
取基本试验确定的极限承载力除以受拉抗力分项系数γs，受拉
抗力分项系数可取1.3。即 Nu Nlim / s
（2）基坑侧壁安全等级为二级且有邻近工程经验时，可按下
式计算锚杆轴向受拉承载力设计值，并应按规范要求进行锚杆
2M c
h（i Kp
K
）
a
d d
(4-13)
式中：Mp——每延米中的桩产生的抗滑力矩(kN·m/m)；
αi(kN·m/单桩)； hi——切桩滑弧面至坡面的深度(m)； γ——hi范围内土的重度(kN/m3)； Kp、Ka——土的被动与主动土压力系数； d——桩径(m)；
力及合力对支护结构底端的力臂。
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§4.3.6 基坑的稳定性分析
3. 基坑底隆起稳定性验算 对饱和软黏土，抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要
内容。基坑底土隆起，将会导致支护桩后地面下沉，影响环境安 全和正常使用。隆起稳定性验算的方法很多。可按地基规范推荐 的以下条件进行验算(如图所示)：
t+Δt——透水层顶面距基坑底面的深度(m)； Pw——含水层水压力(kPa)。
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嵌固深度20m地下连续墙计算书
嵌固深度20m地下连续墙计算书下载温馨提示:该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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圆形地下连续墙计算书
圆形地下连续墙计算书1 工程概述前庄铁路大洋河特大桥100#-109#墩位于主河槽中，主墩承台为二层，一层平面尺寸为11.3×7.3米，高度为2.5米，二层平面尺寸为9×5，高度为1米，主墩桩基为10根Φ1.25米钻孔桩。
承台底标高为-4.44m、-4.94m、-5.44m，按筑岛顶标高为4.0m考虑，开挖深度在8.64m—9.64m之间，以上10个承台开挖深度大，采用混凝土沉井为围护结构的方式施工。
承台、墩身具体布置如下：100-103、109号墩平面图104-105、108号墩平面图106-107号墩平面图各墩具体参数表2 基坑土特性及取值本计算中土层参数根据设计图提供的土层资料，按经验取值如下：各层土特性取值表本工程土压力计算对于粘性土采用水土合算法，对于砂性土采用水土分算法，基坑外考虑有长臂挖掘机作用（参考机型：ZE230LC），荷载按条形荷载考虑，取值为挖掘机接地比压40Kpa。
钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
主、被动土压力系数：粘土：Ka＝tg2(45-252)＝0.406，ka＝0.637Kp＝tg2(45+252)＝2.463，kp＝1.57中砂：Ka＝tg2(45-282)＝0.361，ka＝0.601Kp＝tg2(45+282)＝2.605，kp＝1.613 沉井结构本沉井作为承台及墩身施工的围护结构，考虑后续施工方便，沉井内壁距承台外缘线留1.0米工作面，沉井壁厚600mm，顶部高出筑岛顶面300mm，底部比承台底面底1.5m，刃脚踏面宽300mm，斜面高700mm。
沉井结构高度分别10.5m、11.0m、11.5m，本次计算选取其中高度最大的沉井进行计算，其他墩位参考施工。
4 沉井设计及检算过程根据施工工序，分为6个工况，找出构件在不同工况下的不利结果，检算构件的尺寸是否符合要求，并根据受力情况配置钢筋；工况1：第一节沉井制作工况2：第一节沉井下沉完成工况3：第二节沉井制作工况4：第二节沉井下沉完成，浇筑封底混凝土工况5：排水至封底混凝土顶面工况6：承台及墩身施工完成4.1 井壁计算4.1.1 下沉过程井壁计算下沉过程中井壁最不利工况为下沉到预定标高时，岛顶标高为4.2m，外侧水位为3.6m，内外侧有不利水位差，计算按内外水位差1.0m考虑，如施工时大于该水位差要采取措施提高内侧水位。
地连墙导墙模板计算书
地连墙导墙模板计算书
以下是一个地连墙导墙模板计算书的示例：
1. 工程概述
本工程为某地铁站地连墙导墙施工工程，地连墙导墙采用钢筋混凝土
结构，高度为2.5m，宽度为1.0m，深度为2.0m。
该工程包括导墙模板的制作、安装、拆除等施工内容。
2. 模板设计
2.1 模板材料
导墙模板采用厚度为12mm的胶合板制作，背楞采用50mm×100mm方木，支撑采用直径为48mm的钢管。
2.2 模板尺寸
导墙模板高度为2.5m，宽度为1.0m，长度根据现场需要确定。
2.3 模板安装
导墙模板安装前，应对模板进行清理、修整，并涂刷脱模剂。
安装时，应保证模板垂直、平整、稳固，避免出现漏浆、胀模等现象。
支撑采
用钢管和方木配合使用，确保模板稳固。
3. 荷载计算
3.1 模板自重
模板自重按照0.3kN/㎡计算。
3.2 混凝土自重
混凝土自重按照24kN/m³计算。
3.3 施工荷载
施工荷载按照2.0kN/㎡计算。
3.4 荷载组合
根据《建筑施工计算手册》，导墙模板荷载组合为：模板自重+混凝土
自重+施工荷载。
计算结果如下：
模板自重：0.3kN/㎡+24kN/m³×1.0m×2.5m+2.0kN/㎡
×1.0m×2.5m=69.5kN/㎡。
4. 强度计算
4.1 计算公式
导墙模板强度计算采用以下公式：
σ=Mmax/W≤[σ] (4.1)。
地下连续墙结构设计计算
地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算（1）砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。
对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。
（2）计算地下连续墙结构的整体稳定性，确定外立面入土深度时。
作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧（即迎土侧）可取主动土压力，墙内侧（即开挖侧）基坑开挖面以下可取被动土压力。
（3）计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时，墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算，基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。
栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。
（4）计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时，墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力，按直线增加的三角形分布，地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。
栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。
对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。
（5）主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。
核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范（GB50038--94）规定取值。
2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆（即踢脚）、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算，确认墙体入土深度（即嵌固深度），上述验算，按本手册第2章和第6章有关内容进行，同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分，可需与建筑物的沉降相协调，墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。
当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时，在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下，也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上，另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度，此时必须间隔布置，钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上，且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁，吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载，计算确定其截面尺寸与配筋。
地下连续墙_(完整版)
22
7.3.1 地下连续墙设计计算要点
✓地下连续墙设计要点 •承重地下连续墙在结构施工期间，墙外侧土压力按主动土 压力计算，墙内侧坑底下土压力按被动土压力计算，结构 使用期间按静止土压力计算 •承重地下连续墙承受垂直荷载时，按承载力极限状态验算 地下连续墙的垂直承载力和沉降量。垂直承载力由现场荷 载试验确定或按钻孔灌注桩计算方法确定，持力层选压缩 性较低的地基层，并需采取墙底灌注浆加固措施 •承重地下连续墙墙体结构分别按承载力极限状态和正常使 用极限状态进行设计计算，在验算墙体正截面承载力和节 点构造时，应对砼强度等级设计值和钢筋锚固强度设计值 乘以折减系数0.7~0.75
地下连续墙的适用条件
✓处于软弱地基的深大基坑，周围又有密集的建筑群或 重要地下管线，对周围地面沉降和建筑物沉降要求需严 格限制时 ✓围护结构亦作为主体结构的一部分，且对抗渗有较严 格要求时 ✓采用逆作法施工，地上和地下同步施工时
7
7.1.2 地下连续墙的类型
工程应用中的连续墙形式
✓ 板壁式：应用最多，适用于各种直线段和圆弧段墙体 ✓ T形和π形地下连续墙：适用于开挖深度较大，支撑垂 直间距大的情况 ✓ 格形地下连续墙：前两种组合在一起的结构形式，可不 设支撑，靠其自重维持墙体的稳定 ✓ 预应力U形折板地下连续墙：新式地下连续墙，是一种 空间受力结构，刚度大、变形小、能节省材料
作用:基坑开挖时防
渗、挡土，邻近建筑 物的支护，以及作为 基础的一部分。
3
7.1.1 地下连续墙的特点及适用条件
地下连续墙的应用
✓ 地下连续墙施工技术于1950年出现在意大利：Santa Malia大坝下深达40米的防渗墙及Venafro附近的储水池 及引水工程中深达35m的防渗墙。 ✓ 日本于1959年引进该技术，广泛应用于建筑物、地铁 及市政下水道的基坑开挖及支护中，并作为地下室外墙承 受上部结构的垂直荷载。 ✓ 我国将地下连续墙首次用于主体结构是在唐山大地震 （1976）后，在天津修复一项受震害的岸壁工程中实施。 ✓ 1977年，上海研制成功导板抓斗和多头钻成槽机
直线形地下连续墙支护结构计算
附录
附录S 直线形地下连续墙支护结构计算
S.0.1直线形地下连续墙支护结构采用竖向弹性地基梁法计算时，墙体的内力和变形可采用杆系有限元法计算，其计算图式见图S.0.1。
k
q 图S.0.1直线形地下连续墙支护结构的计算图式
图中：
K z1，K z2…zi K …zn K —撑杆、水平支架、土层锚杆或锚索等支承的弹性系数；k q —作用在地面上的竖向均布荷载（kPa ）；
jk E —墙侧水平土压力强度（kPa ），按式（R.0.1-1）计算；
wk E —采用水土分算时，墙侧水压力强度（kPa ）,水压力可按静水压力计算，
有经验时，也可考虑渗流作用对水压力的影响。
地连墙计算——精选推荐
山肩帮男法计算简图A +Bx3.2.2地下连续墙方案 (一):地下连续墙厚度的确定地下连续墙厚度可通过与钻孔灌注桩刚度相等的原则转化得到，已知钻孔、灌注桩的直径为D=600mm ，桩净距为d=600mm ，则单根桩等价为长度的地下连续墙，通过二者刚度相等的原则得到等价后的墙厚h 可由下式确定：（D+d ）h 3/12=ΠD 4/64带人数据：（600+600）×h 3/12=3.14×6004/64 h=399mm,取h=450mm (二):山肩帮男近似法假定墙体视为下端自由的弹性体； 主动土压力在开挖面以上为三角形，在开挖面以下为矩形；被动土压力为开挖线以下的被动土压力，其中为被动土压力减去静止土压力之值；横撑设置后，即为不动支点；下道横撑设置后，认为横撑轴力不变，而且下道撑以上墙体保持原来的位置；把开挖面以下墙体弯矩为零处视为铰，并忽略下不墙体对上部墙体的剪力传递。
计算公式根据以上假定，只需静力平衡条件0=∑N 和0=∑kM，即可入土深度和横撑轴力： 由=∑N 得（1）式：21122121mmk i i m ok kAxBxNx h N---⨯=∑-=η式中η—— 主动土压力与地面均不荷载共同引起的侧压力合力的斜率，即()pokokKh q h +=γη；h ok ——开挖总深度；γ、q 、K a —分别为土的重度、地面均布荷载、主动土压力系数；mX——地下墙入土深度；∑-=11K i iN——计算点以上各撑轴力之和；A 、B ——按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数。
由对弯矩零点（即假想的铰点）处力矩为零，即有0=∑kM，则经化简后得（2）式：()()06121213111321123=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-------∑∑-=-=k i ok ok kk i kkik k i i mkk ok mkkokmh h h N h h N x h B h x AhB h Axηηηη土压力计算主动土压力不考虑粘聚力：主动土压力系数： K a =tg 2（45-2φ）=tg （45-276.12）=0.64主动土压力及地面荷载引起侧压力合力的斜率：()pokokKh q h +=γη=2.6150.19)3.52.6(15.34.191.1815.2+⨯-+⨯+⨯×0.45=9.59被动土压力系数：kp=tg 2（45+2Φ）=1.57按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数A 、B 为：A=γkp=18.89×1.57=29.66KN/M 3 B=2ckp=59.32×1.25=74.33假定设有顶支撑，开挖到3.5米。
地下连续墙大作业(采用启明星计算)
地下连续墙 围护结构计算书计算依据：上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010） 上海市工程建设规范《地基基础设计规范》 （DGJ08-11-2010） 上海市工程建设规范《岩土工程勘察规范》 （DGJ08-37-2012）一、工程概况作业地下连续墙基坑开挖深度为15.4m ，采用厚度为800mm 的地下连续墙围护结构，墙长度为32.6m ，墙顶标高为-0.7m 。
计算时考虑地面超载20kPa 。
(8)地下连续墙共设3道钢筋混凝土支撑，见下表。
表1二、地质条件场地地质条件和计算参数见表2。
地下水位标高为-1.2m 。
表2三、工况 表3 工况简图如下：工况 12.2工况 21.4工况 37.2工况 46.4工况 511.8工况 610.8工况 715.4工况 813工况 9工况 108.9工况 11工况 124.9工况 13工况 14四、计算（1）插入深度计算由启明星软件考虑渗透稳定性，并取整体稳定性安全系数为1.25，计算得入土深度为17.14m,取17.2m.（2）稳定性验算查上海市工程建设规范《基坑工程技术规范》 （DG/TJ80-61-2010），基坑开挖深度大于等于12m,为一级安全等级，得到其安全系数分别如下： 表4 安全系数取值(8)安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 4.32 , 0 )墙底抗隆起验算Prandtl: K=15.29Terzaghi: K=18.96(8)坑底抗隆起验算 K=3.38抗倾覆验算(水土合算)(8)Kc=7.16抗管涌验算:按砂土，安全系数K=1.889按粘土，安全系数K=2.707因此，其稳定性验算满足要求。
包络图 (水土分算, 矩形荷载)4020-20-4005101520253035深度(m)水平位移(mm)Max: 39.6200010000-1000-200005101520253035深度(m)弯矩(kN*m/m)-603.5 ~ 1338.55000-50005101520253035深度(m)剪力(kN/m)-389.8 ~ 491.3五、配筋面积计算 1、迎坑面配筋面积计算取长度为800，宽度为单位长度（1m ）的矩形截面计算.配筋条件如下，将其看成梁正截面受弯和受剪，弯矩设计值为M*1.25=1637.13 kN.m ：矩形梁b=1000mm ，h=800mm 。
排桩(地下连续墙)规范计算书
排桩(地下连续墙)规范计算书一、计算基本数据本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
1.地质勘探数据如下：———————————————————————————————————————————序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型1 3.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算填土2 5.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算填土3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土———————————————————————————————————————————表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-0.12m，基坑内侧水标高-9.92m。
2.基本计算参数：地面标高-0.38m，基坑坑底标高-2.40m，支撑分别设置在标高计算标高分别为-2.40m处。
侧壁重要性系数1.10。
桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度3.00m，桩墙计算宽度0.08m。
桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。
——————————————————————————序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m——————————————————————————3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m1 均布荷载基坑外侧 0.00 20.00 -- --—————————————————————————————————————————二、计算结果—————————————————————————————————————计算方法最大正弯矩kN.m位置(m) 最大负弯矩kN.m位置(m) 剪力(kN) 位置(m)经典法 2.00 2.02 1.00 3.00 -0.38 -0.50——————————————————————————————————————————————————————————————————————————支撑道号标高(m) 支撑内力(kN)第1道 0.00 0.00第2道 0.00 0.00—————————————————————————————————————RichTextBox1。
地下连续墙设计计算
6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：K a1=tan2（45°—φ1/2）=tan2（45°—10°/2）=0.70 a1=0.84K a2=tan2（45°—φ2/2）=tan2（45°—18°/2）=0.52 a2=0.72K a3=tan2（45°—φ3/2）=tan2（45°—19.2°/2）=0.64 a3=0.71K a4=tan2（45°—φ4/2）=tan2（45°—18.9/2）=0.52 a4=0.70K a5=tan2（45°—φ5/2）=tan2（45°—19.2/2）=0.41 a5=0.72被动土压力系数：K p1=tan2（45°＋φ5/2）=tan2（45°＋19.2°/2）=1.98 p1=1.40（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：e a=q0k a1－2C=20×0.59－2×10×0.84=－5kPae ab上=（q0+h1）K a1－2c1a1=（20+18×2.5）×0.59－2×10×0.84=21.55kPae ab下=（q0+h1）K a2－2c2a2=（20+18×2.5）×0.36－2×19×0.6=0.6kPae ac上=（q0+h1＋h2）K a2－2c2a2=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36－2×19×0.6=8.48kPae ac下=（q0+h1＋h2）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.64－2×44×0.8=－14.79kPae ad上=（q0+h1＋h2＋h3）K a3－2c3a3=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×0.64－2×44×0.8=2.05kPae ad下=（q0+h1＋h2＋h3）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×0.34－2×21×0.59=13.71kPae ae上=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a4－2c4a4=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPae ae下=（q0+h1＋h2＋h3＋h4）K a5－2c5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPa e af 上=（q 0+h 1＋h 2＋h 3＋h 4＋h 5）K a5－2c 5a5=（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa 水平抗力计算： e p 上=2c 5p1=2×20×1.57=58.8kPa素填土粘性土粉土粘性土基坑底面地面超载q=20kpa abdef粘性土h=6.460m22.95kpa0.6kpa0.34m62.8kpa24.90kpa32.73kpa17.09kpa 13.71kpa2.05kpa8.48kpac 粘性土147.98kpa46.93kpa（3）墙后净土压力E ∑E ∑=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa（4）E ∑作用点离地面的距离2222121121222.95 2.160.6 1.1+8.48 1.1 2.05 1.4232232391.70a h ⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= ()222112113.710.5+17.0913.710.524.900.96223291.70⨯⨯⨯-⨯⨯+⨯⨯+212(32.7324.90)0.962391.70⨯-⨯⨯+=0.6m 1p1e =2 1.7419.9 2.46220 1.57147.98p hk c γ+=⨯⨯+⨯⨯=上p1552e =218.5 1.74 1.51243 1.23154.39p h k c γ+=⨯⨯+⨯⨯=下62p2e =218.5 1.74) 1.51243 1.2327.93557.17p d d hk c h h γ+=⨯-⨯+⨯⨯=+上（011h 1.2h =62.8 1.74( 1.74 1.74)(147.9862.8) 1.7422p p a a d E E h γ-⨯⨯⨯+-+-⨯⨯∑∑ 1( 1.74 1.74)3d h ⨯⨯+-+21154.39( 1.74)(27.9457.17154.39)2d d h h ⨯-⨯++- 2( 1.74)d h ⨯-1111.2 1.0[22.95 2.16( 2.16 5.7)0.6 1.1323d h ⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯1111( 1.1 4.6)(8.480.6) 1.1( 1.1 4.6) 1.4 2.052232111( 1.4 3.2)13.710.5(0.5 2.7)(17.0913.71)0.5322111(0.5 2.7)24.90.96(0.96 1.74)(32.7324.9)32210.96(0.96 1.3d d d d d d h h h h h h ⨯+++⨯-⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯+++-⨯⨯⨯+++⨯⨯⨯+++⨯-⨯⨯⨯+2174)32.73 1.74( 1.74 1.74)46.9321( 1.74)]2d d d h h h ++⨯⨯⨯+-+⨯-⨯ =323 2.2536.110d d d h h h +--≥解得h d =2.72m 取2.8mapE E=∑∑有0001(62.848.55462.8)66.5832.732h h h ⨯++⨯=+ 解得 h 0=1.15m所以最大弯矩M max = h a －h p =254.82－53.94=200.88kN ·m822102100.02514.3600965s c M f bh αα⨯===⨯⨯ 查表得s =0.9873γ所以A S =82021********.9873965y s Mmm f h γ⨯==⨯⨯选用2318(763)S A mm Φ=216Φ318Φ地下连续墙的稳定性分析 （1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γm ==19.13KN/C k ==17.87kPaφk ==20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m ，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下： 在excel 中K=()cos tan 223.091628.991.73 1.3()sin 1069.285i iiikiiiiil c q b q b ωθϕωθ+++==>+∑∑∑满足整体稳定性要求。
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***广场基坑方案：
地下连续墙方案设计计算书设计依据：《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》(采用同济启明星基坑软件计算)
1 工程概况
该基坑设计总深16.8m，按二级基坑、选用《上海市标准—基坑工程技术规范(DG/TJ08-61-2010)》进行设计计算，计算断面编号：1。
1.1 土层参数
续表
地下水位埋深：1.00m。
地面超载：20.0kPa
2 开挖方案
基坑支护方案如图：
XX基坑工程基坑支护方案图2.1 挡墙设计
·挡墙类型：地下连续墙；
·嵌入深度：11.200m；
·露出长度：0.000m；
·厚度：600mm；
·混凝土等级：C30；
2.2 坑内加固设计
第1层，加固深度：16.800m；加固厚度：3.500m；加固范围：全面积加固。
加固土的物理指标：c=25.00kPa；φ=25.00°；γ=19.0kN/m3； m=5.0MN/m4； Kmax=0.0MN/m3；
2.3 支撑(锚)结构设计
本方案设置5道支撑(锚)，各层数据如下：
第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度0.300m，预加轴力55.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：
·支撑材料：钢支撑；
·支撑长度：20.000m；
·支撑间距：5.000m；
·与围檩之间的夹角：90.000°；
·不动点调整系数：0.500；
·型钢型号：@609*16；
·根数：1；
·松弛系数：1.000。
计算点位置系数：0.000。
第2道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度3.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力190.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；
·支撑长度：30.000m；
·支撑间距：5.000m；
·与围檩之间的夹角：90.000°；
·不动点调整系数：0.500；
·混凝土等级：C30；
·截面高：800mm；
·截面宽：600mm。
计算点位置系数：0.000。
第3道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度6.900m，工作面超过深度0.300m，预加轴力350.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；
·支撑长度：30.000m；
·支撑间距：5.000m；
·与围檩之间的夹角：90.000°；
·不动点调整系数：0.500；
·混凝土等级：C30；
·截面高：800mm；
·截面宽：600mm。
计算点位置系数：0.000。
第4道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度10.400m，工作面超过深度0.300m，预加轴力420.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；
·支撑长度：30.000m；
·支撑间距：5.000m；
·与围檩之间的夹角：90.000°；
·不动点调整系数：0.500；
·混凝土等级：C30；
·截面高：800mm；
·截面宽：600mm。
计算点位置系数：0.000。
第5道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度13.800m，工作面超过深度0.300m，预加轴力400.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取100000.0kN/m/m。
该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；
·支撑长度：30.000m；
·支撑间距：5.000m；
·与围檩之间的夹角：90.000°；
·不动点调整系数：0.500；
·混凝土等级：C30；
·截面高：800mm；
·截面宽：600mm。
计算点位置系数：0.000。
2.4 工况顺序
该基坑的施工工况顺序如下图所示：
3 内力变形计算
每延米墙体抗弯刚度EI=540000kN.m2。
以下内力和土体抗力的计算结果是每延米墙体的；支撑反力是每延米的。
4 抗倾覆计算
抗倾覆安全系数：，要求安全系数：1.100。
5 抗渗流稳定计算
抗渗流稳定安全系数：，要求安全系数：1.5～2.0，开挖面以下土为砂土、砂质粉土或黏性土与粉土中有明显薄层粉砂夹层时取大值。
6 整体稳定计算
滑弧：圆心(4.50m,-0.00m)，半径：28.46m，起点(-23.96m,0.00m)，终点(27.47m,16.80m)，拱高比0.725；
下滑力：3782.21kN/m；
土体(包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：5571.59kN/m；
土钉/锚杆抗滑力：0.00kN/m；
桩墙的抗滑力：0.00kN/m；
安全系数：1.47。
7地表沉降计算。