抗规2010新变化
2010版新抗震规范与老版的区别
1. 继续保持现行抗震规范的基本规定2010版继续保持了89版、2001版抗震设计规范对建筑结构抗震设计的下列基本规定：l (1) 用三个不同的概率水准和两阶段设计体现“小震不坏、中震可修、大震不倒”的基本设计原则；l (2) 以抗震设防烈度为抗震设计的基本依据，引入“设计地震分组”，体现地震震级、震中距的影响；l (3) 不同类型的结构需采用不同的地震作用计算方法；并利用“地震作用效应调整系数”，体现某些抗震概念设计的要求；l (4) 按照建筑结构设计统一标准的原则，通过“多遇地震”条件下的概率可靠度分析，建立了结构构件截面抗震承载力验算的多分项系数的设计表达式；l (5) 把抗震计算和抗震措施作为不可分割的组成部分，强调通过概念设计，协调各项抗震措施，实现“大震不倒”；l (6) 砌体结构需设置水平和竖向的延性构件形成墙体的约束，以防止倒塌；l (7) 钢筋混凝土结构需确定其“抗震等级”，从而采取相应的计算和构造措施；对框架结构还要求控制“薄弱层弹塑性变形”，通过第二阶段的设计防止倒塌；l (8) 装配式结构需设置完整的支撑系统，采取良好的连接构造，确保其整体性。
l 2010版继续保持2001版某些抗震设计基本规定：l (9) 增加了设计基本地震加速度0.15g、0.30g的设计要求；l (10) 提出了不同阻尼比的地震作用和控制结构最小地震作用的强制性要求；l (11) 明确概念设计的某些具体要求，加强各类结构的抗震构造；l (12) 纳入隔震、减震设计以及非结构构件等，向性能化设计前进.2. 对建筑结构场地地基设计要求的改进l (1) 建筑场地类别划分的局部调整l 对于场地剪切波速大于800m/s的场地，新增场地类别I0类；l 对于中软土和软弱土的平均剪切波速分界，考虑覆盖层取20m，由140m/s调整为150m/s。
l (2) 液化判别方法的改进l 调整标准贯入法液化判别公式，将自74、78版抗震规范沿用的15m深度内采用直线判别改为对数曲线判别，可延续到15m深度以下的判别，并进一步考虑震级的影响，重新定义液化判别的锤击数基本值——M7.5液化概率32%时水位2m、埋深3m的液化临界锤击数，判别结果总体上基本保持与2001版接近。
对新规范中“规定水平力”的一点认识
3 1 2679 5.39 4.11 1.31 4800.
2679 2.94 2.47 1.19 1/1632. 59.0% 0.57
1 1 1300 1.88 1.11 1.00 6400.
1300 1.88 1.11 1.00 1/3401. 99.9% 0.27
以上层略
15 1 8097 50.84 44.94 1.13 3200.
8097 3.79 3.37 1.13 1/ 844. 0.0% 0.84
2 1 2170 2.45 1.58 1.00 5400.
2170 1.78 1.15 1.00 1/3034. 68.4% 0.32
Y方向最大层间位移角: 1/ 392.(第 10层第 1塔)
Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.53(第 3层第 1塔)
Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.47(第 3层第 1塔)
二、10版《抗规》6.1.3和10版《高规》8.1.3 中关于框架剪力墙结构倾覆力矩的计算应采用规定水平力方法。
=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移
Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) h
JmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY
1、采用楼层剪力差方法（规范方法）计算结果：
**********************************************************************
规定水平力框架柱及短肢墙地震倾覆力矩百分比(抗规)
谈新《建筑抗震设计规范》中结构扭转位移比计算的解理
谈新《建筑抗震设计规范》中结构扭转位移比计算的解理搞要：2010年，新的《建筑抗震设计规范》GB50011－2010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3－2010发布，它们对结构位移比的计算和执行方法有了新的修改，现谈谈本人对此修改的理解。
关键词：结构扭转位移比；《建筑抗震设计规范》；刚性楼盖；给定水平力随着社会经济水平的日益发展，我国高层建筑也渐渐普及。
从公共建筑到住宅小区，由于要考虑到建筑平面功能和立面造型的丰富，相对自由的不规则建筑平面布置成为建筑师们进行建筑方案设计时的一种趋势。
因此，随着建筑物高度的不断增加和不规则平面的日益流行，建筑物在水平力的作用下，结构扭转效应成为结构设计中的重点和难点。
在工程设计中，扭转效应问题首先应从结构布置方案入手，重视概念设计，其中调整平面结构布置方案以减小结构位移比就是一项控制结构扭转效应的最有效方法之一。
2010年，新的《建筑抗震设计规范》GB50011－2010和《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3－2010发布，它们对结构位移比的计算和执行方法有了新的修改，现谈谈本人对此修改的理解。
一、结构扭转位移比的定义和其规范历史背景从1964年我国发布第一部《建筑抗震设计规范》（以下简称《抗规》）至1989年的《抗规》GBJ11－89，我们规范对建筑体型，结构布置等概念设计的规定很少。
但随着社会经济的发展，建筑物的体型日益复杂，平面日益趋向不规则，工《抗规》GB50011程设计人员的概念设计分析变得越来越重要。
因此，从2001年起，－2001版就增补了很多关于结构概念设计的内容，其中控制结构扭转效应的一项十分重要指标：结构扭转位移比就在该版规范中首次出现了。
按《抗规》GB50011中的表述，扭转位移比应是指楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）与该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的比值。
该条规范规定，当比值≥1.2时为平面扭转不规则，且不宜>1.5。
关于“规定水平力”的概念
关于“规定水平力”的概念规定的水平力”一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平地震作用力,并考虑偶然偏心,那规定水平力不用CQC计算,那采用的振型组合是什么方法？难道是SRSS？“规定水平力”是10版规范新增的概念,规范中提到的相关内容如下：1）《抗规2010》3.4.3条和《高规2010》3.4.5条对“扭转不规则”采用“规定水平力”定义,其中《抗规2010》说明：“在规定水平力下楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）,大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍”；2）《抗规2010》6.1.3条和《高规2010》8.1.3条规定倾覆力矩的计算采用规定水平力,其中《抗规2010》条文：“设置少量抗震墙的框架结构,在规定的水平力作用下,底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时,其框架的抗震等级仍应按框架结构确定,抗震墙的抗震等级可与框架的抗震等级相同”,此外,还有关于框支框架以及短肢墙的倾覆力矩均采用规定水平力；3）《高规2010》3.11.4条文说明：“……当采用弹塑性静力分析时,在计算分析中采用的侧向作用力分布形式宜适当考虑高振型的影响,可采用本规程3.4.5条提出的‘规定水平地震力’”.由上述规范内容可见,当计算结构的扭转位移比、地震倾覆力矩以及采用弹塑性静力法进行性能化设计时,均需采用规定水平力的计算结果.“规定水平力”的计算方法规范也给出了说明：1）《抗规2010》3.4.3条文说明“该水平力一般采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力,并考虑偶然偏心；结构楼层位移和层间位移控制值验算时,仍采用CQC的效应组合”；2）《高规2010》3.4.5条文说明“‘规定水平地震力’一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力,并考虑偶然偏心.水平作用力的换算原则：每一楼面处的水平作用力取该楼面上、下两个楼层的地震剪力差的绝对值；连体下一层各塔楼的水平作用力,可由总水平作用力按该层各塔楼的地震剪力大小进行分配计算”.下面通过一个三自由度体系图解下“规定水平力”,见下扫描图.由图中推导可知,内力（规定水平力）与位移（层间位移角）的求解均需通过振型组合方法,振型组合方法建立了结构动力反应最大值Q与各振型反应最大值Qi的近似关系,具体可参见随机振动理论.振型组合方法有两种：完全平方开方法CQC与平方和平方根法SRSS,前者应用于扭转耦联的结构动力系统,考虑相关振型间的关联性,引入互相关系数；后者应用于平动（不考虑扭转耦联）的结构动力系统,振型之间的关联性很弱,近似认为独立,如上图中的串联多自由度体系.所以,软件中控制两种方法的开关是“是否考虑扭转耦联”,考虑到实际结构不可避免的会存在扭转效应（自身偶然偏心、地震扭转分量等）,一般设计中均考虑扭转耦联,也就是说一般采用CQC振型组合方法.CQC方法是将结构各振型的响应在概率的基础上采用完全二次方开方的组合方式得到总的结构响应,每一点都是最大值,可能出现两端位移大,中间位移小,所以CQC方法计算的结构位移比或倾覆力矩可能偏小,不能真实地反映结构的扭转不规则.而且不同组合的位移之间的运算也是无物理意义的.规定水平力是单向水平静力,结构在其作用下的位移,不会出现上述CQC法计算时出现的“怪异现象”.。
关于“规定水平力”的概念
关于“规定水平力”的概念规定的水平力”一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平地震作用力,并考虑偶然偏心,那规定水平力不用CQC计算,那采用的振型组合是什么方法？难道是SRSS？“规定水平力”是10版规范新增的概念,规范中提到的相关内容如下：1）《抗规2010》3.4.3条和《高规2010》3.4.5条对“扭转不规则”采用“规定水平力”定义,其中《抗规2010》说明：“在规定水平力下楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）,大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍”；2）《抗规2010》6.1.3条和《高规2010》8.1.3条规定倾覆力矩的计算采用规定水平力,其中《抗规2010》条文：“设置少量抗震墙的框架结构,在规定的水平力作用下,底部框架所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时,其框架的抗震等级仍应按框架结构确定,抗震墙的抗震等级可与框架的抗震等级相同”,此外,还有关于框支框架以及短肢墙的倾覆力矩均采用规定水平力；3）《高规2010》3.11.4条文说明：“……当采用弹塑性静力分析时,在计算分析中采用的侧向作用力分布形式宜适当考虑高振型的影响,可采用本规程3.4.5条提出的‘规定水平地震力’”.由上述规范内容可见,当计算结构的扭转位移比、地震倾覆力矩以及采用弹塑性静力法进行性能化设计时,均需采用规定水平力的计算结果.“规定水平力”的计算方法规范也给出了说明：1）《抗规2010》3.4.3条文说明“该水平力一般采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力,并考虑偶然偏心；结构楼层位移和层间位移控制值验算时,仍采用CQC的效应组合”；2）《高规2010》3.4.5条文说明“‘规定水平地震力’一般可采用振型组合后的楼层地震剪力换算的水平作用力,并考虑偶然偏心.水平作用力的换算原则：每一楼面处的水平作用力取该楼面上、下两个楼层的地震剪力差的绝对值；连体下一层各塔楼的水平作用力,可由总水平作用力按该层各塔楼的地震剪力大小进行分配计算”.下面通过一个三自由度体系图解下“规定水平力”,见下扫描图.由图中推导可知,内力（规定水平力）与位移（层间位移角）的求解均需通过振型组合方法,振型组合方法建立了结构动力反应最大值Q与各振型反应最大值Qi的近似关系,具体可参见随机振动理论.振型组合方法有两种：完全平方开方法CQC与平方和平方根法SRSS,前者应用于扭转耦联的结构动力系统,考虑相关振型间的关联性,引入互相关系数；后者应用于平动（不考虑扭转耦联）的结构动力系统,振型之间的关联性很弱,近似认为独立,如上图中的串联多自由度体系.所以,软件中控制两种方法的开关是“是否考虑扭转耦联”,考虑到实际结构不可避免的会存在扭转效应（自身偶然偏心、地震扭转分量等）,一般设计中均考虑扭转耦联,也就是说一般采用CQC振型组合方法.CQC方法是将结构各振型的响应在概率的基础上采用完全二次方开方的组合方式得到总的结构响应,每一点都是最大值,可能出现两端位移大,中间位移小,所以CQC方法计算的结构位移比或倾覆力矩可能偏小,不能真实地反映结构的扭转不规则.而且不同组合的位移之间的运算也是无物理意义的.规定水平力是单向水平静力,结构在其作用下的位移,不会出现上述CQC法计算时出现的“怪异现象”.。
PKPM2010(v1.2)更版说明
（2011.9.30 版本）
中国建筑科学研究院
建研科技股份有限公司 设计软件事业部 （PKPM CAD 工程部）
2011 年 10 月
前言
PKPM2010 新规范版本设计软件于 2011 年 3 月 31 日正式升版后，受到了全国广大用户 的广泛好评，软件稳定可靠，满足了用户的紧迫需要。目前，70%~80%以上的 PKPM 用户 已经完成了升版工作，并且在大量实际工程中开始应用新规范软件进行设计。鉴于《混凝土 结构设计规范》（GB20010-2010）于 2011 年 7 月 1 日正式实施，《高层建筑混凝土结构技术 规程》（JGJ3-2010）于 2011 年 10 月 1 日正式实施，设计软件事业部研发团队根据规范要求 和一些规范局部勘误以及 PKPM 广大用户在新规范软件应用过程中提出的反馈意见和新要 求，对软件进行了持续完善和改进，并发布了 2011 年 9 月 30 日版本。该版本软件在功能上 有了较大提升，同时改正了一些软件设计问题，如增加了一些设计参数，改进了分析和配筋 计算功能，加强了网络版服务程序的稳定性，纠正了不能同时应用多把 PKPM2010 网络锁 问题。我们对 PKPM 2010 新规范版本设计软件进行了更加深入的测试，相信该版本能够更 好地推动 2010 系列新规范的工程应用。
第四部分 基础设计软件改进要点 ................................... 24
一、 新增功能................................................................................................................ 24 二、 功能改进................................................................................................................ 27 三、 推出基础及岩土工具箱软件JCYT ...................................................................... 28
抗规2010新变化
2010《抗震》新规范变化常用条文及注意事项一、基本规定：1、青岛市设计地震分组由第二组变为第三组，相应的地震作用计算比旧规范放大12.5%左右。
设计任何地区工程时，要注意查新规范附录A，不能想当然，因为大部分地区设计地震分组都有变化。
2、山区建筑的场地和地基基础设计时应注意参照《抗震》规范335 条的条文说明，特别是要注意边坡附近的建筑基础应进行抗震稳定性设计。
3、竖向不规则（框支剪力墙结构）的建筑，2010规范做如下改进：1）刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，刚【J度越小，取值越大（3.442 ）。
2）提高了不落地构件传给框支梁的地震内力的增大系数（1.25~2.0 ）（34421）。
3）为防止落地墙太少，明确落地墙承担地震倾覆力矩，不得小于总地震倾覆力矩的50%（6.1.9.4）。
4）将框支柱承受的最小地震剪力之和不应小于本层地震剪力20%，改为结构底部总地震剪力的20% （ 6.2.10.1 ）。
4、《抗震》规范3.9.2.2条，旧规范抗震等级为一、二的框架结构, 新规范改为抗震等级为一、二、三级的框架（框架梁、框架柱、框支梁、框支柱、板柱-抗震墙的柱）和斜撑构件（含梯段），其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25;（注：框架结构仅指纯框架结构一种结构形式；框架指框架结构、框架-抗震墙结构、框支层、框架-核心筒结构、板柱-抗震墙结构中的框架5、《抗震》规范3.9.3条，纵向受力钢筋宜选用符合抗震性能指标的不低于HRB400级的热扎钢筋，也可以采用符合抗震性能指标的HRB335级热扎钢筋（建议纵筋用三级钢）；箍筋宜选用符合抗震性能指标的不低于HRB335级的热扎钢筋（不再推荐箍筋采用HPB235 级钢筋，仅仅是现有生产的HPB235级钢筋可以继续作为箍筋使用）6、混凝土结构的混凝土强度等级，抗震墙不宜超过C60。
7、《抗震》规范3.9.7条，对于抗震等级一级的墙体和转换层楼板与落地混凝土墙体交接处，宜验算水平施工缝截面的受剪承载力，按照条文说明的公式计算。
《建筑抗震设计规范》2010
多层和高层钢筋混凝土房屋抗震规范修订要点参加抗规第六章修编单位：清华大学北京市建筑设计研究院中国建筑科学研究院中国建筑东北设计研究院上海建筑设计研究院中南建筑设计研究院云南省建筑设计研究院多层和高层钢筋混凝土房屋是我国工业与民用建筑中最常用的结构形式，抗震规范规定的内容也是工程界和结构工程师十分关注的内容，本次规范修订征求意见时收到了很多设计、研究单位提出的对2001抗震规范修订的意见和建议。
抗震规范第六章修订的出发点：一. 总结国内外地震震害特别是汶川地震震害的经验教训。
总结科研成果、吸收国外规范的经验。
二. 吸收全国科研、设计单位执行2001抗震规范的经验，进一步提高抗震规范的合理性和可操作性。
三. 考虑地震突发性強、科学确定地震设防烈度难度较大，继续保持和重视抗震的概念设计内容。
2008年5月12日汶川地震表明，设计中严格执行了2001规范的钢筋混凝土房屋,基本上达到了在规定设防目标下能做到”小震不坏，中震可修，大震不倒”的设防要求。
2008汶川地震也给我们提供了很多经验教训，如框架结构的抗震要求应适当提高、楼梯间的设计应改进等；此外各设计、科研单位在执行2001规范的实践中也有很多经验教训，各单位向规范组所反映的问题和建议均在修订时引起重视。
为了保持规范的连贯性，同时也方便设计人员阅读规范的习惯，我们在修订中仍基本保持2001规范的条文顺序，在原条文相应位置修改其内容。
2010抗震规范第六章共有条文62条，其中对2001规范相应条文进行修改的有39条。
主要改进和修改如下：①对适用的最大高度和抗震等级的高度分界进行修改，对建筑高度较低的框架-抗震墙结构、抗震墙结构、部分框支的抗震墙结构的抗震等级以及裙房和地下室的抗震等级进行了局部的调整。
②提高框架结构的布置、强柱弱梁、强剪弱弯、内力调整和构造要求，包括截面尺寸、纵向钢筋最小配筋率以及楼梯间梯板设计要求。
③改进、细化抗震墙的构造要求，包括墙厚、分布筋、约束边缘构件等。
戴国莹讲解抗震2010规范
建筑抗震设计规范GB 50011-2010培训教材混凝土和砌体结构抗震设计新规定建筑抗震设计规范管理组戴国莹2010, 10混凝土结构新规定的主要内容1条文变化简况2适用高度和抗震等级3框架结构抗震设计4抗震墙结构抗震设计5框架和墙体组成结构抗震设计6预应力砼结构抗震设计第1-1部分条文变化简况保持2001规范RC结构抗震概念设计的内容1．为保证抗震安全，结构单元之间可根据具体情况，采取牢固连接或合理分离的方法。
高层建筑的结构单元需采取加强连接的方法。
缝宽和抗撞墙改进2．尽可能设臵多道抗震防线，并应考虑某一防线被突破后，引起内力重分布的影响。
3．结构应具有必要的承载力、刚度、稳定性、延性及耗能能力，主要耗能构件应有较高的延性和适当刚度，承受竖向荷载的主要构件不宜作为主要耗能构件。
4．合理布臵抗侧力构件，减少地震扭转效应。
结构刚度、承载力沿房屋高度宜均匀、连续分布，避免造成结构的软弱或薄弱部位。
5．同一楼层内宜使主要耗能构件屈服以后，其他抗侧力构件仍处于弹性阶段，使“有约束屈服”保持较长阶段，保证结构延性和抗倒能力。
6．合理控制结构的非弹性部位(塑性铰区），掌握结构的屈服过程以及最后形成屈服机制。
7．框架应遵守:“强柱、弱梁、更强核芯区”。
8．采取有效措施防止钢筋滑移、混凝土过早的剪切破坏和压碎等脆性破坏。
9．上部结构嵌固于基础结构或地下室结构之上时，基础结构或地下室结构应有足够的整体刚度和承载能力，当上部结构形成屈服机制后，基础结构或地下室结构应保持弹性工作。
10．高层建筑的地基主要受力范围内存在不均匀软弱粘性土层时，不宜采用天然地基。
若设天然地基，应考虑地震下地基变形对上部结构的影响。
2010规范对2001规范的主要改进：1. 局部调整适用的最大高度、抗震等级的高度分界，以及裙房和地下室的抗震等级。
2. 提高框架结构抗震能力，从高度、跨数、柱截面尺寸、强柱和强剪内力调整、轴压比、纵筋配筋率到楼梯间。
G101新规范带来的影响
规范变化对“建筑工程造价”、“建筑工程量计算”重要影响的解读（一）一、材料变化：钢筋和混凝土都是大量消耗资源和能源的材料，持续的大规模基建已难以为既；新规范GB 50010-2010坚持“四节一环保”的可持续发展国策，混凝土结构必须走高效节材的道路。
1、混凝土强度等级逐步提升凝土强度等级逐步提高至C60，强度的优化选择：经济性（强度价格比）随强度递增；淘汰低强度混凝土；新规范对混凝土的要求有明确的条文：解读：这里提高了部分情况下的最低混凝土强度等级，以适应钢筋强度等级的提高，并可提高结构安全性。
新规范增加了混凝土的剪切变形模量Gc 和泊松比的规定：混凝土的剪切变形模量Gc可按相应弹性模量值的0.40倍采用。
混凝土泊松比可按0.20采用。
在确定混凝土轴心抗压、轴心抗拉疲劳强度设计值的疲劳强度修正系数时，新规范增加规定“当混凝土受拉－压疲劳应力作用时，受压或受拉疲劳强度修正系数均取0.60。
”而且，的取值修改如下：规范变化对“建筑工程造价”、“建筑工程量计算”重要影响的解读（二）保护层变化规范参考《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476以及国外相应规范、标准的有关规定，从混凝土碳化、脱钝和钢筋锈蚀的耐久性角度考虑，不再以纵向受力筋的外缘，而以最外层钢筋（包括箍筋、构造筋、分布筋等）的外缘计算混凝土保护层厚度。
新规范中的保护层厚度比原规范实际厚度有所加大。
规范中对结构所处耐久性环境类别进行了划分：对应环境等级的修改，混凝土保护层的最小厚度c（mm）也进行了修改，对一般情况下混凝土结构的保护层厚度稍有增加，而对恶劣环境下的保护层厚度则增幅较大。
注：1 混凝土强度等级不大于C25 时，表中保护层厚度数值应增加5mm；2 钢筋混凝土基础宜设置混凝土垫层，其受力钢筋的混凝土保护层厚度应从垫层顶面算起，且不应小于40mm。
解读：对于工程造价人员来说，今后在计算柱梁箍筋、拉筋的长度时，计算公式需要按照L=2 (b+h) -8bhc+2×1.9d+2max(10d,75)来计算。
高层结构设计需要控制的七个比值及调整方法(根据2010新高规,抗规).
筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O M史上最精华的结构设计中的七个比值（根据2010新高规，抗规）高层结构设计需要控制的七个比值及调整方法高层设计的难点在于竖向承重构件（柱、剪力墙等）的合理布置，设计过程中控制的目标参数主要有如下七个：1、轴压比：柱(墙)轴压比N/(fcA) 指柱(墙)轴压力设计值与柱(墙)的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。
它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10版高规 6.4.2和7.2.13。
筑龙网 W W W .Z H U L O N G .C O M轴压比不满足简便的调整方法：1）程序调整：S A T W E 程序不能实现。
2）人工调整：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。
电算结果的判别与调整具体要点:(1).抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。
对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。
抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。
(2).限制墙柱的轴压比，通常取底截面(最大轴力处)进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时,还验算该位置的轴压比。
S A T W E 验算结果详 ，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
(3).需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比,是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性,避免受压区过大而出现小偏压的情况,而对于截面复杂的墙肢来说,计算受压区高度非常困难,故作以上简化计算。
(4).试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整。
2010版《抗规》
2010版《抗规》：三字经俗话说：没规矩，难成圆！设计行，路漫漫，是求索！一辈子，学不完！总是在，源实践！教授们，试验台；学先进，拿进来；几番论，写出来；白皮书，照着办；凡规范，是底线！要学精，好奇心；不缺乏，能动性；遇问题，勤钻研。
共同来，促发展；千万别，瞎胡整！建模型，强竖向；柱墙强，梁宽矮。
清荷载，要小心；遇洞口，要折减；荷输入，要仔细。
动特性，两方向；计算后，勤分析；重概念，力直接；不必要，值精确；重点查，周位比。
体规则，要方正；但最好，是圆形；各方向，惯矩等。
体系明，看传力；要防止，局破坏；更注意，耗散力；调模型，一般地；先整体，后局部；抗侧力，均匀布；扭转强，设外围；理简单，空心轴；要做到，多道防；应避免，大变形；过程中，最痛心；几昼夜，熬出来。
几个比，要牢记：位移比，看扭转；周期比，判振型；剪重比，看脚下；轴压比，竖向硬；剪跨比，判截面；跨高比，判连梁；高宽比，抗倾覆；长宽比，控制扭；这里面，有玄机；弄不好，要绊倒；千万别，上超限；因为啥？请专家；又劳神，费马达；实在做，也可能；到头来，你莫怪，是烧钱！平不规，扭凸洞；竖不规，侧断剪；非规则，要加强；啥部位？薄弱点。
墙周洞，没楼板；力不通，定不行。
工字型，Y字形；十字形，井字型；慢点布，谨慎调；核心筒，最重要！连接体，只能强；要负责，起协调；楼面板，要加厚；还而且，并弹膜；独立块，分块算；横隔板，计变形。
2010新抗规勘误
关于《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010的勘误页行字误正前言4 1 3 本规范根据本规范系根据5 9 中国筑中国建筑28 倒8 …之1、3款规定且采用桩基的建筑。
…之1款规定的建筑及砌体房屋。
38 倒9 ρj k ρjk39 12、13 V ek i V Ek i 56 公式（6.2.5-1）)H n)/H n57 10 其值可采用1.2剪力…其值可采用1.2；剪力…68 表6.4.5-3 一级（8度）一级（7、8度）68 倒9 …查表；…查表；端柱有集中荷载时，配筋构造按柱要求；106 图8.3.4-1 详图A r=335 r=35详图B bw≈6hw≈6175 7倒4 昆都仓四王子旗昆都仑四子王旗176 倒3 长春（难关、…）长春（南关、…）178 倒9 宁波（北仓宁波（北仑180 倒5 临驹临朐183 倒3 番禹番禺184 6 深圳（尤岗）深圳（龙岗）186 6 龙泽泉龙泉驿189 倒11 吴旗吴起199 式(D.1.4-1) 0.1ηj 1.1ηj219 倒7 …高度之比大于4 …高度之比不大于4 252 倒3 徐正中徐正忠341 图14 高跨比大于6的连梁跨高比大于6的连梁452 倒5 30% 50%关于《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010的勘误页行字误正前言4 1 3 本规范根据本规范系根据5 9 中国筑中国建筑28 倒8 …之1、3款规定且采用桩基的建筑。
…之1款规定的建筑及砌体房屋。
38 倒9 ρj k ρjk39 12、13 V ek i V Ek i56 公式（6.2.5-1）)H n)/H n57 10 其值可采用1.2剪力…其值可采用1.2；剪力…68 表6.4.5-3 一级（8度）一级（7、8度）68 倒9 …查表；…查表；端柱有集中荷载时，配筋构造按柱要求；106 图8.3.4-1 详图A r=335 r=35详图B bw≈6hw≈6176 倒3 长春（难关、…）长春（南关、…）178 倒9 宁波（北仓宁波（北仑180 倒5 临驹临朐183 倒3 番禹番禺184 6 深圳（尤岗）深圳（龙岗）186 6 龙泽泉龙泉驿199 公式（D.1.4-1）0.1ηj 1.1ηj219 倒7 …高度之比大于4……高度之比不大于4…252 倒3 徐正中徐正忠341 图14 高跨比大于6的连梁跨高比大于6的连梁。
国务院关于坚决遏制部分城市(国发[2010]10号)
![国务院关于坚决遏制部分城市(国发[2010]10号)](https://img.taocdn.com/s3/m/c95f7f6daf1ffc4ffe47ac68.png)
国务院关于坚决遏制部分城市房价过快上涨的通知国发〔2010〕10号各省、自治区、直辖市人民政府，国务院各部委、各直属机构：《国务院办公厅关于促进房地产市场平稳健康发展的通知》（国办发〔2010〕4号）印发后，全国房地产市场整体上出现了一些积极变化。
但近期部分城市房价、地价又出现过快上涨势头，投机性购房再度活跃，需要引起高度重视。
为进一步落实各地区、各有关部门的责任，坚决遏制部分城市房价过快上涨，切实解决城镇居民住房问题，现就有关问题通知如下：一、各地区、各有关部门要切实履行稳定房价和住房保障职责（一）统一思想，提高认识。
住房问题关系国计民生，既是经济问题，更是影响社会稳定的重要民生问题。
房价过高、上涨过快，加大了居民通过市场解决住房问题的难度，增加了金融风险，不利于经济社会协调发展。
各地区、各有关部门必须充分认识房价过快上涨的危害性，认真落实中央确定的房地产市场调控政策，采取坚决的措施，遏制房价过快上涨，促进民生改善和经济发展。
（二）建立考核问责机制。
稳定房价和住房保障工作实行省级人民政府负总责、城市人民政府抓落实的工作责任制。
住房城乡建设部、监察部等部门要对省级人民政府的相关工作进行考核，加强监督检查，建立约谈、巡查和问责制度。
对稳定房价、推进保障性住房建设工作不力，影响社会发展和稳定的，要追究责任。
二、坚决抑制不合理住房需求（三）实行更为严格的差别化住房信贷政策。
对购买首套自住房且套型建筑面积在90平方米以上的家庭（包括借款人、配偶及未成年子女，下同），贷款首付款比例不得低于30%；对贷款购买第二套住房的家庭，贷款首付款比例不得低于50%，贷款利率不得低于基准利率的1.1倍；对贷款购买第三套及以上住房的，贷款首付款比例和贷款利率应大幅度提高，具体由商业银行根据风险管理原则自主确定。
人民银行、银监会要指导和监督商业银行严格住房消费贷款管理。
住房城乡建设部要会同人民银行、银监会抓紧制定第二套住房的认定标准。
2010版新抗震规范与老版的区别
2010版抗震规范新变化（砼部分）一、第3章新增3.10节建筑抗震性能化设计的内容，3.10.3明确给出了中震（即设防烈度）计算的αmax值：6度——0.12；7度（0.10g）——0.23；7度（0.15g）——0.34；8度（0.20g）——0.45；8度（0.30g）——0.68。
对于平时的设计工作来说，主要用于超限审查做的中震不屈服或中震弹性设计，一般的结构计算也没必要做。
二、4.1.6条，将场地类别中的I类细化为I0和I1两个亚类。
修订原因是考虑到剪切波速为500-800m/s的场地还不是很坚硬，将此种场地定为I1类，硬质岩石场地定为I0类。
相应地，表5.1.4-2提供了这两种场地类别的特征周期值，其中I1类的特征周期值与2001规范中I类场地的周期值相同。
三、5.1.4条：1. 增加了6度罕遇地震的αmax值。
2. 计算罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。
01规范只是在计算8度、9度的罕遇地震才有此要求，现要求扩大至各种地震烈度。
此条对超限审查的罕遇地震弹塑性分析等有影响。
四、5.1.6条，修改了地震影响系数曲线。
曲线的表达式表面上没有变化，但其中曲线下降段的衰减指数γ、直线下降段的下降斜率调整系数η1及阻尼调整系数η2的公式均有变化。
五、5.2.5条，增加了6度地震计算的结构任一楼层的水平地震剪力要求，01规范只对7-9度有要求。
六、6.1.1条，现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度有所调整。
1. 注4明确表中的框架结构不包括异形柱框架结构，异形柱结构的适用高度应以异形柱规范为准。
2. 8度地震的适用高度分为0.2g和0.3g两种要求。
3. 框架结构适用高度有所降低。
4. 板柱-剪力墙结构的适用高度增大较多。
七、6.1.2条抗震等级，增加了24m作为抗震等级划分的高度分界。
但编委们对条文细节的把握上依然令人失望，如抗震墙结构，H≤24m为四级抗震，H为25-80m为三级抗震，那24.5m应该按几级抗震，这不是又要让俺们和审查的老爷们扯皮吗？搞笑的是框架结构的划分——H≤24m为三级抗震，H为＞24m为三级抗震就没有问题，难道结构抗震等级的划分还是一个委员确定一类结构？这种低级错误在02版高规也是俯拾即是，比如长厚比为5-8为短肢剪力墙，≥8以上为一般剪力墙，小于3为柱，长厚比为3-4之间的就不知为何物了。
2010新建筑抗震规范的改动对造价影响11
•
框架结构现浇板钢筋在原旧规范选用HPB235（一级
钢筋），下图为采用该等级进行计算配筋情况：
材料变化后的板配筋
•
新规范取消一级钢筋。采用HPB300设计。下图为采
用新钢筋等级，同一板块计算配筋情况：
本工程总结
1、抗震规范，提高了抗震要求： a、新抗震规范中，对抗震等级提高了要求，
抗震等级由原先的三级抗震变为二级抗震。 b、提高“强柱弱梁”要求：放大梁刚度，减小
《建筑结构荷载规范》 《建筑地基基础设计规范》 《组合结构设计规范》
2002年 2002年 2002年
新规范 2010年12月1日发布 2011年7月1日发布 2011年10月1日发布
修订中 修订中 修订中
二.2010新结构规范变动情况及对 钢筋工程量的影响
--------实例分析南京框架结构及北京高层结构
1.材料变化：钢筋等级
牌号
HPB300
HRB335 HRBF335 HRB400 HRBF400 RRB400 HRB500 HRBF500
d(mm) 6～22
6～50
强度（MPa)
fyk
fstk
fy ，fy’
300
420
270
335
455
300
400
540
360
50
3.严格了带拉结区的暗柱（约束边缘构件） （增加图示）的布置范围
1、抗震等级的区别 2002版：一、二级 要求设置约束边缘构件
2010版：一、二、三级 要求设置约束边缘构件
2、轴压比的要求
2002版：无要求 2010版：剪力墙按轴压比要求，应设置约束边缘构件
4.提高了最小配筋要求——约束边缘构件
《抗规》新旧区别
新旧抗规主要区别(GB50011-2010学习小结)新旧抗规主要区别-------GB50011-2010学习小结一、本次修订后有原来13张11个附录改为14张12个附录。
增加第14张“地下建筑”，和附录M实现抗震性能设计目标的参考方法二、第3章新增3.10节建筑抗震性能化设计的内容，3.10.3明确给出了中震（即设防烈度）计算的αma x值（表5.1.4-1）：6度——0.12；7度（0.10g）——0.23；7度（0.15g）——0.34；8度（0.20g）——0.45；8度（0.30g）——0.68。
对于平时设计来说，主要用于超限审查做的中震不屈服或中震弹性设计，一般的结构计算也没必要做。
三、4.1.6条，将场地类别中的I类细化为I0和I1两个亚类。
修订原因是考虑到剪切波速为500-800m/s 的场地还不是很坚硬，将此种场地定为I1类，硬质岩石场地定为I0类。
相应地，表5.1.4-2提供了这两种场地类别的特征周期值，其中I1类的特征周期值与2001规范中I类场地的周期值相同。
（I0类根据地震分组相对I1减小0.05s）三、4.3.4条调整场地土液化判别的深度范围和判别公式，4.3.11条增补软弱粘性土层的震陷判别方法及相应的处理对策；四、5.1.2条增加大跨屋盖结构和地下建筑结构抗震设计内容，增加了地震作用的计算要求，补充了多向、多点输入计算地震作用的原则规定，关于时程分析的选波规则有变化了。
五、5.1.4条：1. 增加了6度罕遇地震的αmax值。
（以前6度抗震性能化设计都是参考设计，这下有了明确界定）2. 计算罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05s。
01规范只是在计算8度、9度的罕遇地震才有此要求，现要求扩大至各种地震烈度。
此条对超限审查的罕遇地震弹塑性分析等有影响。
六、5.1.6条，修改了地震影响系数曲线。
曲线的表达式表面上没有变化，但其中曲线下降段的衰减指数γ、直线下降段的下降斜率调整系数η1及阻尼调整系数η2的公式均有变化。
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2010《抗震》新规范变化常用条文及注意事项一、基本规定：1、青岛市设计地震分组由第二组变为第三组，相应的地震作用计算比旧规范放大12.5%左右。
设计任何地区工程时，要注意查新规范附录A，不能想当然，因为大部分地区设计地震分组都有变化。
2、山区建筑的场地和地基基础设计时应注意参照《抗震》规范3.3.5条的条文说明，特别是要注意边坡附近的建筑基础应进行抗震稳定性设计。
3、竖向不规则（框支剪力墙结构）的建筑，2010规范做如下改进：1）刚度小的楼层的地震剪力应乘以不小于1.15的增大系数，刚度越小，取值越大（3.4.4.2）。
2）提高了不落地构件传给框支梁的地震内力的增大系数（1.25~2.0）(3.4.4.2.1)。
3)为防止落地墙太少，明确落地墙承担地震倾覆力矩，不得小于总地震倾覆力矩的50%(6.1.9.4)。
4）将框支柱承受的最小地震剪力之和不应小于本层地震剪力20%，改为结构底部总地震剪力的20%（6.2.10.1）。
4、《抗震》规范3.9.2.2条，旧规范抗震等级为一、二的框架结构，新规范改为抗震等级为一、二、三级的框架（框架梁、框架柱、框支梁、框支柱、板柱-抗震墙的柱）和斜撑构件（含梯段），其纵向受力钢筋采用普通钢筋时，钢筋抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25;（注：框架结构仅指纯框架结构一种结构形式；框架指框架结构、框架-抗震墙结构、框支层、框架-核心筒结构、板柱-抗震墙结构中的框架）5、《抗震》规范3.9.3条，纵向受力钢筋宜选用符合抗震性能指标的不低于HRB400级的热扎钢筋，也可以采用符合抗震性能指标的HRB335级热扎钢筋（建议纵筋用三级钢）；箍筋宜选用符合抗震性能指标的不低于HRB335级的热扎钢筋（不再推荐箍筋采用HPB235级钢筋，仅仅是现有生产的HPB235级钢筋可以继续作为箍筋使用）6、混凝土结构的混凝土强度等级，抗震墙不宜超过C60。
7、《抗震》规范3.9.7条，对于抗震等级一级的墙体和转换层楼板与落地混凝土墙体交接处，宜验算水平施工缝截面的受剪承载力，按照条文说明的公式计算。
8、《抗震》规范3.5.3条，结构在两个主轴方向的动力特性宜相近，指周期差别20%以内。
二、地震作用和结构抗震验算：1、计算罕遇地震作用时，特征周期应增加0.05S。
2、阻尼比为5%的地震影响系数与2001规范相同。
降低了小阻尼（2%~3%）的地震影响系数值。
3、《抗震》规范5.1.6条，增加了6度设防的不规则建筑应进行抗震验算的要求。
4、《抗震》规范5.2.5条，增加了6度区楼层最小地震剪力系数值（最小地震剪力系数值为0.2αmax）。
剪力调整需要注意：⑴当底部总剪力相差较多时，结构的选型和总体布置需重新调整，不能仅采用增大系数方法处理。
⑵只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整，不能仅调整不满足的楼层。
⑶各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
⑷采用时程分析法时，其计算的总剪力也需符合最小地震剪力的要求。
⑸本条规定不考虑阻尼比的不同，是最低要求，各类结构均需遵守。
三、多层和高层钢筋混凝土房屋：A、6.1一般规定：1、《抗震》规范6.1.1条：⑴对于框架结构，除了六度区外，房屋的最大适用高度有所降低。
⑵对于剪力墙结构，仅有个别墙体不落地，如果不落地墙的截面面积不大于总截面面积的10%，只要框支部分的设计合理且不致加大扭转不规则，仍可以看作是剪力墙结构。
⑶板柱-抗震墙结构的适用最大高度，有所增加。
⑷平面和竖向均不规则的结构，适用的最大高度降低10%左右。
部分框支结构的适用高度已经考虑框支结构的不规则，而比落地剪力墙结构有所降低，对于框支结构的“平面和竖向均不规则”，指框支层以上的结构同时存在平面和竖向均不规则的情况。
2、《抗震》规范6.1.2条：⑴抗震措施包括抗震计算时的内力调整措施和各种抗震构造措施，应注意区分抗震等级针对的是抗震措施还是抗震构造措施。
⑵抗震等级划分时，增加了24米的高度分界。
⑶明确了不超过60米高的框架-核心筒结构可以按照框架-抗震墙结构要求设计（建议筒体角部按照框架-核心筒结构要求设计）。
⑷大跨度框架是指跨度不小于18米的框架。
⑸异形柱框架按照《异形柱框架技术规程》设计。
3、《抗震》规范6.1.3条是关于抗震等级的补充规定：⑴框架和抗震墙组成的结构的抗震等级，分为三种情况。
㈠个别或少量框架（有资料介绍，当底层框架部分承担的地震倾覆力矩小于结构总地震倾覆力矩的20%时），此时结构属于抗震墙体系，其抗震墙抗震等级，仍按照抗震墙结构确定，框架的抗震等级可以参照框架-抗震墙结构的框架确定。
㈡当有足够抗震墙形成框架-抗震墙结构，框架部分是次要抗侧力构件，按照框架-抗震墙结构确定抗震等级（即第㈠条和第㈢条之间部分）。
㈢当设置少量抗震墙的框架结构，在规定的水平力作用下，底层（计算嵌固端所在的层）框架部分所承担的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，框架部分的抗震等级应按照框架结构确定，抗震墙抗震等级可以与框架的抗震等级相同。
其层间位移角限值可以根据底层框架承担的倾覆力矩的大小，在框架结构和框-剪结构两者的层间位移角限值之间，偏于安全内插。
注意6.2.13.4条,其框架部分的地震剪力值，宜采用框架结构模型和框架-抗震墙结构模型二者计算结果的较大值。
⑵裙房与主楼相连，除应按照裙房本身确定抗震等级外，主楼周边外延三跨且不小于20米范围的裙房抗震等级不应低于主楼的抗震等级。
⑶当地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，地下一层的抗震等级应与上部结构相同，地下一层以下抗震构造措施的抗震等级可逐层降低一级，但不低于四级。
地下室中无上部结构的部分，抗震构造措施的抗震等级可根据具体情况采用三级或四级。
4、《抗震》规范6.1.4条：⑴关于抗震缝的最小宽度比旧规范有所增大，最小为100mm。
⑵8、9度框架结构房屋防震缝两侧结构层高相差较大时，防震缝两侧框架柱的箍筋应沿房屋全高加密，并可根据需要在缝两侧沿房屋全高设置不少于两道垂直于防震逢的抗撞墙。
5、《抗震》规范6.1.5条，高度不大于24米的丙类建筑不宜采用单跨框架结构（规范“不宜”原则上都必须执行），其它的类型是不应采用单跨框架结构。
（框-剪结构可以是单跨框架。
局部单跨可以不按照单跨框架对待）6、《抗震》规范6.1.8条，对于框-剪结构中的抗震墙设置的一些要求：⑴楼梯间宜设置抗震墙。
⑵抗震墙的两端（不包括洞口两侧）宜10、《抗震》规范6.1.15条，宜采用现浇钢筋混凝土楼梯，重视楼梯间参与结构整体计算，特别是框架结构的楼梯间。
对于楼梯间设置刚度足够大的抗震墙的结构，楼梯构件对结构刚度的影响较小，也可以不参与整体抗震计算。
B、6.2计算要点：1、对于纯框架结构，框架柱内力调整比旧规范大许多，柱配筋应该比旧规范大很多，应该引起重视。
对于框-剪结构、框架-核心筒结构等其它结构类型的框架，内力调整与旧规范比差别不大（注意个别有所调整，如补充四级框架柱端弯距放大系数为1.1及四级框架柱剪力增大系数为1.1的要求）。
2010规范提高了框架结构的强柱弱梁、强柱根部、强剪弱弯、强节点核心区的内力调整系数。
见下表：1、《抗震》规范6.3.2条，梁宽大于柱宽的扁梁（梁宽应不大于柱宽的二倍及梁宽应不大于柱宽加梁高之和的较小值）不宜用于一级框架结构2、《抗震》规范6.3.3条，此条文关于梁的钢筋配置，属于强条，将梁端纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于2.5%改为非强制性条文。
3、《抗震》规范6.3.4.2条，一、二、三级框架梁内贯通中柱的每根纵向钢筋直径，对框架结构不应大于矩形截面柱在该方向截面尺寸的1/20，或纵向钢筋所在位置圆形截面柱弦长的1/20（即对于框架结构，如果柱截面为400x400，则梁纵筋最大直径为￠20），提高了框架结构梁的纵向受力钢筋伸入节点的握裹要求。
对于其它结构类型框架是采用“不宜”字眼。
4、《抗震》规范6.3.5条，关于柱截面尺寸，比旧规范有所增大。
柱截面的宽度和高度，四级或不超过二层时不宜小于300mm，一、二、三级且超过二层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过二层时不宜小于350mm，一、二、三级且超过二层时不宜小于450mm。
5、《抗震》规范6.3.6条，将框架结构的柱轴压比限值减小了0.05；将框架-抗震墙、板柱-抗震墙及筒体中三级框架的柱的轴压比限值也减小了0.05；增加了一栏四级框架的柱的轴压比限值。
设计时注意以下几方面内容：⑴柱轴压比与剪力墙肢轴压比区别：柱轴压比指柱组合的轴压力设计值（有震组合的最大轴力设计值）与柱的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值；可不进行地震作用计算的结构（《抗震》规范5.1.6.1条），取无地震作用组合的轴力设计值。
而剪力墙肢轴压比指墙的轴压力设计值（不计入地震作用组合，用《抗震》规范5.1.3条计算的重力荷载代表值乘以1.2的分项系数即为墙的轴压力设计值）与墙的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比值。
⑵表（柱轴压比限值）内限值适用于剪跨比大于2（非短柱）、混凝土强度等级不高于C60的柱；剪跨比不大于2（短柱）的柱，轴压比限值应降低0.05；剪跨比小于1.5的柱（超短柱），轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施。
⑶建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑（高于40米的钢筋混凝土框架结构、高于60米的其它钢筋混凝土民用房屋和类似的工业厂房，以及高层钢结构房屋），柱轴压比限值应适当减小（可按照减小0.05考虑）。
⑷柱轴压比不应大于1.05。
6、《抗震》规范6.3.7.1条，关于柱纵向钢筋配筋率的要求是强条，注意以下几点：⑴建造于Ⅳ类场地且较高的高层建筑，表中的最小总配筋率应增加0.1%。
⑵柱纵向受力钢筋的最小总配筋率应按表6.3.7-1采用，同时每一侧配筋率不应小于0.2%。
⑶表中中柱和边柱，分为框架结构的柱和其它结构类型的柱，纯框架结构的柱总配筋率大。
⑷钢筋强度标准值小于400MPa时（HPB235、HRB335级钢筋），表中数值应增加0.1，钢筋强度标准值为400MPa时（HRB400级钢筋），表中数值应增加0.05。
此处与2001规范大不相同（旧规范采用HRB400级钢筋时应允许减少0.1），柱最小总配筋率有所增加。
⑸混凝土强度等级高于C60时，上述数值（已经根据⑴~⑷各种情况增加配筋率的前提下）应相应增加0.1。
7、《抗震》规范6.3.7.2条，关于柱箍筋的要求也是强条，注意以下几点：⑴柱箍筋在规定范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径按照表6.3.7-2采用，其中d（注意箍筋最大间距8d及6d）为纵筋最小直径，柱根（箍筋最大间距100，最小直径8）指底层柱下端箍筋加密区。