第十章 感应电机的电磁设计
感应电机的电磁设计
其中对 Ist ,Tst ,Tmax, S 关系最密切
笼型转子尺寸的确定另须着重考虑起动性能的要求。 ②对于铸铝转子，槽面积和铝条面积认为相等，先估算转子导条电流
I2
I2
KI I1
m1 N 1 K dp1 m2 N2 Kdp2
m2 N2 Z2
Kdp2 1
I2
KI I1
3N 1 K dp1 Z2
（四）绕组节距的选择
双层绕组
正常电机： y 5 削弱5、7次谐波
6
两极电机： y 2
3
便于嵌线，缩短端部长度
单层绕组： 一般用整距
分布系数：
Kd1
sin(
2
q1)
q1 sin 2
短距系数：
K p1 sin 2
2 p
Z1
槽距电角
y1
m1q1
基波绕组系数：
Kdp1 Kd1 K p1
三、每相串联导体数、每槽导体数计算
2 pV
参考表10 3达式 Di1 D1
D1 按标准外径调整Di1 lef
V Di12
五、空气隙的确定
1、影响： Im cos
过小 影响机械可靠性 X ,Tst ,Tmax ,损耗,温升
2、气隙
基本上决定于定子内径、轴直径、轴承间的转子长度。
3、经验公式：
小功率电机：
0..3(0.4 7 Di1lt )103 m
④ 槽口高度：
h01 =0.5~2.0 mm
⑤
1 角： 30°左右
根据估算和选用数据，作图确定尺寸，核算槽满率，必要调整
2、平行槽 槽形尺寸和扁线尺寸及绝缘结构尺寸结合考虑，不须核算槽满率。
bs1 (0.45 ~ 0.62)t1 hs1 (3.5 ~ 5.5)bs1
电机设计第十章
B , A X ,Tst ,Tmax , I st
选取方法： 中小型： A (15103 ~ 50103 ) A / m 大 型：
B (0.5 ~ 0.8)T
A, B 可略高
2 主要尺寸与气隙的确定
三、主要尺寸比的选择 对于一定的极数，定子铁心外径与内径存在一定比例（表10-3）
(1 L ) 经验公式估算：
额定功率的单位为：kW
2极小型： 1 L 0.92 0.0866 ln PN 非2极小型：1 L 0.931 0.0108 ln PN 0.013 p 中型：
1 L 0.892 0.0109 ln PN 0.01 p
∴设计时常通过改动 N1 来取得若干不同设计方案进行优化。
3 定子绕组与铁心的设计
四、电流密度的选择及线规、并绕根数和并联支路数的确定 1、电密：
A 节省材料,降低成本 J1 c p 寿命和可靠性降低
大、中、小型铜线电机： 对大型电机：参考极距
3 定子绕组与铁心的设计
（1）半闭口槽
① 假定一个齿距内的气隙磁通全部进入齿内，则定子齿宽
bt1
t1 定子齿距
t1B K Fe Bt1
t1
Di1
Z1 0.92(涂漆), 0.95(不涂漆) (1.4 ~ 1.6) T
K Fe 铁心叠压系数 Bt1 定子齿磁密
3 定子绕组与铁心的设计
b01 =0.5~2.0 mm
角：30°左右
根据估算和选用数据，作图确定尺寸，核算槽满率，必要调整。
3 定子绕组与铁心的设计
2、平行槽 槽形尺寸和扁线尺寸及绝缘结构尺寸结合考虑，不须核算槽满率。
感应电机现代电磁设计方法
．
０ １ ６ ５ ０
０ ７ ０ ｏ ８
ｔ ／ ａ
［ ５ 】Ｂ． Ｃ ． Ｍｅ ｃ ｒ ｏ ｗ， Ａ． Ｇ． Ｊ ａ ｃ ｋ ， Ｄ． Ｊ ． Ａｔ ｋ ｉ ｎ ｓ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｓ ． Ｒ． Ｇｒ ｅ ｅ ｎ ． Ｄｅ ｓ ｉ ｇ ｎ
ａ ｎｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｎｇ ｏ ｆ ａ ｆ ｏ ｕ ｒ － ｐｈ ａ ｓ ｅ ｆ ａ ｕｌ ｔ － － ｔ ｏ ｌ ｅ ｒ ａ ｎ ｔ ｐｅ ｒ ｍａ ｎ ｅ ｎ ｔ ・ － ｍａ ｇ ｎｅ ｔ
图ｌ ４ 在０ ． ０ ４ ｓ 时Ａｌ 、 Ｂ ｌ 和ｃｌ 绕组同时发生开路故障 前后Ａ ２ 、 Ｂ ２ 和ｃ ２ 绕组的电流波形
ｍａ ｃ ｈ ｉ ｎ ｅ ｆ ｏ ｒ ａ ｎ ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｆ ｕ ｅ ｌ ｐ ｕ ｍｐ ［ Ｊ ］ ． Ｉ Ｅ Ｅ Ｅ Ｔ ｒ ａ ｎ ｓ ａ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｎ Ｅ ｎ —
ｅ ｒ ｇ ｙ Ｃｏ ｎ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｏ ｎ ． ２ ０ ０ ４ ， １ ９（ ４ ） ： ６ ７ １ － ６ ７ ８ ．
［ ９ 】齐 蓉 ， 陈明． 多 电飞机 容 错 作 动 系统 拓 扑 结 构 分析 ［ Ｊ 】 ． 航 空 计 算技术 ， ２ ０ ０ ５ （ ３ ） ： ８ ２ ． ８ ５ ．
［ １ Ｏ 】齐蓉 ， 陈峥 ， 林辉 ． 永磁容错 电机解耦控制研究［ Ｊ １ ． 西北工业
ａ ｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ［ Ｊ ］ ．Ｉ Ｅ Ｅ Ｐ ｒ ｏ ｃ ｅ ｅ ｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｏ ｎ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ａｐ ｐ ｌ ｉ ｃ ａ －
ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ． １ ９ ９ ８ ， １ ４ ５ （ ５ ） ： ４ ４ １ ． ４ ４ ８ ．
电机电磁方案
电机电磁方案摘要:本文介绍了电机电磁方案的基本概念、原理以及应用。
电机是一种能够将电能转化为机械能的设备，它在日常生活和工业生产中都发挥着重要的作用。
电机电磁方案是指在电机设计过程中采用的电磁方案，主要包括电流控制、磁场生成和转动力产生等关键技术。
文章深入解析了电机电磁方案的设计原则和技术要点，并介绍了几种常见的电机电磁方案。
1. 引言电动机是一种将电能转化为机械能的装置。
它广泛应用于机械传动系统中，如汽车、飞机、工业生产线等。
在电机的工作过程中，电磁力起着至关重要的作用。
因此，电机电磁方案的设计对于电机性能的提升具有重要意义。
2. 电机电磁方案的基本原理2.1 电机电流控制电流控制是电机电磁方案的核心内容之一。
通过控制电流的大小和方向，可以实现对电机转矩和速度的控制。
根据电机的类型和应用场景的不同，可以采用不同的电流控制策略，如电压控制、频率控制和PWM控制等。
2.2 磁场生成磁场是电机电磁方案中不可或缺的组成部分。
磁场的产生与电机的励磁方式密切相关。
常见的励磁方式包括永磁励磁、电磁励磁和混合励磁等。
有效的磁场生成方案可以提高电机的效率和性能。
2.3 转动力产生转动力是电机运转的动力源，也是电机设计中需要重点考虑的方面。
转动力的大小和方向受到电流和磁场的同时作用。
为了实现有效的转动力产生，需要综合考虑电流控制和磁场生成等因素。
3. 电机电磁方案的设计原则3.1 效率优先电机的效率是衡量其性能的重要指标之一，因此，在电机电磁方案的设计过程中，应该优先考虑提高电机的效率。
通过合理的电流控制和磁场生成方案，可以减少能量的损耗和浪费，提高电机的效率。
3.2 功率密度功率密度是衡量电机紧凑性的指标之一。
在有限的空间内实现更大的功率输出，可以提高机械传动系统的整体性能。
因此，在电机电磁方案的设计过程中，应该注重提高电机的功率密度，探索结构紧凑、重量轻的设计方案。
3.3 可靠性和稳定性电机在工业生产和日常生活中的应用往往要求长时间连续运转，因此，电机电磁方案的设计必须具备良好的可靠性和稳定性。
电机电磁设计方法
电机电磁设计方法电机电磁设计就像是一场精心的魔法创作呢。
咱们先来说说电机电磁设计的基础——电磁理论。
这就好比魔法的咒语一样，像什么法拉第电磁感应定律啦，这可是非常关键的。
这个定律告诉我们，当导体在磁场中运动或者磁场发生变化时，就会产生感应电动势。
在电机里呀，这个原理可是到处都在起作用的。
比如说，电机的转子在磁场里转动的时候，就会产生感应电动势，然后就有电流啦，这电流又和磁场相互作用，让电机能欢快地转起来。
再聊聊电机的磁路设计。
磁路就像是电机里的魔法通道，我们得让磁力线乖乖地按照我们想要的路线走。
这就需要合理地选择铁芯材料哦。
好的铁芯材料就像一个听话的小助手，能让磁力线顺畅通过，而且还能减少能量的损耗。
就像我们挑东西一样，要挑那种磁导率高的材料，这样磁力线就更容易通过啦。
同时呢，磁路的长度和截面积也得好好设计，要是磁路太长，磁力线走起来就累，能量损耗就大；截面积要是不合适，也会有各种问题。
绕组设计也是电机电磁设计里很有趣的一部分。
绕组就像是电机的神经脉络。
绕组的匝数、线径这些都得好好考虑。
匝数要是多了，感应电动势会大，但是电阻也大了，电流就可能受影响；线径要是小了，电阻大，发热就严重，电机可能就会像个生病的小娃娃，没力气干活。
而且绕组的连接方式也很重要呢，不同的连接方式会让电机有不同的性能表现。
还有气隙这个小细节。
气隙虽然看起来就是个小小的间隙，但它对电机的性能影响可不小。
气隙要是太大，就像两个人之间距离太远，磁场的相互作用就弱了，电机的转矩就小了。
气隙太小呢，又容易让转子和定子“打架”，也就是发生摩擦，这可不好。
电机电磁设计其实就是要在这么多因素之间找到一个最佳的平衡。
就像走钢丝一样，要小心翼翼地调整每个参数，让电机既能高效地工作，又能稳定可靠地运行。
这需要我们不断地学习、尝试，有时候可能要失败几次才能找到那个最合适的设计方法。
不过只要有耐心，就像照顾小宠物一样细心地对待电机的电磁设计，一定能设计出很棒的电机的。
电机电磁方案
电机电磁方案1. 引言电机是现代工业生产中不可或缺的一种能量转换装置，其原理是基于电磁感应和电磁力作用的。
因此，设计一个合适的电机电磁方案对于电机的性能和效率具有重要意义。
本文将介绍电机电磁方案的基本原理和设计要点。
2. 电机电磁基础在电机中，电磁感应和电磁力是必不可少的基础。
电磁感应是指当磁场的变化穿过一个线圈时会在线圈中产生感应电动势；电磁力是指通过改变电流或磁场，可以在导体中产生电磁力，从而实现能量的转换。
3. 电机设计要点3.1 电机类型选择根据不同的应用需求和电机设计指标，可以选择不同类型的电机。
常见的电机类型包括直流电机、交流电机和步进电机等。
其中，直流电机具有高效率和调速性能优势；交流电机具有结构简单和成本低廉的特点；步进电机则适用于需要精确控制和定位的应用。
3.2 磁场分析和设计在电机电磁方案中，磁场是一个关键因素。
通过对电机的磁场进行分析和设计，可以优化电机的性能和效率。
磁场分析和设计主要包括磁路分析、磁场分布优化和磁场调节等。
3.3 电流控制和调节电流是电机中能量转换的关键因素之一。
通过合理的电流控制和调节，可以实现电机的高效率工作。
常见的电流控制方法包括调速控制和电流反馈控制等。
3.4 散热设计在电机工作过程中，会产生一定的热量。
合理的散热设计可以保证电机的稳定工作和寿命。
散热设计主要包括散热片设计、风扇散热和冷却液循环等。
4. 电机电磁方案案例4.1 直流电机设计方案4.1.1 磁路设计首先进行磁路设计，确定磁铁的材料和尺寸，以及磁铁的磁化方向。
通过磁路分析，求解磁通量分布和磁场强度等参数。
4.1.2 绕组设计绕组设计包括绕组参数的确定和绕组的排列方式。
根据电机的额定电流和额定电压，确定合适的导线截面积和匝数。
4.1.3 控制电路设计控制电路设计包括电流控制电路和速度控制电路等。
通过电路分析和参数选取，实现对电机的精确控制。
4.2 交流电机设计方案4.2.1 磁场分析通过磁路分析和电磁场分布优化，确定磁场的分布和磁场强度。
感应电机设计
目录1、型号Y132M—4感应电动机的电磁计算 (3)1.1 额定数据及主要尺寸 (3)1.2 磁路计算 (5)1.3 参数计算 (7)1.4 运行性能计算 (9)2、数据分析 (11)3、参考文献 (14)4、附图 (15)一、型号Y132M—4感应电动机的电磁计算1.1 额定数据及主要尺寸1、型号：Y132M—42、输出功率：3、相数：m=34、接法：连接5、相电压：380V6、功电流：7、极对数：p=28、定子槽数：9、转子槽数：10、定子每极：11、定转子冲片尺寸：（见附图二）定子外径定子内径转子外径转子内径定子槽形：半闭口圆底槽定子槽尺寸转子槽形：梯形槽转子槽尺寸12、极距：13、定子齿距：14、转子齿距：15、气隙长度：16、转子斜槽距：17、铁心长度：18、铁心有效长度：无径向通风道19、净铁心长：无径向通道其中铁心叠压系数为20、绕组型式：单层交叉式（见附图一）21、并联路数22、节距：y为1~9、2~10、11~1823、每槽导线数：24、导线并绕根数、线径25、每根导线截面积：26、槽有效面积：式中槽楔厚度h=2mm槽绝缘厚度Ci=0.03cm其中27、槽满率：式中d——绝缘外径（cm）(d=)28、每相串联导线数29、绕组分布系数式中q1=(对60度相带)30、绕组短距系数31、绕组系数：1.2 磁路计算32、每极主磁通式中33、每极下定子齿面积34、每极下转子齿面积式中=，=，假设，=1.5T,=1.5T35、定子轭截面积式中=1.877cm（圆底槽轭的高处高度）36、转子轭截面=30.458式中=2.016cm（平底槽轭的计算高度）——转子轴向通风孔直径37、空气隙面积=38、波幅系数：先假定39、定子齿磁密:，本算例中<5%，符合精度要求40、转子齿磁密：，本算例中<5%符合精度要求41、定子轭磁密：42、转子轭磁密：43、气隙磁密：，本算例中<5%符合精度要求44、定子齿磁场45、转子齿磁场46、定子轭磁场47、转子轭磁场48、定子齿磁路计算长度=1.597cm（圆底槽）49、转子齿磁路计算长度=2.3cm（平底槽）50、定子轭磁路计算长度51、转子轭磁路计算长度52、气隙磁路计算长度其中=1.308;=1.03153、定子齿磁位降54、转子齿磁位降55、定子轭磁位降其中C1=0.48——定子轭磁路校正系数，查附图56、转子轭磁位降其中C2=0.382——转子轭磁路校正系数，查附图57、气隙轭磁位降58、饱和系数=1.346本算例中<5%符合精度要求59、总磁位降F60、励磁电流61、励磁电流标62、励磁电抗标幺值==1.9011.3 参数计算63、线圈平均半匝长度64、线圈端部平均长度65、阻抗折算系数=14376.3566、定子相电阻=1.561标幺值=0.02767、转子导条电阻标幺值68、转子端环电阻标幺值=0.005769、转子电阻标幺值70、漏抗系数71、定子槽漏磁导其中=1，槽上部节距漏抗系数=1，槽下部节距漏抗系数=0.4097，槽上部漏磁导72、定子槽漏抗73、定子谐波漏磁导，经查书上的附图，得74、定子谐波漏抗75、定子端部漏磁导(对单层交叉式绕组)76、定子端部漏抗77、定子漏抗标幺值78、转子槽漏磁导79、转子槽漏抗80、转子谐波漏磁导81、转子谐波漏抗82、转子端部漏磁导83、转子端部漏抗84、转子斜槽漏抗85、转子漏抗标幺值86、运行总漏抗1.4 运行性能计算87、满载电流有功分量计算时先按设计要求假定88、满载电抗电流2]=0.1837式中89、满载电流无功分量90、满载电动势比值=0.9259此值应与32项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值，本例中误差为=0.314%<5%符合精度要求91、定子电流I*=I1=I1*I w=8.8138A92、转子导条电流I2*=I2=I2*I w K1=I2*I w其中为电流折算系数93、转子端环电流I R=94、定子电密J1=/mm295、线负荷A1=96、热负荷AJ1=A1J1=1260.913A/cm97、转子导条电密J B=A/mm298、转子端环电密J R=A/mm299、空载电动势比值K EO=1-I m*X1*=0.9679100、空载定子齿磁密B t10=B t1=1.6122T101、空载定子轭磁密B j10=B j1=1.4877T102、定子齿单位铁损耗p t1由B t10查硅钢片损耗曲线，得p t1=45.71*10-3W/cm3103、定子轭单位铁损耗p j1由B j10查硅钢片损耗曲线，得p t1=39.18*10-3W/cm3104、定子齿体积V t1=2pA t1h t1’=484.489cm3105、定子轭体积V j1=4pA j1l j1’=1703.026cm3106、铁损耗p F1=k1p t1V t1+k2p j1V j1=188.831W式中k1k2为铁损校正系数，一般对半闭口槽取k1=2.5,k22 标幺值p F1*==0.0252107、基本铁损耗p Fe1*==0.0119108、定子电阻损耗p cu1*=I1*2R1*=0.0485p cu1= p cu1**p N*103=363.865W109、转子电阻损耗p cu2*=I2*2R2*=0.0485p cu2= p cu2**p N*103=363.758W110、风摩损耗p fv= p N*103=70W其中p jv*参考实验值确定:0.0093111、杂散损耗p s=p s*p N*103=150W其中p S*参考实验值确定:0.02112、总损耗=p cu1*+p cu2*+p Fe*+ p jv*+ p S*=0.1350113、输入功率p1*=1+=1.1350114、满载效率=0.8810此值应与88项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值，本例中误差为=0.119%<5%符合精度要求115、功率因数116、满载转差率s N=式中为气隙电磁功率，=p1*-p cu1*-p Fe1*117、额定转速n N==1455.296r/min118、最大转矩倍数T max*==2.955二、数据分析：本算例与书上的算例的计算结果比较，如下表（见下页）所示：由上表数据可知：当铁芯长度和槽导线数一起减小时，电机的满载效率增大，功率因数cos减小，额定转矩nN增大，最大转矩倍数Tmax 增大。
电磁感应中的感应电机教案理解感应电机的工作原理与感应电机的应用
电磁感应中的感应电机教案理解感应电机的工作原理与感应电机的应用电磁感应中的感应电机教案：理解感应电机的工作原理与应用引言：感应电机是一种重要的电机类型，广泛应用于各个领域。
本文将介绍感应电机的工作原理、特点及其应用领域，帮助读者更好地理解和应用感应电机。
一、感应电机的工作原理感应电机是基于电磁感应现象工作的。
当导体在磁场中运动或磁场变化时，会在导体中感应出电动势，从而产生电流。
感应电机利用这一原理实现电能到机械能的转换。
1. 磁通链结感应电机由定子和转子两部分组成。
定子上绕有线圈，称为定子绕组。
当通电时，定子绕组会产生磁场，称为磁通链结。
转子则是一个闭合的导体圆环，准确地说是一个铝圆盘。
当感应电机工作时，定子磁场的磁通线会穿过转子圆盘。
2. 感应电流的产生当感应电机通电后，定子绕组中产生的磁场会穿过转子圆盘。
由于磁场的变化，转子圆盘中会感应出一个涡电流，即感应电流。
涡电流的方向与磁场的变化相对应，具有抗拒磁场变化的作用。
涡电流的产生会导致转子圆盘受到涡电流的作用而开始转动。
3. 转动原理涡电流的产生会在转子圆盘内形成一个磁场，称为感应磁场。
感应磁场与定子磁场相互作用，产生力矩，导致转子圆盘开始转动。
由于转子圆盘的运动，磁场的变化会不断产生新的涡电流，使转子继续转动。
感应电机的工作原理就是依靠涡电流和磁场相互作用而实现的。
二、感应电机的特点感应电机具有以下几个特点，使其成为电动机中最常见的一种类型：1. 结构简单感应电机的结构相对简单，仅由定子和转子组成。
定子绕组通电产生磁场，转子产生感应电流，同时转动。
相比其他类型的电机，感应电机的制作和维护成本较低。
2. 工作可靠感应电机由于没有直接接触部件，因此摩擦和磨损少，机械部分相对耐用。
同时，感应电机的工作过程稳定，输出功率较为可靠。
3. 转速调节方便感应电机可以通过改变供电频率或转子绕组数量来调节转速。
通过这种方式，可以方便地实现转速的控制和调节，满足不同应用领域的需求。
电机的电磁设计资料
电机的电磁设计10点注意事项l．2 不要设计过于细长或扁平的电机电机设计力求以最少的材料和成本获得最佳的性能。
一般说来，扁平的电机有效材料用铁较少，用铜较多．结构材料较多。
细长的电机有效材料用铁较多．用铜较少，结构材料较少，但结构的刚度较差。
所以电机的直径和长度之比有一个最佳值．铁心内圆和长度之比为1：1左右。
设计电机要根据电机各种性能要求及市场上有效材料，结构材料的价格进行优化设计，此外还要考虑系列化、零部件通用化以及结构的工艺性、工模具的成本等问题。
见下图l．2 电机线圈的电流密度不宜过大或过小电机线圈具有一定电阻，当电流通过线圈时就产生损耗，使电机效率降低，绕组温度升高。
电机设计时希望减小电阻，以减少损耗，降低温升，提高效率。
降低电流密度，增加导线截面积可以减小电阻，但会导致线圈材料用量增加。
由于槽面积的加大，引起铁心磁密增加，使电机的励磁电流及铁损耗增加。
所以电流密度的选择要全面考虑电机性能。
电流密度一般选用3～7A／mm²。
对于大电机及封闭式电机取小值．对于小电机及开启式电机则取大值。
见下图1．3 电机铁心的磁通密度不宜过高或过低当铁心材料、频率及硅钢片厚度一定时．铁损耗决定于磁通密度的大小。
磁通密度过高．使铁耗增加．电机效率降低．铁心发热使电机温升增高。
并由于励磁安匝增加．电机功率因数降低。
所以铁心的磁通密度不宜过高,尽量避免用在磁化曲线的过饱和段。
小型电机一般不超过155T。
磁通密度过低则使电机材料用量增加，成车提高。
1．4 电机的槽满率不宜过高或过低所滑槽满率是指槽内导线的面积和槽有效面积之比，即N2d见下图式中，N为导线并绕根散l=为每槽导体数；d为导线绝缘后外径Is，为槽有效面积(为槽面积减击槽绝缘所占面积)。
槽满率大,表示槽内填充紧密，槽满率小，表示槽内填充松散。
就电机用料的充分利用和运行性能来说，槽辨率最为好。
但过高嵌线困难，劳动量及工时增加，容易损伤绝缘。
槽满率低，电机运行时导线在槽内松动，易掼坏绝缘，此外，槽内空隙多．由于空气导热差，影响线圈的散热，使电机温升增高。
电磁感应在电动机设计中的应用实例分析
电磁感应在电动机设计中的应用实例分析引言：电动机是现代工业中的重要设备之一，广泛应用于各个领域。
而电磁感应作为电动机工作的基本原理之一，对电动机的设计和性能有着重要的影响。
本文将通过几个实例，探讨电磁感应在电动机设计中的应用。
一、感应电动机的设计与优化感应电动机是一种常见的电动机类型，在工业生产中得到广泛应用。
其基本原理是利用电磁感应现象，通过感应线圈中的磁场和转子中的导体产生的感应电流，实现电动机的转动。
在感应电动机的设计中，电磁感应的应用主要体现在磁场的产生和感应电流的控制两个方面。
首先，磁场的产生是感应电动机正常运转的基础。
通过电磁感应原理，可以设计出合适的线圈结构和电流分布，使得电机能够产生适当的磁场。
磁场的大小和方向对电机的性能有着重要的影响，因此在设计中需要考虑磁场的均匀性和稳定性。
通过优化线圈结构和电流分布，可以提高电机的效率和输出功率。
其次，感应电流的控制是感应电动机性能调节的关键。
感应电动机的转速和负载特性与感应电流有着密切的关系。
通过调节电磁感应中的电流大小和频率，可以实现对电机转速和负载特性的控制。
例如，通过改变电流的大小，可以调节电动机的输出功率；通过改变电流的频率，可以实现电动机的调速。
因此，在感应电动机设计中，需要充分考虑感应电流的控制方法和技术。
二、感应加热设备的设计与应用感应加热是一种高效、环保的加热方式，广泛应用于工业生产和家庭生活中。
其基本原理是利用电磁感应现象，在感应线圈中产生交变磁场，通过感应电流在导体中产生热量。
在感应加热设备的设计中，电磁感应的应用主要体现在磁场的产生和感应电流的控制两个方面。
首先，磁场的产生是感应加热设备正常工作的基础。
通过电磁感应原理，可以设计出适当的线圈结构和电流分布，使得设备能够产生强而均匀的磁场。
磁场的大小和分布对加热效果有着重要的影响，因此在设计中需要考虑磁场的均匀性和稳定性。
通过优化线圈结构和电流分布，可以提高设备的加热效率和均匀性。
电动机的电磁设计与优化
电动机的电磁设计与优化在现代社会中，电动机作为驱动各种机械装置的核心部件，它的电磁设计与优化显得尤为重要。
本文将从理论和实践两方面探讨电动机的电磁设计与优化方法，以提高电动机的性能和效率。
一、电动机的电磁设计电动机的电磁设计是确定电机的结构参数、磁场分布和电气参数的过程。
在设计过程中，应考虑电机的功率、效率、转矩输出和响应速度等因素。
1. 结构参数设计结构参数设计是电动机设计的基础，包括定子和转子的结构尺寸、槽数、绕组方式等。
合理的结构参数设计可以提高电机的稳定性和耐久性。
2. 磁场分布设计磁场分布设计是电动机设计的核心，它直接影响电机的性能。
通过优化磁路设计和磁场分布，可以提高电机的效率和输出功率。
3. 电气参数设计电气参数设计包括定子绕组的匝数、导线规格和电枢线圈的电气特性等。
合理的电气参数设计可以提高电机的响应速度和输出功率。
二、电动机的电磁优化电动机的电磁优化是在电机设计的基础上，通过合理的电气控制和磁场调节，提高电机性能的过程。
1. 电气控制优化电气控制优化指的是通过改变电机的供电方式、电流和电压等参数，实现电机性能的调节。
例如，变频调速技术可以在不改变电机结构的情况下，实现电机转速的连续可调。
2. 磁场调节优化磁场调节优化是通过改变磁场的分布和强度，实现电磁力和磁耦合的优化。
例如，采用磁体调节技术可以调节电机的输出转矩和响应时间。
三、电动机的电磁设计与优化方法电动机的电磁设计与优化方法丰富多样，根据具体需求和实际情况选择合适的方法可以提高电机的性能。
1. 数值计算方法数值计算方法是电动机电磁设计与优化的常用方法，主要包括有限元分析和最优化设计等。
有限元分析可以模拟电机的电磁场分布和磁场特性。
最优化设计可以通过改变设计参数，在满足设计约束条件的前提下，寻找最优的设计方案。
2. 试验测试方法试验测试方法是电动机电磁设计与优化的重要手段，可以通过实际测试来验证和改进设计方案。
试验测试方法可以测量电机的输出功率、效率和转矩等性能指标，以评估电机的性能。
感应电机的电磁设计
感应电机的电磁设计作者：许通来源：《价值工程》2018年第19期摘要：电磁计算是感应电机设计的关键部分。
本文主要以YXKK560-4型电机为模型，说明中小型三相感应电动机的电磁计算中的几个关键部分，包括：主要尺寸与气隙的确定；定转子绕组与冲片的设计；工作性能的计算；起动性能的计算等。
Abstract： Electromagnetic calculation is the key part of induction motor design. This paper mainly takes YXKK560-4 motor as the model， explains several key parts in electromagnetic calculation of small and medium-sized three-phase induction motor， including： the determination of main dimensions and air gap， the design of stator and rotor windings and punches， the calculation of working performance，the calculation of starting performance， etc.关键词：感应电机；电磁设计；YXKK560-4型Key words： induction motor；electromagnetic design；YXKK560-4中图分类号：TM346 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2018）19-0120-021 电磁负荷及磁密的选择为确定此次电磁负荷，我们将高功率密度电机YXKK560-4与原有YKK560-4电机进行对比，具体如表1、表2所示。
定、转子的槽形和尺寸显著影响电机的各项性能参数[1]。
感应电机基本电磁关系
感应电机基本电磁关系
X2s = 2π f2L2 π = 2πs f1L2 π X2s = s X2 ※ X2 = 2π f1L2 π —— 转子静止时的漏电抗。 转子静止时的漏电抗。 转子每相电流 E2s sE2 = I2s= R2 + jX2s R2 + jsX2
感应电机基本电磁关系
3. 磁通势平衡方程式
感应电机基本电磁关系
转速 ① 转子旋转磁通势相对于转子的转速 60 f2 n2 = p = s n1 ② 转子旋转磁通势相对于定子的转速 n2 + n = s n1 + (1－s) n1 = n1 结论 ① 转子旋转磁通势与定子旋转磁通势在空间 是沿同一方向以同一速度旋转的。 是沿同一方向以同一速度旋转的。 二者组成了统一的合成旋转磁通势,共同产 ② 二者组成了统一的合成旋转磁通势 共同产 生旋转磁场。 生旋转磁场。
φm φ 2σ
F2
E 2σ = − j I 2 x2σ
感应电机基本电磁关系
1、定子、转子绕组内电势平衡方程式为：
U 1 = − E1 + I 1 (r1 + jx1σ ) = − E1 + I 1 Z1
E 2 = I 2 (r2 + jx2σ ) = I 2 Z 2
E1 = − I m (rm + jxm ) = − I m Z m
感应电机基本电磁关系
③ 阻抗的折算 折算前： 折算前： 折算后： 折算后： 阻抗比： 阻抗比： R2 E2 Z2= s + jX2 = I2 R2' E2' Z2' = s + jX2' = I2' |Z2'| E2' I2 kZ = = |Z2 | E2 I2' Z2' = kZ Z2 = ke ki
感应电机的设计
ｌ ２转子设计。 转子包括一个 由压在电机轴上 的圆形迭片结构组成的 组成。 绕线由 —些贯穿转子的导条组 成。 导条互相 连接围绕在转子表面。 这些导条突出在定子表面， 在末端 由 一个短环连接在—起。这些导条的材料 通常是铝或铜。转 子 表面的位置、 、 区 形状 连接 域 和导条的材料决定了 转子的特性。 导条的位置比较深入转子 ， 会增加围绕导条 的铁的用量 ， 并且增加转子的电感值。导条的电抗 由电感和电阻组成 ，因此两个相 同尺寸的导条可 能显示 出来不同的交流电抗 ，因为这个数值与它 们相对于转子表面的位置有关。—个薄导条 由径 向方 向插入到转子当中， 一边接近转子的表面 ， 另 边朝向轴心。那么随着电流频率的变化它的电 阻也会随着变化 。 这是因为导条外部 的 交流电抗 要比内部的交流 电抗低 ，高频会提高与导条电抗 有关的导条的有效电抗。 在低频时， 到条的两个边 缘的电抗都会降低并 且基本相等。 转子的设 定 了电机的启动特眭。 诀 ２等效 电路 感应电机本质上可以等效成—个变压器进行 分析 。感应电机有定子漏 电抗 、 定子铜耗 ， 转子 电 路同样也有转子漏电抗 、 转子铜（ ） 铝 耗和周输 出 功率作为串联元件。 通 过校正转子部分值与变压器有效 比相一 致， 在等效电路 中 心的变压器可以去掉。 磁化电流分量和电机铁耗是电压函数而不是 负载函数， ， 另外 一个特殊 电机的全 电压启动 电流 是电 压和速度函 数担 不是负载函数。 磁化电流的变化取决于电机的设计。 对于小 电机， 这个磁化电流的比例可能占到 ６ ％以上 ， ０ 但 是对于大一点的两相 电机 ， 磁化 电 的 流 典型值可 能 占到 ２ ＇－ ５ ０ｏ２％。在设计电压下， 接近饱和 ， ７－ 铁 所以铁耗和磁化电流与电压之间可能不是线性的 关系 ，电压的微小增长都 会引起磁化电流和铁耗
三相笼型感应电动机系列电磁设计(课程设计)
三相笼型感应电动机系列电磁设计（课程设计）一、设计任务的依据《电机设计》的课程设计是电气工程及其自动化专业电机电器及其控制方向（本科）、电机制造（专科）专业的一个重要实践性教学环节，通过电机设计的学习及课程设计的训练，为今后从事电机设计工作、维护的人才打下良好的基础。
电机设计课程设计的目的：一是让学生在学完该课程后，对电机设计工作过程有一个全面的、系统的了解。
另一个是在设计过程培养学生分析问题、解决问题的能力，培养学生查阅表格、资料的能力，训练学生的绘图阅图能力，为今后从事电机设计技术工作打下坚实的基础。
根据用户对产品明确提出的技术建议及采用特点，融合设计和生产的可能性而基本建设。
1设计的指导思想设计通常用途的全封闭自扇热、笼型三相异步电动机，应当具备高效率节能环保、起动转矩小、性能不好、噪声高、振动大、可靠性低，功率等级和加装尺寸合乎iec标准及采用保护便利等优点。
2产品的用途环境条件：海拔不少于1000米，环境空气温度随其季节而变化，但不少于400c。
适用于于C99mg易燃、易爆或腐蚀性气体的通常场所和并无特殊要求的机械上。
3.额定数据型号y100l1额定容量1.5kw额定电压220v额定电流5.03a额定输出功率1430r/m4.主要性能指标效率0.81功率因数0.82再生制动电流倍数7起动转矩倍数2最小转矩倍数2.34.工作方式连续(si)制5．结构与安装尺寸外壳防水等级ip44加装结构b3绝缘等级b级外型l1*b/h转子结构铸铝热套加装a*b/6.主要标准（1）y系列三相电动机产品目录（2）y系列三相异步电动机技术条件二、设计内容：1.在查阅有关资料的基础上，确定电机主要尺寸、槽配合，定、转子槽形及槽形尺寸。
2.确定定、转子绕组方案。
3.完成电机电磁设计计算方案。
4.用计算机（手画也可以）图画出定、转子冲片图，电机结构图。
三、课程设计的基本要求1．谋每位同学单一制顺利完成一种型号规格电机的全部电磁方案排序过程，并根据所算结果绘制的定、转子冲片图、电机总装图。
感应电机设计
目录1、型号Y132h—4感应电动机的电磁计算 (3)1.1额定数据及主要尺寸 (3)1. (2)磁路计算 (5)1.3参数计算 (7)1.4运行性能计算 (9)2、数据分析 (11)3、参考文献 (14)4、附图 (15)一、型号Y132M—4 感应电动机的电磁计算1.1额定数据及主要尺寸1、型号：Y132M —42、输出功率：3、相数：m=34、接法：连接5、相电压：380V6、功电流：7、极对数：p=28、定子槽数：9、转子槽数：10、定子每极：11、定转子冲片尺寸：（见附图二）定子外径定子内径转子外径转子内径定子槽形：半闭口圆底槽定子槽尺寸转子槽形：梯形槽转子槽尺寸12、极距：13、定子齿距：14、转子齿距：15、气隙长度：16、转子斜槽距：17、铁心长度：18、铁心有效长度：无径向通风道19、净铁心长：无径向通道其中铁心叠压系数为20、绕组型式：单层交叉式（见附图一）21、并联路数22、节距：y 为1~9、2~10、11~1823、每槽导线数：24、导线并绕根数、线径25、每根导线截面积：26、槽有效面积：式中槽楔厚度h=2mm 槽绝缘厚度Ci=0.03cm 其中27、槽满率：式中d --- 绝缘外径（cm）（d=）28、每相串联导线数29、绕组分布系数式中q1=（对60度相带）30、绕组短距系数31 、绕组系数：1.2磁路计算32、每极主磁通式中33、每极下定子齿面积34、每极下转子齿面积式中=，=，假设，=1.5T,=1.5T35、定子轭截面积式中=1.877cm （圆底槽轭的高处高度）36、转子轭截面=30.458式中=2.016cm （平底槽轭的计算高度）——转子轴向通风孔直径37、空气隙面积=38、波幅系数：先假定39、定子齿磁密: ，本算例中<5%，符合精度要求40、转子齿磁密：，本算例中<5%符合精度要求41、定子轭磁密：42、转子轭磁密：43、气隙磁密：，本算例中<5%符合精度要求44、定子齿磁场45、转子齿磁场46、定子轭磁场47、转子轭磁场48、定子齿磁路计算长度=1.597cm （圆底槽）49、转子齿磁路计算长度=2.3cm （平底槽）50、定子轭磁路计算长度51、转子轭磁路计算长度52、气隙磁路计算长度其中=1.308;=1.03153、定子齿磁位降54、转子齿磁位降其中8=0.48――定子轭磁路校正系数，查附图56、转子轭磁位降其中C2=0.382――转子轭磁路校正系数，查附图57、气隙轭磁位降58、饱和系数=1.346本算例中<5%符合精度要求59、总磁位降F60、励磁电流61、励磁电流标62、励磁电抗标幺值==1.9011.3参数计算63、线圈平均半匝长度64、线圈端部平均长度65、阻抗折算系数=14376.3566、定子相电阻=1.561标幺值=0.02767、转子导条电阻标幺值68、转子端环电阻标幺值=0.005769、转子电阻标幺值70、漏抗系数其中=1，槽上部节距漏抗系数=1 ，槽下部节距漏抗系数=0.4097 ，槽上部漏磁导72、定子槽漏抗73、定子谐波漏磁导，经查书上的附图，得74、定子谐波漏抗75、定子端部漏磁导（对单层交叉式绕组）76、定子端部漏抗77、定子漏抗标幺值78、转子槽漏磁导79、转子槽漏抗80、转子谐波漏磁导81、转子谐波漏抗82、转子端部漏磁导83、转子端部漏抗84、转子斜槽漏抗85、转子漏抗标幺值86、运行总漏抗1.4 运行性能计算87、满载电流有功分量计算时先按设计要求假定88、满载电抗电流2]=0.1837式中89、满载电流无功分量90、满载电动势比值=0.9259此值应与32 项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值，本例中误差为=0.314%<5%符合精度要求91、定子电流I =I 1=I 1*I w=8.8138A92、转子导条电流I 2*=I 2=I 2 I w K1=I 2 I w其中为电流折算系数93、转子端环电流I R=94、定子电密J1=/mm295、线负荷A1=96、热负荷AJ1=A1J1=1260.913A/cm97、转子导条电密J B=A/mm298、转子端环电密J R=A/mm299、空载电动势比值K EO=1-I m*X1*=0.9679*3p cu1= p cu1 *p N*10 =363.865W109、转子电阻损耗p cu2*=I 2*2R2*=0.0485*3p cu2= p cu2**p N*103=363.758W110、风摩损耗p fv= p N*10 3=70W其中p jv *参考实验值确定:0.0093* o100、空载定子齿磁密B t10 =B t1=1.6122T101、空载定子轭磁密B j10 =B j1=1.4877T 102、定子齿单位铁损耗p t1 由B t10 查硅钢片损耗曲线，-3 3得p t1 =45.71*10 -3W/cm3103、定子轭单位铁损耗p j1 由B j10 查硅钢片损耗曲线，得p t1 =39.18*10 -3W/cm3104、定子齿体积V t1=2pA t1 h t1'=484.489cm3105、定子轭体积V j1 =4pA j1 l j1 '=1703.026cm3106、铁损耗p F1=k1p t1 V t1 +k2p j1 V j1 =188.831W式中k1k2 为铁损校正系数，一般对半闭口槽取k1=2.5,k 22标幺值p F1*==0.0252107、基本铁损耗p Fe1*==0.0119* *2 *108、定子电阻损耗p cu1*=I 1*2R1*=0.0485113、输入功率p「=1+=1.1350114、满载效率=0.8810此值应与88项假定值相差小于一定精度要求，否则需重新假定值,本例中误差为=0.119%<5符合精度要求115、功率因数111、杂散损耗p s=p s*p N*10 3=150W其中p s*参考实验值确定：0.02112、总损耗二阪 1 +P C U2 +p Fe + P jv + P S =0.1350116、 满载转差率S N =式中为气隙电磁功率，二pT-p cu1*-p Fe 「117、 额定转速 n N ==1455.296r/min 118、 最大转矩倍数T max*==2.955二、数据分析：本算例与书上的算例的计算结果比较，如下表（见下页）所示：由上表数据可知：当铁芯长度和槽导线数一起减小时， 电机的满载效 率增大，功率因数cos 减小，额定转矩nN 增大，最大转矩倍数Tmax 增大。
电机电磁设计通俗讲解
电机电磁设计通俗讲解
电机电磁是指将电能转化为机械能的一种基本原理，它是利用电
磁的相互作用，使用一个固定的磁环而形成电磁转动势，在同一个固
定磁环上形成电磁转动转矩，从而使用另一个固定磁环形成电磁力，
形成电磁转动势，将电能转化为机械能。
在电动机工作中，它靠外界供电电流、保护电路板和控制系统，
电流和磁场相互作用，磁场能够在机械或电子结构上产生力，磁流圈
会产生受激响应电流，从而得到旋转动力。
再来看看电磁的物理原理。
电磁由两个部分组成，即电流和磁场，电流会产生一个磁场，磁场会影响其周围的电流。
当电磁场处于一定
的结构时，电动机的磁屏障会产生不同的电流，使其产生转动力矩，
由此可以实现电机的旋转。
因此，电机电磁设计其实就是利用电磁的上述原理，构建一个能
够有效利用电流和磁场影响彼此的电磁结构，以实现电机转动的目的。
电机设计期末复习总结
电机设计期末复习总结第二章电机的主要参数之间的关系电机的主要尺寸是指电枢铁心的直径和长度,直流电机中,电枢直径指的是转子外径,对于一般构造的同步电机和感应电机,那么是指定子径。
2-1 电机的主要参数之间的关系式1、电机进展能量转换时,能量都是以电磁能的形式通过定、转子之间的气隙进展传递的,对应的功率称之为电磁功率。
P’=mEI2、1)直流电机：P’=EαIα2)电机常数C A的表达式：电机常数大致反映了产生单位计算转矩所耗用的有效材料的体积,并在一定程度上反映构造材料的耗用量。
3、根据以上两个式子得出的重要结论：(1)电机的主要尺寸由其计算功率P’和转速之比P’/n或计算转矩T’所决定。
功率较大、转速较高的电机有可能和功率较小、转速较低的电机体积接近。
(2)电磁负荷A和Bδ不变时,一样功率的电机,转速较高的,尺寸较小；尺寸一样的电机,转速较高的,那么功率较大。
这说明提高转速可减小电机的体积和重量。
(3)转速一定时,假设直径不变而采用不同的长度,那么可得到不同的功率的电机。
(4)系数的数值一般变化不大,因此电机的主要尺寸在很大程度上和选用的电磁负荷A、Bδ有关。
电磁负荷越高,电机的尺寸就越小。
2-2电机中的几何相似定律1、几何相似定律：说明：在B和J的数值保持不变时,对一系列功率递增、几何形状相似的电机,每单位功率所需要有效材料的重量、本钱及产生的损耗,均与功率的1/4次方成反比,即随着电机容量的增大,其有效材料的利用率和电机的效率均将提高。
2-3电机负荷的选择由于正常电机系数实际变化不大,因此在计算功率P’与转速n一定时,电机的主要尺寸决定于电磁负荷和A、Bδ电磁负荷越高,电机的尺寸将越小,重量就越轻,本钱越低。
从而,一般选取较高的A和Bδ值。
1、电磁负荷对电机性能和经济性的影响1)线负荷A较高,气隙磁密Bδ不变。
(1)电机的尺寸和体积将较小,可节省钢铁材料。
(2) Bδ一定时,由于铁心重量减小,铁耗随之减少。
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p ── 计算极弧系数；
p
Ba B
v
2 0.637
(0.66~0.71)
正弦不 饱和
饱
和
2、参考表10-2选择
值， lef Di12p
Di12lefDi13 2pDi13V
Di1
3
2 pV
初步计算
2p
D i13
V 参考 1 0 3达 表D D 式 i1 1 D 1 按标准 D i1外 lef 径 D V i12 调
§10-2 主要尺寸与气隙的确定
主要尺寸和计算功率 D 2lefpK 6N .1K mdpA 1B P nCAP n
计算功率： Pm1E1I1
额定功率： PNm1UNI1cos
P
E1 UN
c1os PN
由前推导（相量图）： (E 1,U N)0
引入电势系数 L
K EU E N 1 1(I1 * PR 1 *I1 * Q X *1)1L
选取方法：
中小型： A ( 1 1 3 5 ~ 5 0 1 3 0 ) A / 0 mB ( 0 . 5 ~ 0 . 8 ) T
大 型： A, B 可略高
三、主要尺寸比的选择
对于一定的极数，定子铁心外径 D 1 与内径 D i1
存在一定比例（表10-3）
D1 D i1
变动范围在5%左右。
YK
大型高速感应电动机
派生、专用系列：
YQ
高起动转矩感应电动机（小型）
YH
高转差率感应电动机（小型）
YD
变极多速感应电动机
YZ
起重及冶金用感应电动机
YQS 潜水感应电机
YLB 立式深井泵用感应电动机
二、 感应电动机的主要性能指标和额定数据
（一）主要性能指标
效率
cos 功率因数
TM
最大转矩倍数
TN
§10-3 定子绕组与铁心的设计
定子槽数的选择
q1
Z1 2 pm
1、q 料耗量等有影响
q1 大
定子谐波磁场减小， pad X ↓
每槽导体数减少，
Xs
,Z1
,hs bs
,Xs
槽中线圈边总散热面积↑，利于散热
绝缘材料用量、工时↑，槽利用率↓
一般感应电动机：q 1 =（2~6） 取整数
基本系列：
Y（IP44） 小型三相感应电动机
J2，JO2 小型三相感应感应电动机
JS
三相笼型转子感应电动机（中型）
JR
三相绕线转子感应电动机（中型）
JS2，JSL2 三相感应电动机（中型、低压）
JR2，JRL2 三相感应电动机（中型、低压）
Y
三相笼型转子感应电动机（大型）
YR
三相绕线转子感应电动机（大型）
中型： 1 L 0 .8 9 0 .0 21 lP n N 0 0 .0 9p1
二、电磁负荷的选择
磁化电流：Im
2pF0 0.9m1N1Kdp1
① 每极磁势 F 0 主要用来克服 F ，I m 决定于 B ，
I m B
I KW
A
B ,A Im * ,co s
②
X*
IKWXUN
A B
B ,A X * ,T s t,T m a ,Ix s t
I st IN
起动电流倍数
cu,Fe 绕组、铁心温升
Tmin 起动过程中最小转矩
T st TN
起动转矩倍数
（二） 额定数据
PN 额定功率 f N 额定频率
U N 额定电压
nN
额定转速
基值： 电压： U N 功率： PN 电流： IKW PN m1UN 阻抗： ZKWUNIKWm1UN2PN 转矩： TN 955P0N nN
P (1L)c1osPN 设计方法：
,cos 已知， R1*, X*1 未知，需先假定一个 (1L) 值。
预估 (1L)0.8~ 50.95 ，完成磁路参数计算后，偏差 (1L)(1L) 0.5%
(1L) 经验公式估算： 2极小型：1L0.9 20.08l6 n P N 6
非2极小型：1 L 0 .9 3 0 .0 11 ln P N 0 0 8 .0p 13
四、主要尺寸的确定
P (1L)n c1o P s N 参选 1 考 A 0 2 ,择 ,B 表 图 1 0 1 D i12lef
1、
Di12lefpK 6N .1m KdpA1BP nV
KNm── 气隙磁场波形系数，当气隙磁场正弦分布时；KNm1.11
Kdp1定子基波绕00..组 9926系双 单数层 层
第十章 感应电机的电磁设计
§10-1 概述 主要内容： ① 主要尺寸与气隙的确定； ② 定转子绕组与冲片设计； ③ 工作性能的计算； ④ 起动性能的计算； ⑤ 深槽式、双笼转子感应电机的设计特点。
一、 我国感应电机主要系列 100个系列，500多个品种，5000多个规格 大型： H 6 m 3D 1 m 0 1 m P 4 k 0 W U 0 3. 6 0 V 0 0
2、
极数少，功率大电机：q 1 取大些 （2极取 q 1 =（6~9））
极数多电机：q 1 取小些
二、 定子绕组型式和节距的选择 （一）单层绕组 优点：① 槽内无层间绝缘，槽利用率高； ② 同槽内导线同相，不会发生相间击穿； ③ 线圈总数比双层少一半，嵌线方便。 缺点：① 不易做成短距，磁势波形较双层为差； ② 电机导线粗时，绕组嵌放和端部整形较困难。
五、空气隙的确定
1、影响： Im co s
过 小 影响机 X 械 ,T s可 t ,T m靠 a ,x 损 性 ,温 耗 升
2、气隙 基本上决定于定子内径、轴直径、轴承间的转子长度。
3、经验公式：
小功率电机： 0.3 .(0.47D i1lt)13 0 m
lt:铁心
大、中型电机： Di1(129p)103 m
中型：
H ( 3 6 ) 5 m 3 D 1 5 ( 0 m . 5 0 1 . 0 ) m P ( 4 1 ) 5 k 2 U W 3 5 , 3 . 6 8 0 0 V
小型：
H ( 8 3 ) m 0 1 D 1 ( 0 m . 1 5 0 . 5 ) m 2 P ( 0 . 5 1 ) k 5 3 U W 3 V 2
同心式绕组： 嵌线容易，易实现机械化，q 1 =4，6，8
二极电机；端部用铜多，一极相组中 各线圈尺寸不同，制作复杂； 链式绕组： 各线圈大小相同，嵌线困难，
q 1 =2 的4，6，8极电机；
交叉式绕组：可以节省端部接线，q 1 为奇数电机。
（二）双层绕组 适用于功率较大的感应电动机 优点：① 可选择有利的节距以改善磁势、电势波形， 使电机电气性能好； ② 端部排列方便； ③ 线圈尺寸相同，便于制造。