人行道板计算书

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自动人行道设计计算说明书

1. 踏板线速度计算 1.1 参数电机额定速度N m ＝960rpm 减速机速比 i b ＝24.5:1 主驱动小链轮齿数Z 1=23 主驱动大链轮齿数Z 2=65 踏板曳引链轮齿数Z 3=16踏板曳引链轮节圆直径D 1=683.41mm=0.68341m1.2 主轴转速N s =b m i N ×21Z Z =24.5960×6523=13.865rpm 1.3 踏板运行速度V t =60N s×πD 1=6013.865×3.14×0.68341=0.4959m/s2. 扶手带线速度计算 2.1 参数主轴转速N s =13.865rpm 扶手传动小链轮齿数Z 4=30 扶手传动大链轮齿数Z 5=26 扶手带包轮直径D 2=0.587m 扶手带厚度δ=0.012m2.2 扶手带线速度计算扶手带传动链轮速比i f =45Z Z =3026=0.866667 V f =fs60i N ×πD 2=0.8666676013.865⨯×3.14×(0.587+0.012)= 0.5015m/s1.02V t =1.02×0.4959=0.5058 m/s ∴V t ＜V f ＜1.02V t 扶手带速度合格。

3. 理论输送能力计算 3.1 参数踏板名义速度V n =0.5m/s 系数K=2(按梯级1000mm,取K=2)3.2 理论输送能力C t =4.0V n ×3600×K=4.00.5×3600×2=9000(人/小时)4. 电机功率计算：带踏板链的踏板重量W=75.82Kg/m ；踏板链的张紧力T ＝300Kg/条；踏板宽度B=1.004米踏板链前进侧摩擦系数 µ1 =0.02; 踏模式板链返回侧摩擦系数 µ2 =0.01; 乘客负荷效率为 β=0.75; 人行道速度ν=30m/min; 减速机效率η=0.95乘客负荷)/(31.20375.0004.1270270:m kg B p p =⨯⨯=⨯⨯=β 电机的功率P 与踏板的运行阻力f p 和扶手带的运行阻力f H 有关:νηθθμθθθμθθθθνη⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=⨯⨯⨯+=601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(6010221H H W H W p f f p HP当提升高度H=3m 时:3095.0601022)2512tan 365.1(}12cos )01.012cos 12(sin 12tan 382.75)02.012cos 12(sin 12tan 3)12cos 82.7520331{(601022)25tan 65.1(}cos )cos (sin tan )cos (sin tan )cos {(21⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯-⨯+⨯+=νηθθμθθθμθθθθH HW H W p p)5.53(1.4KW ，m H KW 功率为时取≤=同理: H ≤5m 时,功率为7.5KW; H ≤8m 时,功率为11KW5. 踏板链、驱动链、扶手带链条强度校核：乘客载荷Ｑ＝5000N/㎡=510㎏/㎡(以下其余参数代号同上) (1)踏板链安全系数踏板链在踏板的两侧各使用一条，因此每一条承受二分之一的负载5][≥=FF 踏板链的保证破断力安全系数{21=F 2)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (21T H W H W Q +⨯-⨯-⨯++μθθθθμθθθθ① 当提升高度Ｈ＝5m)(57.15552300)}01.012cos 12(sin 12tan 512cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 5)12cos 82.75510{(2100000000kg F =+⨯-⨯-⨯++=当使用C-10V 的踏板链,其保证破断力为10204kg 100000N [F]== 则安全系数56.657.155510204][>===F F 踏板链的保证破断力② 当提升高度Ｈ＝8mkgF 7.24002300)}01.012cos 12(sin 12tan 812cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 8)12cos 82.75510{(2100000000=+⨯-⨯-⨯++=当使用C-13V 的踏板链, 其保证破断力为kg 32651130000N [F]==则安全系数55.57.240013265][>===F F 踏板链的保证破断力则H ≤5m 时,踏板链用C-10V; 5m<H ≤8m 时,踏板链用C-13T.(2)驱动链安全系数 5][≥=FF 驱动链的保证破断力安全系数驱动链张力F:{21=F 2121)}cos (sin tan cos )cos (sin tan )cos (r r H W H W Q ⨯⨯-⨯-⨯++μθθθθμθθθθ1）提升高度Ｈ＝6m 驱动链的张紧力F ：)(52.28761.38418.327)}01.012cos 12(sin 12tan 612cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 6)12cos 82.75510{(21kg F =⨯-⨯-⨯++= (其中r1:踏板链轮半径;r1=327.18mm; r2:驱动链轮半径;r2=384.1mm)当使用80-2的驱动链,其保证破断力[F]=166600N=17000kg 则安全系数59.552.287617000][>===F F 驱动链的保证破断力2) 当提升高度H ＝8m驱动链（＃100-2）的张紧力F ：)(9.38841.37918.327)}01.012cos 12(sin 12tan 812cos 82.75)02.012cos 12(sin 12tan 8)12cos 82.75510{(210kg F =⨯-⨯-⨯++= (其中r1:踏板链轮半径;r1=327.18mm; r2:驱动链轮半径;r2=379.1mm) 当使用80-2的驱动链,其保证破断力[F]=216000N=22040.82kg则安全系数567.59.388482.22040][>===F F 驱动链的保证破断力则H ≤6m 时驱动链用#80-2; 6m<H ≤8m 时,驱动链用#100-2.（3）扶手带链条强度校核：按国标GB16899-1997 “12.3.2”要求，链条在5000N/㎡的乘客载荷下，安全系数应不小于５．扶手带运行阻力最大为120kgf,扶手带驱动链的安全率：驱动链在扶手带最大运行阻力下的拉力：)(85.158513.106141120kgf F =⨯=安全率为591.1385.1582210>==F S 链条理论破断强度6. 制动距离计算按国标GB16899-1997“12.4.4.4” 要求，在每0.4m 长度制动载荷为100kgf 的情况下，制动距离在0.2～1.0m ．(1) 上行：g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯+++=2//)(11ηηε；其中，2)(电机链轮直径减速机链轮直径电机⨯=GD GRD ;平衡轮皮带电机电机GD GD GD GD ++=; (2) 下行：TL<TF, g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯⨯+⨯--=2)(11ηηε;TL>TF, g D GDLT GDR TF TL TB ⨯⨯⨯+⨯--=2)(22ηηε;等效链轮直径：MTGZ ZDVTGPCD D λ⨯⨯=；踏板速度: V=30m/min: 制动距离: 05.0125.030+=εL ;满载时：设计符合要求．7.金属珩架刚度、强度的刚度计算7.1自动人行道金属骨架的相关数据：提升高度 4.7M倾角 12°梯级宽度 1M扶梯水平跨距 13M7.2金属骨架建模和划分网格建模和计算都使用Ansys软件进行。

公路人行桥梁设计含计算书-毕业设计

第一章设计资料及总体说明第一节设计资料一、主要技术指标及材料标准跨径：9.2m 计算跨径：8.8m桥面净宽：9.5+2×1.5m 汽车荷载：公路Ⅱ级砼标号：预制行车道板采用C30砼，桥面铺装及接缝亦用C30砼，人行道及栏杆用C25砼。

钢筋：主筋用Ⅱ级钢筋，箍筋及架立钢筋用Ⅰ级钢筋。

二、工程地质条件本工程桥基地层由第四纪全新统冲洪积层组成，高程787.2米至786.5米为表层腐殖土层；786.5米至780.0米为粗砾砂层；780.0米至777.0米为卵砾石层；777.0米以下为黄土状亚粘土层。

桥基位于粗砂砾层上，地基容许承载设计采用值210K N/m2。

地下水位埋深与地表水位相同。

三、技术标准及设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JT G D60-2004），简称《桥通则》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《桥梁工程》（2008）姚玲森主编，人民交通出版社《桥梁计算示例集》（板桥）易建国主编，人名交通出版社第二节、注意要点一、设计要点1、本工程道路中心线与规划的大王路中心线一致，与河道中心线的夹角为86°42′58″，桥面中心线坐标为（X=62203.413 Y=15707.618），斜交角为3°17′02″。

2、桥位处河道底坡5.8%，大合集洪水流量Q=2665米3/秒（五十年一遇洪水），设计洪水位788.93米。

3、桥的上部结构为装配式钢筋混凝土空心盖板，下部结构采用轻型墩台，净跨径为8.5×3=25.5米。

4、设计中行车道板的有效厚度计入铺装，且接缝处设钢筋网，故桥面混凝土铺装层需为全桥板铺设，而沥青混凝土只铺装桥面净宽9.5米范围内。

5、人行道与行车道分界处及人行道两端设C25混凝土路缘石，采用预制装配式结构。

6、人行道设在铺装层上，由水泥矿渣填料上铺6厘米厚的C25混凝土及2厘米厚的水泥砂浆饰面层组成。

人行道现浇板吊模施工槽钢承载力计算

赫章县小河沟桥建设项目工程人行道现浇板吊模施工受力计算书赫章县小河沟桥建设项目工程项目部2012年11月29日赫章县小河沟桥人行道现浇板吊模施工承载力计算书一、双拼槽钢梁梁的静力计算概况1、钢管：385.46kg，16mm拉杆26.85kg，14a槽钢：495.18kg，钢板：7.86kg，木方：1.639KN 钢筋混凝土：3.957吨，活动荷载1.2安全系数Q=((385.46+26.85+495.18+7.86+3957)*10/1000+1.639)*1.2=60.44KN采用8根14a槽钢][背靠背双拼，4根双拼槽钢承受60.44KN,每根双拼承受60.44/4=15.11 KN<2.297*2*10=45.94KN14a号双拼槽钢横梁（1）外载查表可知14a号双拼槽钢的截面特性：A=18.51cm2,I x=563.7cm4,W x=80.5cm3,I x=119mm,tw=6mmW =2*W X=2*80.5=161 cm3I =2*I X=2*563.7=1127.4cm31、验算抗弯强度Mmax=PL/4=15.11*3.832/4=14.5KN.mσ1max=M max/W =14.5×106/161*103 =90.06N/mm2＜[σ]=205N/mm22、验算抗剪强度V=P/2=15.11/2=7.56KNt=VSx /（Ixtx）=7.56*103 /（119*6）=10.6N/mm2＜[t]=100N/mm23、验算挠度f=PL3/(48EI)=15.11*103*38323/(48*206*103*1127.4*104)=7.63mm＜[f]=3832/250=15.33mm对双拼14a槽钢强度验算满足要求!（2）1、查14a槽钢的一些基本参数（单位长度重g、截面模量W），g=14.53kg/m=0.1453kg/cm，W=80.5cm³2、查普通槽钢的容许应力b，因为普通槽钢是Q235型号的碳素钢，结构容许应力[b]=1400kg/c ㎡3、列出承受弯矩最大计算公式：M=1/8GL²-1/8gL²，（L=383.2cm ，G ：计算最大均布荷载，g ：同前）4、因为M/W=b ，所以：W×b=M=1/8L²（G-g ）×b ：则：G-g=80.5×1400×8/383.2²=6.14kg/cm G=6.14-0.1453=5.995kg/cm=599.5kg/m即在3.832米跨度内，上面可以放599.5*3.832=2297.28kg=2.297吨单根槽钢在3.832m 跨度内可承载22.97KN二、拉杆计算采用20根16螺纹钢拉杆每根承受 60.44KN/20个=3.022KN/个对拉杆的计算计算公式: N < [N] = fA其中 N ——对拉螺栓所受的拉力；A ——对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f ——对拉螺栓的抗拉强度设计值取170N/mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 153对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 26.169 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 3.022对拉螺栓强度验算满足要求!三、横向双拼φ48mm*3.5mm 无缝钢管刚度验算查表可知φ48mm*3.5mm 的截面特性：钢管的截面面积矩A = 489.000 mm2 钢管的弹性模量E=2.06×100 KN/ ㎜2 截面惯性距I=12.19 cm4 截面抵抗矩W=5.08mm3 1、验算抗弯强度取荷载最大的截面框架部分进行刚度验算，按均布荷载作用计算，计算式如下:22maxmax /205[σ]10m KN WqlWM=≤==σf ——钢材强度设计值,为205N/mm 2。

1.65m人行道板计算方案

胡家中桥人行道板计算1技术标准和设计参数1.1技术标准1.1.1桥梁设计安全等级：一级1.1.2车辆荷载等级：城—A级1.1.3桥面纵坡：0.7%1.1.4行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.5单幅桥面宽度：3.75米（人行道含护栏）+2米（绿化带）+11.75（行车道）+0.5米（防撞护栏）=18米。

1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。

1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度fcd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度fsd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。

图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G2人行道板铺装上层采用6cm透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。

m人行道板计算方案

1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52/kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件上，分别计算，取其不利者。

图1.1人行道立面图1.2设计规范15）城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G1G1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。

人行桥计算书_pdf

梁
ｂｒ
C30 混凝土, 13φ25 钢筋
桥国中
ｗｗｗ．ｃｎ
ｉｄ
ｇｅ
．ｃ
ｎ
桩配筋按构造配置：Ag=ρmin*Ah=0.4%*π*1.4*1.4/4=6157.5mm2
网
C30 混凝土，26 根φ20 钢筋。
ｗｗｗ．ｃｎｂｒｉｄｇｅ．ｃ
中国桥梁网
ｎ
单位是：N，mm。
盖梁混凝土 C30。
中国桥梁网
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强度满足规范。单位是：N，mm。
梁
ｂｒ
盖梁根部截面配置 10ф25 钢筋
桥国中
ｗｗｗ．ｃｎ
ｉｄ
ｇｅ
．ｃ
Mj=(338x2.1x2.1/2+1.225x1.2x26x2.1x2.1/2)x1.2+90x2.1x2.1/2x1.4=1273Kn
ｎ
8、盖梁强度计算
网
ｗｗｗ．ｃｎｂｒｉｄｇｅ．ｃ
中国桥梁网
ｎ
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国
一个桥墩的人群支反力： R = 4.5 × 5 × 20 = 450kN
中
3、下部结构重量
立柱自重 G =
4、立柱和橡胶支座的组合水平刚度 K=1/37500+1/198016=31529kN/m 温差在墩顶产生的水平力=94kN 5、板梁收缩在墩顶产生的水平力=57kN 6、桩顶设计反力竖向力 P 组合 1 组合 2 2696 2695 水平力 57 151 弯距 256.5 680
梁
1、上部结构恒载支反力
．ｃ
ｎ
二、下部结构计算
网
4、升降温差按 30 度考虑。

人行地通模板计算书

人行地通道模板设计计算书一、依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《木结构设计规范》GB 50005-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008二、顶板模板支架架计算书（一）、计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度15mm，查规范其剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度35N/mm2，弹性模量9898.0N/mm2。

木方60×90mm，间距250mm，查规范其木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。

模板自重0.25kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2，振捣混凝土时产生的荷载标准值： 2KN/m2；扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为φ48×3.5。

查规范其钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

(二)、模板面板计算q计算示意图面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

木方间距0.25m,立柱间距0.5m，模板的面板按照四跨等跨连续梁计算。

静荷载标准值： q1=26.00x0.45x0.500+0.250x0.500=5.975kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)x0.500=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.50×1.50/6 = 18.75cm3；I = 50.00×1.50×1.50×1.50/12 = 14.06cm4；1、抗弯强度计算f = M / W其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取35N/mm2；查规范：M = 0.121ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；恒载系数取1.2；活载系数取1.4。

计算稿

由拳路人行道改造工程完成数量计算稿一、北侧1、农贸市场~新气象路（1）铺盲道砖：219.774.07.194m m m S =⨯=铺盲道砖转角：223.14.02.3m m m S =⨯=合计：22.79m（2）两侧抹砂浆嵌缝厚5cm ，每侧宽6cm ：28.23206.09.197m S =⨯⨯=（3）小桥铺花岗岩板：244.010m m m S =⨯=2、新气象路~花园路（1）铺盲道砖：214.1404.0351m m m S =⨯=二个道口铺盲道砖：225.14.029.1m m m S =⨯⨯= 铺盲道砖转角4处：236.24.04.6m S =⨯=25.1446.25.14.140m S =++=合（2）铺本色砖：216.2106.0351m m m S =⨯=二个道口铺本色砖：221.626.19.1m S =⨯⨯=合计：27.216m（3）一侧砂浆嵌缝厚5cm ，宽4cm ：26.1404.0)444.6351(m S =⨯+++=（4）砼道牙现浇：3151.310.010.0351m m m m V =⨯⨯= 现浇道口砼道牙：321.0220.015.00.2m V =⨯⨯⨯= 现浇道口砼垫层：338.0210.09.10.2m m V =⨯⨯⨯= 34.48.01.051.3m V =++=合3、花园路~南湖大道~纺工路（1）铺盲道砖：212.834.0208m m m S =⨯= 226.24.04.6m m m S =⨯= 238.694.06.174m S =⨯= 248.34.06.9m m m S =⨯= 252.34.08m m m S =⨯= 268.04.01.2m m m S =⨯= 277.04.08.1m m m S =⨯= 284.34.06.8m m m S =⨯= 291.34.08.7m m m S =⨯= 2107.14.02.4m S =⨯= 2113.14.03.3m S =⨯= 2128.314.06.79m m m S =⨯= 24.2058.313.17.11.34.37.08.02.38.38.696.22.83m S =+++++++++++=合（2）铺本色砖：218.1246.0208m m m S =⨯= 228.1046.06.174m m m S =⨯= 234.41.21.2m m m S =⨯= 240.79.38.1m m m S =⨯= 257.46.08.7m m m S =⨯= 265.26.02.4m m m S =⨯= 279.116.33.3m m m S =⨯=21.2609.115.27.40.74.48.1048.124m S =++++++=合（3）小桥铺盲道板：255.010m m m S =⨯=（4）现浇砼道牙：39.31.01.0)2.48.76.174208(m V =⨯⨯+++=（5）砂浆嵌缝厚5cm ，宽3cm ：23.1303.0)2.4166.62.176.32.48.76.174208(m S =⨯++++++++=（6）海盐塘大桥普花岗岩板：21.504.02.125m m m S =⨯=（7）海盐塘大桥修补地面砖：25.4m S =（8）海盐塘大桥砂浆嵌缝厚3cm ，宽4cm ：210204.02.125m S =⨯⨯=（9）铺盲道砖：214.14.04.3m m m S =⨯= 228.314.05.79m m m S =⨯= 231.454.07.112m m m S =⨯= 转角）(3.14.02.324m m m S =⨯= 256.14.0m 0.4m m S =⨯= 261.14.07.2m m m S =⨯=270.34.04.7m m m S =⨯=23.850.31.16.13.11.458.314.1m S =++++++=合（10）铺本色砖：212.126.34.3m m m S =⨯= 226.676.07.112m m m S =⨯= 238.82.20.4m m m S =⨯= 249.52.27.2m m m S =⨯= 25.949.58.86.672.12m S =+++=合（11）砂浆嵌缝厚5cm ，宽4cm ：210.804.02)4.77.248.65.79(m S =⨯⨯++++= 226.404.0)2.37.112(m S =⨯+= 26.126.48m S =+=合（12）现浇砼道牙：313.11.01.07.112m V =⨯⨯=（13）小桥铺盲道板：25.65.013m m m S =⨯=（14）铺盲道砖：211.1244.03.310m m m S =⨯=229.14.08.4m m m S =⨯=合计：2126m（15）铺本色砖：22.1866.03.310m m m S =⨯=（16）现浇砼道牙：31.31.01.03.310m m V =⨯⨯=（17）砂浆嵌缝厚5cm ，宽3cm ：26.903.0)6.93.310(m S =⨯+=4、农贸市场斜对面公交站台牌（1）挖运土石方：34.778.10.25.21m m m m V =⨯⨯=（2）基础碎石垫层：31.210.06.113m m V =⨯⨯=（3）基础垫层砼：38.110.04.18.12m V =⨯⨯=（4）砼基础：35.325.00.18.13m V =⨯⨯=（5）砼立模：39.01425.025.007.1m V =⨯⨯⨯=（6）基础回填：37.443.16.15.21m V =⨯⨯=（7）回填种植土：3194.02.25.21m V =⨯⨯=（8）钢筋： 14：m L 3.6365.125=⨯=根 14：m L 5.63.15=⨯=根 16：m L 8514452.1=⨯⨯= 10：m L 5.667095.0=⨯=根 Ф8：m 18214130.1=⨯⨯=根L（9）预埋铁件：钢板厚16：2m 9.01425.025.0=⨯⨯=S 14：m L 171443.0=⨯⨯= 钢管Ф16：M L 8.15=（10）购花岗岩板，厚6cm ：25.492.25.22m S =⨯=二、南侧1、农贸市场~新气象路（1）铺盲道砖：212.754.0188m m m S =⨯=铺盲道砖转角：226.04.06.1m m m S =⨯=合计：28.75m（2）现浇砼道牙：39.11.01.0188m m m m V =⨯⨯=（3）砂浆砼嵌缝：24.905.0188m m S =⨯=（4）小桥铺花岗岩盲道板宽40cm ：244.010m m m S =⨯=2、新气象路~花园路（1）铺盲道砖：216.1034.0259m m m S =⨯=铺盲道砖转角：228.44.012m m m S =⨯=（2）铺本色砖：26.1034.0259m m m S =⨯=（3）现浇砼道牙：36.21.01.0259m m m m V =⨯⨯=（4）砼抹斜坡：26.5922.0)12259(m S =⨯+=3、花园路~南湖大道（1）铺盲道砖：21274.05.67m m m S =⨯= 22534.05.132m m m S =⨯= 236.464.05.116m m m S =⨯=铺盲道砖转角：248.44.012m m m S =⨯=合计：24.131m（2）铺本色砖：218.335.05.67m S =⨯= 22534.05.132m m m S =⨯= 236.464.05.116m m m S =⨯=合计：24.133m（3）现浇砼道牙：35.21.01.0)5.1165.132(m V =⨯⨯+=（4）砼抹斜坡：213.2030.05.67m m m S =⨯= 226.5945.05.132m m m S =⨯= 233530.05.116m m m S =⨯= 29.114356.593.20m S =++=合4、纺工路~南湖大道（1）铺盲道砖：218.1234.06.309m m m S =⨯= 转角）(2.74.01822m m m S =⨯= 233.794.02.198m m m S =⨯=247.14.02.4m m m S =⨯= 256.14.04m m m S =⨯=264.1144.0286m m m S =⨯=276.34.09m m m S =⨯=26.3316.34.1146.17.13.792.78.123m S =++++++=合（2）铺本色砖：218.1234.06.309m m m S =⨯= 223.794.02.198m m m S =⨯= 238.1642.4m m m S =⨯= 248.67.14m m m S =⨯= 254.1144.0286m m m S =⨯= 266.34.09m m m S =⨯=27.344m S =合（3）砼道牙：311.31.01.06.309m m V =⨯⨯= 320.21.01.02.198m m V =⨯⨯=339.21.01.0286m m V =⨯⨯= 30.89.20.21.3m S =++=合（4）砼抹斜坡：219.9230.06.309m m S =⨯= 222.212.018m m S =⨯= 235.5930.02.198m m S =⨯= 243.116.0)42.4(m S =⨯+= 251.10035.0286m m S =⨯= 265.225.09m m S =⨯=25.2585.21.1003.15.592.29.92m S =+++++=合（5）小桥铺盲道板宽50cm ：255.010m m S =⨯=（6）海盐塘大桥铺花岗岩盲道板：2524.0130m S =⨯=（7）海盐塘大桥修补地面砖：210m S =（8）小桥铺盲道板宽50cm ：25.65.013m m S =⨯=（9）大桥砂浆砼嵌缝3cm 厚：24.1008.0130m m S =⨯=后续增加工程量计算稿一、北侧1、农贸市场对面道口一个（1）铺盲道砖宽40cm ：28.04.00.2m m m S =⨯=（2）铺本色砖：26.38.10.2m m m S =⨯=（3）砼垫层：35.02.20.2m m m V =⨯=（4）砼道牙：31.02.015.05.2m V =⨯⨯=2、花园路路口东侧道口一个，人行道长9.8m ，宽1.0m（1）铺盲道砖40cm ：29.04.02.2m m m S =⨯=（2）铺本色砖：21.34.12.2m S =⨯=（3）砼垫层、道牙：335.01.04.010.08.12.2m m m m V =+=⨯⨯=（4）铺盲道砖40cm ：29.34.08.9m m S =⨯=（5）铺本色砖：29.56.08.9m m S =⨯=（6）砼嵌缝：26.330.0)2.28.9(m S =⨯+=二、南侧1、移动公司斜对面（1）铺盲道砖：219.24.02.7m S =⨯= 226.34.09m m m S =⨯= 238.24.00.7m m m S =⨯= 23.98.26.39.2m S =++=合（2）铺本色砖：218.105.12.7m S =⨯= 227.28.15.1m S =⨯= 237.203.20.9m S =⨯= 245.105.10.7m S =⨯= 256.56.15.3m S =⨯=23.506.55.107.207.28.10m S =++++=合（2）砂浆砼抹斜坡：2mS=⨯=38m7.97.25.02、南湖大道东转弯处（1）铺盲道砖：2⨯5.0S==2.1m4.03、公园处递口二个（1）铺盲道砖：2⨯⨯=S=2m4.08.12.2m （2）铺本色砖：2⨯=⨯S=2.624.12.2m（3）砼垫层：3V=⨯⨯⨯=8.18.0210.02.2m （4）砼道牙：3⨯⨯⨯=2.2mV=210.01.02.0三、新气象路公交站台4处1、挖运土方:3V=m⨯69m⨯=.03.10727.05.2、现浇零星砼：3V=⨯69m⨯=.05.10827.05.。

人行道板及栏杆计算书

人行道板及栏杆计算书目录一、工程概况 (1)1. 技术标准和设计参数 (1)1.1 技术标准 (1)1.2 设计规范 (1)二、恒载效应 (1)三、荷载组合： (2)四、配筋计算 (2)五、截面复核 (3)六、剪力验算 (4)七、裂缝宽度验算 (5)八、结论 (6)九、石栏杆计算 (7)一、工程概况1. 技术标准和设计参数1.1 技术标准1.1.1 车辆荷载等级：城—A级1.1.2 桥面纵坡：2.476%1.1.3 行车道横坡：1.5%（单幅单向坡）1.1.4 单幅桥面宽度：5米（人行道）+14.5米（行车道）+0.5米（防撞护墙）=20米。

1.1.5 人行道板铺装：2cm厚M12.5砂浆1.1.6 人行道人群荷载：取q人群=5 2kN m/1.1.7 人行道板结构厚度：h=8.0cm1.2 设计规范1.2.1 《公路工程技术标准》（JTJ001-97）1.2.2 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）1.2.3 《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.2.5 《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）1.2.6 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、恒载效应（1）成桥以后先计算简支板的跨中和支点剪力。

根据《公预规D62-2004》第4.1.2条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=1.36m。

简支板支点剪力：Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯g1：铺装自重g2：结构层自重g3：人群荷载mKN L L g g g Mo •=+⨯+⨯=++=17.1)5.22608.02302.0(81)(8122321 Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯＝KN 43.3 三、荷载组合：基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ=++表1 荷载组合表四、配筋计算根据《公预规D62-2004》第5.2.2条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下：0()2o d cd xM f bx h γ=-sd s cd f A f bx = 受压区高度应符合下列要求： 0b x h ξ≤ 式中：o γ——桥梁结构的重要系数。

人行通道顶板模板计算书

人行通道板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.100；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；楼板的计算跨度(m):3.10；楼板的计算长度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):350.00；4.材料参数面板采用竹胶板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

1.65m人行道板计算书

1.1.6人行道板铺装：60mm透水砖+30mmM15砂浆1.1.7人行道人群荷载：取q人群=52kN m或1.5KN的竖向集中力作用在一块构件/上，分别计算，取其不利者。

1.1.8人行道板结构厚度：h=8.0cm单块人行道板尺寸1630×490×80mm，采用C30混凝土，轴心抗压设计强度f cd=13.8MPa，轴心抗拉设计强度f td=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0×104MPa；钢筋采用HPB300钢筋，抗拉设计强度f sd=250Mpa,弹性模量Es=2.1×105MPa。

图1.1人行道立面图1.2设计规范1.2.1《公路工程技术标准》（JTGB01-2014）1.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）1.2.3《城市桥梁设计规范》(CJJ11-2011)1.2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）1.2.5《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）2内力计算2.1永久作用效应计算（1）人行道板自重G 1G 1=0.04×25=1KN/m（2）人行道板铺装G 2人行道板铺装上层采用6cm 透水砖，下层为3cmM15砂浆，则单块人行道板上每延米铺装重为G 2=（0.06×0.5×18+0.03×0.5×20）=0.84KN/m由上述得人行道板每延米总重力为G=G 1+G 2=1.84KN/m表2-1人行道板永久作用效应计算表2.2可变作用效应计算根据《城市桥梁设计规范CJJ11-2011》5kpa 的人群荷载作用在人行道板上，计算跨径取1.55m （净跨径1.45+半个支撑宽度0.05×2），算得简支板跨中弯矩为0.75KN.m ，支点剪力为1.94KN ，为两种工况中的最不利者。

自动人行道设计计算书

HXP系列自动人行道设计计算书惠州市富士电梯有限公司2006年10月一、主要规格及技术参数二、主要部件配置三、梯级运行速度计算1、设计参数：①电机额定转速：N m =960转/分②曳引机转速比：i=24.5 ③主机链轮齿数：Z 1=23齿 ④驱动链轮齿数：Z 2=65齿⑤梯级传动链轮节圆直径：D 1=683.41mm 2、计算：①驱动主轴转速：N S =iN m 21Z Z ⨯=65235.24960⨯=13.865 ②梯级运行速度：V=160D N S ⨯⨯π=41.68314.360865.13⨯⨯=495.88毫米/秒 ≈0.496米/秒 3、计算结论：1005.05.0496.0⨯-％=－0.8％≤±5％结论:HXP 系列自动扶人行道的梯级运行速度符合设计要求0.5米/秒。

四、扶手带运行速度计算1、设计参数：①驱动主轴转速：N S =13.865转/分②主轴小链轮齿数：Z 3=30齿 ③ 扶手驱动链轮齿数：Z 4=26齿④扶手带驱动轮(摩擦轮)直径：D 2=587mm ⑤扶手带厚度δ=12mm 2、计算：① 扶手驱动轴转速：N E = N S 43Z Z ⨯=2630865.13⨯=15.998转/分 ② 扶手带传动直径: D 3= D 2+δ=587+12=599mm ③扶手带运行速度：V F =360D N E ⨯⨯π=59914.360998.15⨯⨯=501.5毫米/秒 ≈0.502米/秒 3、计算结论：100496.0496.0502.0⨯-％=1.2％≤+2％结论:HXP 系列自动扶人行道的扶手带运行速度符合设计要求:超前梯级运行速度0～+2％。

五、输送能力计算1、设计参数：①梯级运行速度：V =0.5米/秒②梯级名义宽度：B=100mm 、800mm ③梯级名义深度：133.33mm④载人系数：B=100mm 时K=0.667、B=800mm 时K=0.5 2、计算：输送能力C t =40036001000⨯⨯V ×K当梯级宽度为B=1000mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.667=9000人/小时当梯级宽度为B=800mm 时, C t =33.133360010005.0⨯⨯×0.5=6750人/小时3、计算结论：HXP 系列自动人行道的输送能力可以达到设计要求。

人行道板、栏杆计算书

桥梁栏杆及人行道板计算书1、栏杆计算：栏杆望柱中线间距离，栏杆高。

作用在栏杆扶手上的活载：水平向外荷载采用1KN/m，作用在栏杆立柱柱顶的水平推力采用1KN/m。

3/2×1×1.3=1.3845KN*m；栏杆立柱断面为30×30cm；HRB335普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=280MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；持久状况承载能力极限状态，中桥为二级，桥梁机构的重要性系数γ0取1.0；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=30-4=26cm；求X值。

X≥，f cd bx= f sd A s求得As=2。

取用4Φ25 As=4×4.906=cm2。

可以满足承载力要求。

2、人行道板计算：人行道板×79.5cm，厚10cm，采用C25砼，钢筋采用R235普通钢筋；的竖向力计算，作用在一块人行道板上。

经历算，集中荷载较为不利，按集中荷载计算。

人行道铺装层厚5cm，容重按25KN/m3；R235普通钢筋抗拉强度设计值：f sd=195MPa；C25混凝土轴心抗压强度设计值f cd=11.5MPa；根据γ0M d≤f cd bx〔h0-x/2〕，其中h0=10-3=7cm 。

求X值。

f cd bx= f sd A s求得A s=1mm2。

取用9Φ10 A s=9×0.785=2，可以满足承载力要求。

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自动人行道计算书

XRW600R型自动人行道计算说明书编制：校核：批准：上海席尔诺电梯有限公司2005.7目录一.设计计算说明1.自动人行道的主要参数2.工作类型3.输送能力计算二.自动人行道梯与扶手带速度计算三.自动人行道架结构强度和刚度计算四.自动人行道驱动功率计算1.梯路牵引力计算2.满出上升时各区段上涨力计算3.扶手牵引力涨力计算五.传动链与梯级梯牵引链(安全系数校核)1.驱动传动链安全系数校核2.梯级牵引链安全系数校核一. 设计计算说明自动人行道是一种连续运输机械，主要用于机场、车站、大型购物卖场，超市等大容量人员载人输送设备。

近年来，随着改革开放的进一步深入，我们城乡居民的水平的提高，第三产业的发展，特别是旅游事业和商业的高度发展需要，自动人行日趋将成为公共场所中人们代步的工具。

总体方案确定后，我们尽量选用性能优良、结构合理、质量稳定的配套部件。

同进，为了保证设计的正确性，我们遵循本公司的自动人行道技术设计要求及参数相关的标准，对部分机构和金属结构进行了复核计算，其中涉及的一些机械设计的系数，则参阅机械设计手册。

我公司开发试制的XRW600R型自动人行道，部分结构采用了国外的先进技术，它具有结构紧凑、自重轻，运行平稳等优点。

1. 自动人行道的主要参数：额定速度：V=0.5/m/s 提升高度：H=5.5m 倾斜角：︒=12α 梯数宽度：mm Z 10001= 扶手长度：m L 347.281=2. 工作类型按普通型进行校核计算。

3. 输送能力计算： 4.03600KV C i ⨯⨯=其中 V-额定运行速度0.5m/sK-系数、当梯级宽度mm Z 10001=，K=2 所以，90004.0236005.0=⨯⨯=Ct 人/h二. 自动人行道梯级和扶手速度计算 1. 已知数据电动机：C VF M K FT 6160- 额定速度 n 电=960r/min 主动链轮：231=Z t=31.75 被动链轮：652=Z t=31.75梯级曳引链：163=Z t=133.39 m d 6834.01= 扶手带传动链轮：304=Z t=25.40 扶手带驱动链轮：265=Z t=25.40 扶手带驱动胶轮：m d 5974.02= 减速机传动比：i=24.5 2. 链的速度计算：主传动总的传动比，i 总239.6923/655.24Z /Z i 12=⨯=⨯=总i主轴转速n 主n 主=n 电/i 总=960/69.239=13.865(r/min) 梯级运行速度v 梯v 梯=n 主/60×(π×d 1)=(13.865/60) ×(3.14×0.68341)=0.496m/s3.扶手带速度计算:扶手带运行速度v 扶v 扶=(n 主/60)×(z 4/z 5)×∏×d 2(1-ε轮)=(13.865/60) ×(30/26) ×π×0.5974(1-0.003) =0.499(m/s)式中ε轮---胶轮打滑系数4扶手胶带与梯级的同步率(v扶-v梯)/v梯=(0.499-0.496)/0.453=0.6%根据GB16899-1997标准规定:扶手带的运行速度相对于梯级的速度允差为0~+2%计算结果满足标准要求三.自动人行道行架结构强度与刚度计算：1.已知数据序号代号名称数据及说明1 E 弹性模量E=2x105N/mm22 H 提升高度H=5500m3 α倾斜角度α=12°4 V 人行道运行速度V=0.496x103m/s5 q梯梯路线载荷q梯=0.799N/mm6 q人1m宽人行道乘客载荷Q人=5N/mm7 C t理论运载能力C t=9000人/小时8 Q从从动链轮重量Q N=2587N9 Q主主动链轮重量Q主=3744N10 Q架金属骨架重量Q架=37514N11 Q电电机重量Q电=1803N12 Q减减速机重量Q减=1617N13 Q扶扶手装置重量Q扶=23623N14 Q轨导轨重量Q轨=9679N15 Q前梳齿前沿板重量Q前=4508N16 Q控电器控制重量Q控=637N 2.人行道金属骨架,组合截面的转动惯量主梁选用角钢80×125×12a.不等边角钢的截面几何参数:截面面积S=2335.1mm2重心距离x0=20mmy0=40.7mm惯性矩I x0=3.644x106mm4b.组合截面的转动惯量横截面如图2-1一根角钢的转动惯量I x’I x’ = I x0+a2 .S=3.644×106+(716/2- y0)2×2335.1=2.387×108mm4组合截面的转动惯量I xI x =4 I x’=4x2.387×108=9.548×109mm4=9.548×10-3m43.受力分析人行道受力情况,如图2-2所示a.均布载荷q①乘客给人行道的均布载荷q人按国际 q人=5N/mm②梯路线载荷q梯q梯=0.799N/mm③金属构件的线载荷q构q构= (Q架+ Q扶+ Q轨+ Q控+Q从+Q主+Q前)/l=(37514+23623+9679+637+2587+2744+4508)/28.267=2.88N/mmb. 电机、减速机重量Q动Q动= Q电+ Q减=1803+1617=3420N4. 挠度及强度计算由受力图分析，最大挠度和最大弯矩出现在F点，即：y max=y F M max=M F,下面计算从A点到B点各分力对F点的挠度和弯矩。

015 人行道平侧石及其他

一、第四章
人行道平侧石及其他
人行道平侧石及其他（ 8项）
人行道基础
人行道板安砌铺草坪砖花岗岩及广场砖铺设侧平石垫层侧平石安砌
砌筑树池消解石灰
1、人行道板
（1）人行道基础工程量=基础面积

砂浆卧底：砂浆垫层
5cm预制人行道板 2cmM10砂浆卧底 15cm三渣
人行道板安砌
砼基础厚度与定额不同时，按“每增减”子目调整
（1）拆除旧路、人行道：工程量=实际拆除面积（2）拆除平侧石、管道：工程量=拆除长度（3）拆除砖石构筑物、砼障碍物：工程量=拆除体积（4）伐树、挖树蔸：工程量=伐树、挖树蔸棵数（5）路面凿毛、铣刨：工程量=路面凿毛、铣刨面积 2、管道拆除要求拆除后的管道基本完好。拆除砼管不包括基础及垫层的拆除。
背面
四、第五章
拆除工程
面层基层
拆除工程(11大项)
1、拆除旧路 2、拆除人行道 3、拆除平侧石拆除管道 7、拆除砖石构筑物 8、拆除砼障碍物 9、伐树、挖树蔸 10、路面凿毛 11、路面铣刨
人工拆除
机械拆除
4、砼管 5、金属管 6、镀锌管
树蔸：树伐掉主干后，留下的树根和少量树干的部分
1、工程量计算
2、拆除砼管道（¢1000内）
1-298
1-299 1-321
3、拆除砼障碍物（机械拆除、有筋）
4、拆除砼障碍物（机械拆除、无筋）
5、拆除砖砌检查井（深4m以内）
1-320
1-315
原有道路改建、需铺设新的排水管道时：沟槽挖方应扣除原有道路结构层体积----沟槽挖深按槽底至原有道路结构层底计算
3cm：[1-336] 基价=3207元/1000m2 基价=3207+199=3406元/100m2

人行道设计计算(中文)

一.基本参数:二.踏板运行速度的校核目的: GB16899-2011规定人行道在额定频率和额定电压下，踏板的运行速度与额定速度的偏差为±5%。

参数：电动机转速n=960转/分、减速器减速比i=24.5，其它参数见图一：减速器输出转速：n 1=i n =5.24960=39.1837转/分踏板运行速度：v T =311260z z n d ⨯⨯⨯⨯π=6560231837.396834.0⨯⨯⨯⨯π=0.496m/s 与额定速度的偏差：5.0)5.0496.0(-×100%=－0.8%<±5% 满足GB16899-2011标准要求。

三.扶手带速度校核目的: GB16899-2011规定扶手带的运行速度相对于踏板的运行速度允差为0~+2%。

扶手带速度：v F =53411660)(z z z z n t d ⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=26656030231837.39)0094.0587.0(⨯⨯⨯⨯⨯+⨯π=0.499m/s(扶手带的厚度t=9.4mm)扶手带速度与踏板运行速度的偏差：T T F v v v -=TF v v -1=2546)(d z z t d ⨯⨯+-1=6834.02630)0094.0587.0(⨯⨯+-1=0.7%<+2%且大于0，满足GB16899-2011标准要求。

四.扶手带强度计算:目的: 自动人行道的扶手带必须具有足够的抗断裂强度，GB16899-2011 规定扶手带的破断载荷至少为25KN.方法：逐点法：即自动人行道扶手带沿运动方向上的任一点张力等于后一点的张力与这两点间区段上的阻力之和。

扶手带系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点,我们计算自动人行道上行时扶手带的最大受力点作为强度验算依据。

计算各点张力：从扶手带闭合回路的驱动轮绕出端即上图中的点0开始，按顺时针方向逐点计算。

S 0=S 带-出=300+q h HS 1=S 0c R1S 2=S 1-q h l 1-2(sin α-c r cos α)S 3=c R2S 2S 4=S 3+(q h +q 人)l 3-4c gS 5=c R3S 4S 6=S 5+(q h +q 人)l 5-6c gS 7=c R4S 6S 8=S 7+q h l 7-8c rS 9=c R5S 8=S 带-入在上列各式中:q h —扶手带的线载荷，q h =25N/m ；c g —直线区段滑动阻力系数，c g =0.3；c r —直线区段滚动阻力系数，c r =0.02；c R1-7—曲线区段阻力系数，c R1-7=e μβ；扶手带在导轨上滑动时μg =0.2扶手带在滚轮上滚动时μr =0.04β—不同曲线路段包角（弧度）；β=θπ/180θ—不同曲线路段包角（度）；q 人—乘客作用于扶手带上的线载荷，q 人=42N/m ；设提升高度H=5.6m 倾角α=12°S0= S带-出=300+25×5.6=440Nc R1=eμrβ1= eμrθ1π/180°=e0.04×48°π/180°=1.03 (θ1=48°)S1=S0c R1=440×1.03=453.2Nl1-2=(H/sinα)-1=(5.6/sin12°)-1=25.93mS2=S1-q h l1-2(sinα-c r cosα)=453.2-25×27.8×(sin12°-0.02cos12°)=332.6Nc R2=eμrβ2= eμrθ2π/180°=e0.04×180°π/180°=1.1 (θ2=180°)S3=c R2S2=1.1×332.6=365.9Nl3-4=H/sinα=6/sin12°=28.8mS4=S3+(q h+q人)l3-4(sinα+c g cosα)=365.9+(25+42)×28.8×(sin12°+0.3cos12°)=1333Nc R3=eμgβ3= eμgθ3π/180°=e0.2×12°π/180°=1.04 (θ3=ª=12°)S5=c R3S4=1.04×1333=1386Nl5-6=1.05mS6=S5+(q h+q人)l5-6c g=1386+(25+42)×1.04×0.3=1407Nc R4=c R2=1.1 (θ 6 =θ3=180°)S7=c R6S6=1.1×1407 =1547.7Nl7-8=0.182mS8=S7+q h l7-8c r=1547.7+25×0.182×0.02=1547.8Nc R5=eμgβ5= eμgθ5π/180°=e0.04×70°π/180°=1.05(θ5=70°)S9=S带-入=c R5S8=1.05×1547.8=1625N根据以上的计算结果可知: 扶手带路中最大受力处为S9点,即S带ma×=S9=1625N；我公司选用上海巨龙橡塑公司提供的SDS型扶手带，其破断载荷Q min≥25KN，所以破断强度满足GB16899-2011标准要求五.踏板链强度计算目的: 自动人行道的踏板链必须具有足够的抗断裂强度方法：逐点法：梯路系统如下图：根据自动人行道梯路运动特点，计算自动人行道上行时踏板链的最大受力点作为踏板链强度验算依据。