地下连续墙设计计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算排桩是指在地基中按一定的排列规律竖向钻孔和灌入浇筑有强度的混凝土,形成一定的桩状体,以增加地基的承载力和稳定性的一种地基加固方式。
而地下连续墙是指沿地基深处连续围成一定的围护结构,从而达到增加地基的稳定性和承载力的作用。
下面我们就来详细介绍一下排桩和地下连续墙的计算方法。
一、排桩的计算方法:1.确定设计堆载荷和设计基本桩载荷:根据工程的荷载要求,计算地基所能承受的荷载大小。
2.计算单桩承载力和桩长:采用极限平衡法,以单桩为单位计算桩的承载力,得到单桩的承载力和桩长。
3.计算点桩的间距和排桩深度:根据桩的承载力和荷载大小,计算相邻桩之间的距离和排桩深度。
4.桩的排列形式:根据工程的具体要求和土层的情况,确定桩的排列形式和间距。
5.计算排桩的承载力:按排桩的排列形式和间距,采用图解法或计算法计算排桩的整体承载力。
二、地下连续墙的计算方法:1.墙的排列形式和尺寸:根据工程的具体要求和土层的情况,确定连续墙的排列形式和尺寸。
2.确定土的侧压力和角度:根据土的密度、倾斜角等参数,计算土的侧压力和侧压力的作用角度。
3.计算墙的承载力和刚性:根据连续墙的尺寸和挡土高度,计算墙的承载力和刚性。
4.计算墙板的厚度和加固措施:根据土的侧压力和墙的承载力,计算墙板的厚度和加固措施,提高墙的稳定性。
5.计算墙的受力状态:计算连续墙在工作状态下的受力状态,包括剪切力、弯曲力、轴力等受力。
通过以上的计算方法,可以得到排桩和地下连续墙的各项参数和设计要求。
在实际工程中,还需要根据具体情况进行一些调整和改进,以确保结构的稳定性和可靠性。
同时,需要进行孔隙水压力和土的变形等方面的计算,进一步确认结构的可行性和安全性。
总结起来,排桩和地下连续墙的计算方法是基于土力学和结构力学的理论基础上进行的。
通过合理的计算和设计,能够保证工程的稳定性和可靠性,提高地基的承载力和稳定性。
地下连续墙计算规则与边坡的处理
地下连续墙计算规则与边坡的处理
一、地下连续墙1.导墙开挖工程量=墙中心线长×开挖宽度×深度2.导墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×厚度×深度3.机械成槽工程量=墙中心线长×厚度×成槽深度成槽深度按自然地坪至连续墙底面的垂直距离加0.5m计算4.泥浆外运工程量=成槽工程量5.连续墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×墙厚度×墙深度6.清底置换、接头管安拔按分段施工时的槽壁单元以段计算二、地基强夯1.地基强夯工程量=设计图示尺寸(㎡)设计无明确规定时,以建筑物基础外边线外延5m计算。
夯击能=夯锤重×起吊高度三、喷锚支护锚杆、喷射混凝土1、锚杆钻孔灌浆工程量=设计长度2、锚杆制作、安装工程量=设计质量(土层)锚杆子目中的钢筋和铁件可按施工图设计用量调整。
土钉定额中的长度系按单根长度
8m以内考虑,超过8m时人工费乘以系数1.25。
锚杆间的连梁可另行计算费用。
基坑深度大于6m时,人工乘以系数1.3。
3、喷射混凝土护坡混凝土可进行标号换算。
工程量:支护坡面面积。
四、钢板桩(1)打桩机打钢板桩(2-90)~(2-91)工程量:钢板桩重量(2)拔钢板桩(2-92)(2-93)工程量:同打钢板桩(3)安拆导向夹具(2-94)工程量:设计规定的水平长度。
造价小达人公众号ID 52269233033每天学习造价小知识!分享精彩造价!本文为头条号作者发布,不代
表今日头条立场。
工程计量-第三节-工程量计算规则与方法(三)
表5.3.8工程量计算表二、地基处理与边坡支护工程(编号:0102)地基处理与边坡支护工程包括地基处理、基坑与边坡支护。
对项目特征中“地层情况”的描述按表5.3.2和表5.3.6的土石划分,并根据岩土工程勘察报告按单位工程各地层所占比例(包括范围值)进行描述或分别列项;对无法准确描述的地层情况,可注明由投标人根据岩土工程勘察报告自行决定报价。
项目特征中的“桩长”应包括桩尖,空桩长度=孔深-桩长,孔深为自然地面至设计桩底的深度。
(一)地基处理(编号:010201)如图5.3.4所示。
在图5.3.4(a)中每个点位所代表的处理范围为A×B(矩形面积),共20个点位,所以处理范围面积为20×A×B;在图5.3.4(b)中,每个点位所代表的处理范围为A×B(菱形面积),共14个点位,所以处理范围面积为14×A×B。
预压地基是指在地基上进行堆载预压或真空预压,或联合使用堆载和真空预压,形成固结压密后的地基。
堆载预压是地基上堆加荷载使地基土固结压密的地基处理方法。
真空预压是通过对覆盖于竖井地基表面的封闭薄膜内抽真空排水使地基土固结压密的地基处理方法。
强夯地基属于夯实地基,即反复将夯锤提到高处使其自由落下,给地基以冲击和振动能量,将地基土密实处理或置换形成密实墩体的地基。
振冲密实是利用振动和压力水使砂层液化,砂颗粒相互挤密,重新排列,空隙减少,提高砂层的承载能力和抗液化能力,又称振冲挤密砂石桩,可分为不加填料和加填料两种。
褥垫层是CFG复合地基中解决地基不均匀的一种方法。
如建筑物一边在岩石地基上,一边在黏土地基上时,采用在岩石地基上加褥垫层(级配砂石)来解决。
(二)基坑与边坡支护(编号:010202)1.地下连续墙【2011真题】根据《房屋建筑与装饰工程工程量计算规范》,地下连续墙的工程量应( )A.按设计图示槽横断面面积乘以槽深以体积计算B.按设计图示尺寸以支护面积计算C.按设计图示以墙中心线长度计算D.按设计图示中心线长乘以厚度乘以槽深以体积计算【答案】D【解析】地下连续墙的工程量按设计图示墙中心线长乘以厚度乘以槽深以体积计算。
地连墙导墙模板计算书
地连墙导墙模板计算书摘要:一、引言二、地连墙导墙模板的定义与作用三、地连墙导墙模板的计算方法四、地连墙导墙模板的施工要点五、结论正文:一、引言随着我国建筑业的发展,对于建筑模板技术的要求越来越高。
地连墙导墙模板作为一种新型建筑模板技术,已在我国建筑领域得到广泛应用。
本文旨在介绍地连墙导墙模板的计算方法及其施工要点,以期为我国建筑业的发展做出贡献。
二、地连墙导墙模板的定义与作用地连墙导墙模板是一种用于地下连续墙施工的模板技术。
地连墙导墙模板主要由模板、支架和操作平台组成,其作用是在地下连续墙施工过程中,为混凝土浇筑提供一个稳定的空间,保证混凝土浇筑的质量和速度。
三、地连墙导墙模板的计算方法地连墙导墙模板的计算主要包括模板长度、宽度、高度及支架间距等方面的计算。
具体计算方法如下:1.模板长度计算:根据地下连续墙的设计长度和施工段划分,计算模板的长度。
2.模板宽度计算:根据地下连续墙的设计宽度和施工要求,计算模板的宽度。
3.模板高度计算:根据地下连续墙的设计高度和施工要求,计算模板的高度。
4.支架间距计算:根据模板的尺寸和施工荷载,计算支架的间距。
四、地连墙导墙模板的施工要点地连墙导墙模板的施工要点主要包括模板安装、支架搭设和操作平台设置等方面。
具体施工要点如下:1.模板安装:根据计算结果,在现场安装模板,并进行调整,确保模板尺寸符合设计要求。
2.支架搭设:根据计算结果,在现场搭设支架,并进行调整,确保支架间距和承重能力符合设计要求。
3.操作平台设置:根据施工要求,在现场设置操作平台,并进行固定,确保操作平台的稳定性和安全性。
五、结论地连墙导墙模板是一种新型建筑模板技术,其计算方法和施工要点对于保证地下连续墙施工质量具有重要意义。
圆形地下连续墙支护结构计算
附录T
圆形地下连续墙支护结构计算
d K —墙体沿深度方向的等效分布弹性系数,按式(T.0.3)计算;
k q —作用在地面上的竖向均布荷载(kPa );
jk E —墙侧水平土压力强度(kPa ),按式(R.0.1-1)计算;
wk E —采用水土分算时,墙侧水压力强度(kPa ),水压力可按静水压力计算,
有经验时,也可考虑渗流作用对水压力的影响。
T.0.2当圆形地下连续墙支护结构利用内环梁或内衬作支承时,可将内环梁或内衬的作用以等效弹性支承来替代,如图T.0.2-1、图T.0.2-2所示。
单位宽度墙体上的内环梁或内衬的等效弹性系数可按下式计算:
z z
z E A K R 2
z (T.0.2)
T.0.3圆形地下连续墙墙体的环向效应可采用沿深度分布的弹性支承来替代,如图T.0.1所示。
单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数可按下式计算:
d 20Ed
K R α=(T.0.3)
式中:d K —单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数(kN/m 2)
;E —地下连续墙墙体材料的弹性模量(kN/m 2);
d —地下连续墙墙体有效厚度(m ),应考虑施工偏差的影响;0R —地下连续墙墙体中心线半径(m );
α—修正系数,应根据工程具体情况研究采用。
当缺乏实践经验时,可取
α=0.4~0.7,当0R 较大,或槽段数较多时取小值。
排桩与地下连续墙支护设计计算及施工要求全
Khe
(3-5)
Nq
tg2 (45
)e tan
2
(3-6)
m1
0
m2
Nc (Nq 1) / tan (3-7)
挡土构件底端平面下土的抗隆起稳定性验算
Khe──抗隆起安全系数;安全等级为一级、二级、三级的支护结构,Khe分 别不应小于1.8、1.6、1.4。
• 软弱下卧层的抗隆起稳定性验算
0
m1
图3-8 坑底土体的突涌稳定性验算
1-截水帷幕;2-基底;3-承压水测 管水位;4-承压水含水层;5-隔水层
D
h D w
Kty
(3-9)
2)悬挂式截水帷幕底端位于碎石土、砂土或粉土含水层 时,对均质含水层,地下水渗流的流土稳定性按下式计算:
2D
0.8D1 '
h w
K se
(3-10)
1 1
(a) 潜水
• 悬臂式支挡结构的嵌固深度应符合嵌固稳定性的要求,计算公式 如下:
0
ak ak
pk pk
pk'
图3-2 悬臂式结构嵌固稳定性验算
Epk z p1 Eak za1
Kem
(3-1)
式中:Kem——嵌固稳定安全系数;安 全等级为一级、二级、三级的锚拉式
支挡结构和支撑式支挡结构,Kem分别 不应小于1.25、1.2、1.15; za1、zp2——基坑外侧主动土压力、基 坑内侧被动土压力合力作用点至支点
稳定性破坏
坑底隆起
管涌
挖土深度大,嵌固深度不够, 可能由于挖土处卸载过多,在 墙后土重及地面荷载作用下引 起坑底隆起。
当地下水位较高、坑深很大 和挡墙嵌固深度不够时,挖土 后在水头差产生的动水压力作 用下,地下水会绕过支护墙连 同砂土一同涌入基坑。
高层建筑地下连续墙的设计计算与施工
挖槽是 地下 连续墙施 . 中的关键工 序 。挖 槽约 占地下连 [ 续墙工 期的一半 ,因此提高挖槽 的效 率是缩 短工期 的关键 。 同时 ,槽 壁形状 基本上 决定 了墙 体外 形 ,所 以挖槽 的精度又
要求 。具体设计计算原则如下 :
( ) 用地下结 构外墙兼 作基坑 围护墙( 合一) , 1 利 两墙 时
外墙体 除应满 足地下 结构使 用期设计 要求外 ,尚应进 行施一 [
阶段各 种工况 条件下 的 围护墙 体计算 :地下结 构施T 期墙体
殊方法接头 ,使之联成地下连续 的钢筋混凝土墙体 。
地下连续墙施工地下连续墙是通过专用的挖f冲槽设备沿着地下建筑物或构筑物的周边按预定的位置开挖出或冲钻出具有一定宽度与深度的沟槽用泥浆护壁并在槽内设置具有一定刚度的钢筋笼结构然后用导管浇筑水下混凝土分段施工用特殊方法接头使之联成地下连续的钢筋混凝土墙体
高层 建筑地 下连续墙 的 设计计算 与施 工
文/t i 文
( 5)两墙合一 时地下连续墙与地下结构 内部梁板等构件
摘 要 : 在进行 地下连 续墙的设计 时 ,应 针对2 _期 间和  ̄T -
使用 期 间的 不同 阶段 、各 种 支撑务 件 下的具 体情 况 ,进行相
的连 接 ,应满 足主体 工程地下 结构受力 与设计 要求 ,一 般按
导墙 面应高于地 面约 1e 0 m,可 防止地面水 流入槽 内污染
( 3)墙顶承受竖 向偏 心荷载或地下结构 内设 有边柱与托 泥浆 。导墙 的内墙面应 平行于 地下连续 墙轴线 ,对轴线距 离
梁时 ,应考 虑其对墙体 和边柱 的偏 心作 用 。墙顶 圈梁f 或压顶 梁) 与墙体 及上部结构 的连接处应验算截 面受剪承载力 。
市政工程计量计价—地下连续墙
(二)地下连续墙施工工艺
导墙放线
•模块二:市政通用项目计量计 价
08 地下连续墙工程计量计价
提纲
1 地下连续墙基础知识 2 地下连续墙计量计价
地下连续墙工程基础知识
地下连续墙是在地面以下用于支承建筑物荷载、截水防渗或挡土支护而 构筑的连续墙体。可以用作防渗墙、临时挡土墙、永久挡土(承重)墙,或 作为基础。 • (一)地下连续墙的适用范围
• 三、连续墙混凝土浇筑工程量按设计长度乘墙厚及墙深加 0.5m以“m3”计算。
• 四、锁扣管及清底置换以“段”计。(段指槽壁单元槽段)
实例练习
•1、某地下工程采用地下连续墙做基坑挡土和地下室外墙。设计墙身长度 纵轴线80m两道、横轴线60m两道围成封闭状态,墙底标高-12m,墙顶 标高-3.6m,自然地坪标高-0.6m,墙厚1000mm,C35混凝土浇捣,槽 壁单元槽段长4m。设计要求导墙采用C30混凝土浇捣,具体方案由施工 方自行确定(根据地质资料已知导沟范围为三类土);现场余土及泥浆必 须外运5 Km处弃置。试计算该连续墙工程量并计算定额直接工程费。 •导墙施工方案:导墙厚度200mm,高1.3m,平面部分宽400mm,厚 100mm。
导墙沟开挖
导墙钢筋绑扎
导墙支模
导墙混凝土浇筑
导墙养护
成槽开挖
钢
筋
笼
钢
制
筋
作
笼
起
钢
吊ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
弹性地基梁法(“m”法)公式以及地下连续墙计算书
根据上海市标准《基坑工程设计规程》的规定,在施工临时工况下,地下连续墙的计算采用规范推荐的竖向弹性地基梁法(“m ”法)。
弹性地基梁法取单位宽度的挡土墙作为竖向放置的弹性地基梁,支撑简化为与截面积、弹性模量、计算长度有关的弹簧单元,如图1为弹性地基梁法典型的计算简图。
图1 竖向弹性地基梁法计算简图基坑开挖面或地面以下,水平弹簧支座的压缩弹簧刚度H K 可按下式计算:h b k K h H ..=z m k h .=式中,H K 为土弹簧压缩刚度(kN/m);h k 为地基土水平向基床系数(kN/m 3);m 为基床系数的比例系数;z 为距离开挖面的深度;b 、h 分别为弹簧的水平向和垂直向计算间距(m)。
基坑内支撑的刚度根据支撑体系的布置和支撑构件的材质与轴向刚度等条件有关,按下式计算:BL A E K ....2α= 式中:K ——内支撑的刚度系数(kN/m/m);α——与支撑松弛有关的折减系数,一般取0.5~1.0;混凝土支撑或钢支撑施加预压力时,取1.0;E ——支撑构件材料的弹性模量(kN/m 2);A ——支撑构件的截面积(m 2);L ——支撑的计算长度(m);S ——支撑的水平间距(m)。
(2)水土压力计算模式作用在弹性地基梁上的水土压力与土层分布以及地下水位有关系。
水土压力计算采用水土分算,利用土体的有效重度和c 、ϕ强度指标计算土压力,然后叠加水压力即得主动侧的水土压力。
土的c 、ϕ值均采用勘察报告提供的固结快剪指标,地下连续墙变形、内力计算和各项稳定验算均采用水土分算原则,计算中地面超载原则上取为20kPa 。
基坑周边地下连续墙配筋计算时分项系数取1.25。
①土压力计算:墙后主动土压力计算采用朗肯土压力计算理论,主动土压力强度(kPa )计算公式如下: a a i i a K c K h r q p 2)(-+=∑其中,i r 为计算点以上各土层的重度,地下水位以上取天然重度,地下水位以下取水下重度;i h 为各土层的厚度;a K 为计算点处的主动土压力系数,)245(tan 2φ-= a K ; φ,c 为计算点处土的总应力抗剪强度指标。
4.2深基坑支护类型与设计计算
0.5Dmin 0.33Dmin 0.5Dmin 0.33Dmin
25.83Dmin 1.55Dmin
2
3
14.28Dmin 6.45Dmin
2
3
主动区力矩合计: 1.55Dmin3+25.83Dmin2+143.35Dmin+265.2 被动区力矩合计: 6.46Dmin3+14.28Dmin2
沿桩排方向取1m长度计算土压力计算见表2-9,表2-10
2.求反弯点位置 2.求反弯点位置
反弯点位置可以用桩前后土压力为零点近似确定: 35.489+5.403D1=57.288D1 解出:D1=0.68m
表2-10 被动土压力计算表
参数 c=0 φ=32 γ=17.6 Kp=3.255 O
Kp =1.804
2)等反力布置
算例: 算例:某工程基坑支护拟采用悬臂桩结构,主要参数
如图2-3(a)所示。试计算桩的设计长度,桩身最大弯矩 及所在位置。
土压力计算
主动土压力计算表
计算 深度 Z c=10 φ=20 A γ=19 Ka=0.49 =0.7 B C 0 0.45 6.0 0 8.55 114 20 28.55 134 9.8 14 65.66 14 14 14 -4.2 0 51.66 σz=γ·Z σz+q 2C· (σz+q)Ka
因为摩擦力作用方向,墙前墙体摩擦力向下。摩擦力阻止 土体滑动,被动土压力增大。 表4.2中当为混凝土板桩时,40度(3.0);35度(2.6);30 度(2.3);25度(2.1);20度(1.8);15度(1.5);10度 (1.2)。
土压力强度等于零的位置的计算。 t 所需实际板桩的入土深度为: = (1.1 − 1.2)t 0 (用等值梁法计算板桩是偏于安全的,实际 计算时将最大弯矩予以折减,根据丹麦 的研究成果折减系数为0.6-0.8,一般为 0.74。) 对支撑反力,则发现有不够的安全度,实 际设计时,将支撑反力加大35%, R=1.35R0 例4-1
排桩地下连续墙设计计算
2024/2/10
20
第21页/共35页
§4.3.6 基坑的稳定性分析
基坑工程的稳定性分析主要有以下几个方面: (1) 整体稳定性分析; (2) 抗倾覆及滑移稳定性分析; (3) 基坑底抗隆起稳定性分析; (4) 抗渗流稳定性分析。
第22页/共35页
§4.3.6 基坑的稳定性分析
1. 整体稳定性验算
(1)安全等级为一级及缺乏地区经验的二级基坑侧壁,应按
规范规定进行锚杆的基本试验,锚杆轴向受拉承载力设计值可
取基本试验确定的极限承载力除以受拉抗力分项系数γs,受拉
抗力分项系数可取1.3。即 Nu Nlim / s
(2)基坑侧壁安全等级为二级且有邻近工程经验时,可按下
式计算锚杆轴向受拉承载力设计值,并应按规范要求进行锚杆
2M c
h(i Kp
K
)
a
d d
(4-13)
式中:Mp——每延米中的桩产生的抗滑力矩(kN·m/m);
αi(kN·m/单桩); hi——切桩滑弧面至坡面的深度(m); γ——hi范围内土的重度(kN/m3); Kp、Ka——土的被动与主动土压力系数; d——桩径(m);
力及合力对支护结构底端的力臂。
第29页/共35页
§4.3.6 基坑的稳定性分析
3. 基坑底隆起稳定性验算 对饱和软黏土,抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要
内容。基坑底土隆起,将会导致支护桩后地面下沉,影响环境安 全和正常使用。隆起稳定性验算的方法很多。可按地基规范推荐 的以下条件进行验算(如图所示):
t+Δt——透水层顶面距基坑底面的深度(m); Pw——含水层水压力(kPa)。
第34页/共35页
感谢您的观看!
地下连续墙设计计算书
地下连续墙设计计算书深基坑课程设计一、工程概况本工程是一座深基坑工程,位于城市中心区域,占地面积约2000平方米,深度约30米。
工程主要包括基坑支护和地下连续墙结构设计。
二、工程地质条件该地区地质条件复杂,主要由泥岩、砂岩、砾岩等岩石组成。
地下水位较高,需要采取相应的措施进行处理。
三、支护方案选型根据地质条件和工程要求,我们选择了混凝土桩和钢支撑作为基坑支护方案。
同时,为了减小对周围环境的影响,我们还采用了垂直排水井和水平排水井等技术手段。
四、地下连续墙结构设计1.确定荷载,计算土压力:我们首先计算了○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ,平均粘聚力c,平均内摩檫角φ,并根据这些参数计算出地下连续墙的嵌固深度。
2.主动土压力与水土总压力计算:在计算主动土压力和水土总压力时,我们考虑了地下水位的影响,并采用了有限元分析方法进行计算。
最终,我们得到了合理的支护结构设计方案。
2.地下连续墙稳定性验算2.1 抗隆起稳定性验算在地下连续墙的设计中,抗隆起稳定性是非常重要的一项指标。
通过对地下连续墙的稳定性进行验算,可以保证其在使用过程中的稳定性和安全性。
2.2 基坑的抗渗流稳定性验算除了抗隆起稳定性外,地下连续墙的抗渗流稳定性也是需要进行验算的。
在地下连续墙的设计中,需要考虑地下水的渗透和压力对墙体的影响,以保证墙体的稳定性和安全性。
3.地下连续墙静力计算3.1 山肩邦男法在地下连续墙的静力计算中,山肩邦男法是一种常用的计算方法。
该方法通过对地下连续墙的受力分析,计算出墙体的承载力和变形情况,以保证墙体的稳定性和安全性。
3.2 开挖计算在地下连续墙的设计中,需要进行开挖计算,以确定开挖深度和墙体的尺寸。
开挖计算需要考虑地下水位、土壤的力学性质和墙体的受力情况等因素,以保证墙体的稳定性和安全性。
4.地下连续墙配筋4.1 配筋计算在地下连续墙的设计中,配筋计算是非常重要的一项工作。
配筋计算需要考虑墙体的受力情况和墙体材料的力学性质等因素,以确定墙体的钢筋配筋方案,保证墙体的稳定性和安全性。
地下连续墙-理正深基坑整体计算案例分析
XXXXXXXX设计院地下连续墙理正深基坑整体计算模型案例分析地下空间研究所2020年8月1.基本信息图1 地下连续墙基本参数2.支护设计图2 支护布置图3 支撑布置3.计算结果3.1开挖至坑底[第6工况:开挖]支护结构-墙计算结果─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = -124.31(kN) 水平剪力 = 148.69(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.02(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 99.30(kN-m) 挡土侧 = -227.13(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.00(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 103.89(kN-m) 挡土侧 = -226.10(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 146.70(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = 130.10(kN) 水平剪力 = -147.63(kN)竖向纵筋:基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -486.38(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 343.97(kN-m) 挡土侧 = -243.06(kN-m)竖向剪力 = -119.51(kN) 水平剪力 = 147.88(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2022(mm2/m) 挡土侧 = 2022(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.67(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -226.24(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 133.38(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 100.90(kN-m) 挡土侧 = -225.17(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -486.74(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 342.60(kN-m) 挡土侧 = -242.83(kN-m)竖向剪力 = 130.08(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2023(mm2/m) 挡土侧 = 2023(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────3.1-1整体位移3.2【控制情况】-墙内力(三维)[控制工况:]支护结构-墙计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 墙Q-1竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = -157.53(kN) 水平剪力 = 206.27(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(2) 墙Q-2内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 167.95(kN-m) 挡土侧 = -299.90(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 117.06(kN-m) 挡土侧 = -266.74(kN-m)竖向剪力 = 109.26(kN) 水平剪力 = -148.37(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(3) 墙Q-3内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 169.77(kN-m) 挡土侧 = -308.14(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 138.18(kN-m) 挡土侧 = -255.48(kN-m)竖向剪力 = -123.37(kN) 水平剪力 = 147.27(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(4) 墙Q-4内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = 168.70(kN) 水平剪力 = -206.87(kN)竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(5) 墙Q-5内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 344.82(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 420.45(kN-m) 挡土侧 = -304.39(kN-m)竖向剪力 = -157.63(kN) 水平剪力 = 206.64(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1748(mm2/m) 挡土侧 = 1748(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(6) 墙Q-6内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 166.90(kN-m) 挡土侧 = -303.99(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 148.35(kN-m) 挡土侧 = -250.81(kN-m)竖向剪力 = 104.38(kN) 水平剪力 = -147.57(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(7) 墙Q-7内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 170.94(kN-m) 挡土侧 = -307.31(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 113.28(kN-m) 挡土侧 = -269.57(kN-m)竖向剪力 = -112.36(kN) 水平剪力 = 144.34(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)水平纵筋:基坑侧 = 1600(mm2/m)(构造)挡土侧 = 1600(mm2/m)(构造)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────(8) 墙Q-8内力结果:竖向弯矩:基坑侧 = 324.39(kN-m) 挡土侧 = -551.76(kN-m)水平弯矩:基坑侧 = 407.89(kN-m) 挡土侧 = -304.53(kN-m)竖向剪力 = 168.60(kN) 水平剪力 = -207.19(kN)配筋结果:竖向纵筋:基坑侧 = 2294(mm2/m) 挡土侧 = 2294(mm2/m)水平纵筋:基坑侧 = 1696(mm2/m) 挡土侧 = 1696(mm2/m)竖向拉结筋 = 1005(mm2/m) 水平拉结筋 = 1005(mm2/m)─────────────────────────────────图3.2-1 弯矩-水平向图3.2-2 弯矩-竖向图3.2-3 剪力-水平向图3.2-4 剪力-竖向3.3【控制情况】-支撑梁内力(三维)[控制工况:]内支撑结构-支撑梁计算结果(控制工况的计算配筋面积取各工况计算配筋面积的最大值)─────────────────────────────────(1) 支撑梁ZCL-1位移结果:内力结果(轴压为正):配筋结果:注:若有蓝色数字,表示构造配筋。
建筑基坑工程地下连续墙设计与施工
建筑基坑工程地下连续墙设计与施工1设计1.1地下连续墙的设计,除满足9.2节的要求进行外,尚应包括下列内容:1)墙体厚度,单元槽段的平面形状及槽段长度;2)槽段截面设计;3)槽段接头型式及接头设计;4)作为主体结构的一部分时,尚应满足第14章设计要求。
1.2地下连续墙墙体厚度应根据墙体的内力与变形计算、墙体的抗渗要求、成槽机械的能力等综合确定。
现浇地下连续墙的墙体厚度可选用600mm、800mm、1000mm、1200mm;预制地下连续墙的厚度不宜大于800mm。
1.3地下连续墙单元槽段的平面形状和槽段长度,应根据墙段的受力情况、槽壁稳定性、环境条件和施工条件等综合确定。
单元槽段的平面形状根据需要可选用一字形、L形、T形等,单元槽段可组合成格型、圆筒形等。
现浇地下连续墙单元槽段长度不宜大于 6.6m,在保证槽壁稳定和满足施工能力的条件下,宜采用较大的槽段长度;当周边环境复杂时,应采用较小的槽段长度。
预制地下连续墙宜采用空心截面,槽段长度应结合设备吊装能力确定,宜为3~5m。
1.4地下连续墙一般按受弯构件设计,根据内力计算包络图进行截面设计,其正截面受弯承载力验算、斜截面受剪承载力验算应符合国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。
预制地下连续墙尚应进行起吊和运输阶段的内力、变形计算和裂缝验算。
1.5基坑环境保护要求高或地下连续墙防水质量要求高时,遇到基坑开挖深度范围存在较厚的软土、易坍塌土层、或渗透系数大的粉土、砂土层,宜采用槽壁预加固措施。
槽壁加固宜采用垂直度高、搭接好的水泥土桩,地下连续墙两侧应同时设置。
1.6地下连续墙槽段接头可分为柔性接头和刚性接头,柔性接头可采用锁口管接头、波形管接头、楔形接头、工字钢接头、钢筋混凝土预制接头、预制地下连续墙现浇接头等;刚性接头可采用穿孔钢板接头、钢筋承插式接头等。
1.7地下连续墙槽段接头根据构造便于施工、满足防渗设计要求等原则选用,一般采用普通的柔性接头;当防水要求较高时,宜采用工字钢接头;当根据结构受力特性需形成整体时,槽段间宜采用刚性接头,并根据实际受力状态验算槽段接头承载力。
地下连续墙泥浆储备量计算
地下连续墙泥浆储备量计算
3. 考虑浪失和储备系数:在计算储备量时,需要考虑泥浆在施工过程中的浪失和储备系数 。浪失系数通常由施工经验和工程特点确定,而储备系数通常是根据施工进度和安全因素进 行确定。
4. 计算储备量:根据墙体体积和浪失、储备系数,计算地下连续墙泥浆的储备量。储备量 可以通过以下公式计算:储备量 = 墙体体积 × 浪失系数 × 储备系数。
地下连续墙泥浆储备量计算
地下连续墙泥浆储备量的计算可以通过以下步骤进行:
1. 确定墙体尺寸:首先需要确定地下连续墙的长度、宽度和深度。这些尺寸通常由工程设 计或施工方案确定。
2. 计算墙体体积计算:体积 = 长度 × 宽度 × 深度。
地下连续墙结构设计计算
地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算(1)砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。
对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。
(2)计算地下连续墙结构的整体稳定性,确定外立面入土深度时。
作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧(即迎土侧)可取主动土压力,墙内侧(即开挖侧)基坑开挖面以下可取被动土压力。
(3)计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时,墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算,基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。
栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。
(4)计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时,墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力,按直线增加的三角形分布,地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。
栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。
对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。
(5)主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。
核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范(GB50038--94)规定取值。
2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆(即踢脚)、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算,确认墙体入土深度(即嵌固深度),上述验算,按本手册第2章和第6章有关内容进行,同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分,可需与建筑物的沉降相协调,墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。
当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时,在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下,也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上,另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度,此时必须间隔布置,钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上,且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁,吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载,计算确定其截面尺寸与配筋。
地下连续墙设计规范
建筑基坑支护技术规程(JGJ 120-2012)4.5 地下连续墙设计4.5.1地下连续墙的正截面受弯承载力、斜截面受剪承载力应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定进行计算,但其弯矩、剪力设计值应按本规程第3.1.7条确定。
4.5.2地下连续墙的墙体厚度宜按成槽机的规格,选取600mm、800mm、1000mm或1200mm。
4.5.3一字形槽段长度宜取4m~6m。
当成槽施工可能对周边环境产生不利影响或槽壁稳定性较差时,应取较小的槽段长度。
必要时,宜采用搅拌桩对槽壁进行加固。
4.5.4地下连续墙的转角处或有特殊要求时,单元槽段的平面形状可采用L形、T形等。
4.5.5地下连续墙的混凝土设计强度等级宜取C30~C40。
地下连续墙用于截水时,墙体混凝土抗渗等级不宜小于P6,槽段接头应满足截水要求。
当地下连续墙同时作为主体地下结构构件时,墙体混凝土抗渗等级应满足现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB50108及其它相关规范的要求。
4.5.6地下连续墙的纵向受力钢筋应沿墙身每侧均匀配置,可按内力大小沿墙体纵向分段配置,但通长配置的纵向钢筋不应小于总数50%;纵向受力钢筋宜采用HRB400级或HRB500级钢筋,直径不宜小于16mm,净间距不宜小于75mm。
水平钢筋及构造钢筋宜选用HPB300或HRB400钢筋,直径不宜小于12mm,水平钢筋间距宜取200mm~400mm。
冠梁按构造设置时,纵向钢筋伸入冠梁的长度宜取冠梁厚度。
冠梁按结构受力构件设置时,墙身纵向受力钢筋伸入冠梁的锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对钢筋锚固的有关规定。
当不能满足锚固长度的要求时,其钢筋末端可采取机械锚固措施。
4.5.7地下连续墙纵向受力钢筋的保护层厚度,在基坑内侧不宜小于50mm,在基坑外侧不宜小于70mm。
4.5.8钢筋笼端部与槽段接头之间、钢筋笼端部与相邻墙段混凝土面之间的间隙应不大于150mm,纵筋下端500mm长度范围内宜按1:10的斜度向内收口。
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑,排桩、地下连续墙围护墙应用最多,其承受的荷载比较复杂,一般应考虑下述荷载:土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响(如打桩、基坑土方开挖、降水等)。
作为主体结构一部分时,应考虑上部结构传来的荷载及地震作用,需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。
排桩和地下连续墙支护结构的破坏,包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏(图6-65)。
其强度破坏或变形过大包括:图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式(a)拉锚破坏或支撑压曲;(b)底部走动;(c)平面变形过大或弯曲破坏;(d)墙后土体整体滑动失稳;(e)坑底隆起;(f)管涌(1)拉锚破坏或支撑压曲:过多地增加了地面荷载引起的附加荷载,或土压力过大、计算有误,引起拉杆断裂,或锚固部分失效、腰梁(围擦)破坏,或内部支撑断面过小受压失稳。
为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载,正确选择其截面或锚固体。
(2)支护墙底部走动:当支护墙底部嵌固深度不够,或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。
为此需正确计算支护结构的入土深度。
(3)支护墙的平面变形过大或弯曲破坏:支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。
平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降,亦会给周围附近的建(构)筑物、道路、管线等造成损害。
排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括:(1)墙后土体整体滑动失稳:如拉锚的长度不够,软粘土发生圆弧滑动,会引起支护结构的整体失稳。
(2)坑底隆起:在软粘土地区,如挖土深度大,嵌固深度不够,可能由于挖土处卸载过多,在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。
对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算,必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。
(3)管涌:在砂性土地区,当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时,挖土后在水头差产生的动水压力作用下,地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
6667设计计算已知条件:(1)土压力系数计算主动土压力系数:22 =0.84/2)=tan=0.70 (45°—10°K=tan)(45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan)(45°—φ/2)=tan(a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan)(45°—φ/2)=tan=0.64 (45a33a322=0.70—18.9/2)=tan (45°—φ/2)=tan=0.52 (45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2)=tan (45°—19.2/2K=tan)(45°—a5a55被动土压力系数:22=1.40 )=tan (45°+19.2°/2)=1.98 K=tan (45°+φ/2p1p15(2)水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算:=20×0.59-2×10×0.84=-5kPa e=qk-2C a1a0c=(20+18×2.5)×0.59-+2-2×10×0.84=21.55kPah)Kqe=(1a10ab1a1上c=(20+18×2.5)×0.36-K-22×19×0.6=0.6kPa(e=q)+h2a20ab1a2下c=+(20+18×2.5+19.9×1.1)×0.36=e(q+-h)hK-22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =(20+18×2.5+19.9×1.1)×h)K-20.64-2×44q=(e×+h0.8=+3a321aca30下14.79kPa-c)×)++qh+hh×1.418.81.119.92.520+18=-K2(×+×+(=e3a321a3ad03-2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =(20+18×2.5+19.9×1.1+18.8×1.4)×e=(q+h-+h+h)K24a402a41ad3下0.34-2×21×0.59=13.71kPac (20+18×2.5+19.9×1.1h+)K-2+18.8×1.4q=e(h+h+h+=4a42aea44031上+19.9×0.5)×0.34-2×21×0.59=17.09kPac (20+18×2.5+19.9×-K)++++(=eqhhhh21.1+18.8×1.4=5a5a5ae43210下+19.9×0.5)×0.41-2×20×0.64=24.9kPac (20+18×2.5+19.9×h)K-21.1=e(q++h+h18.8+h+h=+5a524a51af5301.4+19.9×0.5+19.9×0.96)×0.41-2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算:c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E(3)墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×(0.6+8.48)×1.1+×2.05×1.4+×(13.71+17.09)×0.5+×(24.90+32.73)×0.96+×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离)4(.121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?(h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0.=254.82-53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h-h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析(1)墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值:γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算,经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m,取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下:在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。
地连墙外部稳定性分析A. 抗滑动稳定分析???)k?2ckss(E?q?rh??hiaiaiaxivi?91.70?2?4?733.6F作用在墙底断面上抗滑动i?tans?qB)F?(w hi?50.61?tan?(1485.54200)?2??4105.48F4105.48i??5.6?1.2?K则满足要求。
抗滑安全系数h E733.6axB. 抗倾覆稳定性验算B10?(1485.54?20?10)?2??16855.4KN?mM?(w?qB)?s?抗倾覆力矩vw226.46H???m??1565.01KN??s(q?rh)k?2cks?91.70?2?4M倾覆力矩??haiviiaii033M16855.4w???10.77?1.3K抗倾覆安全系数则满足要求p M1565.010C. 基坑抗隆起稳定性验算??h?N d0c?1.6进行验算由公式?(h?h)?q d NN=5.14;—地基承载力系数,取公式中cc?—抗剪强度,由十字板剪切试验或三轴不固结不排水试验确定(KPa);03?m/kN);土的重度(—h—支护结构嵌固深度(m);d h—基坑开挖深度(m);q—地面载荷(KPa)。
??hN?5.14?120?19.9?8.3dc0??2.49?1.6则?(h?h)?q19.9?(6.46?8.3)?20d满足要求(1)工程量计算地下连续墙墙宽为600mm,基坑长100m,宽50m,桩长19m。
3m342019?0.6?300?混凝土方量:30025??450(t2?)193.85??钢筋::0.11916??2?3001.58??85.7(t):0.23m 300=288×冠梁:体积:0.81.2×?16:10×300=3000m钢筋:4.74(t)=1.58kg/m×3000m= M.?6:2×0.8×300/0.4 +(0.8+1.2)×2×300/0.3 =5120mM=5120×0.222 kg/m=1.14(t)腰梁长度:300m(2)各分项工程费10费用(见表4-9钢筋工程大于所示)表4-9锚杆、灌注桩钢筋工程费冠梁费用(见表4-10所示)表 4-10 冠梁工程费地下连续墙灌注费用(见表4-11所示)表 4-11 地下连续墙灌注费(3)工程费用计算(表4-12)工程直接费:54349.6+468000.7+953880.7+154173.0+131923.3+721616.3=2853943.8元工程间接费:施工现场管理费=直接成本×3%=24638.6元施工单位管理费=直接成本×5%=135697.3元工程间接费=91618.3+152697.2=216315.4元总成本=直接成本+间接成本=2853943.8 +216315.5=3068259.1元企业利润=总成本×4%=120730.3元税金=总成本×3.91%=114661.5元劳动保险基费=总成本×1%=29834.6元表4-12 工程费用表用(元2853943.8216315.4114661.5120730.330368.63323265工程总费用=3323265.0元。