双排式钢筋混凝土钻孔桩桥墩桩基础设计.
基础工程双柱式桥墩钻孔灌注桩课程设计
目录1 设计任务书 (3)1.1 设计目的 (3)1.2 设计任务 (3)1.2.1 设计资料 (3)1.2.2 地质资料 (3)1.2.3 材料 (4)1.2.4 基础方案 (4)1.2.5 计算荷载 (4)1.2.6 设计要求 (6)1.3 时间及进度安排 (6)1.4 建议参考资料 (6)2 设计指导书 (8)2.1 拟定尺寸 (8)2.2 荷载设计及荷载组合 (8)2.2.1 荷载计算 (8)2.2.2桩顶荷载计算及桩顶荷载组合 (8)2.3 桩基设计计算与验算 (10)2.3.1桩长确定及单桩承载能力验算 (10)2.3.2桩身内力及配筋计算 (11)2.3.3单桩水平位移及墩台水平位移验算 (12)3 设计计算书 (13)3.1 设计拟定尺寸 (13)3.2 荷载计算及荷载组合 (13)3.3 桩基设计计算与验算 (14)3.3.1 承载能力极限状态荷载组合 (14)3.3.2 正常使用极限状态荷载组合 (17)3.4 桩基设计与验算 (20)3.4.1 桩长与单桩承载力验算 (20)3.4.2 桩的内力计算 (21)3.4.3 桩身配筋计算 (24)4 钢筋构造图 (29)4.1 钢筋用量计算 (29)4.1.1 纵筋用量计算 (29)4.1.2 普通箍筋用量计算 (29)4.1.3 横系梁主筋用量计算 (29)4.1.4 横系梁箍筋用量计算 (29)4.1.5 加劲箍筋用量计算 (29)4.1.6 定位钢筋用量计算 (30)4.1.7 伸入横系梁箍筋用量计算 (30)4.1.8 钢筋总用量 (30)4.2 配筋图 (30)4.3 三视图 (30)4 参考文献 (31)1 双柱式桥墩钻孔灌注桩设计任务书1.1 设计目的： 通过本课程设计，掌握承受竖向和水平力作用的单排桩基础的设计与计算，对相应规范有一定的了解。
1.2 设计任务： 1.2.1 设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如下图所示。
桥梁桩基础施工方案
桥梁桩基础施工技术方案1．桥墩桩基施工工艺1、工程概况PM12#—PM16#桥墩桩基为6根直径1.8m，长32m钻孔灌注桩，横桥向双排3根布置；承台高2.75m，横桥向宽12。
35m,纵桥向宽6。
9m，PM1#-PM10＃桥墩桩基为2根直径1。
8m灌注桩，PM0＃、PM11#、PM17＃桥台桩基为4根直径1.8m 灌注桩，为双排2根布置.PM5#-PM16＃墩桩基采取“筑岛围堰后干环境施工"的工艺进行。
PM0＃～PM4#及PM17#桥墩处于岸边，属于陆上桥墩，不需进行筑岛,只进行简单的场地平整，即可在干环境下进行钻孔施工.本工程共投入9台冲击钻施工,根据制定桩基施工顺序循环施工，争取在枯水期内完成所有水中桩基及承台施工。
2、钻孔平台设计与施工筑岛顶标高至承台顶标高以上.填料可就地取河滩上的混合料，混合料需进行改良,用装载机装运，由河边开始逐渐向前推挤，避免直接倒入河中被水洗去泥土，填筑宽度应超出承台边缘不小于3m，以便后期施工。
桩基位置处采用先将原覆盖层砂砾挖除，再回填黄土，以便进行钻孔施工。
3、桩基施工（1）主要施工方法概述桩基钻孔施工采用2台冲击钻正循环排渣法成孔，配备泥浆分离器.钻孔桩施工过程中产生的弃浆、弃渣利用专用车辆运到指定地点排放。
桩基钢筋笼在钢筋加工厂采用长线法制作，分节段运输，采用机械接头接长,下放时用履带吊配合吊架下放。
桩基混凝土由商品混凝土拌和站供应，通过混凝土罐车经栈桥运输至墩位。
(2）桩基施工工艺流程桩基础利用冲击钻正循环法成孔，一次清孔后下放钢筋笼,二次清孔后检测泥浆指标和孔底沉渣厚度等项目,合格后下放导管,准备灌注桩基混凝土。
具体施工工艺流程图如下:图 3。
3—1 钻孔灌注桩施工流程框图（3）钻机及配套设备选型a。
钻机根据桥位处的地质资料和桩基设计资料，CZ—80型冲击钻参数见下表b。
旋流除砂器为加快冲击钻施工速度，每台钻机配置1台DLX1—40型旋流除砂器：c.泥浆泵泥浆循环采用正循环，每台冲击钻配置1台BW—250型泥浆泵,其参数见下。
基础工程课程设计(桩基础)(西南交通大学).
课程名称：基础工程设计题目：2#桥墩桩基础设计院系：专业：年级：姓名：指导教师：西南交通大学峨眉校区2017年6月5日目录一、基础工程课程设计任务书 (2)1.1设计题目 (2)1.2设计目的 (2)1.3基本资料 (2)1.3.1设计的任务及建筑物的性质和用途 (2)1.3.2基本资料 (3)1.4设计依据 (4)1.5设计要求 (5)1.6其它 (5)二、承台上部荷载计算 (8)三、高承台桩基地基和基础的设计与计算 (9)3.1桩基设计 (9)3.1.1确定承台尺寸 (9)2.1.2桩的设计 (9)3.2桩的内力及位移计算 (11)3.2.1桩的内力和变位计算 (11)3.2.4群桩承载力的检算 (14)3.3桩顶水平位移检算 (15)3.3.1桩在局部冲刷线处的水平位移和转角 (15)3.3.2在桩顶处的水平位移和转角 (15)3.4桩与承台的联接强度检算 (16)3.5河床底面以下墩身及承台和桩的工程量计算 (17)附录一：桩身的弯矩、剪力及土的横向抗力计算表及其分布图 (18)附录二：桩基础横断面、平面及立面图 (22)一、基础工程课程设计任务书——铁路（公路）桥墩浅基础设计1.1设计题目本课程的题目是“1#桥墩独立基础设计”1.2设计目的柱下独立基础是桥梁工程中的常用基础形式之一，在工程中应用范围较广。
为系统掌握此类基础的设计方法，通过本次课程设计应全面掌握柱下独立基础设计计内容与步骤及主要验算内容与方法，了解现行《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5-2005）和《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60——2004）的有关规定，并初步具备独立进行该类基础设计的能力。
1.3基本资料1.3.1设计的任务及建筑物的性质和用途设计任务：根据已有建筑物的图样，所受上部结构的荷载、地质和水文地质情况，遵照“中华人民共和国铁路桥涵地基和基础设计规范TB10002.5—2005”（公路桥涵设计通用规范JTG D60——2015）设计某铁路（公路）干线上跨越某河流的桥梁之1#号桥墩的地基和基础。
桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案
桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案桥梁工程钻孔灌注桩基础专项施工方案一、引言桥梁工程是交通运输领域的重要组成部分，其结构稳固性及安全性对交通流畅和行人安全至关重要。
钻孔灌注桩基础技术作为桥梁工程中的关键技术，对于提高桥梁承载力和稳定性具有举足轻重的作用。
本文将详细阐述桥梁工程中钻孔灌注桩基础的施工方案，为相关工程提供参考。
二、桥梁工程与钻孔灌注桩基础桥梁工程主要涉及桥梁设计、施工及维护等方面，要求考虑诸多因素，如结构安全性、耐久性及环境影响等。
钻孔灌注桩基础是利用钻孔设备在桥墩位置钻入一定深度，然后将混凝土通过压力灌注设备注入孔内，形成具有较高承载力的基础结构。
该技术适用范围广泛，尤其在复杂地质条件下的桥梁建设中具有显著优势。
三、施工方案1、施工前准备：在施工前，首先要对桥墩位置的地质水文情况进行详细勘察，确定合适的施工方案。
同时，准备好所需的施工设备、材料及人员，确保施工顺利进行。
2、护筒埋设：在钻孔前，需根据设计要求埋设护筒。
护筒的作用主要是保持孔口稳定、防止孔口坍塌，同时可作为钻孔设备的支撑点。
3、钻孔施工：根据地质情况选择合适的钻头和钻机，严格按照设计要求的孔深和孔径进行钻孔。
在钻孔过程中，要注意观察孔内情况，及时清理孔内残渣。
4、清孔：钻孔完成后，需对孔内残渣进行清理，确保孔内清洁。
清孔可以采用正循环、反循环等方法，根据实际情况选择合适的清孔方式。
5、钢筋笼制作与安装：按照设计要求制作钢筋笼，确保钢筋笼的尺寸、重量及稳定性符合要求。
在安装过程中，需利用吊装设备将钢筋笼放入孔内，确保其位置准确。
6、灌注混凝土：在钢筋笼安装完成后，立即进行混凝土灌注。
灌注过程中要确保混凝土质量，控制好灌注速度，确保混凝土充分填充孔内。
7、质量检测：在灌注完成后，要对钻孔灌注桩的质量进行检测。
可采用超声波、小应变等方法检测桩身的完整性及承载力。
如发现问题，及时采取补救措施。
四、技术细节1、钻头选择：根据地质勘察结果，选择适合的钻头类型和尺寸。
桥梁桩基础设计计算部分要点
一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用，例如桥涵结构构件上除构件永久作用（如自重等）外，可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用。
《公路桥规》要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态，结合相应的设计状况进行作用效应组合，并取其最不利组合进行计算。
1、按承载能力极限状态设计时，可采用以下两种作用效应组合。
（1）基本作用效应组合。
基本组合是承载能力极限状态设计时，永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合，基本组合表达式为(1-1)或(1-2)γ－桥梁结构的重要性系数，按结构设计安全等级采用，对于公路桥梁，安全等级0一级、二级、三级，分别为1.1、1.0和0.9；γGi－第i个永久荷载作用效应的分项系数。
分项系数是指为保证所设计的结构具有结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数，分为作用分项系数和抗力分项系数两类。
当永久作用效应（结构重力和预应力作用）对结构承载力不利时，γGi=1.2；对结构的承载能力有利时，γGi=10；其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》；γQ1－汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）的分项系数,取γQ1＝1.4；当某个可变作用在效用组合中，其值超过汽车荷载效用时，则该作用取代汽车荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数；对专门为承受某种作用而设置的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值；计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载时，其分项系数也与汽车荷载取同值。
γQj－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）、风荷载以外的其他第j个可变作用效应的分项系数，取γQ1＝1.4,但风荷载的分项系数取γQ1＝1.1；S gik、S gid－第i个永久作用效应的标准值和设计值；S Qjk－在作用效应组合中除汽车荷载效应（含汽车冲击力、离心力）外的其他第j个可变作用效应的标准值；S ud－承载能力极限状态下，作用基本组合的效应组合设计值，作用效应设计值等于作用效应标准值S d与作用分项系数的乘积。
墩(台)身混凝土施工工艺
一、工程概况本桥分为左右幅共设16个墩柱，4个桥台其中，PO1~P04\P06~P08桥墩采用单排桩基基础，每座墩设2根Φ1.5m钻孔桩，每座墩均设置承台，承台长6.3m，宽2.5m，厚2m，制动墩P05设置承台，采用双排桩基础，设4根Φ1.2m 钻孔桩，承台长5.3m，宽5.3m，厚2m。
墩身采用花瓶式墩柱，桥墩板厚除P05制动墩为1.8m外其余桥墩均为1.85m。
桥台为钢筋混凝土U型桥台，桥台基础均采用双排桩基础，每座桥台设6根Φ1.2m钻孔桩，承台长10.99m，宽5.3m，厚2.0m。
厦门杏林大桥位于厦门岛北部，是厦门市“一主四射三联”公路主骨架的组成部分，也是厦门岛连接大陆的第四条跨海公路通道。
本项目起自杏林，北起杏前路（国道319线）K676+000附近，在现有高集海堤西侧跨越海域进入厦门岛，止于高崎，南端分别与规划的高殿二号路（环岛路）、机场路、嘉禾路及厦门北站通站路等道路相连。
杏林互通主线桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩及钢筋混凝土挡土式桥台，全桥共有2座桥台，123座墩身。
杏林北环高架桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩及钢筋混凝土挡土式桥台，全桥共有2座桥台，58座墩身。
杏林互通A匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有30座墩身。
杏林互通B匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有21座墩身。
杏林互通C匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有12座墩身。
杏林互通D匝道桥下部采用花瓶式圆端型矩形桥墩，全桥共有33座墩身。
本标段各桥墩身形式多样，厚度不一，弧线段长度不一，因此模板形式多样，施工时应注意熟悉和了解图纸，避免出现差错。
二、施工工艺流程：墩身范围内承台表面进行凿毛处理→支架拼装→绑扎第一节墩身钢筋→安装墩身第一节模板（设置缆风）→检查签证→浇注墩身第一次混凝土→养护→绑扎第二节墩身钢筋→安装墩身第二节模板（设置缆风）→检查签证→浇注墩身第二次混凝土→养护。
三、施工方法及施工要点1、墩台身施工放样测量组根据墩台身结构尺寸，测设出墩台身纵、横向中线、墩台身内外轮廓线的准确位置及承台顶标高，并测设出墩台身预埋钢筋顶的标高。
双排桩于深基坑设计优化的应用
排桩 弹性地基梁法计算模型，如图４１ ．所示。
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』 ”【 ～ 妇 ４
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此时 ，综合等效内摩擦角 近似取为 ：
做成 门式双排桩 ，加大了整个支护结构的悬 臂能力，顺挖 时 可 以悬 臂 较 深 再 施做 内撑 ，回筑 时 只 需 施做 至 负三 层 地 下 室
项 板 即可 拆 撑 悬 臂 。 由于 有 效 利 用 了双 排 桩 的 悬 臂 能 力 ，由 此省 去 了一 道 钢 筋 混 凝 土 内支 撑 ，不 仅 为 土 方 开 挖 提供 了 相 对 较 大 的 空 间 ，同 时 节 省 了施 做 第 二 道 内撑 、等 待 支 撑 强 度 、回筑 拆 撑 等 多道 工 序 ，可 节 约２～３ 月工 期。 个
本基 坑 开挖深 度达 １ ．ｍ，基 坑深 度 范围 内基 本 为砂 ４５ 层 ，且 周边 用地较 为狭窄 ，经综合 比较 ，本基坑采用双排钻 孔桩外加一道混凝土 内支撑支护 方案 （ 如图３１），止水采用 ． 内排桩 桩问旋 喷桩止水 ，同时辅 以双 排桩 问搅拌 桩止水 加
固 ， 即 可 保 证 支 护 结 构 安 全 ，保 证 在 深 厚 砂 层 中 的 止 水 效 果 ，同时 可 降低 工程 费 用 。
下 技 术优 势 ：
（１】 在钻子 桩数 量基 本不变 的情况 下 ，拉开桩间距 ， Ｌ
图层 名 称 素填 土 （ ＞ １
淤泥 ＜ —１ ２ ）
Ｄ ｇ ｃ， Ｃ （Ｐ ） 击 （ ） 土 与 锚 固 体 极 限 摩 阻 力 （／ｎ） ｋａ 。 １ ８ ．５
１ ６ ．０
双排桩 于深基坑设计优化 的应 用
■ 艾 万 民
双排 桩 支 护结 构 是 一 种 空 间 组 合 类 悬 臂 支护 结 构 ，将 密
基础工程双柱式桥墩钻孔灌注桩课程设计
目录1 设计任务书 (3)设计目的 (3)设计任务 (3)设计资料 (3)地质资料 (3)材料 (4)基础方案 (4)-计算荷载 (4)设计要求 (6)时间及进度安排 (6)建议参考资料 (6)2 设计指导书 (8)拟定尺寸 (8)荷载设计及荷载组合 (8)荷载计算 (8)%桩顶荷载计算及桩顶荷载组合 (8)桩基设计计算与验算 (10)桩长确定及单桩承载能力验算 (10)桩身内力及配筋计算 (11)单桩水平位移及墩台水平位移验算 (12)3 设计计算书 (13)设计拟定尺寸 (13)荷载计算及荷载组合 (13)(桩基设计计算与验算 (14)承载能力极限状态荷载组合 (14)正常使用极限状态荷载组合 (17)桩基设计与验算 (20)桩长与单桩承载力验算 (20)桩的内力计算 (21)桩身配筋计算 (24)4 钢筋构造图 (29)…钢筋用量计算 (29)纵筋用量计算 (29)普通箍筋用量计算 (29)横系梁主筋用量计算 (29)横系梁箍筋用量计算 (29)加劲箍筋用量计算 (29)定位钢筋用量计算 (30)伸入横系梁箍筋用量计算 (30)]钢筋总用量 (30)配筋图 (30)三视图 (30)4 参考文献 (31)1 双柱式桥墩钻孔灌注桩设计任务书设计目的：通过本课程设计，掌握承受竖向和水平力作用的单排桩基础的设计与计算，对相应规范有一定的了解。
设计任务：￥设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如下图所示。
其上部结构为28米钢筋混凝土装配式T型梁桥，桥面宽7米。
设计汽车荷载为公路-Ⅱ级。
(单位：mm)地质资料：标高米以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容重γ＝m3，土粒比重G=，天然含水量ω=21%，ωL=%，ω；m=7000kN/m4；桩周土极限摩阻力τ=40kPa；P=%标高米以下桩侧及桩底均为硬塑性土，其各物理性质指标为：容重γ＝m3，土粒比重G=，天然含水量ω=%，ωL=%，ωP=%， m=15000kN/m4；桩周土极限摩阻力τ=65kPa；[σ。
基础工程双柱式桥墩钻孔灌注桩课程设计
目录1设计任务书 (3)1.1设计目的 (3)1.2设计任务 (3)1.2.1设计资料 (3)122地质资料 (3)1.2.3材料 (4)1.2.4基础方案 (4)1.2.5计算荷载 (4)1.2.6设计要求 (6)1.3时间及进度安排 (6)1.4建议参考资料 (6)2设计指导书 (8)2.1拟定尺寸 (8)2.2荷载设计及荷载组合 (8)2.2.1荷载计算 (8)2.2.2桩顶荷载计算及桩顶荷载组合 (8)2.3桩基设计计算与验算 (10)2.3.1桩长确定及单桩承载能力验算 (10)2.3.2桩身内力及配筋计算 (11)2.3.3单桩水平位移及墩台水平位移验算 (12)3设计计算书 (13)3.1设计拟定尺寸 (13)3.2荷载计算及荷载组合 (13)3.3桩基设计计算与验算 (14)3.3.1承载能力极限状态荷载组合 (14)332正常使用极限状态荷载组合 (17)3.4桩基设计与验算 (20)3.4.1桩长与单桩承载力验算 (20)3.4.2桩的内力计算 (21)3.4.3桩身配筋计算 (24)4钢筋构造图 (29)4.1钢筋用量计算 (29)4.1.1纵筋用量计算 (29)4.1.2普通箍筋用量计算 (29)4.1.3横系梁主筋用量计算 (29)4.1.4横系梁箍筋用量计算 (29)4.1.5加劲箍筋用量计算 (29)4.1.6定位钢筋用量计算 (30)4.1.7伸入横系梁箍筋用量计算 (30)4.1.8钢筋总用量 (30)4.2配筋图 (30)4.3三视图 (30)4 参考文献311双柱式桥墩钻孔灌注桩设计任务书1.1设计目的：通过本课程设计，掌握承受竖向和水平力作用的单排桩 基础的设计与计算，对相应规范有一定的了解。
1.2设计任务：1.2.1设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如 下图所示。
其上部结构为28米钢筋混凝土装配式T 型梁桥, 桥面宽7米。
设计汽车荷载为公路-H 级。
桩基础的组成及构造
优点：
具有承载力高、稳定性好、沉降量小而 均匀等特点。
在深水河道中，桩基础可以借桩群穿过 水流将荷载传到地基中，避免(或减少)水 下工程，简化施工设备和技术要求，加 快施工速度并改善劳动条件。
当地基浅层土质不良时，它能穿越浅层土发挥 地基深层土承载力的作用，以满足桥梁上部结 构物荷载的要求。
桩基础主要适用于下列条件:
低承台基础的结构特点：是基桩则全部 埋人土中(桩的自由长度为零)。
高桩承台基础特点
高桩承台基础由于承台位置较高或设在 施工水位以上，可减少墩台圬工数量， 可避免或减少水下作业，施工较为方便。 大直径钻孔灌注桩，桩的刚度、强度都 较大，因而高桩承台在桥梁基础工程中 也得到广泛应用。
高桩承台在水平力作用下，由于承台及 基桩露出地面的一段自由长度周围无土 体来共同承受水平外力，基桩的受力情 况较为不利，桩身内力和位移都将大于 在同样水平外力作用下的低桩承台，在 稳定性方面低桩承台也较高桩承台要好。
灌注钢筋混凝土桩的构造
主筋不宜过细过少(直径不 宜小于14mm)，每根桩不宜 少于8根，主筋净距不宜小 于5cm。主筋若需焊接，焊 接长度应符合规定，箍筋直 径一般不小于8mm，中距为 20一40cm。
对于直径较大的桩或较长的钢筋骨架， 可在钢筋骨架上每隔2.0一2. 5m设置一道 加劲箍筋(直径为14一18mm) ,如图所示。
（一）按承载性状分类
摩擦型桩 端承型桩
桩侧和桩端阻力的大
原由
小以及它们分担荷载
的比例有很大差异
（三）按桩身材料分类
（1）混凝土桩
预制桩
现场采用机械或人工挖掘成孔， 就地浇灌混凝土成桩。
灌注桩 工厂或现场预制成型的混凝土桩
（2）钢桩
公路桥梁墩台桩基础设计
公路桥梁墩台桩基础设计公路桥梁的墩台桩基础设计是指根据桥梁的载荷特点和地基条件，确定墩台桩的类型、数量、布置以及桩基础的尺寸和型式等主要设计参数，以满足桥梁的稳定性和安全性要求。
下面将对公路桥梁墩台桩基础设计进行详细介绍。
一、设计依据1.地质勘察报告：地质勘察结果应明确地表土质、地下水位、地层情况以及地震烈度等。
2.桥梁设计规范：根据公路桥梁设计规范，确定设计荷载、设计性能、桩长和桩径等参数。
3.交通荷载及环境要求：根据交通流量、车速和车辆组成等确定设计荷载，并考虑当前和未来的交通环境。
二、墩台桩类型与布置墩台桩的类型主要有沉井桩、钢筋混凝土灌注桩、钢管桩等。
根据不同的地基条件和设计要求，选择合适的桩类型。
墩台桩的布置应符合以下原则：1.桥墩的纵向布置应满足所设计的桥梁的纵断面要求，包括墩台的间距、高度和坡度等。
2.横向布置应有足够的间距，保证桩和墩台的稳定性，同时考虑桩与道路路基的关系。
3.水平布置考虑到墩台桩基础的尺寸和形式，确保桥墩在水平和竖向上的稳定性。
三、桩基础尺寸与型式桩基础的尺寸和型式应根据地质条件、桩类型以及挤土效应等因素来确定。
1.桩基础尺寸：根据地质勘察报告提供的地下水位、桩的承载力等信息，确定桩的长度和直径。
桩的长度应当超过达到可承受最大水平荷载的土层，桩的直径应满足承载力及抗倾覆的要求。
2.桩基础型式：根据地质条件和桥墩荷载等要求，选择合适的桩基础型式。
常见的桩基础型式有扩底桩、锥度桩、超长桩等。
四、设计荷载设计荷载是指按照一定规则确定的用于工程结构设计的楔形力、增量力和动力荷载等。
公路桥梁的设计荷载主要有静力荷载和动力荷载。
1.静力荷载：静力荷载包括永久荷载和可变荷载。
永久荷载是指常驻在桥梁上的荷载，包括桥梁自重和路面荷载。
可变荷载是指变化的荷载，包括交通荷载和行人荷载。
2.动力荷载：动力荷载是指由于交通运输引起的桥梁结构振动和冲击荷载。
动力荷载可根据公路桥梁设计规范中的要求进行计算。
桥墩桩基础
桥墩桩基础设计计算书一、荷载计算：永久荷载计算：永久荷载包括桥墩的自重，上部构造恒荷载反力。
1.承台重：3132330.33 1.40.520.460.9(17.7 2.14) 1.425110.6(17.7 2.14) 1.4[(2.0750.6) 1.4(2.0650.6) 1.4]2216.67 1.7414.93V m V m V mm =⨯⨯⨯==⨯+⨯==⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-= 3123=V 16.67 1.7414.931009.75V V V mm G V KNγ++=-===总2.墩身重：23423523635641.23.14() 6.8437.7421.23.14() 6.7387.6221.23.14() 6.6337.50222.8657105V m V m V m V V V V m G V KNγ=⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯==++===3、上部铺装自重：各梁恒载反力表表1—1边梁恒载：12.54⨯19.94⨯2=500.1KN 中梁荷载：10.28⨯19.94⨯15=3074.75KN上部铺装荷载： 3.5⨯19.94⨯18=1256KN（说明：边梁为2根，中梁数：17-2=15根） 取入土深度为1延米122(5.80.252)0.82252121.5[3.14()1]325.325132.47G V KN G V KNγγ==-⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯=⨯==1009.75571.5500.13074.151256022212132.47=6756.19G KN++++++恒载可变荷载计算：采用公路一级车道荷载，3车道横向折减系数k q =10.5KN/m ，满跨布置。
1、车道荷载：跨径≤5m 时 ，K p =180kN ；跨径≥50m 时 ，K p =kN 360 当跨径为19.46时，内差得360180(19.465)()1802155051.2258K K K P KNP P KN-=-⨯+=-=⨯=剪力(见《公路桥涵设计规范》 P24 图、表4.3.1-1)支座反力：P=（215+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28）⨯3 ⨯0.78=549.92KN 活载作用：P=（205+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28 ⨯2）⨯3 ⨯0.78=971.21KN 而力臂=（20-19.46）/2=0.27m M=971.21 ⨯0.27=262.23KN ·m 汽车作用：P=（215+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28）⨯3 ⨯0.78=737.16kN M=P ⨯0.27=199.03KN ·m 2.人群荷载的支座反力：在5.5m 的人行道上产生竖向力.3.019.94 5.5329.01=329.01/2=164.51mN kN R =⨯⨯=总支座由行人产生的弯矩：M=R ·l=164051 ⨯0.27=44.42KM ·m 3.计算汽车制动力因为公路一级汽车荷载的制动力标准值不得小于165kN R=（10.5 ⨯19.46+215）⨯0.1=41.93＜165KN 显然计算值小于165kN ，那么直接取用165kN 因为同向行驶三车道为一个设计车道的2.34倍 4.车道的制动力: P=2.34 ⨯165=386.1KN 产生弯矩：M=P ⨯(1.5+6.843+1)=3607.33KN ·m 5.计算支座摩阻力： 固定支座摩阻系数f=0.05 则此时支座摩阻力：F=N`f=(500.1+3074.75+1256.22) ⨯0.05=241.55KN 产生弯矩：M=F ·（1.5+6.843+1）=2251.66KN ·m二．进行作用效应组合计算：对桥墩不计汽车荷载的冲击力；同时以上制动力与摩擦力与计算结合结果说明支座摩阻力大于制动力，因此；在以上的组合荷载中，车道的制动力作为控制设计。
桥梁工程桩基础施工方案
桥梁工程桩基础施工方案桥梁工程的桩基础施工方案主要包括桩型选择、桩基础的布置、施工工艺、施工方案等内容。
下面是一篇关于桥梁工程桩基础施工方案的1200字以上的示例：一、项目背景本次桥梁工程的桩基础施工方案旨在解决X市高速公路上一座大型跨河桥梁的桩基础施工问题。
此桥梁采用了混凝土预制桥梁的形式，总长1200米，跨度50米，其中包括105个圆形桩基础。
二、施工准备1.施工人员的培训和安全教育。
2.购买或租借所需施工设备，如挖掘机、起重机等。
3.准备所需的原材料，包括混凝土、钢筋等。
三、桩型选择考虑到土质及承载力等因素，本项目选择使用了钻孔桩作为桩基础，每根桩的直径为1.5米。
桩长根据土层情况确定，平均长度为30米。
四、桩基础的布置根据设计要求，桥墩的布置间距为10米，桥墩与桥梁桩基础的连接方式为嵌入式连接。
桥墩采用钢筋混凝土结构，高度为15米。
五、施工工艺1.钻孔施工：首先，使用挖掘机开挖桩基坑，坑底要求平整。
然后，根据设计要求定位，使用钻机进行孔洞施工，孔洞的直径和深度根据设计要求进行控制。
2.钢筋笼制作：根据设计要求，将钢筋按照一定的间距进行排列，并用钢丝绑扎牢固。
3.拌制混凝土：根据工程需要，准备一定比例的水泥、砂石、骨料等原材料，使用搅拌车进行混凝土的拌制。
4.浇筑混凝土：将拌制好的混凝土运输到桩基坑，将钢筋笼放入桩孔内，并使用钢筋加固栓与桥墩连接。
然后，使用泵车等设备进行混凝土的浇筑。
5.后期处理：施工完毕后，及时对桥墩进行喷水养护，以保证混凝土的强度和稳定性。
六、施工方案1.施工队伍的组建：根据工程的复杂程度和工期要求，组建一支专业的施工队伍，包括工程师、技术人员、熟练的施工工人等。
2.施工进度的管控：合理安排施工进度，根据工程需要确定施工任务和节点，及时调整施工计划。
并对施工进度进行监控和评估，确保按时完成任务。
3.安全措施的落实：对施工现场进行严格的安全管理，确保施工人员的安全。
在施工现场设置合理的警示标志，严禁私自进入施工区域。
双柱式桥墩钻孔灌注桩算例
第八节双柱式桥墩钻孔灌注桩算例（一）设计资料：我国某公路桥墩采用桩（柱）式桥墩，初步拟定尺寸如图3-41所示。
其上部结构为28米钢筋混凝土装配式T 型梁桥，桥面宽8米。
设计汽车荷载为公路-Ⅱ级。
图3-41(单位：mm)1.地质与水文资料：标高30.00米以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：重度3'/63.9mkN =γ（已考虑浮力），土粒比重G s =2.70，天然含水量w=21%，w L =22.7%，w P =16.3%；水平抗力系数的比例系数m=7000kN/m 4；桩侧土摩阻力标准值kPa q ik 40=；标高30.00米以下桩侧及桩底均为硬塑性土，其各物理性质指标为：重度3'/42.10m kN =γ（已考虑浮力），土粒比重G s =2.70，天然含水量w=17.8%，w L =22.7%，w P =16.3%，水平抗力系数的比例系数m=15000kN/m 4；桩侧土摩阻力标准值kPa q ik 65=；地基土承载能力基本容许值[]kPa f a 3500=。
常水位高程为43.80m ，最低水位高程为39.78m ，一般冲刷线高程为41.08m ，局部冲刷线高程为35.00m 。
2.材料：桩采用C25混凝土浇注，混凝土受压弹性模量E h =2.85×104MPa ，所供钢筋有R235和HRB335。
3桩、墩柱尺寸墩帽顶高程为47.4m，墩柱顶高程为45.9m，墩柱直径为1.0m。
该桥墩基础由两根钻孔桩组成，旋转成孔。
桩底沉淀土厚度t=(0.1~0.3)d。
桩顶高程为35.00m，上部在局部冲刷线处设置横系梁。
4．上部结构荷载①一跨上部结构自重G1=2435kN②盖梁自重G2=522.6kN③局部冲刷线以上一根墩柱重G3④桩自重G4⑤横系梁自重G5⑥汽车荷载在墩柱顶的引起的反力（已计入冲击系数的影响）两跨汽车荷载反力N6=536.68kN，一跨汽车荷载反力N7=400kN，在顺桥向引起的弯矩M=135kN.m车辆荷载反力已按偏心受压原理考虑横向分布的分配影响。
基础工程课程设计桩基础设计
基础工程课程设计桩基础设计
桩基础是建筑工程中常用的基础形式之一，主要用于承受建筑物或其他结构的荷载，并将荷载传递到地下土层中。
基础工程课程设计中的桩基础设计一般包括以下内容：
1. 基础类型选择：根据工程要求和地质条件，选择适合的桩基础类型，如钻孔灌注桩、钢筋混凝土桩等。
2. 桩的数量和布置：根据建筑物的荷载和地质条件，确定桩的数量和布置方式，以保证桩基的稳定性和承载能力。
3. 桩的直径和长度：根据建筑物的荷载和地质条件，计算出桩的适宜直径和长度，以满足建筑物的承载要求。
4. 桩的材料选择：根据工程要求和地质条件，选择合适的桩材料，如钢筋混凝土、预应力混凝土等。
5. 桩的施工方法和施工工艺：根据选定的桩基础类型和地质条件，确定桩的施工方法和施工工艺，以保证桩基的施工质量和安全性。
6. 桩基的承载力计算：根据桩的尺寸和材料特性，计算桩基的承载力，以确保桩基能够承受建筑物的荷载。
7. 桩基的沉降和变形计算：根据桩的尺寸和地质条件，计算桩基的沉降和变形，以评估桩基的稳定性和安全性。
8. 桩基的施工监测和验收：对桩基的施工过程进行监测和验收，以确保桩基的施工质量和安全性。
基础工程课程设计中的桩基础设计涉及到桩的类型选择、数量和布置、直径和长度、材料选择、施工方法和工艺、承载力计算、沉降和变形计算以及施工监测和验收等方面。
设计师需要充分考虑工程要求和地质条件，合理设计桩基础，以确保建筑物的稳定性和安全性。
公路桥梁桩基础课程设计任务书(桩柱式桥墩,含计算书)
桥梁桩基础课程设计任务书1、桥墩组成：该桥墩基础由两根钻孔灌注桩组成。
桩径采用φ=1.2m ，墩柱直径采用φ=1.0m 。
桩底沉淀土厚度t = (0.2~0.4)d 。
局部冲刷线处设置横系梁。
2、地质资料：标高25m 以上桩侧土为软塑亚粘土，其各物理性质指标为：容量γ=18.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%21=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。
标高25m 以下桩侧及桩底土均为硬塑性亚粘土，其物理性质指标为：容量γ=19.5kN /m 3，土粒比重G=2.70g/3cm ，天然含水量%8.17=ω，液限%7.22=l ω，塑限%3.16=p ω。
3、桩身材料：桩身采用25号混凝土浇注，混凝土弹性模量αMP E h 41085.2⨯=，所供钢筋有Ⅰ级钢和Ⅱ级纲。
4、计算荷载⑴ 一跨上部结构自重G=2350kN ；⑵ 盖梁自重G 2=350kN⑶ 局部冲刷线以上一根柱重G 3应分别考虑最低水位及常水位情况；⑷公路Ⅱ级 ：双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
支座对桥墩的纵向偏心距为3.0=b m （见图2）。
计算汽车荷载时考虑冲击力。
⑸ 人群荷载：双孔布载，以产生最大竖向力； 单孔布载，以产生最大偏心弯矩。
⑹ 水平荷载（见图3）制动力：H 1=22.5kN （4.5）；盖梁风力：W 1=8kN （5）；柱风力：W 2=10kN （8）。
采用常水位并考虑波浪影响0.5m ，常水位按45m计，以产生较大的桩身弯矩。
W2的力臂为11.25m。
活载计算应在支座反力影响线上加载进行。
支座反力影响线见图4。
2、桩基础配筋图3、桩基础钢筋数量表桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1N1=1/2*G1=1/2*2000(30/20)^1.2=1626.7KN2、盖梁自重反力N2221135017522N G kN=⨯=⨯=3、系梁自重反力N331(0.71)(11) 3.325292N kN =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=(?)4、一根墩柱自重反力N4低水位：()22411258.32510 5.1223.8544N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=常水位：()2241125 4.825108.6196.9144N kNππ⨯⨯=⨯⨯+-⨯⨯=5、桩每延米重N5（考虑浮力）()25 1.22510116.964N kN π⨯=-⨯⨯=二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II 级：7.875/k q kN m =，193.5k p kN =Ⅰ、 单孔布载 1290.76R kN =Ⅲ、双孔布载 2581.52R kN =⑵、人群荷载ϕ人=1.33三、荷载组合1、计算墩柱顶最大垂直反力R组合Ⅰ：R= 恒载 +（1+u ）汽ϕ汽车+ 人ϕ人群 （汽车、人群双孔布载）1175175(10.3) 1.25581.521 1.33 3.524.42408.55R kN =+++⨯⨯⨯+⨯⨯=2、计算桩顶最大弯矩⑴、计算桩顶最大弯矩时柱顶竖向力组合Ⅰ：R= 1N +2N +（1+u ）汽ϕ∑i i y P + 人ϕql 21（汽车、人群单孔布载）11175175 1.3 1.25290.761 1.33 3.524.41879.282R kN =++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=⑵、计算桩顶（最大冲刷线处）的竖向力0N 、水平力0Q 和弯矩0M0N = max R +3N + 4N （常水位）2408.5529196.912631.71kN=++=0Q = 1H + 1W + 2W 22.581040.5kN=++= 0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R=()14.722.514.05811.25100.32408.551175175873.22kN m⨯+⨯+⨯+⨯--=⋅活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。
双排钻孔灌注桩的施工工艺
双排钻孔灌注桩的施工工艺
双排钻孔灌注桩是一种常用于大型建筑物基础中的基础施工工艺，其施工过程大致分为勘察与设计、准备工作、钻孔施工、灌注与养护四个阶段。
首先，在施工前需要进行详细的勘察与设计工作，包括地质勘察、水文勘察等，确定地下钻孔灌注桩的施工参数和方案。
其次，进行准备工作，包括准备设备和材料、搭建施工工地，并保证现场的安全和环境卫生。
钻孔施工是双排钻孔灌注桩施工的核心环节。
首先，根据设计要求进行钻孔布置，确定孔径和孔深，一般孔径为0.5-1米，孔深为15-30米。
然后，使用钻孔机对地面进行钻孔，直至达到设计要求的孔深。
孔中的土层需要钻探检测，并及时记录下来。
完成钻孔后，需要进行灌注工作。
灌注前，需要对孔洞内进行清理，将杂物排除，清除孔壁上的浆液和泥土。
然后，在孔洞内安装钢筋笼，并确保其与孔壁之间的距离。
安装完成后，开始进行灌注施工。
设计好配方的混凝土通过泵送设备从孔顶灌注至孔底，同时进行充分振捣以排除空隙、保证混凝土的均质性和牢固性。
灌注完成后，需要进行养护工作，以保证混凝土的正常凝固和强度发展。
养护时间一般为7-14天，期间要注意保持施工现场的湿润和防止外界因素对混凝土的
影响。
总而言之，双排钻孔灌注桩的施工工艺是一个综合的过程，涉及到勘察与设计、准备工作、钻孔施工、灌注与养护等多个环节。
只有严格按照设计要求和施工规范进行施工，才能保证双排钻孔灌注桩的质量和稳定性。
钻孔桩+TRD插型钢双排支护结构的设计与施工管控
钻孔桩+TRD插型钢双排支护结构的设计与施工管控摘要：在传统明挖车站附属工程围护结构设计施工中，一般采用桩撑体系。
受附属工程施工空间及拆撑等待强度所需时间等因素制约，支撑架设、拆除往往会对施工组织及工期产生较大的影响。
为了降低这个影响，我们对附属工程支护体系做了一定的优化，在充分考虑地质风险、施工风险的前提下，将原设计TRD插型钢+两道内支撑的方案，优化为钻孔桩+TRD插型钢的双排支护方案。
双排支护结构与一道混凝土支撑结合的方式，成功地取消了第二道钢支撑，在降低吊装风险的同时，也带来了较大的工期效益。
关键词：TRD；H型钢；双排支护；吊装风险；钢支撑；工期1、胜利桥站设备外挂段工程概况1.1工程简介胜利桥站位于青岛市市北区四流南路西侧，车站呈南北走向。
四流南路西侧辅路下敷设有通信、燃气、自来水、雨污水等管线。
附属工程设备外挂段位于车站主体东侧、四流南路高架路西侧，基坑呈不规则多边形，南北向长度110m，东西向宽度最大处34m，基坑深约11.00m，采用明挖顺做法施工。
设备外挂段围护结构平面布置图1.2工程、水文地质1.2.1工程地质胜利桥站地面标高3.7～4.0m。
场地靠近李村河，主要为河流阶地地貌，场区第四系厚度16.1-18.3m，地层分布自上而下依次为：人工填土层（厚度约2 m）、第⑤层中粗砂层、局部分布第⑦层粉质黏土层、第⑨层中粗砂层，砂层总厚度约14～16 m。
1.2.2水文地质场地水位埋深1.3～2.2m，水位标高1.72～2.88m，含水层主要为人工填土层和中、粗砂层，水量大，地下水位稳定。
1.3临近建、构筑物及管线情况胜利桥站设备外挂段靠近四流南路高架桥，最小水平距离为8.2m。
围护结构距离四流南路西侧辅路最近处约3m，四流南路辅路下管线众多，施工期间风险较大。
2、围护结构设计方案优化2.1原设计方案（TRD插型钢+竖向两道支撑）原设计方案：围护结构采用850mm厚TRD水泥土搅拌墙，内插HN700×300×13×24H型钢，型钢间距600mm，兼做支护结构和止水帷幕，型钢底标高位于基坑底以下5.5m，TRD底标高要求嵌入强风化岩层不小于1m深度，桩顶设置冠梁，冠梁尺寸为1500mm×800mm；基坑竖向设置两道支撑，第一道采用混凝土支撑，尺寸为800mm×800mm，中心标高为1.800m；第二道采用钢支撑（Ф609mm×16mm），中心标高为-3.500m，支撑在钢围檩上，支撑最大长度为33m,中间设置一根格构柱及联系梁。
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河南理工大学基础工程课程设计计算书课题名称：“m”法弹性多排桩基础设计学生学号： 321407020422专业班级：道桥1204学生姓名：连帅龙指导教师：任连伟课题时间： 2015-7-1 至 2015-7-10课程设计任务书及指导书一、课题：“m”法弹性多排桩基础设计二、目的：通过“m”法弹性多排桩基础设计，能进一步了解桩基础的设计方法与步骤，能拟定设计方案，能进行基桩和承台以及群桩基础的强度、稳定性、变形验算。
三、要求：在10天时间内，完成《任务书》中的全部内容，构造合理，计算思路正确，计算结果准确。
参考书目：(1)《基础工程》（第四版）教材，王晓谋主编(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）要求；课程设计计算书一﹑设计资料1地质及水文资料河床地质为卵石，粒径50到60毫米，约占60%，20到30毫米约占30%。
石质坚硬，孔隙大部分由砂密实填充，卵石深度达到58.6米。
地基土水平方向抗力系数的比列系数m 120000=4/kN m ，地基容许承载力基本容许值[]0a f =1000kPa.桩侧摩阻力标准值400k q kPa =.土的重度320.000/kN m γ=土内摩擦40ϕ= 地面（河床）高程69.54m;一般冲刷线高程63.54m;局部冲刷线高程60.85m;承台底高程67.54m;常水位高程69.80m.如下图局部冲刷线 60.85一般冲刷线 63.54河床 69.54常水位 69.80二﹑荷载恒载加一孔荷载为82713595015N KN H KN M KN∑=∑=∑= 恒载加两孔荷载为9278N KN ∑= 三﹑持力层选择及桩型河床土质为卵石，卵石层深度达58.6m ，可作为较好的持力层。
初步选桩长17m ，桩直径1m ，拟定承台埋深为河床下2m 。
桩型选用方型钻孔灌注桩。
四﹑单桩承载力按《建筑地基基础设计规范》经验公式计算单桩承载力特征值： [])}3(]{[21R 322001a-++=∑=h K A m U lin i iγσλτ计算得到：[]a R]10)313(61000[418.065.0114.331.10400114.3212⨯-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯==7291kN五﹑确定桩数和桩布置拟定6根桩，进行单桩承载力验算。
单桩布置图如下：计算桩顶荷载： 桩顶竖向力：92781546.3372916a F G P R n +===<= 2m a x 22.55015()y 2max 1546.332214.99 1.22.562a i Mk Hkh P P KN R y ⨯+=+=+=<⨯∑ =723.7KN>0 单桩水平力：1359606H H KN n === 此值小于估算的单桩水平承载力特征值（Ha R ≈100kN ），满足要求。
扣除承台和填土后桩顶竖向力设计值： 8271 1.351860.986F N KN n ⨯===()2max min 25015 1.35 1.353592()y 8271 1.35 2.5max 1860.981622.5622892.92829.04i Mk Hkh N P y KN KN⨯+⨯⨯+⨯⎛⎫=±=±⨯=± ⎪⎝⎭⨯==∑六﹑桩的内力及位移计算 （一）群桩计算： 1﹑桩的计算宽度1b ：mb h L ab b b k kd kd k k b j 38.1767.0)11(9.0767.065.16.04.06.01)1(9.011110=⨯+⨯==⨯+=⨯'-+'=+== 2﹑桩的变形系数α：15720.80.8 2.5510/h b mEIE E KN m α===⨯⨯ 440491.064m d I ==π-11557120000 1.380.6980.8 2.55100.0491mb m EI α⨯===⨯⨯⨯ 桩在最大冲刷线以下深度10.31m ，其计算长度则为：0.69810.317.20 2.5h h α==⨯=> 故按弹性桩计算。
3﹑桩顶刚度系数pp ρ﹑HH ρ﹑MH ρ﹑MM ρ值的计算： 000pp 11A C E A h l ⨯+⨯⨯+=ξρ220785.04,5.0,31.10,69.6m d A m h m l =====πξ630022012000010.31 1.23710/140(10.31tg )16.8824C m h kN m A m π==⨯=⨯=+⨯=按桩中心距计算面积，故取：22091.45.24m A =⨯=π6pp 7611.1110 1.1086.690.510.3110.7850.8 2.5510 1.23710 4.91EIρ==⨯=+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯已知参数:0.69810.317.204h h α==⨯=>（＞4），取用4； 00l 0.698 6.69 4.67l α==⨯= 查表得：0.04360Q χ= 0.14047m χ= 0.60846m ϕ=3HH 0.0148Q EIx EI ρα== 20.0684MH m EIx EI ρα== 0.425MM m EI EI ραϕ==4﹑计算承台地面远点O 初位移0a ﹑0b ﹑0β（单孔活载+恒载+制动力等）：0ppN 82711244.13b n 6 1.08EIEI ρ====⨯22n1i 2i pp HH n1i 2i pp 0n ）x n （n n ）x n (a MH MM MH MM MH ρρρρρρρ-+++=∑∑==n22pp i i 1n x 60.425 1.1086 1.2512.94MM EI EI EIρρ=+=⨯+⨯⨯=∑=0a 212.9435960.410450156835.7360.014612.66EI-0.1650()EI EI EI EI EI ⨯+⨯⨯=⨯⨯ HH 0222HH pp 1n 604.35()n MH nMM MH i i M n HEIn n x ρρβρρρρ=+==+-∑5﹑计算作用在每根桩顶上作用力i P ﹑i Q ﹑i M ： 竖向力：()pp i 001244.13604.35P 1.108EI 1.25EIEI i b ρχβ⎛⎫=±=±= ⎪⎝⎭ 2215.52kN 541.47kN水平力：HH 006835.73604.35a 0.0148EI 0.068459.83MH i Q EI kN EI EIρρβ=-=⨯-⨯= 弯矩：k 00604.356835.73M 0.4250.0684210.71MM MH a EI EI kN m EI EIρβρ=-=⨯-=-⋅校核：113(2215.52541.47)8270.9782713(2215.52541.47) 1.256(210.71)5013.43?5015?659.83358.98359nii ni i ii i nPkN N kNx P nM kN m M kN mnQ KN H KN===⨯+=≈=+=⨯-⨯+⨯-=≈==⨯===∑∑∑∑∑ 6﹑计算最大冲刷线出桩身出桩身弯矩0M ﹑水平力0Q 及轴力0P ： 0k 0M M (210.7159.83 6.69189.55i Q l kN m =+=-+⨯=⋅ 0Q 59.83kN =02215.520.785 6.69152294.29P kN =+⨯⨯= （二）单桩内力及位移计算 1﹑确定桩的计算宽度1b ：1(1)0.9(11) 1.38f b kK d m =+=⨯+= 2﹑计算桩的变形系数α： -11557120000 1.380..6980.8 2.55100.0491mb m EI α⨯===⨯⨯⨯ 其中440491.064m d I π=；61.1110EI =⨯最大冲刷线处的0P =2294.29kN,0M =189.55kN ·m ，0Q =59.83kN ； 3﹑计算最大冲刷线以下Z 处桩截面上的弯矩Z M :m m Z B M A Q M 00+=αzz αh αm A m Bm A Q αm B M 0 z M0 0 7.20 0 1 0 189.55 189.55 0.29 0.2 7.20 0.19696 0.9980616.88189.18206.06max max 233.34?Z 1.06M kN m m==x _12x_1zx b b B M A Q P ZZαα+=,其中x A 以及x B 值可以由附表1和附5查的，zx P 的值列于下表 Zz αh αx A x Bx _1b A Q ZαBM Z_12b αzx P0 7.20 2.44066 1.62100 0 0 00.57 0.4 7.20 0.37739 0.98617 32.32 186.93 219.25 0.86 0.6 7.20 0.52938 0.95861 45.38 181.70 227.08 1.15 0.8 7.20 0.64561 0.91324 55.34 173.10 228.44 1.43 1.0 7.20 0.72305 0.85089 61.98161.29223.270.29 0.2 7.20 2.11779 1.29088 16.41 17.27 33.68 0.57 0.4 7.20 1.80273 1.00064 21.82 26.78 48.600.86 0.6 7.20 1.50268 0.74981 32.09 30.11 60.201.15 0.8 7.20 1.22370 0.53727 29.62 28.76 58.38 1.43 1.0 7.20 0.97041 0.36119 29.36 24.17 53.531.72 1.2 7.20 0.74588 0.21908 27.08 17.59 44.672.01 1.4 7.20 0.55175 0.10793 23.37 10.11 33.482.58 1.8 7.20 0.25386 -0.03572 13.82 -4.30 9.523.15 2.2 7.20 0.06461 -0.099404.30 -14.63 -10.333.72 2.6 7.20 -0.03986 -0.11136 -3.14 -19.37 -22.514.30 3.0 7.20 -0.08741 -0.9471 -7.69 -19.01 -26.75.01 3.5 7.20 -0.10495 -0.05698 -11.12 -13.35 -24.47 5.73 4.0 7.20 -0.10788 -0.01487 -12.70 -3.96 -16.66水平应力P图如下：桩顶纵向水平位移验算：00013230,7.422.44066, 2.44066, 1.75058, 1.7505859.83189.552.44066 1.750580.9050.6980.698x x x xZ h mA AB B Q M x A B mm EI EI EI EIϕϕαα=======+=⨯+⨯=00123259.83189.55(2.44066)(1.75058)0.775100.6980.698Q M A B EI EIrad EI EIϕϕϕαα-=+=⨯+⨯=⨯所以，桩顶纵向水平位移符合要求。