江北河水利枢纽工程设计计算书
南昌工程学院
毕业设计计算书
水利与生态工程学院水利水电工程专业毕业设计题目江北河水利工程枢纽设计（重力坝方案）
学生姓名蒋煌斌
班级12水利水电（8）班
学号2014110004
指导教师周燕红
完成日期二零一六年月日
江北河水利枢纽工程设计(重力坝方案) Jiangbei river water conservancy project design(gravity dam
project)
总计毕业设计页
表格个
插图幅
目录
第一章调洪计算 (1)
1.1计算下泄流量........................................................................................................................11.2设计情况调洪计算................................................................................................................31.3校核情况调洪计算................................................................................................................6第二章非溢流坝计算. (4)
2.1基本资料 (4)
2.1.1设计依据....................................................................................................................42.1.2地质地形资料............................................................................................................42.2非溢流坝段剖面尺寸拟定.. (4)
2.2.1防浪墙与两种工况下水位的高差?h (4)
2.2.2设计洪水情况下的设h ?设计算..............................................................................62.2.3校核洪水下的校核h ?计算.. (6)
2.2.4坝顶高程的计算........................................................................................................72.2.5坝顶宽度的确定........................................................................................................72.2.6坝体断面选择............................................................................................................72.2.7坝基防渗、排水设施以及廊道位置、尺寸的拟定............................................82.3荷载计算 (9)
2.3.1坝体基本荷载............................................................................................................92.3.2基本荷载计算..........................................................................................................112.4抗剪断稳定计算..................................................................................................................182.5坝体应力计算. (19)
2.5.1设计水位情况下的应力计算：............................................................................192.5.2校核水位情况下的应力计算：. (20)
第三章溢流坝段计算 (21)
3.1孔口设计 (21)
3.1.1溢流坝单宽流量的确定.........................................................................................213.1.2堰顶高程的确定. (21)
2.1.3的确定与d H H max ...................................................................................................213.2溢流坝断面尺寸的拟定.. (22)
3.2.1曲线段设计..............................................................................................................223.2.2中间直线段计算.....................................................................................................233.2.3反弧段计算..............................................................................................................233.2.4挑流消能水力水舌挑射距离和冲刷坑深度的计算.. (24)
第一章调洪计算
1.1计算下泄流量
根据设计任务书所给出的基础资料（库容与库水位，水面面积与水位关系表）；
表1.1库水位与库容；水位与面积关系表
水位（m）315320325330335340345350面积km^2 6.312.823.531.740.957.568.5容积亿m^3
0.1580.3420.762 1.66 2.89 4.637.159.99
可以得出库容与库水位关系曲线以及水位与流量曲线。如下图；
图 1.1库水位与容积关系曲线
然后计算出每个时刻的下泄流量；根据一般流量公式：3
2
Q n b m ε=（1.1）
式子中；
m 为流量系数，一般取0.5;n 为孔数，n=5;b 为每孔净宽，b=10m;H 为堰上水头;
ε为侧收缩系数ε=0.9。
根据上述公式可求得不同水深时的下泻流量q ，列于表中：
表1.2下泄流量
所以再根据以上数据能得到以下表格：分别是库水位鱼下泄流量关系：库水位与容积关系表和坝址水位关系表。
表1.3库水位~下泄流量；库水位~容积关系表
水位（m）315320325330335340
345
350
下泄流量(m3/s)00000455.71
2164.90
3964.83
容积（万m3）
1580
3420
7620
16600
28900
463007150099900
水位水深m 流量系数下泄流量q
337000.420.00337.50.50.050.4229.6033810.090.4283.71338.5 1.50.140.43157.4633920.180.43242.43339.5 2.50.230.44346.6834030.270.44455.71340.5 3.50.320.44574.2834140.360.45717.58341.5 4.50.410.45856.2434250.450.451002.84342.5 5.50.50.461182.6834360.540.461347.55343.5 6.50.590.471552.5034470.630.471735.03344.57.50.680.471924.2134580.720.482164.90345.58.50.770.482371.0034690.810.482583.25346.59.50.860.492859.85347100.90.493088.58347.510.50.950.503390.913481110.503435.98348.511.5 1.040.503686.6834912 1.090.513725.75349.512.5 1.130.513892.60350
13
1.18
0.51
3964.83
d
H
H 0
表1.4坝址水位与流量关系表
水位（m）309310311312313314315316流量（m3/s）14035066011001620218028203500
根据所得出数据，然后利用excel表格生成坝址水位与流量关系曲线如下图；
图1.2坝址水位与流量曲线
1.2设计情况调洪计算
设计洪水情况选取百年一遇P=1%时的洪水设计，根据资料给出的五天洪水过程线历时洪水过程表：
表1.5五天历时洪峰单位过程线
时段
01 1.062345
（天）
流量m3
10891005732.51912 /s
由五天洪峰单位先同倍比放大得到，具体见设计说明书，在经过excel表格生成设计
洪水过程线图：
图1.3设计洪水过程线再采用列表试算法得出来水泄水具体过程，如下表；
表1.6设计洪水下列表试算
时段T （h）入库流
量Q
（m3/s）
(Q1+Q2)
/2
（m3/s）
下泄流
量q
（m3/s）
（q1+q2)
/2（m3/s）
水库容
积V（万
m3）
水位
Z(m）
101731.921731.971643345.69
1422501990.961761.321746.6171998345.75
18278025151837.271799.3073034345.93
22331030451958.811898.0474694346.23
26401036602129.952044.3877030346.64
30371038602304.002216.9879406347.05
34338035452428.952366.4881113347.35
38305032152508.312468.6381230347.54
42272028852546.582527.4582719347.64
46244025802550.392548.4982771347.65
50220023202527.752539.0782462347.59
54200021002485.262506.5181881347.49
取每时段T=4h，从Z=345m起调。因此从第10小时起，10小时以前，q=Q,切小于1731.92m3/s，水库此时不蓄水，故无需进行调洪计算。
经过试算法得出数据，利用入库流量核下泄流量经过excel得出入库流量、下泄流量
与时段关系曲线图，在同一图内反应出两者同时段的关系；
图1.4入库流量、下泄流量与时段关系曲线
图1.5水库水位于是曲线
由调洪计算得，当第42时，入库流量Q=2720m3/s大于下泄流量q=2541.5m3/s,而当
q,第46时，入库流量Q=2440m3/s小于下泄流量q=2545.3m3/s。所以在42-46之间出现max 此时下泄流量与入库流量相等,图中入库流量与下泄流量曲线相交。此时的水库水位Z和库容V最大，然后根据坝址水位与流量关系确定下游水位。
最终确定的水能资料为：
表1.7设计工况水位表
项目上游水位m 下游水位m 设计工况
347.5
315.6
1.3校核情况调洪计算
校核洪水取千年一遇P=0.1%时洪水设计来计算水过程线同理由资料给出的五天洪峰单位先同倍比放大得到；
表1.8校核洪水过程线表
时段（天）01 1.062345
流量m3/s
70062307000399022751330840
根据以上数据利用excel 表格生成校核洪水入库过程曲线；
图1.6校核洪水入库曲线
采用列表试算法得出来水泄水具体过程见下表；
表1.9校核洪水列表试算
时段T （天）入库流量Q
（m3/s）
(Q1+Q2)/2（m3/s）
下泄流
量q （m3/s）
（q1+q2)/2（m3/s）水库容积V （万m3）
水位
Z(m）4.41731.921731.9
71715346.048.426002165.961780.63
1756.2772309346.1412.435303065
1910.211845.4274078346.4516.444503990
2119.642014.9376938346.9620.453504900
2399.682259.6680761347.6324.463505850
2747.022573.3585504348.4628.4662064853123.34
2935.1890643349.3632.460806350
3448.513285.9395081350.1536.455005790
3684.723566.6298995350.7240.449205210
3843.603764.16100565351.0944.444004660
3950.823897.21121652351.2748.439504175
3981.313966.0710*******.3252.435703760
3911.823946.57
101504
351.25
取每时段T=4h，从345m 起调。所以从4.4小时起，4.4小时以前，下泄流量等于入库流量,而且小于1731.92m3/s，水库不蓄水，故无需进行调洪计算。
经过试算法得出数据，利用入库流量核下泄流量经过excel 得出入库流量、下泄流量与时段关系曲线图，在同一图内反应出两者同时段的关系；
图1.7入库流量、下泄流量与时间关系曲线
图1.8水库水位于是曲线
由试算法计算得，当在时段44.4时，入库流量Q=4400m3/s大于下泄流量q=3939m3/s,而在48.4时，入库流量Q=3950m3/s小于下泄流量q=3969.4m3/s。所以在q,此时下泄流量与入库流量相等,图中入库流量与下泄流量曲线交，44.4-48.4之间出现max
如图将要接近48.4时。此时的水库水位Z和库容V最大。
再根坝址水位与流量关系确定下游水位最终确定的水能资料为：
表1.10校核工况水位表
项目上游水位m下游水位m
校核工况351.1317.5
故由以上调洪演算得：
表1.11各工况下水位表
项目上游水位m下游水位m
设计工况347.5315.6
校核工况351.1317.5
第二章非溢流坝计算
2.1基本资料2.1.1设计依据
正常蓄水位345m，此时下游水位：313.2m 死水位（淤积结果）：320m 水库上游最高限制水位：350m 2.1.2地质地形资料
由于坝址处为震旦纪砂岩，右岸风化较严重，深约3~4m，且夹有页岩。坝址处水流急，故无砂卵石等淤积物。无侵蚀地下水。河床高程301.5，根据资料选择开挖5m。故坝底高程为301.5-5=296.5m。
混凝土容重：24KN/m3
2.2非溢流坝段剖面尺寸拟定
2.2.1防浪墙与两种工况下水位的高差?h
其基本计算公式如下；
c
z h h h h ++=?%1(2.1)
%1h ------累计频率为1%时的波浪高度；z h -------波浪中心线高于静水位的高度；c h ——安全超高。
根据水工设计规范安全超过c h 取值可根据下表得出；
表2.1安全超高值c
h 水工建筑物级别
1级（2、3）级
（4、5）级
计算洪水位0.70.50.4校核洪水位
0.5
0.4
0.3
对于波浪要素h1%与z h 的计算公式采用官厅公式计算如下：
153
00.0166l h v D =(2.2)0.8
10.4l L h =(2.3)22l z h H h cth
L L
ππ=(2.4)
l h ——波高0v ——计算风速
L——波长D——吹程H——坝前水深当
20
20~250gD
v =时，5%l h h =。因为1%5%1.24h h =所以1% 1.24l h h =。计算风速0v 在设计洪水位时，一般采用相应多年平均最大风速的1.5~2.0倍，计算风速0v 校核洪水位时一般采用多年平均最大风速。
表2.2风速计算表
计算情况水位m 吹程Km 平均风速计算风速设计347.5101624校核
351.1
10
16
16
防浪墙顶高程的计算分别为以下两个公式；防浪墙顶高程=设计洪水位+?h 设
(2.5)防浪墙顶高程=校核洪水位+?h
校核
(2.6)
2.2.2设计洪水情况下的设h ?设计算
计算风速v=16*1.5=24m/s；吹程D=10Km；安全超高c h =0.5m；
坝前水深H=347.5-296.5=51m 波高：90.110
240166.0v 0166.0h 3
1
453
145
0=??==D
l m
故%1h =1.24l h =1.24*1.9=2.356m 波长：64
.20356.24.10)(4.108.08
.0=?==l
h L m
雍高36.264.2051
14.3264.20356.214.3L πH 2πh 22
l =???==cth cth L h z m
m
h h h h c z 216.55.036.2356.2%1=++=++=?设2.2.3校核洪水下的校核h ?计算
计算风速v=16m/s；吹程D=10Km；安全超高c h =0.4m；
坝前水深H=351.1-296.5=54.6m。波高：14.110
160166.0v 0166.0h 3
1
453
145
0=??==D
l m
故%1h =1.24l h =1.14*1.24=1.413m 波长：m
h L l 55.1114.14.10)(4.108.08
.0=?==m
cth cth L h z 523.055.116.5414.3255.1114.114.3L πH 2πh 20.8l
=???===++=?c z h h h h %1校 1.413+0.523+0.4=2.336m
2.2.4坝顶高程的计算
根据以上防浪墙的计算公式分别在两种工况下的高程为；
设计洪水情况下的防浪墙顶高程=347.5+5.216=352.716m
校核洪水情况下的防浪墙顶高程=351.1+2.336=353.436m
故最后防浪墙的高程取两者的最大值
防浪墙顶高程为353.436m
坝顶高程的计算公式为；
坝顶高程=防浪墙顶高程-防浪墙的高度一般防浪墙取1.2m
故坝顶高程=353.436-1.2=352.236m取352.5m
坝高；坝高=坝顶高程-坝基地高程=352.5-296.5=56m
2.2.5坝顶宽度的确定
坝顶宽度一般取坝高的8%~10%，且不小于2m。
则坝顶宽度：56×10%=5.6m
取坝顶宽度：6m
2.2.6坝体断面选择
图2.1坝体形态示意图
实用剖面（1）实用剖面（2）实用剖面（3）
选择实用剖面：（1）适合于地基条件较好,坝体与基岩间摩擦系数较大的情况，坝体剖面由强度条件控制；
（2）坝体剖面由稳定条件控制，同时有利于利用水重和布置坝体泄水孔；
（3）适合于地基条件较差,坝体与基岩间摩擦系数较小的情况，坝体剖面由稳定条件控制。
综合考虑坝址的条件选择采用实用剖面（2）。
根据混凝土重力坝规范规定先拟坝体断面尺寸，然后通过稳定计算后再行适当的修正。初拟断面尺寸如下：
上游坝坡做成折坡，上游起坡点位置坡点在（1/3~2/3）H
1高度处，H
1
为坝前设计水深，
而且上游折坡点位置一般高于或等于取泥沙淤积高程，根据所给设计资料可知泥沙淤积高程为320m，故可取上游起坡点为320m处。
其高度=320-301.5=18.5m；
H
1
=347.5-301.5=46m；
18.5/46=0.4；1/3小于0.4大于2/3；故符合要求。
坝坡坡率n取为0.2。
下游起坡点位置也应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，并结合坝的基本剖面得到，即下游也采用折线型设计。下游坝坡坡率m根据工程经验一般取为0.7。
2.2.7坝基防渗、排水设施以及廊道位置、尺寸的拟定
帷幕的深度应根据渗流计算，并结合该工程的地质条件、地层的透水性大小、坝基低扬压力、排水设施以及工程经验等综合因素研究确定。一般采用坝高的0.3-0.7倍，所以56*0.5=28m取帷幕深度28m，防渗帷幕的中心线应在坝基面处距离坝踵距离为7m.
排水管幕的位置至上游面的距离，一般应该不小于坝前水深的1/10-1/12，并且不小于2m，以便很好的将渗流坡降控制在允许的范围内。这里坝前水深一般为46m故孔幕离坝上游面的范围为4.6m-3.8m，这里可以取4m,所以排水孔的中心线在坝基面处距坝踵的距离为9m，内径取20cm。上端通到坝顶，下端连接廊道。
灌浆廊道设在距坝基6.5m处,上游侧同样距上游坝面9m。断面选择城门洞型，底宽3m，高4m，并在332m处设置检查，断面为城门洞型，底宽2m，高3m。
坝基地还设有基地排水廊道，其尺寸与坝内检修廊道一样设置。
图2.2非溢流坝剖面图2.3荷载计算
2.3.1坝体基本荷载
重力坝承受的荷载和作用主要有：①扬压力；
②自重；
③动水压力；
④静水压力；
⑤冰浪压力；
⑥土压力；
⑦泥沙压力；
⑧温度作用；
⑨冰压力等。
而作为主要计算的有扬压力、自重、静水压力、泥沙压力、浪压力，而其他的一般作为其他荷载有时可以不用考虑。
下图是把坝段取单位坝段分析荷载分布情况；
图2.3坝体荷载示意图
其中；W表示坝体自重
P表示水平方向的静水压力
H
P表示铅直方向的静水压力
V
P表示水平方向的泥沙压力
SH
P表示铅直方向的泥沙压力
SV
P表示的是浪压力
L
U表示的是扬压力
2.3.2基本荷载计算
取单位坝段（1m ）长度进行分析计算坝基宽度：4.7+32.2+6=42.9m 1、自重：c W V
γ=c γ--坝体混凝土容重，取243/m KN V--坝体体积3
m KN V W c 14102
25
7.42411=??==γM=(42.9/2-2/3×4.7)×1410=+25831.2KN.m
KN
V W
c 806416562422
=???==γM=(43.2/2-5-6/3)×8064=+109670.4KN.m
KN V W c 68.178512
1
2.462.322433=?
??==γM=（42.9/2-32.2×2/3）×17851.68=-1785.168KN.m
2、水压力
设计情况下的水平静水压力：
KN H P W H 9.127575181.92
1
2122
1=??=
=γM=51×1/3×12757.9=-216884.4KN.m
KN H
P W
H 7.19811.2081.92
1
2122
2=??=
=γM=20.1×1/3×1981.7=+13277.2KN.m
校核情况下的水平静水压力:
KN H
P W
H 6.146226.5481.92
1
2122
1=??=
=γM=54.6×1/3×14622.6=-266131.32KN.m
KN H
P W
H 1.21632181.92
1
2122
2=??=
=γM=21×1/3×2163.1=+15144.74KN.m
设计情况下的铅直水压力：
KN V P
W V 9.12677.45.2781.911
=??==γM=(42.9/2-4.7/2)*1267.9=+24216.99KN.m
KN P V 34.5767.42581.92
1
2=???=M=(42.9/2-4.7/3)×576.34=+11526.8KN.m
KN P V 6.14857.01.2081.92
1
23=???=
M=-(42.9/2-20.1×0.7/3)×1485.6=-23556.7KN.m
校核情况下的铅直水压力：
KN
V
P
W
V 93.14337.41.3181.91
1
=??==γ
M=(43.2/2-4.7/2)*1433.93=+27603.2KN.m
KN P V 34.5767.42581.92
1
2=???=M=(42.9/2-4.7/3)×576.3=+11439.56KN.m
KN P V 17.15147.0212181.92
1
3=????=
M=-(42.9/2-2×0.7/3)×1514.17=-2536.4KN.m
3泥沙压力计算
)245(tan 2122s o
s
sb s h p ?γ-=式中
sb
γ取16KN/m3,s
?取40度KN P SH
37.66220tan 25162
1
22=???=M=1/3×25×662.37=-5519.75KN.m
KN P
SV
10002.02525161
=????=
M=(42.9/2-4.7/3)×1000=+19850KN.m
4、扬压力
拦河闸典型设计
拦河闸典型设计 xx 河流过xx 镇项目区，是两侧田地可用的灌溉水源。在xx 村东北处修建拦河闸。 选取xx 河上xx 拦河闸为典型进行设计。 1、洪水标准 设计洪水标准为 10 年一遇。 2、洪峰流量计算 xx 以上流域面积 F=29.31km 2 ，河道比降 i=1/550，河流所处地区为山丘区。十年一遇的最大洪峰流量为Qm=qm ×F=13.5×29.31=395.69 m 3/s 。 3、现有河道行洪能力验算 xx 处河道断面为单式结构，闸址处主河槽宽度 55.5m ，深度3.3m ，河床高程 218.17m 。 采用明渠均匀流公式计算： Q =C ω√R i 式中：Q ——设计洪峰流量（ m 3 /s ） ω——河道过水断面面积（m ） R ——水力半径，R= ω/ x x ——湿周（m ） C ——谢才系数，C=R /n n ——糙率，取 0.03 i ——河道比降 计算成果见表4-17： 2 3 2 1 /6
表 4-17 河道行洪能力验算成果表 洪水。 4、拦河闸水力计算 （1）设计依据及基本资料 ①洪水计算是依据《山东省小型水库洪水核算方法》进行推求。 ②流域参数由万分之一地形图查算。 流域面积：F=29.31平方公里 干流长度：L=7.93公里。 平均干流坡度：J=0.009米/米 ③闸上、下游河道比降与断面则由实测1/1000工程局部地形图查算。 ④河堤防洪能力则按十年一遇设计，二十年一遇校核。 ⑤其它则根据有关技术要求进行。 （2）最大洪峰流量计算： ①计算流域综合特征参数K： K：=L/J1/3〃F2/5=7.93/（0.0091/3×29.312/5）=9.87 ②设计暴雨量的计算： 根据工程地点查得C V=0.57，H24=113毫米，应用皮尔逊Ⅲ型频率
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
潜孔式平面钢闸门设计
潜 孔 式 平 面 钢 闸 门 设 计 工程概况： 闸门是用来关闭、开启或者局部开启水工建筑物中过水孔口的活动结构。其主要作用是控制水位、调节流量。闸门是水工建筑物的重要组成部分，它的安全与适用，在很大程度影响着整个水工建筑物的原行效果。
设计目录： 1.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书。。。。。。。。1 （1）设计资料及有关规定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （2）闸门结构的形式及布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <1>闸门尺寸的确定。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 <2>主梁的布置。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。1 （3）面板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。2 （4）水平次梁、顶梁和底梁地设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。3 （5）主梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。6 （6）横隔板设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。8 （7）边梁设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。9 （8）行走支承设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。10 （9）胶木滑块轨道设计。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 （10）闸门启闭力和吊座验算。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。11 2.水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计图。。。。。。。。。。（附图） 水工刚结构潜孔式焊接平面钢闸门设计计算书 一、设计资料及有关规定： 1.闸门形式： 潜孔式焊接平面钢闸门。 2.孔的性质： 深孔形式。 3.材料：
水闸设计过水流量和水闸设计规范毕业论文
水闸设计过水流量和水闸设计规毕业论文 1 工程概况 1.1 基本资料 新东港闸是一座拦河闸，防洪保护农田45万亩。设计灌溉面积5.3万亩。设计排涝面积40万亩。起着引水灌溉和防洪排涝的重要作用。 1.1.1 建筑物级别 根据水闸设计过水流量和水闸设计规（SL-265-2001）的平原区水闸枢纽工程分等指标知本工程规模属于中型，其建筑物级别为3级。 1.1.2 孔口设计水位 孔口设计水位组合见表1-1。 表1-1 孔口设计水位组合表 1.1.3 消能防冲设计 消能防冲设计水位组合见表1-2。 表1-2 消能防冲设计水位组合表 1.1.4 闸室稳定计算 闸室稳定计算水位组合见表1-3。 表1-3 闸室稳定计算水位组合表
1.1.5 地质资料 本拦河闸持力层为局部含砂砾，含铁锰质结核及砂礓的棕黄夹灰色粘土、粉质粘土，可塑—硬塑状态，中压缩性，直接快剪c=55kPa ，φ=17°。地基允许承载力220kPa 。 1.1.6 回填土资料 回填土采用粉砂土，其摩擦角17,0c ?==，湿容重3 /18m kN ，饱和容重为 3/20m kN ，浮容重3 /10'm kN =γ。 1.1.7 地震设计烈度 地震设计烈度：7。 1.1.8 其他 上下游河道断面相同均为梯形，河底宽分别为40.0m ，河底高程4.2m ，边坡1:2.6。河道堤顶高程与最高水位相适应。两岸路面高程相同8.2m 。交通桥标准：公路Ⅱ；双车道。 1.2 工程概况 东新港闸主要作用是引水灌溉和防洪排涝。该闸为开敞式钢筋混凝土结构，共5孔，每孔净宽 6.0m 。闸墩为钢筋砼结构，边墩和中墩厚为 1.0m ，缝墩厚 1.2m ，闸室总宽36.40m 。闸底板为砼结构整体式平底板，顺水流方向长16.0m ，底板厚1.5m ，顶高程与河底同高为▽4.20m 。钢筋砼铺盖长18.0m ，厚0.5m ，顶高程▽4.20m ；下游消力池为钢筋砼结构，厚0.8m ，池长19.0m ，顶高程▽3.5m 。海漫前1/3浆砌块石结构；后2/3干砌石结构，并设有混凝土格埂，长21.0m 。公路桥为C25钢筋砼斜空心板结构，公路桥标准：公路Ⅱ，双车道，桥面高程▽9.64m ，桥面宽8.0m ，两边人行道为0.8m 。工作桥为钢筋砼π梁式结构，且在上面建房子。工作桥桥总宽3.9m ，启闭机房墙厚0.24m,机房净宽3.42m 。纵梁高0.6m ，宽0.4m ；横梁高0.4m ，宽0.25m 。闸门为露顶式平面钢闸门,门顶高程▽8.7m 门底高程▽4.2m 。在闸门上游侧设有胸墙，胸墙顶高程▽11.0m ，胸墙底高程▽8.5 m 。采用2×16 t 双吊点卷扬式启闭机5台套，上、下游翼墙均为反翼墙；上游翼墙分为5段；下游翼墙分为4段。上游翼墙后回填土高程9.5m ；下游翼墙回填土
水工钢结构平面钢闸门设计计算书
水工钢结构平面钢闸门设计计算书 一、设计资料及有关规定: 1?闸门形式：潜孔式平面钢闸门。 2. 孔的性质：深孔形式。 3. 材料：钢材：Q235 焊条：E43;手工电焊；普通方法检查。 止水：侧止水用P型橡皮，底止水用条型橡皮。 行走支承：采用胶木滑道，压合胶布用MC—2。砼强度等级：C20b 启闭机械：卷扬式启闭机。 4. 规范：水利水电工程刚闸门设计规范(SL74-95)，中国水利水电出版社1998.8 二、闸门结构的形式及布置 (一)闸门尺寸的确定(图1示) 1?闸门孔口尺寸： 孔口净跨(L) : 3.50m。孔口净高：3.50m。 闸门高度(H) : 3.66m。闸门宽度：4.20m。 2. 计算水头：50.00m。 (二)主梁的布置 1. 主梁的数目及形式 主梁是闸门的主要受力构件，其数目主要取决于闸门的尺寸。因为闸门跨度L=3.50m,闸门高度h=3.66m,L 三、面板设计 根据《钢闸门设计规范 SD — 78 (试行)》关于面板的设计，先估算面板厚度，在主梁截面选择以 后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。 1?估算面板厚度 假定梁格布置尺寸如图2所示。面板厚度按下式计算 匸9 ?OF ：］ 现列表1计算如下: 表1 根据上表计算，选用面板厚度。 2.面板与梁格的连接计算 已知面板厚度t=14mm ,并且近似地取板中最大弯应力c max=[c ]=160N/mn n ,则 p=0.07 x 14x 面板与主梁连接焊缝方向单位长度内地应力： 3 VS 790 10 1000 14 272 T = =— 21。 2 3776770000 面板与主梁连接的焊缝厚度： h f . P 2 T 2 /0.7 [ t w ] 398/0.7 113 5mm ， 面板与梁格连接焊缝厚度取起最小厚度 h f 6mm 。 四、水平次梁，顶梁和底梁地设计 1. 荷载与内力地验算 水平次梁和顶，底梁都时支承在横隔板上地连续梁，作用在它们上面的水压力可 按下式计算，即 a 上 a 下 现列表2计算如下: 表2 当 b/a < 3 时，a=1.65,则 t=a kp =0.065 a% kp 0.9 1.65 160 当 b/a >3 时，a=1.55,则 t=a kp 0.9 1.55 160 =0.067 a., kp 398N / mm, 1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 ) 土建施工合同 甲方：泽州县山河镇土河社会福利水电站 乙方： 依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其他有关法律、法规，遵循平等自愿、公平诚实信用的原则，甲乙双方针对本建设工程施工事项，协商一致订立本合同。 一、工程名称：拦河坝及引水工程维修改建工程 二、工程地点：山河镇李河村 三、承包方式：大清包；即：包工包辅料、小件，生活费自理，机械、模板、脚手架材料及小型设备自备。施工临设除彩钢房及临设所用主材为甲方提供外其余辅材和人工由乙方自负。 四、承包范围： 拦河坝护坡、引水渠挡墙、冲沙闸挡墙、冲沙闸钢制闸门（3.3m*2.8m*0.5m） 五、合同工期： 开工日期年月日 竣工日期年月日 六、质量标准：工程质量标准合格 七、工程价款： 总价为： 15.14 万元（大写：拾伍万壹仟肆佰元整） 如乙方使用甲方机械设备，脚手架钢管等按市场租赁价自工程总价中扣除。 八、付款方式： 1、进度款结算按照工程进度的80%支付。工程竣工后，经甲方监理进行竣工验收合格及签字认证后，除扣除总价的3%作为工程保修金外（保修期一年）。余额一个月内付清。 2、施工期间每月发生的签证工，必须由项目负责人签字认可，并在次月5日前将任务及工日数送交经营部门，如过期未交，甲方不预结算。 3、甲方按合同付款到位后，乙方必须及时支付农民工工资，农民工工资不能按时发放，造成后果自负，每次工程款支付后，乙方向甲方提交工人工资发放明细表，否则下次不支付工程款。 4、支付工程款由驻工地项目负责人，签字后，上报公司审批方可付款。 九、双方责任 （一）、甲方责任 1、工程开工前，甲方向乙方提供图纸一份，进行质量、安全、工期、材料使用、消防、治安、现场文明施工、劳动纪律等教育及技术安全交底，以书面形式甲乙双方签字为准。 2、甲方组织有关人员及时对施工阶段各分项工程进行跟踪指导及监督检查，如质量不合格有权责令乙方及时进行返工处理，乙方处理结果必须达到质量验收标准。 3、甲方提供工人宿舍、伙房及水电。 （二）、乙方责任 水工钢筋混凝土结构课程设计 计算书 设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计 题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构 题号： 班级：水电0601 姓名：李海斌 学号：200690250127 指导教师：王中强彭艺斌任宜春 日期：2009年6月8-14 日 目录 1课程设计任务书…………………………………………………………………… 2 计算书正文………………………………………………………… 第一章结构布置及板梁截面的选定和布置…………………………………… 1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2) 1.2.1板厚度的选定 1.2.2次梁的截面尺寸 1.2.3主梁截面尺寸 第二章单向板的设计 2.1板的荷载计算 (3) 2.1.1板的永久荷载的计算 2.1.2板的可变荷载的计算 2.2板的计算跨度计算 (1) 2.2.1边跨的计算 2.2.2中间跨度计算 2.2.3连续板各界面的弯矩计算 2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1 第三章次梁的设计 3.1次梁的荷载计算………………..………………… 3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1) 3.1.2次梁承受可变荷载设计值……………………………… 3.1.3次梁承受荷载设计值………… 3.2 次梁的内力计算………………..………………………………………… 3.2.1次梁边跨计算………………..………………… 3.2.2次梁中间跨计算 (1) 3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算…………………………… 3.4次梁的承载力计算 (3) 3.4.1正截面受弯承载力计算 3.4.2翼缘计算宽度的计算………………………………… 3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..………………… 3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .1 3.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1) 第四章主梁设计………………..……………… 4.1主梁内力的弹性理论设计 (1) 4.1.1主梁承受永久荷载的计算……………………………………… 1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?= （3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ； 取水枢纽进水闸设计计算说明书 一工程概况： 某灌区总灌溉面积97.6万亩，灌区分布在河道两岸，两岸灌溉面积大致相等。根据河流的水沙情况及取水要求，经过综合比较，修建由拦河坝，冲沙闸，进水闸组成的冲沙槽式Ⅱ等取水枢纽。 拦河闸横跨河道修建，于主河道正交，闸地质河宽270m，拦河闸底板高程与河床平均高程相同，为31.5m，两岸堤坝高程39.8m，闸上游限制最高洪水位38.8m，冲沙闸布置在拦河闸两侧，地板高程31.5m，进水闸为了满足两岸灌溉要求，采用两岸布置方案。枢纽平面布置如图1所示： 二工程资料： 1.气象：多年平均气温7.5°C 。月平均最搞气温20.3°C ，月平均最低气温-18°C，冻层深度1.0—1.5m，多年平均风速4.1m/s ，汛期最大风速8.4m/s 。 2.水文： 3 3 进水闸以5％的洪水作为停水标准，灌溉临界期相应的河道流量Q=400s m/3，闸址处平均含沙量1.8kg/m3，实测最大含沙量4.74kg/m3。 3.地质情况：渠道附近属于第四 纪沉积岩，厚度较大，两岸滩地 为粉质壤土及粉沙，其下为砾质 中沙，次下为砾质粗沙：沿河一 带地下水埋藏深度随地形变化， 一般在2.5m左右，因土质透水 性强，地下水位变化受河道水位 影响大，丰水期河水补给地下水 位较高，枯水季节，地下水补给 河水。 4.地基土设计指标： 地基允许承载能力 [σ]＝250KN/m2； 地基应力分布允许不均匀系数 η＝2～3； 砼与中砂摩擦系数 f＝0.4； 砼容重γ＝24KN/ m3； 回填土：尽量以透水性良好的砂 质中砂或粗砂回填，回填土壤容 重γ 干＝16KN/ m3；γ 湿 ＝10KN/ m3； γ饱＝20KN/ m3；C=0； 填土与墙后摩擦角δ＝0 5.地震：本地区不考虑地震影响 6.工程材料：石料场距闸址不远，石料抗压指数2500KN/cm左右，容重：γ＝24KN/ m3；采石场用粗细骨料及砂料，距渠首2.5—3.0km。 7.交通：进水闸有交通要求，要求桥面总宽5m 。 三设计资料： 1.渠道设计资料： 渠首底板高程32.10m； 每年最大引水流量Q＝78m3/s； 灌溉期正常挡水位35.00m； 相应下游水位34.80m； 渠道纵坡I＝1：3500； 渠道边坡m＝1.75； 渠道底宽B＝26m； 渠道顶部高程37.5m； 渠道顶部宽度6m； 2. 确定设计流量与水位： 以水闸最大引水流量78m3/s作为设计流量。因所设计进水闸为有坝式引水，根据有坝引水上游水位的确定办法，进水闸的上游水位是有拦河坝（闸）控制的。闸的上游设计水位，即拦河坝（闸）应该壅高的水位。其他时期的水位决定于相应时期内拦河坝（闸）泄流时的坝顶（闸前）溢流水位。所以上游水位是正常挡水位35.00m，相应下游水位34.80m。 3.泄流计算资料： 单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日 目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例 单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡ 6 金属结构设计 6.3 金属结构设计计算 6.3.1 设计资料 （1）闸门型式：露顶式平面钢闸门 （2）孔口尺寸（宽×高）：6m ×3m （3）设计水头:3.16m （4）结构材料：Q235钢 （5）焊条：E43 （6）止水橡皮：侧止水型号采用P45-A ，底止水型号采用I110-16 （7）行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2 （8）混凝土强度等级：C25 （9）规范：《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95） 6.3.2 闸门结构的形式及布置 6.3.2.1 闸门尺寸的确定 1.闸门高度:考虑风浪产生的水位超高，将闸门的高度确定为3m 。 2.闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L 0=6.0m 3.闸门计算跨度：L=L 0+2d=6.0+2×0.15=6.3m 6.3.2.2静水总压力 闸门在关闭位置的静水总压力如图6.1所示，其计算公式为： 2 29.8344.1/2 2gh P kN m ρ?= == 图6.1 闸门静水总压力计算简图 P 6.3.2.3 主梁的形式 主梁的形式应根据水头的大小和跨度大小而定，本设计中主梁采用实腹式组合梁。 6.3.2.4主梁的布置 根据主梁的高跨比，决定采用双主梁。两根主梁应布置在静水压力合力线上下等距离的位置上，并要求两主梁的距离值要尽量大些，且上主梁到闸门顶缘的距离c 小于0.45H ，且不宜大于3.6m ，底主梁到底止水的距离应符合底缘布置的要求。故主梁的布置如图6.2所示 图6.2 主梁及梁格布置图 6.3.2.5 梁格的布置和形式 梁格采用复式布置并等高连接，并使用实腹式竖向隔板兼作竖直次梁，使水平次梁穿过隔板上的预留孔而成为连续梁，其间距上疏下密，面板各区格需要的厚度大致相等，具体布置尺寸如图6.2所示。 6.3.3 面板设计 根据《利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再计算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。 初选面板厚度。面板厚度计算公式为： δ当b/a ＞3时，α=1.4；当b/a ≤3时，α=1.5。 列表进行计算，见表6.1： 两相厌氧工艺的研究进展 摘要：传统的厌氧消化工艺中，产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异，对环境条件的要求不同，无法使二者都处于最佳的生理状态，影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺［1］，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内，并为它们提供了最佳的生长和代谢条件，使它们能够发挥各自最大的活性，较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明：两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确，产酸反应器对污水进行预处理，不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质，还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性，改变难降解有机物的结构，减少对产甲烷菌的毒害作用和影响，增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高，缓冲能力较强，因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响，也不会对后续的产甲烷相造成危害，提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌，产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率［4,5］，产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看，主要有两种：第一种是两相均采用同一类型的反应器，如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器，其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺，其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池，同时进行污泥回流)，产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液，酸化相为8.87L的普通升流式反应器，甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/ 目录 标题----------------------------------------------------------------------------6 设计总说明 -----------------------------------------------------------------7 第1章基本资料------------------------------------------------------------8 1.1 工程概况 ----------------------------------------------------------------8 1.3 工程地质及水文地质---------------------------------------------------8 1.4 水文资料-----------------------------------------------------------------9 1.4.1 渠首处河道水位~流量关系----------------------------------------9 1.4.2 泥沙资料---------------------------------------------------------------9 1.4.3 气象资料---------------------------------------------------------------9 1.5 设计补充资料---------------------------------------------------------10第2章选线、选型、枢纽布置------------------------------------------11 2.1 闸坝的选择------------------------------------------------------------11 2.2 枢纽布置形式-----------------------------------------------------------11 2.3 拦河建筑物形式（即采用拦河闸还是壅水坝）-------------------12 2.4 枢纽防沙设计-----------------------------------------------------------12第3章水闸的水力计算---------------------------------------------------13 3.1 闸孔设计---------------------------------------------------------------13 3.2 闸孔型式---------------------------------------------------------------13 3.3 闸底板高程的确定-----------------------------------------------------13 3.4闸孔尺寸的确定-------------------------------------------------------13 LB-1矩形板计算 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 四、计算信息 1.几何参数 计算跨度: Lx = 2000 mm; Ly = 6000 mm 板厚: h = 100 mm 2.材料信息 混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2 最小配筋率: ρ= 0.200% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 40mm 保护层厚度: c = 20mm 3.荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = 1.200 可变荷载分项系数: γQ = 1.400 准永久值系数: ψq = 1.000 永久荷载标准值: ｑgk = 4.100kN/m2 可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m2 4.计算方法:弹性板 5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/固定/固定 6.设计参数 结构重要性系数: γo = 1.00 泊松比:μ = 0.200 五、计算参数: 1.计算板的跨度: Lo = 2000 mm 2.计算板的有效高度: ho = h-as=100-40=60 mm 六、配筋计算(ly/lx=6000/2000=3.000>2.000,所以选择多边支撑单向板计算): 1.X向底板配筋 1) 确定X向底板弯距 Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/24 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/24 = 1.287 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*1.287×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.030 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.030) = 0.030 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.030/360 = 60mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 60/(1000*100) = 0.060% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*100 = 200 mm2 6) 计算纵跨分布钢筋面积 不宜小于横跨板底钢筋面积的15%,所以面积为: As1 = As*0.015 = 200.00*0.15 = 30.00mm2 不宜小于该方向截面面积的0.15%,所以面积为: As1 = h*b*0.0015 = 100*1000*0.0015 = 150.00mm2 取二者中较大值，所以分布钢筋面积As = 150mm2 采取方案?8@200, 实配面积251 mm2 2.X向左端支座钢筋 1) 确定左端支座弯距 M o x = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2/12 = (1.200*4.100+1.400*2.000)*22/12 = 2.573 kN*m 2) 确定计算系数 αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho) = 1.00*2.573×106/(1.00*11.9*1000*60*60) = 0.060 3) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.060) = 0.062 4) 计算受拉钢筋面积 As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*60*0.062/360 = 123mm2 5) 验算最小配筋率 ρ = As/(b*h) = 123/(1000*100) = 0.123% ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求 1.厌氧塔的设计计算 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E= V= 3084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .178400 2m h V S ＝有效= = 单池面积：)(1653 4952m n S S i === 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765.714.3)2 ( *14.3222 ' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 'm H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762'm n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?= （3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.176********h m m S Q V r =??== 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16'm b l == 每个单元宽度：)(57.27 187'm l b === 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ； 1钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书 一、设计目的 通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。 二、设计资料 1、工程概况： 某框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m）,墙厚370mm,混凝土柱400x400mm。板伸入墙120mm,次梁伸入墙240mm,主梁伸入墙370mm。房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。 图1 梁板结构平面布置 2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标 准值0. 65kN/m2） o 3、活荷载：标准值为7. 5 kN/m2 o 4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。 5、材料选用：混凝土采用C25（A=11.9N/〃”2, /=1.27N/〃m2） 钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（f =36ON/〃* ） x 其余采用HPB235级（人=210"/〃〃/） 三、设计容 1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的设计（按塑性理论） 3、次梁设计（按塑性理论） 4、主梁设计（按弹性理论） 5、绘制结构施工图，包括： （1）、结构平而布置图 （2）、板、次梁、主梁的配筋图 （3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图 （4）、设计说明 （5）、次梁钢筋材料表 四、成果要求 1、课程设计在1周完成。 2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。 3、施工图统一为A3图纸。要求图而布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。 4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。 五、参考资料 1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业 2、GB50010-2002,《混凝土结构设计规》 3、GB50009-2001,《建筑荷载设计规》厌氧塔计算手册
拦河闸
单向板配筋计算书
厌氧塔设计计算书
渠首进水闸设计说明书
单向板肋梁楼盖设计计算书.
水工钢闸门结构设计(详细计算过程)
UASB的设计计算书
某水利枢纽工程拦河闸设计毕业设计说明书(doc 52页)
单向板 计算步骤
厌氧塔设计计算书
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书