复合地基计算

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复合地基承载力计算公式

复合地基承载力计算公式地基承载力是指地基在承受上部结构荷载时所能承受的最大力量。

复合地基是指由多种不同材料组成的地基，常见的复合地基包括砂土加固、灌注桩、石油骨料混凝土等。

为了准确计算复合地基的承载力，我们需要使用复合地基承载力计算公式。

复合地基承载力计算公式主要包括两个部分：砂土层承载力计算和复合地基的有效深度计算。

我们来看砂土层承载力计算。

砂土层承载力是指砂土地基在承受荷载时所能承受的最大力量。

常见的砂土层承载力计算公式为：q = cNc + γDfNq + 0.5γBNγ其中，q为砂土层的承载力，c为砂土的凝聚力，Nc为凝聚力影响系数，γ为砂土的重度，Df为地基的直径，Nq为摩擦力影响系数，B为地基的宽度，Nγ为重度影响系数。

接下来，我们来计算复合地基的有效深度。

复合地基的有效深度是指复合地基中有效承载力形成的深度。

一般来说，复合地基的有效深度可以通过以下公式计算：He = H - ΔH其中，He为复合地基的有效深度，H为地基的总深度，ΔH为复合地基加固层的厚度。

通过计算复合地基的有效深度，可以更准确地评估地基的承载力。

复合地基承载力计算公式包括砂土层承载力计算和复合地基的有效深度计算。

通过这些公式，我们可以准确计算复合地基的承载力，为工程设计提供依据。

当然，在实际计算中，我们还需要考虑地基的实际情况、土壤参数的测定和修正等因素，以得到更准确的结果。

需要注意的是，复合地基承载力计算公式只是一种理论模型，实际工程中还需要进行现场勘测和试验，结合工程经验和实际情况进行合理修正。

同时，地基承载力的计算也需要考虑其他因素，如地震荷载、水文条件等，以确保工程的安全可靠。

复合地基承载力计算公式是计算复合地基承载力的重要工具，能够为工程设计提供依据。

在实际应用中，我们需要综合考虑地基的实际情况和工程要求，灵活运用公式进行计算，并结合现场勘测和试验结果进行修正，以确保工程的安全可靠性。

1CFG复合地基承载力计算

2.置换率等边三角形布桩
m= 正方形布桩
m= 矩形布桩
s1= m= 置换率 m=
0 0 5
0.0363
0.0313 1.13 2000
0.0313 0.0313
65 65
1.05 1.13
s2=
2000
正方形布桩矩形布桩
3.桩身强
度校核
试块抗压强度平均值 fcu＝
25

Ra=
220.41
16#楼CFG 计算书： 1.单桩承载力的计算桩径 d=
（参照74孔） 400
土层号土层厚度
3
0.1
4
1.5
5
1.6
侧摩阻(极限值) 65 45
间距 S= 端阻
48
2 Xd=
800
周长底面积单桩承载力特征值
6
1.1
7
0.7
65
900 1.2566 0.1257
220.41
55
8
9
桩长=
4λ Ra/Ap=
7016
fcu/(4λRa/Ap)=
3.563283922
实际单桩承载力取值
220.4141406
4.复合地
基承载力
特征值
fak=
200
fsk=
200
λ
0.8
β=
Ra= Ap= fspk=
1
220.41414 0.1257
λmRa/Ap+β(1-m)fsk=
237.69128
(0.80~1.0 ）
(0.80~1.0 ）
5.复合土
层压缩模
量
Es=
8.8333

复合地基的复合模量计算公式(二)

复合地基的复合模量计算公式(二)复合地基的复合模量计算公式简介在土木工程中，复合地基是一种常见的处理方法，通过在原有地基上加厚或加强填土层，提高其承载力和变形性能。

计算复合地基的复合模量是评估其承载能力和预测变形的重要指标。

本文将列举几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行解释说明。

常用计算公式1.经验公式复合地基的复合模量可以通过经验公式进行计算，常用的经验公式有Heigel公式、Naterlin公式等。

这些公式通常基于实际工程经验，提供较为简单的近似计算方法。

2.弹性模量叠加法复合地基的复合模量可以通过弹性模量叠加法进行计算，该方法将复合地基分为若干层，并根据每层的材料和厚度计算其对复合模量的贡献，然后进行叠加求和。

这种方法较为精确，适用于复合地基的层数较少的情况。

3.有限元法有限元法是一种计算复合地基复合模量的数值方法，通过将复合地基划分为网格，并在每个网格单元中求解应力和应变，进而计算复合模量。

这种方法能够考虑复杂的地基结构和材料非线性，但需要进行复杂的数值计算。

实例说明假设有一工程中使用了2层复合地基，第一层为砂土层，厚度为3米，弹性模量为10MPa；第二层为粘土层，厚度为2米，弹性模量为20MPa。

我们使用弹性模量叠加法计算复合地基的复合模量。

根据弹性模量叠加法，复合地基的复合模量计算公式为：E c=E1H1+E2H2 H1+H2将已知值代入公式计算，得到：E c=10×3+20×23+2=805=16MPa因此，该复合地基的复合模量为16MPa。

结论本文列举了几种常用的复合地基复合模量计算公式，并通过实例进行了解释说明。

在实际工程中，根据具体的情况选择合适的计算方法，以评估复合地基的承载能力和变形性能。

复合地基的复合模量计算公式

复合地基的复合模量计算公式复合地基是指由多种不同材料组合而成的地基层。

其复合模量计算公式是用来评估复合地基承载力和变形性能的重要指标之一。

复合模量是指在规定条件下，地基材料所承受的应力与应变之间的比值。

复合地基由于其结构的复杂性，使得其计算公式相对较为复杂。

一般来说，复合地基的复合模量计算公式可以根据材料的力学性质和排列方式来确定。

以下是几个常见的复合地基的复合模量计算公式：1. 复合地基由土壤和加筋材料构成的情况下，可以采用横向等效弹性模量计算公式：Eh = Et(1 + Kp) + Er其中，Eh为复合地基的横向等效弹性模量，Et为土壤的弹性模量，Kp为加筋材料的增强系数，Er为加筋材料的弹性模量。

2. 复合地基由不同材料层叠而成的情况下，可以采用层叠法计算复合模量：1/Eh = Σhi/Ei其中，Eh为复合地基的复合模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。

3. 复合地基由悬浮承台和土壤构成的情况下，可以采用悬臂梁法计算复合模量：Eh = Et + Σhi(Ei - Et)其中，Eh为复合地基的复合模量，Et为土壤的弹性模量，hi为第i层材料的厚度，Ei为第i层材料的弹性模量。

以上是几种常见的复合地基的复合模量计算公式，它们在实际工程中有着广泛的应用。

通过计算复合地基的复合模量，可以评估地基的承载力和变形性能，为工程设计和施工提供指导意义。

需要注意的是，以上公式仅供参考，实际应用中需要根据具体情况进行合理选择和调整。

此外，由于复合地基的复杂性和多样性，计算公式可能存在一定的局限性，因此在实际工程中还需要进行严密的试验和观测，不断优化和验证计算结果。

综上所述，复合地基的复合模量计算公式是评估地基承载力和变形性能的重要工具。

只有通过合理选择和调整计算公式，并结合实际工程的试验和观测，才能更好地评估复合地基的性能，为工程设计和施工提供指导和参考。

刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土

三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。

2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。

3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。

4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。

5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。

6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号亚层号土层名称地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号亚层号土层名称修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 PzKpa自重应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正深度 m 平均重度 KN /m3 深度修正系数修正后承载力 kpa 计算结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正深度 m平均重度 KN /m3深度修正系数修正后承载力 kpa计算结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正深度 m平均重度KN/m3深度修正系数修正后承载力kpa 计算结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层名称计算深度 m 有效重度 KN/ 自重应力 Pcz 附加应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩模量 Mpa平均附加Ai本层沉降号号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。

复合地基计算

深层搅拌桩复合地基采用深层搅拌桩（干法）进行复合地基处理，处理土层为③层淤泥。

设计复合地基承载力特征值k sp f ,要求120 kPa ，复合地基压缩模量不小于6.0Mpa ，沉降小于5cm 。

1、估算单桩承载力特征值深层搅拌桩（干法）复合地基初步设计时，其单桩承载力特征值可按以下方法估算。

深层搅拌桩（干法）单桩承载力特征值由桩身材料强度确定的单桩承载力和桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力共同确定，二者中取小值。

（1）由桩身材料强度确定的单桩承载力(以桩径为500mm 为例)：p k cu a A f R ,η=其中：k cu f ,—与桩身加固土配比相同的室内加固试块无侧限抗压强度平均值。

初步取k cu f ,=1.6Mpa 。

η—强度折减系数，0.20～0.30，取0.3；经计算 ()kN R a 962/5.014.316003.02=⨯⨯⨯= （2）由桩周土和桩端土的抗力所提供的单桩承载力：P p i ni si p a A aq l q u R +=∑=1其中：a R —单桩竖向承载力特征值（kN ）；si q —桩周第i 层土的侧阻力特征值（kPa ），③层淤泥si q 取6 kpa ；p u —桩的周长（m ）；i l —桩长范围内第i 层土的厚度（m ）；a —桩端天然地基土的承载力折减系数，一般可分别取0.4～0.6，承载力高时取低值，本工程取0.6；P A —桩的截面积（m 2）；p q —桩端地基土未经修正的承载力特征值，本工程取50kpa 。

桩端为进入③层淤泥，按桩径500mm 、有效桩长10.0m 计算，计算单桩竖向承载力特征值100.2kN 。

单桩承载力特征值取（1）（2）的小值，即a R =96 kN 。

2、计算置换率深层搅拌桩（干法）复合地基置换率可按下式估算：17.0509.02.096509.0120,,,=⨯-⨯-=⨯-⨯-=k s P a k s k sp f A R f f m ββ 以矩形布桩为例，则布桩为（1.1~1.2）m 2一根桩其中：k sp f ,—深层搅拌桩（湿法）复合地基承载力特征值（kPa ）；m —搅拌桩的面积置换率（%）；k s f ,—桩间天然地基土承载力特征值（kPa ），取50 kPa ；β—桩间土承载力折减系数，取0.9。

10-CFG复合地基计算-国标

土层顶高程
土层底高程
分段长度 li （m）
分பைடு நூலகம்侧摩阻力（kN）
桩端持力层阻力特征值
q pa (kPa)
2 粉质粘土 3 粉质粘土夹粉土 4 粉土 5 粉质粘土
39.0 29.0 34.0 38.0
23.05 21.73 17.13 8.63
21.73 17.13 8.63 6.13
1.32 4.60 8.50 2.50
满足要求
六、地基处理后各土层的变形模量计算及结果：
土层名称 2 粉质粘土
天然地基承载力特征值 ƒak（kPa）
220
3 粉质粘土夹粉土
180
4 粉土
210
5 粉质粘土
220
复合地基承载力特征
值
ƒspk（51k4Pa） 480
506
514
ζ=ƒspk/ƒak
2.34 2.67 2.41 2.34
天然地基压缩模量
由土层参数计算所得的桩承载力特征值Ra大于实取值Ra'，满足要求
备注
桩侧土摩阻力和桩端阻力特征值按干作业法施工工艺取值
四、桩身强度验算：
桩身混凝土强度等级
C30
由公式 f'cu=4×λ×Ra/AP×[1+γm(d-0.5)/fspa] (做深度修正)得
fcu=
30.0 N/mm2
f'cu=
21.3 N/mm2
fa= 221.85 kPa
fspa=
500 kPa
天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。
二、复合地基计算(按正三角形)
CFG复合地基承载力特征值：
fspk=fa1-γm*(d-0.5)

地基处理技术：复合地基承载力计算

水平向增强体复合地基的工作性状与加筋体长度、加筋体强度、加筋层数以及加筋体与土体间的粘聚力和摩擦系数等有关。
水平向增强体复合地基的破坏具有滑弧破坏、加筋体绷断、承载破坏和薄层挤出等多种形式，影响因素也很多。
➢ 到目前为止，许多问题尚未完全搞清楚，水平向增强体复合地基的计算理论正处在发展之中，尚不成熟。
1.竖向增强体复合地基承载力计算
1.2复合地基承载力计算
复合地基承载力特征值应通过复合地基静载荷试验或增强体静载荷试验结果和其周边土承载力特征值结合经验确定，进行初步设计时，可按下列公式估算：
（1）散体材料增强体复合地基按下式计算： f spk 1 m(n 1) f sk
式中：
f spk ——复合地基承载力特征值，kPa；
f ——处理后桩间土承载力特征值，kPa， sk 可按地区经验确定；
n ——复合地基桩土应力比，可按地区经验确定；
m ——面积置换率；
1.竖向增强体复合地基承载力计算
（2）粘结强度增强体复合地基按下式计算：
式中
f spk
m Ra
Ap
(1 m) fsk
——单桩承载力发挥系数，可按地区经验取值；
Ra ——单桩竖向承载力特征值，kN；
Ap ——桩的截面积，m2；
——桩间土承载力发挥系数，可按地区经验取值。
1.竖向增强体复合地基承载力计算
（3）增强体单桩竖向承载力特征值按下式估算：
n
u p——桩的周长，m；
Ra u p qsil p i p q p AP
i 1
n ——桩长范围内所划分的土层数；
i q si ——桩周第层土的侧阻力特征值，kPa，可按地区经验确定；
qp
——桩端端阻力特征值，kPa，可按地区经验确定；对于水

400桩CFG复合地基承载力计算

400桩CFG复合地基承载力计算
一、基本假设
1、地基土的弹性模量选取：E=68*103MPa，可以按实际试验值修正。

2、桩刚度选取：K=3.2*105MPa/m，可以按实际试验值修正。

3、桩复合地基土的应力储备系数：Kc=2，暗示桩-土组合体在桩原位
负荷作用下，静止状态下的可靠性比纯桩土单元更高。

4、桩系数和桩基应力的确定可参考联合地质调查机关的建筑基础设
计规范。

二、地基可靠性计算
1、桩复合地基系统的安全系数根据实际情况设置，一般设置为3.5
以上，可以按实际情况修正。

2、桩复合地基系统的可靠性计算，要考虑桩-土组合体的桩土和土体
抗力，首先计算桩截面应力τ(和抗剪力N)以及土体应力σ和抗剪力T，然后根据基本假设中的参数确定桩复合地基的可靠性。

三、结果分析
1、桩复合地基系统的承载力可以提高，桩土复合地基系统的可靠性
会更高，但桩的截面面积、深度、刚度以及土的弹性模量、应力储备系数
等参数又会影响桩复合地基系统的可靠性和承载力。

2、根据上述分析，400桩CFG复合地基的承载力可以安全提高，桩
复合地基系统的可靠性也会更高。

10-CFG复合地基算例-国标

CFG复合地基计算(G1)一、基本资料CFG复合地基承载力特征值f spk= 480kPa二、计算参数桩径d=0.40m桩身面积A p=πd²/4=3.14×0.42/4=0.1256m2桩身周长u=πd=3.14×0.4=1.26m桩中心距(正三角形布置) s=1.50m桩分担的处理地基面积的等效系数n1=1.05桩分担处理地基面积的等效圆直径d e=n1×s=1.05×1.5=1.575面积置换率计m=d²/d e² =0.42/1.5752=0.0645单桩承载力发挥系数λ=0.85桩间土承载力发挥系数β=0.90桩间土天然地基承载力特征值f sk=180kpa三、CFG复合地基下土层承载力验算天然地基承载力特征值f ak=180KPa，考虑深宽修正后，其承载力fa的计算：f a=f ak+ηb×γ×(b-3)+ηd×γm×(d-0.5);γ=9kN/m3γm=9.0kN/m3ηb=0.3 ηd=1.5基础埋深d取3m（考虑地下室）；基础宽度取6mf a=180+0.3×9×(6-3)+1.5×9×(3-0.5)=221.85kPafa=221.85kPa<fspk=500kPa，天然地基承载力不满足设计要求，需要CFG复合地基处理。

四、CFG单桩承载力特征值1. 按复合地基目标承载力特征值推算的CFG单桩承载力特征值因f spk=λ×m×R a/A p+β×(1-m) ×f sk，故CFG单桩承载力特征值R a=(f spk-β×(1-m)f sk) ×A p/(λ×m)R a= (480-0.9×(1-0.0645)×180) ×0.1256 /(0.85×0.0645)=752.45kNCFG单桩承载力特征值实取755kN。

复合地基静载试验计算

复合地基静载试验计算
复合地基中，一根桩和它所承担的桩间土体为一复合土体单元。

在这一复合土体单元中，桩的断面面积和复合土体单元面积之比，称为面积置换率
《建筑地基处理技术规范》JGJ 79-2002
de一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径
等边三角形布桩de=1.05s
正方形布桩de=1.13s
矩形布桩de=1.13根号下s1*s2
s、s1、s2分别为桩间距、纵向桩间距、横向桩间距
注：s为桩间距
1·复合地基承降板面积（梅花形）：
三角形布置的=0.866×桩间距的平方=两个正三角形的面积
三角形的高公式=h²=a²-b²=斜边平方-1/2斜边平方开根方
正方形布置的=桩间距的平方
2·荷载=承降板的面积×设计值的2倍
堆载=承降板的面积×设计值的2倍×1.2
3·置换率=桩的面积÷承降板的面积
（πr²=0.19625）
4·沉降量s/d=0.06/0.08 s为沉降量d为承降板的直径
5·圆的直径=面积×4÷3.14=2√（面积÷圆周率）
6·三角形布置的直径de=1.05s 正方形布置的直径de=1.13s
7·千斤顶型号所对应荷载压力表的简易计算（在不知道千斤顶标定系数时可参考以下公式）
50T=荷载÷0.8
100T=荷载÷1.65
200T=荷载÷200×69.2（千斤顶的标定系数）=总加压值
一般算压力千斤顶标定证书上有公式。

粉喷桩复合地基计算书

2#、3#住宅楼复合地基设计计算书一、建筑±高程和土层散布设地面高程，听说基础底面埋深，据截面，建筑±高程H=。

底板埋深，垫层厚100mm，基础和桩间设300mm厚的中砂褥垫层，故桩顶计算时的埋深，桩顶设计高程为21m。

为保证桩头质量，施工时停灰面上提，桩顶施工高程为。

2号楼土层散布：3号楼土层散布二、地基承载力特点值三、采纳标准建筑地基处置技术标准DB42/242-2003 。

四、参数说明及计算式设计要求复合地基承载力fsp=160Kpa。

桩参数:单桩承载力特点值桩径取φ500，F=80KN。

预取桩长6m，桩端略进入持力层4-3（如进入深度大，那么不能利用4-3层作为持力层）。

桩土混合重度取m3。

桩身强度折减系数取一、由桩材确信的复合地基承载力Pa=a*fcu*Ap=80KPa式中: 水泥土无侧限抗压强度fcu 取桩500mm，桩横截面积Ap=桩端地基承载力折减系数a 取二、初计计算的复合地基承载力Pa=Up*Sqsi*li+a*Ap*qp式中: qp ：桩端地基承载力特征值qsi 桩土间承载力特征值Up 桩周长li 土层厚度3、计算的桩土面积置换率fsp=m*Pa/Ap+b*(1-m)fs式中: m 桩土面积置换率fs 桩间天然地基土承载力特征值，取加固范围加权平均值。

以3号楼桩实际散布土层为例，计算桩间天然地基土承载力特点值的加权平均值，那么：Fs=*120+*80+*145+*110+*147)/6=4、复合地基承载力特点值深度修正上部设计要求复合地基承载力特点值160kPa。

以3号楼土层散布为例，桩间土的承载力特点值取桩身范围土承载力特点值的加权平均值fK=,土的重度取18KN/m3，由于基础埋深受到土的浮力，复合地基承载力特点值修正值：fspk=160-18×、沉降计算P 附加应力=140KPa基础面积系数为基础实际面积与外围面积之比，初步设计时，取喷粉桩散布面积与基础平面外形面积之比。

CFG桩复合地基处理计算

水泥粉煤灰碎石桩（CFG 桩）复合地基方案计算工程实例:本工程回填土较厚，拟采用CFG 桩复合地基。

基础底面的桩间图地基承载力为70KPa 。

CFG 桩直径为500，采用C25混凝土浇筑，单桩竖向承载力特征值为450KN ，单桩承载力发挥系数取λ=0.9，桩间土承载力发挥系数取β=0.8，要求处理后的地基承载力为180KPa 。

根据《建筑地基处理技术规范》7.1.5-2 对有粘结强度增强体复合地基应按下式计算：sk pa spk f m A R m f )1(-+=βλ A p =3.14×0.5×0.5÷4=0.19625m 20.0617670)1(8.019625.04509.0180)1(=⇒⨯-⨯+⨯⨯=⇒-+=m m m f m A R m f sk p a spk βλ 面积置换率m ＝d 2/d 2e ；d 为桩身平均直径（m ），等边三角形布桩d e ＝1．05s ，正方形布桩d e ＝1．13s 当采用三角形布置时， 1.90m s m 92.1CFG )05.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 当采用正方形布置时， 1.70m s m 78.1CFG )13.1(5.006176.022==⇒==取桩间距s s m 根据7.1.6条有粘结强度复合地基增强体桩身强度应KPa KPa A R f p acu 7.825419625.04509.041000254=⨯⨯≥⨯⇒≥λ 规范条文：根据《建筑地基处理技术规范》7.7.1水泥粉煤灰碎石桩复合地基适用于处理黏性土、粉土、砂土和自重固结已完成的素填土地基。

7.7.2水泥粉煤灰碎石桩复合地基设计应符合下列规定：1 水泥粉煤灰碎石桩，应选择承载力和压缩模量相对较高的土层作为桩端持力层。

2 桩径：长螺旋钻中心压灌、干成孔和振动沉管成桩宜为350mm～600mm泥浆护壁钻孔成桩宜为600mm～800mm；钢筋混凝土预制桩宜为300mm～600mm。

复合地基有效桩长的计算方法

第 42 卷第 4 期 2006 年 7 月
地质与勘探
GEOLOGY AND PROSPECTING
Vol. 42 No. 4 July，2006
复合地基有效桩长的计算方法
王平卫1，2 ，彭振斌1 ，杨庆光1 ，何忠明1
（1. 中南大学地学与环境工程学院，长沙 410083；2. 有色金属矿产地质调查中心，北京，100012 ）
在平面半无限空间内部深处的垂直位移可以由indlin位移解得到复合地基有效桩长的确定由于考虑的时刚性基础下复合地基因此由桩顶沉降与桩间土顶沉降协调联立方程r0lcepap4gswzr1r2r1假设桩间土体在力作用下不产生体应变12得到有效桩长的计算公式为r2r2eplc67r0就是刚性基础情况下柔性桩复合地基的有效桩长计算公式从公式中可以看出有效桩长与桩身半径桩土弹性模量比的平方根成正比12的一种特殊情况中认为桩长为12
段继伟根据水泥土搅拌桩的研究［9］提出按照桩土刚度比来确定柔性桩有效桩长的取值范围：
EP / ES = 10 ～ 50 时，lc =（8 - 20）d ；
第2 期
王平卫等：复合地基有效桩长的计算方法
EP / ES = 50 ～ 100 时，lc =（20 - 25）d ； EP / ES = 100 ～ 200 时，lc =（25 - 33）d ；当 EP / ES 取值分别为 10、50、100、200 时候，运用本文推导的方法得到 lc 分别为 8. 96d、20. 04d、 28. 35d 和 40. 09d。从结果可以看出 EP / ES 较小的时候按本文确定的有效桩长同段继伟提出的有效桩长取值比较接近，但是随着 EP / ES 比值的增大，本文计算的有效桩长比段继伟提出的计算方法稍微偏大。

复合地基计算

根据机12点数据计算
1、
0.4（米）2、
1.6（米）3、
0.0489477.2.8-24、515.9648kN
9.2.6取Ra=500kN
式中： R a u p =1.256
A P =0.1256q p =300Σq si l i =791.6
5、299.9825kPa
式中:f spk
m=0.0489467A P =0.1256
β=0.8
f sk =1301、2、桩顶和基础之间设置300mm厚褥垫层，褥垫层采用级配砂石，碎石最大粒径
不大于30mm。

复合地基（CFG）桩端持力层为第2（2-3）粉质黏土层，
桩长20.3m
复合地基承载力特征值（kPa）面积置换率桩的截面积（m 2）桩间土承载力折减系数处理后桩间土承载力特征值（kPa）
三、设计说明
单桩竖向承载力特征值（kN）
桩的周长（m）
桩的截面积（m 2）
桩端端阻力特征值（kPa）
i表示第1层土至第n层土f spk =mR a /A p +β(1-m)f sk =二、计算过程
选取CFG桩直径 d=采取正方形布桩桩距 s=面积置换率 m=d²/de²=（其中de=1.13s，正方形布桩）R a =u p Σq si l i +q p A p =（i表示第1层至第n层）复合地基（CFG桩）计算文件
一、设计依据
《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002 J220-2002 《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008。

CFG复合地基计算

3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设计人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、施工图见复合地基处桩布置图

复合地基的复合模量计算公式(一)

复合地基的复合模量计算公式(一)复合地基的复合模量计算公式引言复合地基是指由不同材料组成的多层结构地基，它具有较好的承载能力和变形特性。

复合地基的设计需要考虑不同材料的力学特性以及各层结构的厚度等因素。

在设计过程中，计算复合地基的复合模量是一个重要的参数，它用于评估地基的整体刚度。

复合模量的定义复合模量是指多层结构地基在单位面积上承受应力时产生的应变。

它是地基材料在不同层的组合下的整体刚度指标，通常用E表示。

复合模量计算公式复合地基的复合模量可以根据不同求解方法和材料特性使用不同的计算公式。

以下是一些常用的计算公式：1.等效模量法：该方法假设复合地基的各层材料具有均匀分布，并以等效模量来表示整个地基的刚度。

复合模量E_e可以通过下面的公式计算：E e=E1ℎ1ℎt +E2ℎ2ℎt+E3ℎ3ℎt+⋯其中，E 1,E 2,E 3,… 分别为各层材料的模量，ℎ1,ℎ2,ℎ3,… 分别为各层材料的厚度，ℎt 为整个复合地基的总厚度。

例如，一个由混凝土和砾石组成的复合地基，混凝土的模量为 E 1=30GPa ，厚度为 ℎ1=m ，砾石的模量为 E 2=10GPa ，厚度为 ℎ2=m ，复合地基的总厚度 ℎt =1m 。

那么，根据等效模量法可计算得到复合模量为：E e =E 1ℎ1ℎt +E 2ℎ2ℎt =30×1+10×1=21GPa 2. 相应应变法：该方法通过分析各层材料在相同应力下的应变来计算复合地基的复合模量。

复合模量E_e 可以通过下面的公式计算：E e =∑σεi n i=1其中，εi 为各层材料的应变，σ为应力。

例如，一个由钢筋、混凝土和砂土组成的复合地基，钢筋和混凝土的应变分别为 $_1 = ，_2 = $，砂土的应变为 $_3 = $，地基的应力为 σ=10MPa 。

那么，根据相应应变法可计算得到复合模量为：E e =σε1+σε2+σε3=10+10+10=5000MPa结论复合地基的复合模量是评估地基整体刚度的重要指标。

CFG复合地基计算书

CFG桩复合地基设计计算书工程名称:视听技术产业基地CFG桩一、设计基本参数说明:基础面积是在CAD上实测数据，半长、半宽为计算变形数据二、设计结果三、计算过程1、单桩承载力Ra设计R a=u p£q si l i+q p A p式中：u p桩身周长（mn桩长范围内所划分的土层数q si、q p桩身第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值（Kpal i第i层土的厚度（mAp桩的截面积（吊根据以上理论公式计算『单桩承载力设订购= 10. 09 100ft. 56根据工程实际经验，单桩承载力设注取值R卢4802、桩体材料强度的设计式中fcu桩体混合料试块（边长150mm立方体标准养护28d抗压强度平均值（Kpa11464.97根据工程实际经验，桩体材料强度取值C203、复合地基置换率m设计式中:fspk符合地基承载力特征值（KpaB桩间土承载力折减系数fsk桩间土的承载力特征值（Kpafpk桩体承载力特征值（Kpa fpk=Ra/Ap=3821.660.0637根据工程实际经验，复合地基置换率设计取值0.0637根据以上理论公式计算，复合地基置换率m=根据以上理论公式计算，桩体材料强度fcu>m=（f spk -p*f sk /（f pk -p*f skfcu>（3*Ra/Ap4、复合地基置承载力fspk设计计算式中:式中符号意义见上350.05、理论桩间距S计算式中Aj基础面积1.40实际桩间距综合考虑取1.436、理论设计布桩数n设计式中Aj基础面积7、复合地基变形计算式中S地基最终变形量（mm+s沉降计算经验系数n地基变形计算深度范围内所划分的土层数P 0对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（KpaE si基础底面下第i 土层的压缩模量（Mpaz i、z i-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离（mai、ai-1基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数7.1基础底面出附加压力P 0计算f spk=m*Ra /Ap +B*（1-m*fa ks=sqrt（Ap/m根据以上理论公式计算，正方形布桩桩间距S=根据以上理论公式计算，基础面积下布桩桩数不应小于S=+s £i-1P 0/E si (Z i ai -Z i-1ai-1n=(m*Aj/Ap根据以上理论公式计算，复合地基承载力fspk=式中p yj对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的压力(Kpan基础底面以上所划分的土层数Yi第i层土天然重度,KN/m3,地下水位以下采用浮重度h i第i层土的厚度(m根据以上理论公式计算，土层自重应力二63.20根据以上理论公式计算，基础底面处附加应力=•286. 807.2沉降计算经验系数的取值说明:上表来自《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002P28表5.3.5 式中Ai第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值（m2E为变形计算深度范围内压缩模量的当量值MpaE=\Ai/£（Ai/Esi根据以上理论公式计算，变形计算深度范围内压缩模量当量值E=33.85根据上述沉降计算经验系数甲s取值表，插值计算沉降系数+s=0.200根据北京当地工程经验，沉降计算经验系数+s取值=0.2007.3、复合地基变形深度应满足如下条件snS0.025£si式中b基础宽度,(m,不得超过30m,且无相邻荷载的影响。

复合地基的复合模量计算公式

复合地基的复合模量计算公式复合地基是由多个不同材料层堆积而成的地基结构，它的复合模量计算公式可以通过线性叠加原理求得。

线性叠加原理即是将每一层材料的模量相加得到整个结构的复合模量。

复合地基结构一般由三个主要部分组成：表层（如草坪或沥青层）、内部层（如软土或粉土）和基岩层（如岩石或黏土）。

为了方便计算，我们将每一层进行划分，并假设每个小区域的面积为dA。

根据线性叠加原理，一般情况下，各层材料的应力和应变分布是不均匀的。

但若假设各层材料在垂直方向上的应变分布均为线性，则可以得到复合地基的复合模量计算公式如下：1. 将地基划分为多个小区域，假设每个小区域的厚度为dz。

2.假设地基结构的压应力为σ，即在垂直方向上的力除以面积。

则每个小区域的受力为F=σdA。

3. 假设各层材料的垂直方向的应变为ε，则可以得到每个小区域的弹性应变能为U = 0.5 F ε dz。

4.将地基划分的小区域通过累加的方式计算出整个结构的弹性应变能，即可得到整个结构的复合模量。

具体计算过程如下：1.首先，需要给定各层材料的模量E和厚度h。

2.将各层材料的垂直方向上的应变表示为εi，则可以得到各层材料的应变能为Ui=0.5Eiεi。

3.对于每个小区域，假设每层材料的应变εi都相同，则可以得到每个小区域的应变能和为U=ΣUi。

4.将每个小区域的应变能累加起来，即可得到整个结构的应变能和。

即整个结构的复合模量E’为：1/E’=Σ(h/Ei)其中，Σ表示求和，E’表示整个结构的复合模量。

需要注意的是，以上计算公式假设各层材料的应变分布是线性的，即假设各层材料的厚度很小，可以忽略不计。

此外，该公式也假设各层材料之间没有相互阻碍应力传递，即各层材料之间是完全分离的。

总结起来，复合地基的复合模量计算公式是通过线性叠加原理和假设各层材料的应变分布是线性的得到的。

通过将每个小区域的应变能进行累加，可以得到整个结构的复合模量。

这个公式的计算过程相对简单，但需要给定各层材料的模量和厚度作为输入参数，且需要满足上述的假设条件。