空调器制冷剂最佳充注量确定

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制冷剂充注的方法与充注量判断

制冷剂充注的方法与充注量判断

一、系统中制冷剂的充注制冷或空调系统的运转取决于所充注的制冷剂是否合适,系统中制冷剂充注不足会使蒸发器蒸发量不足,导致压缩机吸气压力过低,冷量减少并可能使压缩机过热。

加液过量又会使进入冷凝器的制冷剂太多,导致排气压力过高,液态制冷剂回流,甚至可能损坏压缩机。

液体充注:液态制冷剂充注要比加气态制冷剂快得多,也因为这个因素,大型现场安装系统总是用液体充注制冷剂。

加液时在液体管道上需要有一个加液阀,或在系统的高压侧有一加液接头或一带加液口的贮液器出口阀。

制冷百科公众号建议通过干燥过滤器来加液。

以防止任何污染物由于疏忽而进入系统。

不建议直接将液态制冷剂,长时间通过压缩机吸排气管上检修阀接口处加入,因为这会导致压缩机损坏。

加液体法:将制冷剂通过主液管道上的加液阀加入系统。

注意:将制冷剂缸瓶倒放在秤上,贮液器截止阀起节流作用,便于制冷剂从瓶中流入系统中。

第一次安装时,应将整个系统抽成高真空。

称一下制冷剂瓶的重量,把制冷剂瓶上的加液管与加液阀连接。

然后去除加液管道中的气体,然后打开液瓶阀及加液阀。

系统中的真空会使液料通过加液口吸入,直至系统压力与制冷剂瓶中的压力相等为止。

关闭贮液器出口阀,起动压缩机。

液态制冷剂现在会从制冷剂瓶中流入液体管道中,在通过蒸发器中,积聚在冷凝器和贮液器中。

为了确定充流量是否已达到系统的要求,打开贮液器出口阀,关闭加液阀,观察系统运转情况,直到系统中具有规定的制冷剂为止。

再称一下制冷剂瓶,并记录系统的充注量。

密切注视排气压力表,压力迅速上升表明冷凝器已充满了制冷剂液体。

并已超过了系统的抽注能力,如果发生这种情况,立刻停止从液瓶中充注,并打开贮液器出口阀。

气态充注法:当只需将最多不超过12公斤的少量制冷剂充入系统时,可以用气态充注法,这种方法的充注精度比加液体法高。

在气态充注时通常是用压力表装在压缩机吸气检修阀口中,在充注前称一下制冷瓶的重量,将压力表阀管与吸、排气检修阀连接。

并将公共接口与制冷剂瓶连接。

制冷剂不足的表现与充入量的判断

制冷剂不足的表现与充入量的判断

一、制冷剂不足的表现①气管阀门发干,用手触摸没有明显的凉感。

其原因是制冷剂不足导致蒸发器内的沸腾终结点提前,使该阀的制冷剂过热度增大,阀门的温度升高,大于室外空气的露点温度。

②液管阀门结霜。

其原因是制冷剂不足导致液管内压力下降,沸点降低,使阀门温度低于冰点。

③打开室内机面板,取下过滤网,可发现部分蒸发器结露或结霜。

其原因是由于制冷剂不足,仅使部分蒸发器发生了沸腾吸热,使制冷面积相应减少;④室外机排风没有热感。

其原因是制冷剂不足导致冷凝压力、冷凝温度都降低,排风温度也降低。

⑤排水软管排水断断续续或根本不排水。

其原因是蒸发器制冷面积减少,结露面积也减少,凝结水量降低。

⑥室外机气、液阀门有油污,有油污就有泄漏。

其原因是制冷剂与冷冻油有一定的互溶性,氟从漏点逸出后进人大气中,而油附着在漏点周围。

⑦测量空调器的工作电流小于额定电流。

其原因是制冷剂不足而使压缩机工作负荷减少,电流下降。

⑧从室外机充氟口测量的压力低于O.45Mpao其原因是制冷剂不足导致了蒸发压力下降。

二、制冷剂充入量的准确判断方法1、测压力。

制冷剂饱和蒸气的温度与压力呈对应关系,若已知制冷剂的蒸发温度即可查出相对应的蒸发压力。

此压力的表压值由高、低压压力表显示出来。

因此,根据安装在系统上压力表的压力值即可判断制冷剂的充注量是否宜适。

例如:空调器的蒸发温度为7.2℃,冷凝温度为54.5℃使用R22查oR22的饱和温度与饱和压力对应表,以确定其蒸发压力值和冷凝压力值。

查表可知:R22在7.2°C时相应绝对压力值为0.53Mpa(5.3kg∕cm2)和54.5℃时的相应绝对压力值为2.HMpa(21.Ikg∕cm2),将此压力换算为表压值即可。

用高、低压压力表或复合式压力表测试充氟中的制冷系统,若高、低压力表表压值符合上述范围即表明制冷剂的充注量合适;若高、低压压力均低则表明充入量不够;若高、低压压力均高,则表明充入量过多。

压力测定法较为简便,在维修时经常作用,但是缺点是比较粗,准确度不高。

例析制冷系统制冷剂充注量的确定方法

例析制冷系统制冷剂充注量的确定方法

例析制冷系统制冷剂充注量的确定方法引言为了降低成本,简化制冷系统结构同时为保证系统可靠运行啤酒冷却机的制冷系统采用毛细管进行节流,但因毛细管属不可调节的节流元件,为此制冷系统中制冷剂充注量对系统性能特别是制冷量影响很大.制冷剂加入量过多或过少都是不利的。

制冷剂量不足使蒸发器未完全充满,蒸发压力降低,压缩机吸气过热度增加,因此蒸发器的传热系数和制冷量都减小;另一方面制冷剂量过多时,将导致冷凝器的有效传热面積减少,引起冷凝温度和压力升高,引起制冷量下降和能耗增加。

对于一般的家用制冷器具每个公司都有自己的一套经验做法,大多数以实验方法为主,但较费时费力。

而有些文献介绍的利用经验公式计算,但经验公式通用性不强,准确程度差。

在新产品开发过程中,制冷剂充注量的确定成了实验工作量最大的环节,约占全部实验工作量的40%。

因此,如能以计算的方法确定充注量,以实验加以验证,在生产中将有相当大的应用价值。

1、制冷剂充注量对系统性能的影响对于毛细管内经和长度一定的制冷系统,为达到最大的能效比,制冷剂的充注量有一个最佳值。

制冷剂在压缩机、冷凝器、膨胀阀和蒸发器等热力设备中进行压缩,放热、节流和吸热四个主要过程,以完成制冷循环。

图1是理论的制冷循环压焊图上的表示,从图中我们可以知道理论制冷系数为ε=(h1-h3)/(h2-h1)。

当制冷剂充注量偏多时实际循环由1-2-4-5-1变成为1-2′-4′-5′-1,如图2所示。

由于制冷剂过量造成冷凝器中存有大量制冷剂液体占据冷凝换热面积,造成换热效果差冷凝温度升高、冷凝压力升高,同时将会造成压缩机排气压力(冷凝压力)升高,压缩机负荷及耗电量增大,压缩机的理论功耗由Wc变为Wc′=h2′-h1>h2-h1,而制冷剂单位质量制冷能力q0变为q0′=h1-h5′< h1-h5,在其他条件不变的情况下,压缩机的制冷量减少,系统的能效比下降。

由于制冷剂过多造成压缩机吸入大量的液态制冷剂造成液击,极其容易引起压缩机的损坏,影响制冷效果,系统运行工况恶劣,严重时将有事故发生的可能!系统中的制冷剂充注量过少,最突出的问题是蒸发器的供液量不足,使得蒸发压力由Pe下降倒Pe′,制冷量下降,压缩机的压缩比(或压力差)增加,效率降低,排气和运转温度增高,制冷温度下降缓慢或根本不下降,耗电量增加。

国标a3等级制冷剂充注量限制

国标a3等级制冷剂充注量限制

国标a3等级制冷剂充注量限制全文共四篇示例,供读者参考第一篇示例:国家标准GB/T 19821-2018《商用制冷设备与商用空调设备中充注制冷剂的要求》对于制冷剂的充注量进行了明确的限制,其中规定了A3等级制冷剂的充注量限制。

A3等级制冷剂是指具有高毒性和高燃烧性的制冷剂,对于使用A3等级制冷剂的商用制冷设备和商用空调设备,其充注量限制有着严格的规定。

根据国家标准GB/T 19821-2018的规定,A3等级制冷剂的充注量应符合制冷设备的设计要求,并不得超出制冷设备允许的最大充注量。

在设计制冷设备时,制造商应考虑到制冷剂的毒性和燃烧性特点,并合理设定充注量的上限。

超出允许充注量的使用会增加制冷系统的安全风险,可能导致事故的发生,因此严格遵守充注量的限制是非常重要的。

A3等级制冷剂的充注量限制还受到环保法律法规的约束。

随着全球环境保护意识的增强,对于高毒性和高燃烧性的A3等级制冷剂的使用已经受到了限制。

不合理的充注量会导致制冷剂的泄漏和排放,对大气环境和人体健康造成不可逆转的影响。

按照国家标准规定的充注量限制是保护环境、保障人体健康的重要举措。

A3等级制冷剂的充注量限制也与设备的安全运行密切相关。

制冷设备使用A3等级制冷剂时,其充注量超过规定范围容易引发设备的故障或事故,给人员和设备带来安全隐患。

严格控制充注量符合安全生产的要求,是保障设备安全运行的重要一环。

在实际操作中,制冷设备的使用者应严格按照国家标准规定的A3等级制冷剂充注量限制进行操作,不得随意增减充注量。

要定期对制冷设备进行检查和维护,确保充注量符合标准规定,并避免因为非法操作导致的安全事故的发生。

A3等级制冷剂充注量限制是为了保障设备安全、环境保护和人体健康而设定的重要规定,对于从事商用制冷设备和商用空调设备行业的生产和使用单位来说,遵守充注量的规定是非常重要的。

只有严格执行规定的充注量限制,才能确保设备安全运行,保护环境和人体健康,促进行业的可持续发展。

空调系统制冷剂最佳充注量的确定

空调系统制冷剂最佳充注量的确定

空调系统制冷剂最佳充注量的确定
以系统具有最大能力输出为一拖多空调系统的制冷剂注量的确定主要目标,保证系统具有最大能力输出运行。

在同能量级输出下,制冷量随制冷剂充注量的增大而增大,有最大值,然后再减小,系统的不同能量级输出对应不同的最佳充注量。

运行能力越大,系统需要的制冷剂量就越大,系统需要的制冷剂量与运行能力输出成正比关系。

系统采用无高低压贮液器设计时,不能确定一个合适的制冷剂充注量能同时满足不同能级输出的要求。

系统采用高低压贮液器设计时,能量级时对应不同的最佳充注量到达某一值时,随制冷剂充注量的增大制冷量先保持不变,当制冷剂增大到某一值时然后再降低。

这是因为高低压贮液器贮存部分制冷剂,保证了压缩机的吸气略过热。

因为高低压贮液器的存在,当系统不同能量输出时,如系统100%运行和25%运行,相应有最大能力输出时,他们有相同制冷剂充注量区域,在相同的区域内,制冷剂充注蛋的增大而制冷量保持不变。

以系统具有最大能力输出为一拖多空调系统的制冷剂充注量确定的最佳制冷剂充注量区域内,系统的制冷剂充注量就称谓最佳充注量。

同时,引起系统制冷剂充注量的误差由高低压贮液器消除,但这个区域越大确定一个最经济制冷剂充注量难度就越大。

而且,用系统具有最大能力输出来确定制冷剂充注量的误差也就越
大。

小型制冷设备制冷剂最佳充注量的确定

小型制冷设备制冷剂最佳充注量的确定

在小 型制 冷设 备 的的设计 中都存 在 着如何 确 定制 冷 剂 充注 量 的 问题 , 别 是在 采 用 毛细 管 作 特 节流 装 置 的小 型 制冷设 备 中, 由于 毛 细 管 的调 节 能力 较 热力 膨胀 阀差 , 注量 的变 化 对 其性 能 影 充 响很 大 : 冷剂 量 不足 时 , 发器 未完 全 充 满 , 制 蒸 蒸 发压 力降低 , 压缩 机吸气 过热度 增加 , 致蒸发 器 导
手 段 , 据 经验估 计值 进行多 次试验 , 依 以最终 确定 最 佳充 注量 。 这种 重复 的工作 不仅 费钱 , 费时 费 也
力 。 了使 确定最 佳充 注量变 得简单 可行 , 文在 为 本 系统 稳态 性 能模 拟 的基 础 上 , 以分 体式 空 调 器的
最 佳 充注 量 为例 进 行 了计 算 , 提 出了确 定 系统 并 最 佳 充 注量 的 原则 : 当空调 器 的结 构 尺寸 和 工作 条 件一 定 , 冷量 达到设 计要求 时 , 制 系统 的能效 比
体 见表 1 。
(e 蒸 发器 过 热 区容 积 ,C 冷凝 器 过 冷 区容积 , v: V: 单相 区容 积可 根据额定 工况下 的制 冷剂平 均干度
来 比例计算 。 )
表 1 Kn与 Z的关 系

KH
13 .
0 8 .1 5
1 .5
0 2 . 25
2 .0
的传 热 系数 和制 冷量 减 小 ; 一方 面 制 冷剂 量 过 另
多时 , 导致 冷凝 器参 与换 热 的有效 面积 减少 , 将 引
最 大 。此 时 , 空调 器及各部 件处 于最佳 工作状 态 。
本 人 曾 和 T a e公 司 研 发 人 员 对 C rn XAH/

格力空调制冷剂加注量的确定方法

格力空调制冷剂加注量的确定方法

格力空调制冷剂加注量的确定方法格力空调制冷剂加注量的确定方法由于分体式空调管路长,接头多且阀门也多,在安装和使用中制冷剂容易发生泄漏,使空调不能正常工作。

在检修过程中,制冷剂加注的多少将直接影响制冷效果和整机的使用寿命,所以必须准确掌握制冷剂的加注量,以下是加注制冷剂的几点方法:1.电流法:根据额定电流,在空调电源输入端安装一只钳形电流表,连接制冷剂钢瓶至空调低压端加液口的管路,排掉管内的空气,启动压缩机,打开制冷剂钢瓶阀门,添加制冷剂,同时观察钳形表指针位置,当指针指到额定电流时,停止加制冷剂即可。

2.称重法:首先对空调系统进行打压检漏,然后抽真空(最低真空度应为0。

03Mpa),将制冷剂钢瓶放在磅称上,连接好钢瓶至空调加液口的管路,排掉;加液管内的空气,对钢瓶进行称重,记下钢瓶的重量,打开钢瓶阀门,启动压缩机对空调加制冷剂,同时对制冷剂钢瓶采用递减称量法进行称量,直到钢瓶的递减量等于说明书或标牌上制冷剂充注量时。

3.压力法:制冷剂饱和蒸发温度与其压力呈对应关系,若已知制冷剂的蒸发温度则可查出相应的蒸发压力,将蒸发压力换算成表压,即可在高,低压回路中安装压力表用来判断制冷剂的充注量。

分别在高低压段装上压力表,连接加液管路,启动压缩机向制冷系统加注制冷剂,观察高低压表的指示情况,对于R22制冷剂,冬季当低压表上升至0。

3∽0。

35Mpa,高压表上升至0。

5∽0。

6Mpa;夏季低压表上升至0。

3∽0。

4Mpa,高压表上升至0。

6∽0。

8Mpa时,便关闭钢瓶阀门,停止加液。

4.经验法:在没有钳形表,磅称和压力表的情况下,利用手摸,眼看仍可对空调制冷剂进行准确地充灌。

其方法为将钢瓶及连接管路接好,开启空调,对制冷系统充注制冷剂,同时手摸蒸发器,仔细观察其结露情况,当发现蒸发器与出液管温度一致且蒸发器各管全部结露时,停止加液。

乘用车空调制冷剂充注量试验方法

乘用车空调制冷剂充注量试验方法

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制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法——工况参数法1.计算原理将制冷系统看作一个压力容器,而制冷剂在制冷系统中仅以四种状态出现,即冷凝压力下饱和气体、饱和液体,蒸发压力下饱和气体、饱和液体。

而计算时只需要给出制冷系统所需计算部分的内容积,再给出该部分的饱和气体及饱和液体的相对比例及比容,就可以计算出制冷系统在某一工况下运行时需要的制冷剂充注量。

2.计算方法制冷系统运行压-焓简图如下:在计算过程中,我们将做如下简化:将压缩机排气到冷凝器进口之间管路中的制冷剂看作冷凝压力下饱和蒸气;将冷凝器进口到冷凝器出口之间换热管中的制冷剂看作是在冷凝压力下饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如饱和液体比例占15%,饱和气体比例占85%,可根据具体情况调整);将冷凝器出口至节流装置进口之间管路中的制冷剂看作冷凝压力下饱和液体;(假设节流装置到蒸发器进口距离很短,可忽略这一段管路内容积)将蒸发器进口至蒸发器出口之间的换热管中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如蒸发器进口干度为x,出口干度一般可设为1,则蒸发器内平均干度为(x+1)/2,即蒸发压力下的饱和气体比例为(x+1)/2,蒸发压力下的饱和液体比例为(x+1)/2);蒸发器出口至压缩机吸气口之间管路(包括气液分离器)中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体。

通过以上假设,再计算出制冷系统各部分管路的内容积,查压-焓图获得3、4、7、9四点的比容,就可以计算出该制冷系统在冷凝压力tk、蒸发压力t0运行时所需的制冷剂充注量了。

3.该简化计算方法的优缺点该简化计算方法的主要优点就是简单明了,手工均可很快计算出结果,而且计算的依据是制冷系统的运行参数,与制冷剂种类无关,所以其计算原理对各种制冷剂均是通用的。

其缺点主要是计算精度较差,因为制冷系统运行时制冷剂时时刻刻存在着状态的变化,将其简单地看作只有四种状态显然不能精确地计算出制冷剂充注量,而且如果精确计算各部分管路内容积将会十分繁琐,所以一般情况下均是采取简化的方法,略去一些管路的内容积或是采取一些修正系数;其次,这种简化计算方法无法确定二次节流的中间过程的制冷剂状态,例如制冷时节流状置放在室外机,那么从节流装置到室内机蒸发器这一段管路中(包括连接管)的制冷剂状态如何确定现在还没有好的方法;由于还没有对贮液罐有比较深刻的认识(根据部门检查表:高压贮液罐的出口被制冷剂液体封住制冷系统即可正常工作,但已经有几位同事向我提出,实际上加装贮液罐后制冷系统的充注量明显增加,已经远高于高压贮液罐的出口时制冷系统才能正常工作),所以如何计算带有贮液罐的系统请大家在实践中摸索。

空调器制冷剂最佳充注量确定

空调器制冷剂最佳充注量确定

空调器制冷剂最佳充注量确定每一种空调器的设计都存在着如何确定制冷剂充注量的问题,特别是在采用毛细管作节流装置的空调器中,由于毛细管的调节能力较热力膨胀阀差,充注量的变化对其性能影响更大。

目前这方面的研究较少,缺少成熟的理论计算方法,各生产厂家只好采取试验手段,依据经验估计值进行多次试验,以最终确定最佳充注量。

这种重复的工作不仅费钱,也费时费力。

为了使确定最佳充注量变得简单可行,本文在系统稳态性能模拟的基础上,对分体式空调器的最佳充注量进行了计算,并提出了确定系统最佳充注量的原则:当空调器的结构尺寸和工作条件一定,制冷量达到设计要求时,系统的能效比最大。

此时,空调器及各部件处于最佳工作状态。

本人曾对KFR-32GW/H分体挂壁式空调器反复做试验,理论计算和试验结果很吻合。

1充注量计算制冷剂在制冷系统中的状态可分为单相和两相两种,这两部分的制冷剂质量计算应分别考虑。

1.1单相区质量计算单相区制冷剂密度计算较为简单,处于单相区的各部分制冷剂质量可通过积分计算。

(1)式中m1为制冷剂质量,kg;ρ为密度,kg/m3;V为容积,m3;Pv为压力,Pa;Tv为制冷剂温度,K。

单相区制冷剂主要存在于蒸发器过热区、冷凝器过冷区、连接管路、压缩机壳体内、过滤器和润滑油中,故单相区制冷剂质量为:(2)式(2)中各参数的下标含义为:filt过滤器,pipe管路,oil润滑油,com压缩机,V单相区容积。

考虑到压缩机、过滤器、接管内制冷剂温度变化不大,故式(2)中采用平均温度来计算密度。

润滑油中溶解的制冷剂量,可根据油质量及制冷剂的溶解度进行计算。

1.2两相区质量的计算充注量计算的难点在于两相区中制冷剂量的确定,其关键是两相区空泡系数的计算。

在两相区空泡系数修正模型的研究和验证方面,不少学者已经做了大量工作。

笔者在此基础上,结合空调器的实际工作条件,在稳态工况下,假设换热器两相区单位面积热负荷一定,选用Hughmark模型计算两相区的制冷剂量。

空调氟利昂加注量标准

空调氟利昂加注量标准

空调氟利昂加注量标准
空调氟利昂加注量标准通常是按照空调的制冷量和制热量来确定的。

一般来说,空调的氟利昂加注量应该在每吨制冷量或制热量的范围内,具体参考下表:
空调制冷量/制热量氟利昂加注量标准
≤5.3千瓦0.6千克
5.3-10.5千瓦 1.0千克
10.5-15.7千瓦 1.5千克
15.7-31.4千瓦 2.3千克
31.4-47.1千瓦 3.5千克
47.1-63.3千瓦 4.0千克
63.3-94.0千瓦 5.5千克
94.0千瓦及以上 6.0千克
需要说明的是,由于不同地区和国家的标准可能会有所不同,因此实际情况以当地政策和规定为准。

同时,在加注氟利昂时,需要严格遵守相关的安全操作规程,以避免可能的安全事故和环境污染。

家用空调和多联机冷媒充注计算方法

家用空调和多联机冷媒充注计算方法

家用空调和多联机冷媒充注计算方法一、美的空调冷媒追加量计算1、家用空调普通冷媒追加标准(R22、R410A),有加长管且配管总长(A)超过5米的要按下表进行定量增加冷媒:2、家用空调可燃冷媒追加标准(R32、R290),连接管超过5米以上需要追加冷媒:3、家用中央空调冷媒追加标准:追加冷媒注意:•依室外机、室内机连接管液侧配管管径长度计算冷媒追加量;•分歧管折算长度为等价配管长度0.5m•系统管路追加冷媒时,冷媒罐倒置于电子秤上。

二、格力空调冷媒追加量计算因为R22和R410A两种成分和压力不同,R410A要液态充注,机器的铜管厚度也不同,所以两种冷媒禁止混用。

维修用测量仪表和定量充注制冷剂设备也要专用。

根据空调安装或维修工艺(国家标准或行业相关标准)规定:当空调安装室内外机连接管路超过标准长度5米以上时,就应当及时补充制冷剂,少加或漏加会造成系统故障或者运行效果不好。

1、家用空调加长管冷媒追加量一览表:2、一拖一风管机系列冷媒追加计算:3、FREE系列直流变频多联机组送风式室内机组冷媒追加计算:4、GMV Power:5、GMV Star:6、GMV雅居:7、GMV5、GMV5S:PS:R410A是由R32和R125两种工质按1:1的质量分数混合而成的HFCs类制冷剂。

同R22相比,R410A的冷凝压力大约是R22的1.6倍,是一种高压制冷剂,需要提高系统耐压强度;R32相对R410A而言,R32制冷剂饱和压力约高2.5%。

可燃性冷媒空调安装维修作业十大禁令1、严禁无上岗资格证从事特种作业;2、严禁2m以上高空作业不配戴安全带、不系安全绳进行作业;3、严禁在安装维修现场抽烟,两米范围内不得有火源或高温热源;4、严禁安装不抽真空或抽真空时间小于规范要求;5、严禁用氧气替代氮气进行系统保压;6、严禁对室外单边机进行开机运行;7、严禁在用户家进行焊接维修及用明火或焊接系统内有冷媒的管路;8、严禁在系统负压状态下回收冷媒,回收冷媒时间不得超过1分钟;9、严禁使用假冷媒、劣质冷媒及不同型号类别的冷媒混用或替代;10、严禁在开机运行状态下检测系统压力。

基于分布参数的制冷装置制冷剂充灌量的研究

基于分布参数的制冷装置制冷剂充灌量的研究

Tab. 2 Calculation results of super heated sections’ lengths in condenser
qm
Hcon1
Hcon2
Δt
hsh
ft
lsh
( kg/ s)
( kJ / kg) ( kJ / kg)
( ℃)
W / (m ·K) (m2 /m )
(m )
感程度 ;郭朝红 [ 4 ]等对冷柜系统最佳充注量进行 了实验研究 ,提出以耗能为标准的确定原则 。近 年来 ,对自复叠制冷的研究和应用都日益增多 ,而 对于混合制冷剂的自复叠系统 ,存在更多的问题 亟待研究 ,制冷剂充灌量以及各组分的配比的研 究便是一个非常重要的方面 ,郭航 [ 5 ]等研究了近 共沸混合制冷剂充灌量对冰箱性能的影响 ,阐明 了充灌量与冰箱性能及运行参数间的关系 。而本 文提出的计算模型和理念 ,对混合制冷剂的充灌 量计算有一定的参考价值 。
culation of mass velocity
充灌量 Pevap ( g) (Bar)
tevap ( ℃)
ρ sh
qm
G
( kg /m3 ) ( kg/ s) ( kg/m2 ·s)
717. 0 3. 11 0. 46 13. 53 0. 0103 131. 68
hsh ·Δt·π·d·ft = qm · ( Hcon1 - Hcon2 ) ( 3) 式中 : hsh为过热段换热系数 ,W / (m ·K) ;Δt为平 均温差 , K; d为管径 , m; qm 为质量流量 , kg· s- 1 , Hcon1 , Hcon2分别为冷凝器进口冷剂和饱和气相冷 剂的比焓 , kJ·kg- 1 , ft 为单位长度肋管外总表面

空调系统制冷剂最佳充注量试验研究

空调系统制冷剂最佳充注量试验研究

研究报告第号上海日立电器有限公司R410A空调系统制冷剂最佳充注量试验研究技术体系压缩机开发部开发一室张李君李一波探讨期间:2010 年 6 月~2010 年 7 月报告日期: 2010年7月摘要建立了空调系统制冷剂最佳充注量的数学模型,分析了制冷剂充注量和电子膨胀阀开度对变频空调制冷量、功率、EER、蒸发温度、吸气温度、过热度的影响及原因。

提出了空调系统最佳匹配特性的原则,制冷系统存在最佳充注量,通过调节压缩机的运行频率实现容量调节,通过调节电子膨胀阀使蒸发器出口趋近饱和状态,此时蒸发器过热度趋近于0,制冷量及EER达到最佳值。

关键词:制冷剂充注量、电子膨胀阀、制冷量、过热度、EER目录绪言................................................................... 错误!未定义书签。

1.空调系统制冷剂量数学模型............................................... 错误!未定义书签。

引言................................................................ 错误!未定义书签。

制冷剂量数学模型.................................................... 错误!未定义书签。

2. 试验系统及方法介绍.................................................... 错误!未定义书签。

试验系统............................................................ 错误!未定义书签。

实验目的及方法...................................................... 错误!未定义书签。

变频空调器制冷剂最佳充灌量试验研究

变频空调器制冷剂最佳充灌量试验研究
相态 出蒸发 器 , 溢人 压缩机 造成 液击现 象 。
和冷凝器在最佳传 热条件下两者 的质量之和 , 从 而使系统的制冷量和能效 比达到最佳的状态。
2 1 变频 空调 器蒸 发器 制冷剂量 数学模 型 . 对 于小型 家用 变 频 空调 器 来 说 , 发 器 的前 蒸
半部分为两相流动状态 , 后半部分为蒸气过热段。 制冷剂蒸气的比体积是饱和液体的近百倍 , 这些 容 积 内以及压 缩机 内部容 积 内的制冷剂 蒸气 量之
Ke wo d : rq e c y r s F e u n y—c n es n arc n io e , erg r tq a t , R,u re td ge o v ri i o dt n r R f ea u ni EE s p h a e re o i i n y t e
和冷凝器里, 最佳制冷剂充灌量应是满足蒸发器
Q : 冷量 ( 。 。制 W) 在蒸 发器 的两 相 段 中 , 制冷 剂 的状 态 按 蒸 发 温 度下 的饱 和状 态确 定 , 制 冷 剂 的充 灌量 可 按 其 下 面公式 计算 … :
1 引言
制冷或空调系统的正常运转取决于所充注的 制冷剂量是否合适 , 若系统 中制冷剂充注不足会 使蒸 发 器 蒸 发 量 不 足 , 发 温 度 、 凝 温 度 都 下 蒸 冷 降, 蒸发器的传热温差增加 , 制冷剂 的流量减少会 使 蒸 发器 内的制冷剂 液体未 流完 全程 就蒸发 为气 体, 而导致压缩机 回气温度过高 , 回气 比容增大 , 造成制冷量不足且出口过热度过大, 排温过高, 压 缩机易造成热保护。若加液过量又会使进入冷凝 器的制冷剂太多, 导致排气压力过高 , 液态制冷剂 回流 , 时过多的制冷剂液体通过毛细管转移 停机 到蒸发器中, 再次起动时过多的制冷剂液体以两

制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法——工况参数法1.计算原理将制冷系统看作一个压力容器,而制冷剂在制冷系统中仅以四种状态出现,即冷凝压力下饱和气体、饱和液体,蒸发压力下饱和气体、饱和液体。

而计算时只需要给出制冷系统所需计算部分的内容积,再给出该部分的饱和气体及饱和液体的相对比例及比容,就可以计算出制冷系统在某一工况下运行时需要的制冷剂充注量。

2.计算方法制冷系统运行压-焓简图如下:在计算过程中,我们将做如下简化:将压缩机排气到冷凝器进口之间管路中的制冷剂看作冷凝压力下饱和蒸气;将冷凝器进口到冷凝器出口之间换热管中的制冷剂看作是在冷凝压力下饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如饱和液体比例占15%,饱和气体比例占85%,可根据具体情况调整);将冷凝器出口至节流装置进口之间管路中的制冷剂看作冷凝压力下饱和液体;(假设节流装置到蒸发器进口距离很短,可忽略这一段管路内容积)将蒸发器进口至蒸发器出口之间的换热管中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体及饱和液体按一定比例的混合物(例如蒸发器进口干度为x,出口干度一般可设为1,则蒸发器内平均干度为(x+1)/2,即蒸发压力下的饱和气体比例为(x+1)/2,蒸发压力下的饱和液体比例为(x+1)/2);蒸发器出口至压缩机吸气口之间管路(包括气液分离器)中的制冷剂看作是在蒸发压力下的饱和气体。

通过以上假设,再计算出制冷系统各部分管路的内容积,查压-焓图获得3、4、7、9四点的比容,就可以计算出该制冷系统在冷凝压力tk、蒸发压力t0运行时所需的制冷剂充注量了。

3.该简化计算方法的优缺点该简化计算方法的主要优点就是简单明了,手工均可很快计算出结果,而且计算的依据是制冷系统的运行参数,与制冷剂种类无关,所以其计算原理对各种制冷剂均是通用的。

其缺点主要是计算精度较差,因为制冷系统运行时制冷剂时时刻刻存在着状态的变化,将其简单地看作只有四种状态显然不能精确地计算出制冷剂充注量,而且如果精确计算各部分管路内容积将会十分繁琐,所以一般情况下均是采取简化的方法,略去一些管路的内容积或是采取一些修正系数;其次,这种简化计算方法无法确定二次节流的中间过程的制冷剂状态,例如制冷时节流状置放在室外机,那么从节流装置到室内机蒸发器这一段管路中(包括连接管)的制冷剂状态如何确定现在还没有好的方法;由于还没有对贮液罐有比较深刻的认识(根据部门检查表:高压贮液罐的出口被制冷剂液体封住制冷系统即可正常工作,但已经有几位同事向我提出,实际上加装贮液罐后制冷系统的充注量明显增加,已经远高于高压贮液罐的出口时制冷系统才能正常工作),所以如何计算带有贮液罐的系统请大家在实践中摸索。

制冷剂充注量的简化计算方法

制冷剂充注量的简化计算方法

精心整理制冷剂充注量的简化计算方法——工况参数法
1.计算原理
将制冷系统看作一个压力容器,而制冷剂在制冷系统中仅以四种状态出现,即冷凝压力下饱和气体、饱和液体,蒸发压力下饱和气体、
和液体按一定比例的混合物(例如蒸发器进口干度为x,出口干度一般可设为1,则蒸发器内平均干度为(x+1)/2,即蒸发压力下的饱和气体比例为(x+1)/2,蒸发压力下的饱和液体比例为(x+1)/2);蒸发器出口至压缩机吸气口之间管路(包括气液分离器)中的制冷剂看作
是在蒸发压力下的饱和气体。

通过以上假设,再计算出制冷系统各部分管路的内容积,查压-焓图获得3、4、7、9四点的比容,就可以计算出该制冷系统在冷凝压力tk、蒸发压力t0运行时所需的制冷剂充注量了。

3.该简化计算方法的优缺点
远高于高压贮液罐的出口时制冷系统才能正常工作),所以如何计算带有贮液罐的系统请大家在实践中摸索。

4.计算程序(已修订,计算更加简单):
蒸发器及冷凝器结构参数只计算了翅片管部分的内容积,由于小
弯头部分及另一端马鞍座部分的长度并不统一,所以在这里暂不将其计入,而是通过输入一个修正容积的方法加以调整,或是在最终的计算结果乘以一个修正系数的方法加以调整。

计算程序还忽略了吸气管、排气管、分气管、集汽管等小段管路的内容积,所以最终的计算结果可能会偏小,相对来说,由于被忽略的内空积相对能力较小的机。

分体空调充注制冷剂方法

分体空调充注制冷剂方法

分体空调充注制冷剂的方法1.定量加氟:在三通截止阀工艺口连接好三通阀、压力表、加氟软管、氟瓶或真空泵等。

放氟抽真空后,开始慢慢加氟。

用台秤等较精确的计量工具称重,当氟瓶内氟的减少量等于空调铭牌上的标准加氟量时,关闭氟瓶阀门。

2.测电流:将空调设置于制冷或制热高速风状态(变频空调设置于试运转状态)下运转,在低压截止阀工艺口处,边加氟边观察钳形电流表变化,当接近空调铭牌标定的额定工作电流值时,关闭氟瓶阀门。

此时,让空调继续运转一段时间,当制冷状态下室温接近27℃或制热状态下室温接近20℃时,再考虑室外机空气温度、电网电压高低等影响额定工作电流的因素,同时微调加氟的量使之达到额定工作电流值,做到准确加氟。

要进行微调的原因是因为空调铭牌标定的额定工作电流值是空调厂家在以下工况条件测试的数据:制冷状态,电源电压220V或380V时风扇高速风,室内空气温度27℃,室外机空气温度35℃;制热状态,电源电压220V或380V时风扇高速风,室内空气温度20℃,室外机空气温度7℃。

实践总结的微调数据是:制冷状态下,以室外机空气温度35℃为标准,室外温度每升高或降低1℃,增加或减少额定工作电流值的1.4%;制热状态下,以室外机空气温度7℃为标准,室外温度每升高或降低1℃,增加或减少额定工作电流值的1%;制冷或制热状态下,以额定电源电压220V或380V为标准,电源电压每升高或降低1V,减少或增加额定工作电流值:单相1匹0.025A,1.5匹0.025A ×1.5,2匹0.025A×2,3匹0.025A×3;三相3匹0.025A×3/3,5匹0.025A×5/3,10匹0.025A×10/3。

3.测压力法:将空调置于制冷高速风状态(冬天,制热需要加氟时,将空调设置于强制制冷状态或将室温传感器置于27℃左右的温水中,模拟夏天温度让空调处于制冷状态)下运转,在低压截止阀工艺口,边加氟边观察真空压力表的低压压力,当低压在0.49MPa(夏天)或0.25MPa(冬天),关闭氟瓶阀门。

空调系统制冷剂最佳充注量试验研究

空调系统制冷剂最佳充注量试验研究

空调系统制冷剂最佳充注量试验研究空调系统中的制冷剂充注量是保证空调系统正常运行和高效制冷的重要因素之一、不正确的充注量会导致空调系统性能下降、能耗增加以及设备损坏。

因此,研究制冷剂最佳充注量对于提高空调系统性能和能效具有重要意义。

在进行制冷剂最佳充注量试验研究时,首先需要确定试验方案。

考虑到空调系统的工作原理和正常运行条件,试验方案应包括试验参数、试验方法、试验设备和试验环境等内容。

其中,试验参数包括空调系统的制冷剂种类、压缩机功率、蒸发器和冷凝器的设计参数等;试验方法主要是对空调系统进行实际运行测试,同时监测制冷剂的充注量和系统性能数据;试验设备主要包括空调系统和数据采集仪器等;试验环境则需要确保恒定的室内温度和湿度。

确定试验方案后,需要进行试验操作和数据处理。

试验中应注意控制试验环境和试验参数,确保测试稳定可靠。

同时,需要记录制冷剂的充注量以及空调系统的性能数据,如制冷量、能效比、压缩机功率等。

这些数据可以用于分析制冷剂最佳充注量的影响因素。

在数据处理方面,可以通过统计和分析试验数据来寻找制冷剂最佳充注量。

首先,可以计算不同充注量下的空调系统性能指标,并比较它们之间的差异。

这些指标可以包括制冷量、制冷效果、能效比等。

其次,还可以结合实验结果和理论模型来研究充注量对空调系统性能的影响规律。

通过建立数学模型,可以预测不同充注量下的空调系统性能,并找到最佳充注量。

最后,需要对试验结果进行总结和讨论。

在总结中,可以得出制冷剂最佳充注量的结论,并说明其在提高空调系统性能和能效方面的重要性。

在讨论中,可以分析试验结果的合理性和适用性,并探讨制冷剂最佳充注量的可能影响因素,如空调系统的设计参数、环境条件和使用方式等。

同时,还可以提出进一步研究的方向和建议。

总之,制冷剂最佳充注量试验研究是提高空调系统性能和能效的重要课题。

通过科学合理的试验方案和数据处理方法,可以寻找到最佳充注量,并为提高空调系统性能和能效提供理论和实践依据。

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空调器制冷剂最佳充注量确定
每一种空调器的设计都存在着如何确定制冷剂充注量的问题,特别是在采用毛细管作节流装置的空调器中,由于毛细管的调节能力较热力膨胀阀差,充注量的变化对其性能影响更大。

目前这方面的研究较少,缺少成熟的理论计算方法,各生产厂家只好采取试验手段,依据经验估计值进行多次试验,以最终确定最佳充注量。

这种重复的工作不仅费钱,也费时费力。

为了使确定最佳充注量变得简单可行,本文在系统稳态性能模拟的基础上,对分体式空调器的最佳充注量进行了计算,并提出了确定系统最佳充注量的原则:当空调器的结构尺寸和工作条件一定,制冷量达到设计要求时,系统的能效比最大。

此时,空调器及各部件处于最佳工作状态。

本人曾对KFR-32GW/H分体挂壁式空调器反复做试验,理论计算和试验结果很吻合。

1充注量计算
制冷剂在制冷系统中的状态可分为单相和两相两种,这两部分的制冷剂质量计算应分别考虑。

1.1单相区质量计算
单相区制冷剂密度计算较为简单,处于单相区的各部分制冷
剂质量可通过积分计算。

(1)
式中m1为制冷剂质量,kg;ρ为密度,kg/m3;V为容积,m3;Pv为压力,Pa;Tv为制冷剂温度,K。

单相区制冷剂主要存在于蒸发器过热区、冷凝器过冷区、连接管路、压缩机壳体内、过滤器和润滑油中,故单相区制冷剂质量为:
(2)
式(2)中各参数的下标含义为:filt过滤器,pipe管路,oil润滑油,com压缩机,V单相区容积。

考虑到压缩机、过滤器、接管内制冷剂温度变化不大,故式(2)中采用平均温度来计算密度。

润滑油中溶解的制冷剂量,可根据油质量及制冷剂的溶解度进行计算。

1.2两相区质量的计算
充注量计算的难点在于两相区中制冷剂量的确定,其关键是两相区空泡系数的计算。

在两相区空泡系数修正模型的研究和验证方面,不少学者已经做了大量工作。

笔者在此基础上,结合空调器的实际工作条件,在稳态工况下,假设换热器两相区单位面积热负荷一定,选用Hughmark模型计算两相区的制冷剂量。

其数学表达式为:
(3)
式中α为空泡系数,x为干度,β、kH为系数,其中kH=f(z)具体见表1。

(4)
式中G为质量流速,kg/(m2·s);μ为粘度,Pa·S;Di为管内径,m。

此模型系数计算中包括α,所以在计算α时必须经过迭代,计算量较大。

两相区中制冷剂量m2:
(5)
式中ls为两相区长度,m;l为制冷剂管长,m。

制冷剂的总充注量m为各部分充注量之和:
m=m1+m2(6)
2充注量对空调器性能的影响及试验结果
不同的制冷剂充注量对空调器性能的影响是不一样的。

笔者对KFR-32
GW/H分体挂壁式空调器在不同的充注量下进行了计算和试验。

理论计算和试验结果见表2。

试验条件:室外环境温度:35±0.5℃;湿球温度:19.5±0.3℃;室内于球温度:27±0.5℃;毛细管规格:长450mm\内径X1.4mm。

为了验证模型,研究各参数的变化,测定了空调器的稳态参数。

借助于稳态计算的结果,沿制冷剂流动方向布置了14对热电偶和两块压力表,测出了各部件进出口参数的变化情况。

循环过程测点布置见图1。

制冷剂充注量采用电子秤测定,其量程最大为6kg,准确度为±2g。

加液口与制冷剂钢瓶采用塑料软管连接,当管中为气体时进行测量。

不同充注量下,系统各参数的理论计算和试验结果见图2~7。

随着充注量的增加:
①冷凝压力和蒸发压力均增加(见图2);
②压缩机吸气温度降低,当降到蒸发器出口为饱和或两相状态时,压缩机吸气温度不再下降。

由图3可以看出:当制冷剂充注量为690g时,蒸发器出口没有过热度,此时蒸发器的利用效率最高;
③由于压缩机的吸气温度下降,而压比变化不大,压缩机的排气温度下降,这样有利于压缩机的工作稳定(参见图4);
④在690g以下时,随着充注量的增加,制冷量增加很快,而当大于690g后,制冷量增加不多。

这主要是由于充注量达740g时,蒸发器出口为两相区,冷量没有充分发挥出来,而压缩机的输入功率随着充注量的增加而增大(图5)。

从图6可以看出:能效比有一个明显的峰值,即在690g时能效比最大;而当充注量大或小于这个值时,能效比均下降,这主要是由于充注量较低时蒸发器出口的过热度较大,传热面积没有充分利用,因此,制冷量下降较大,此时压缩机的输入功率减少并不多。

而当充注量较大时,蒸发器出口为两相区,冷量没有充分发挥出来,此时输入功率增加,冷量变化不明显,因此能效比下降。

试验和计算表明:在最佳充注量附近,空调器的能效比最大,且制冷量也较高。

从图3可以看出:此时蒸发器的出口基本为饱和状态,面积得到充分利用。

在实测中,冷凝器的出口没有测得过冷度,这是由于工艺结构和测量仪表精度上的原因所致,此时冷凝器的传热面积也得到充分利用。

理论计算最佳充注量为685g,与实际值很接近。

3影响系统总充注量的因素
3.1制冷剂流道总内容积
通常,流道内容积越大,制冷剂的充注量也应越多。

系统中液管的长度对总充注量的影响较大。

3.2装置运行所处的工况
当空调器运行所处的工况变化时,它所要求的系统充注量不同。

3.3毛细管尺寸
毛细管的长度对系统的最佳充注量有一定影响,不同的毛细管长度会改变制冷剂的循环量和空调器所处的工作状态。

通过计算和对试件KFR-32GW/H分体挂壁式空调器试验,当毛细管长度增加到450mm时,制冷剂的最佳充注量为690g。

3.4润滑油量
制冷剂在润滑油中有一定的溶解度,油中所溶解的制冷剂量随着温度和油量而改变,所以在确定总充注量时应考虑这一部分制冷剂量。

4结论
①本文采用Hughmark模型计算家用空调器两相区制冷剂量是可行的,它是整机充注量计算的关键。

②当制冷量达到要求时,以能效比最大来确定空调器的最佳充注量是可行的。

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