AZ80镁合金组织性能及其成型的关键技术
az80a镁合金的腐蚀疲劳性能研究
1.2试样准备本试验试样尺寸为150×20x6(见图1),用电火花线切割加工成型.表面去掉Imm氧化层。
然后使用400、600和800号SiC金相水磨砂纸处理标注部位,使之达到试验要求。
1.3腐蚀疲劳试验实验采用日本岛津产EHF-EB(D)10—20L疲劳试验机。
疲劳试验参数选定为:波形为正弦波,频率f=lOHz,载荷比R=一1,试验温度为室温。
疲劳试验分别在囤1疲劳试样FigISpecimenforfatiguetest空气中和3.5%NaCl溶液中进行。
在腐蚀疲劳试验中3.5%NaCl溶液始终用循环泵保持循环。
1.4微观分析显微组织观察:试样用环氧树脂镶嵌,使用600、800、1000和1400号SiC水磨砂纸磨光,最后使用I.0um和0.5lJm的金刚石研磨膏两次抛光。
浸蚀分两步进行,首先用5%的硝酸酒精浸蚀,蒸馏水清洗,然后用刻蚀液(成分为:lOml醋酸(35%)、129苦味酸、200ml酒精(95%)和20ml蒸馏水)浸蚀。
疲劳断口使用丙酮液超声波清洗。
使用飞利浦XL30一FEG型扫描电子显微镜观察组织和形貌。
2.实验结果2.1微观组织在光学显微镜下挤制AZSOA的组织为白色基体a相、沿品界不连续析出的13相(Mg一,AI-:)(见图2),其平均晶粒尺寸为16.8um。
a)opticalmorphologyb)SEMmorphology图2挤制AZ80A的组织形态Fi醇n'ficrostructureofas-receivedextrudedAZ802.2机械性能AZ80A的拉伸性能为:抗拉强度ob-333Mpa,屈服强度0n产221Mpa,伸长率e=7%,面缩率1l,=10%。
-55.2.3¥-N曲线在腐蚀介质中镁合金的疲劳强度比空气中的明显地降低。
一般地,镁合金对腐蚀疲劳相当敏感,腐蚀疲劳强度可能只有空气中的10%“”。
镁合金在空气中和自来水中的疲劳试验得到的S—N曲线表明“”:自来水中的S-N曲线比空气中的S-N曲线更陡。
镁合金AZ80的差热分析及凝固组织观察
铸造
FOUNDRY
Ma y 2009 Vol.58 No.5
镁合金AZ80的差热分析及凝固组织观察
艾秀兰,杨 军,权高峰
(大连交通大学辽宁省轨道交通关键材料重点实验室,辽宁大连 116028)
摘要:利用差热分析 (DSC) 和在不同温度下加热-急冷,并结合金相组织观察方法研究AZ80镁合金的凝固相变温度及
凝固组织变化特征。通过对AZ80镁合金DSC曲线和不同温度下金相组织的比较、分析,确定了该合金的相变起始温度为 426.02 ℃,共晶温度为432.44 ℃,固相线温度为528.13 ℃,液相线温度为609.78 ℃。同时,通过对不同温度下急冷试样的 组织观察,分析了AZ80镁合金在凝固过程中的相变及组织演变特征,并确定了差热分析所得相变温度的准确性。
共同组成。而从430 ℃急冷到室温所得试样的金相组织 中可看到,α (Mg) 固溶体尺寸变大,且在其周围有一 些黑白相间的组织,这是未完全熔化的离异共晶,有的 α已被打碎,表明此温度下β已开始熔化。加热温度继续 升高,从440 ℃急冷到室温得到的试样金相组织中α (Mg) 固溶体周围的黑白相间的细枝晶组织增多 (图 2c)。从以上显微组织的观察可知,430 ℃已经进入共晶 反应温度阶段,也即开始熔化温度。发生以上变化主要 原因是,温度低于共晶熔化温度时,主要是离异共晶中 的β相向基体组织的扩散溶解;当温度达到共晶熔化温 度时,扩散剩余的低熔点共晶组织首先发生熔化,并强 化了液固相界面处的溶质扩散,造成固相表面与已熔化 的共晶组织成分接近。这种扩散的结果导致固相表面的 熔点降低,同时也使固相表面处本来就不稳定的原子获 得足够的能量向液相中迁移;加热温度高于共晶熔化温 度时,扩散更容易进行,枝晶或固相颗粒在已形成的液 相的侵蚀或熔渗作用下开始熔化或分离成“岛”状颗粒 悬浮在液相中。另外,在相变驱动力作用下,固相枝晶 根部或其他固相晶粒组织凸起部分的熔点低于固相其他 部分,因此被液相侵蚀溶解 (熔渗),并且枝晶根部极有 可能被熔断,形成细小的悬浮固相颗粒[8]。
AZ80镁合金的动态力学性能研究_常变红
e s e a r c h o n D n a m i c M e c h a n i c a l P r o e r t i e s o f R y p A Z 8 0 M a n e s i u m A l l o g y
, , ,WANG i u CHANG h x B i a n o n L I U T o n i n Y I N J i a n n Z h i n - - -p - j g g g
中 北 大 学 学 报( 自然科学版 ) 2 0 1 5年 第3 6卷 第3期 o l . 3 6 N o . 3 2 0 1 5 V ( ( ) 总第 1 J O U R N A L O F N O R T H U N I V E R S I T Y O F C H I N A( N A T U R A L S C I E N C E E D I T I O N) 6 1期) u m N o . 1 6 1 S ( ) 文章编号 : 1 6 7 3 1 9 3 2 0 1 5 0 3 3 8 9 4 3 0 0 - - -
: , A b s t r a c t F o r t h e m o r e a n d m o r e w i d e l a l i e d o f A Z 8 0m a n e s i u m a l l o i n o u r c o u n t r t o s t u d t h e y p p g y y y r e s o n s e b e h a v i o r u n d e r i m u l s e l o a d h a s a c e r t a i n s i n i f i c a n c e .U s i n s l i t H o k i n s o n b a r e x e r i m e n t p p g g p p p , f o r A Z 8 0m a n e s i u m a l l o d n a m i c t e s t m e t a l l u r i c a l a n a l s i s w e r e c a r r i e d o u t f o r t h e c o m r e s s e d m a - g y y g y p , t e r i a l a n d d e f o r m a t i o n m e c h a n i s m w e r e o b t a i n e d .T h r o u h t h e e x e r i m e n t a l r e s e a r c h u n d e r d i f f e r e n t g p c i m a c t v e l o c i t e s t a b l i s h e d t h e r e l a t i o n s h i o f d n a m i c s t r e n t h a n d s t r a i n r a t e a n d f i t t e d J o h n s o n o o k - p y, p y g , c o n s t i t u t i v e e u a t i o n a t r o o m t e m e r a t u r e o f A Z 8 0m a n e s i u m a l l o a n d t h e n u m e r i c a l s i m u l a t i o n a n d q p g y : s e x e r i m e n t a l r e s u l t s w e r e c o m a r e d . T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e s t r e s s t r a i n c u r v e o f A Z 8 0m a n e s i u m - p p g , a l l o s h o w s a n i n c r e a s i n t r e n d w i t h t h e i n c r e a s i n s t r a i n r a t e t h e u l t i m a t e s t r e n t h o f t h e m a t e r i a l a t y g g g , h i h s t r a i n r a t e i n c r e a s e s b u t i s n o t s e n s i t i v e t o t h e s t r a i n r a t e e f f e c t .N u m e r i c a l s i m u l a t i o n h a s o o d g g c o n s i s t e n c w i t h t h e e x e r i m e n t a l r e s u l t s. M e t a l l o r a h i c a n a l s i s f i n d t h a t t h e f o r m a t i o n o f t w i n s i s t h e y p g p y m a i n m e c h a n i s m o f d e f o r m a t i o n. ; ; : ;A d n a m i c c o m r e s s i o n s t r a i n r a t e K e w o r d s s o l i d M e c h a n i c s Z 8 0m a n e s i u m a l l o g y y p y 强度和比刚度高 、弹性模量小 ,抗震力强 ,长期使 用不 易 变 形 ,抗 电 磁 干 扰 及 屏 蔽 性 好 的 特 点 ,还 具有 良 好 的 阻 尼 性 能 、尺 寸 稳 定 性 高 、易 于 机 加 工以 及 铸 造 成 本 较 低 的 优 点 .从 2 0世纪4 0年代
AZ80A镁合金的均匀化处理及扩散动力学
AZ80A镁合金的均匀化处理及扩散动力学欧阳杰;李慧中;姜俊;梁霄鹏;李轶【摘要】采用热分析仪、光学显微镜、X 射线衍射仪、扫描电镜等,研究铸态AZ80A 镁合金均匀化处理前后的显微组织、元素分布及相的演变规律,分析均匀化温度和时间对AZ80A镁合金组织的影响。
以空位机制为基础,求出合金元素的扩散激活能,并建立均匀化动力学方程。
结果表明:AZ80A铸态合金存在严重的枝晶偏析,晶界上有大量连续粗大的β-Mg17Al12共晶相;升高均匀化温度和延长均匀化时间都有利于非平衡相的溶解和合金元素的扩散,合金于430℃均匀化时发生过烧现象;AZ80A镁合金的适宜的均匀化工艺为410℃/25 h,合金元素的扩散激活能为121.7 kJ/mol,由动力学方程计算得到的适宜均匀化工艺为410℃/24 h,与实验结果基本一致。
%The microstructure, distribution of elements and phases evolution of as-cast AZ80A magnesium alloy before and after homogenizing treatment were studied by thermal analyzer, optical microscope, X-ray diffraction and scanning electron microscope, etc. The effects of homogenization temperature and time on the structure of the AZ80A alloy were analyzed. Based on the vacancy diffusion mechanism, the spreading activation energy of alloying elements and kinetic equations during the homogenizing treatment were also investigated. The results show that serious dendrite segregation exists in the AZ80A cast alloy, and a large number of continuous eutectic phases of β-Mg17Al12 are observed at grain boundaries;both increasing homogeni-zation temperature and holding time are beneficial for the non-equilibrium eutectic phases to dissolve and alloying elements to diffuse; the alloy isover-burnt when the temperature reached 430 ℃. It is concluded that the proper homogenizing parameters of AZ80A magnes ium alloy is 410 ℃ for 25 h and the spreading activation energy is 121.7 KJ/mol, which are in good agreement with the experiment results of the present paper.【期刊名称】《粉末冶金材料科学与工程》【年(卷),期】2014(000)001【总页数】7页(P8-14)【关键词】AZ80A镁合金;均匀化;组织演变;动力学方程【作者】欧阳杰;李慧中;姜俊;梁霄鹏;李轶【作者单位】中南大学材料科学与工程学院,长沙 410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙 410083; 中南大学粉末冶金国家重点实验室,长沙 410083; 中南大学有色金属材料科学与工程教育部重点实验室,长沙 410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙 410083;中南大学粉末冶金国家重点实验室,长沙 410083;中南大学材料科学与工程学院,长沙 410083【正文语种】中文【中图分类】TG146.2镁合金具有密度低、比强度和比刚度高等特点,在汽车、化工、3C 产品等行业中得到广泛应用[1−3]。
铸态 AZ80 A镁合金热加工图及高温变形行为研究
铸态 AZ80 A镁合金热加工图及高温变形行为研究邱友权;袁林;单德彬【摘要】目的:采用Instron5500R热模拟试验机,研究铸态AZ80A镁合金在变形温度为270~410℃、应变速率为0.001~0.5 s-1条件下的热加工图及高温变形行为。
方法利用双曲正弦本构函数模型描述了铸态AZ80 A镁合金的高温变形行为,计算获得了该合金的变形激活能,构建了应变量为0.3和0.6时的热加工图。
结果得到了合金热变形本构模型及加工图,变形激活能为203.5 kJ/mol,确定了应变为0.3和0.6时的动态回复区域为与动态再结晶区域。
结论铸态AZ80A镁合金在330~380℃,0.001~0.01 s-1时发生了动态结晶,这是该合金最佳的热加工工艺参数范围。
%Hot compression tests of as-cast AZ80A magnesium alloy were carried out with the strain rate range of0.001~0.5 s-1 in the temperature rangeof 270~410℃to study the hot processing maps and hot deformation behavior, using an Instron-5500R testing machine.The hot deformation behavior of as-cast AZ80A magnesium alloy was characterized by the hyperbolic sine relationship and the activation energy was calculated.The hot processing maps were constructed when the strains were 0.3 and 0.6, respectively.Hot deformation constitutive model and the processing maps of as-cast AZ80A mag-nesium alloy were obtained, and the activation energy was 203.5kJ/mol.The dynamic recovery region and the dynamic re-crystallization region at the strains of 0.3 and 0.6 were determined.Dynamic recrystallization occurred in the temperature and strain rate ranges of330~380 ℃and 0.001~0.01 s-1 , which were determined as the optimal ranges of the hot pro-cessing parameters.【期刊名称】《精密成形工程》【年(卷),期】2015(000)001【总页数】7页(P16-21,35)【关键词】AZ80A镁合金;高温压缩;热加工图;高温变形行为【作者】邱友权;袁林;单德彬【作者单位】哈尔滨工业大学材料科学与工程学院,哈尔滨150001;哈尔滨工业大学材料科学与工程学院,哈尔滨150001;哈尔滨工业大学材料科学与工程学院,哈尔滨150001【正文语种】中文【中图分类】TG146.22镁合金是目前所使用的最轻的金属结构材料,具有高比强度、高比刚度、优良的机械加工性能和良好的电磁屏蔽性能等优点,被称之为“21世纪最具发展潜力的绿色工程材料”[1—4]。
az80a镁合金成分
az80a镁合金成分
AZ80A镁合金是一种常见的镁合金,其主要成分包括约8.5-9.5%的铝(Al)、约0.4-1.0%的锌(Zn)、约0.20-0.60%的锰(Mn)、
少量的硅(Si)和铁(Fe),以及余量为镁(Mg)。
这些元素的合
理比例使得AZ80A镁合金具有良好的机械性能和耐腐蚀性能。
其中,铝的加入可以有效地提高合金的强度和硬度,锌有助于提高合金的
耐蚀性,锰则有利于提高合金的加工性能。
此外,AZ80A镁合金还
可能含有微量的其他元素,但以上列出的成分是其主要组成部分。
总的来说,AZ80A镁合金的成分设计旨在使其具有较高的强度、较
好的耐腐蚀性能和良好的加工性能,使其在航空航天、汽车制造等
领域有着广泛的应用前景。
超声处理对AZ80镁合金组织与性能的影响
有 色金 属 ( 炼 部 分 )ht : yy. gi 冶 ( t / s1b r p / mm. n c)
・4 ・ 3
d i 0 3 6 /.sn 1 0 5 5 2 1 . 3 0 2 o :1 . 9 9 J i . 0 77 4 . 0 2 0 . 1 s
Ab t a t The e f c s o he u t a o i r a me t o c o t u t r s,de s t nd m e h nia r e te sr c : f e t f t lr s n c t e t n n mi r s r c u e n iy a c a c lp op r is of AZ8 a e i 0 m gn sum loy r n s i t d wih a l s we e i ve tga e t OM , SEM a c i e s prncp e Th e u t h nd Ar h m de i i l . e r s ls s ow t t a t rt lr s ni r a me ta 1 ℃ ,t r i i ea m be s o e r c te t n t6 0 he g an sz nd nu r fd nd ie r e uc d,t e - he d n
摘 要 : 过 OM 、E 及 阿基 米 德 法 等 手 段 , 究 超 声 处 理 对 A 8 通 SM 研 Z 0镁 合 金 凝 固组 织 、 度 和 力 学 性 能 的 密 影 响 。结 果 表 明 :1 6 0℃ 超 声 处 理 可 以 降 低 晶 粒 尺 寸 , 少 枝 晶 数 量 。 经 过 超 声 处 理 后 , 金 密 度 由 减 合
超 声 处 理 对 AZ 合 金 组 织 与性 能 的影 响 8 0镁
热处理工艺对AZ80镁合金显微组织的影响
通过固溶及固溶加时效的处理可促使镁铝合金组织 中 BM 。 1 相形貌发生改变 , 而提高高铝镁合 —g A, , : 从
热处理 , 炉温波动范围控制在 ± a 。固溶处理工艺 4= I 为, 将铸态 试样加 热到 45 , 温 2 , 1 保 4h 于水 中淬 火
收 稿 日期 : 0 11-2 2 1-01
ta tep Mg 1 h s eaa do trm仅 Mgm txwt dsot u u dc ni o s rcpt ht h — l lp aei sp rt u o ・ a i i ni o s o t u u eii — 7 2 A s e f i r h c n n a n p a
西 安理工大学学报 Junl f ia nvri f ehooy 2 1 )V 1 8N . ora o ’nU iesyo T cnlg (0 2 o. o 1 X t 2
文章编号 :10 -7 0 2 1 ) 1 )1-4 0 64 1 (02 O 41 1 0
热处 理工 艺对 A 8 Z 0镁 合 金 显 微 组 织 的影 响
Байду номын сангаас
中 图分类 号 : G 4 . T 16 2
文 献标 志码 : A
Tl f c ft a e t e n t i r sr t e o I Efe tO he He tTr a m nto he M c o t uc ur fAZ8 a n su l y e 0 M g e i m Alo
1 )固溶处理可以使 A S 铸造镁合金中粗大的 ZO 网状共晶 BM 。 1相完全溶解 , - g A , : 获得单一的 o M tg - 固溶体组织 , 在随后 的时效处理 中 BM I 相 以 ・ g A。 , :
AZ80镁合金搅拌摩擦焊组织分析
16.试验与研究.焊接技术第42卷第3期2叭3年3月文章编号:1002—025xf2叭3103—0016—04A z80镁合金搅拌摩擦焊组织分析李铁龙1,一,杨新岐2,王振山3(1.运城学院机电工程系,山两运城044000;2.天津大学材料科学与工程学院,天津300072;3.山西闻喜银光镁业有限责任公司.山西闻喜043800)摘要:探讨了A Z80镁合金搅拌摩擦焊接头不同区受热后的成形过程及组织差异,并对焊核区细分为中心焊核和两边焊核,认为焊核区组织在接头中最小,而下部焊核在中心焊核中,晶粒尺寸最小;热机影响区组织较粗大,且原母材热轧流线已变形;热影响区组织正经历B相溶于d相的趋势,原母材热轧流线基本不变。
关键词:A Z80镁合金;搅拌摩擦焊;动态回复;动态再结晶;显微组织中图分类号:TG453.9:TG457文献标志码:B0前言镁合金由于密度小、比强度高等优点而被应用于航天、航空及军工等领域。
又因易回收而被誉为“绿色”工程材料。
M g—A l—Zn系合金是发现最早、应用较广的合金。
该系合金的强化相为M g。
,A l,:,当训(A1)>7%时,其强化效果很明显…。
A Z80变形镁合金是M g—A l—Z n系变形镁合金中强度最高的合金,而且性能具有明显的各向异性,挤压变形使得晶粒细化和织构强化大幅度提高了合金的力学性能|2】。
搅拌摩擦焊属于固态塑性连接.因在焊接过程中焊缝金属不熔化,可以焊接熔焊方法不佳的铝合金等材料,而且焊合良好,性能优越『3-5]。
由于不产生与熔化和凝固相关的焊接缺陷,镁合金搅拌摩擦焊的研究越来越趋于广泛。
张华等人在A Z31镁合金表面镀上薄层铜来研究塑性材料的流动【6l。
杨素媛等对10m m厚板A Z31镁合金搅拌摩擦焊的接头不同区域的显微组织及硬度试验进行了分析【71。
张华等人对A Z31镁合金搅拌摩擦焊接头的微观组织进行了研究【8】。
芦笙等人对镁合金搅拌摩擦焊温度场及接头组织形貌特征进行了探讨【9]。
变形温度对az80镁合金微观组织演化的影响
2.1 热压缩变形
图 1为不同变形温度下的流变应力应变曲线 由图 1可知,变形温度 400℃时流变应力峰值 为99.64MPa,变形温度 350℃时流变应力峰值为 13104MPa即变形温度为 350℃时,流变应力峰值 较大
图 2 不同变形温度下晶粒平均纵横比和 晶粒尺寸变化规律
图 1 不同变形温度下的应力应变曲线
基金项目:国家自然科学基金资助项目(51364032);内蒙古自治区自然科学基金资助项目(2018MS05039) 作者简介:田董扩(1993-),男,内蒙古科技大学硕士研究生 通讯作者:email:lzlflying@126.com 收稿日期:2019-12-19
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内蒙古科技大学学报
2020年 3月 第 39卷 第 1期
大,基面织构会得到明显改善[7-11];第三,几何必须 位错密 度 是 反 映 变 形 过 程 与 组 织 演 变 的 重 要 参 数 [12]AZ31镁合 金 循 环 加 载 下 的 几 何 必 须 位 错 密 度演化模式 与 棘 轮 应 变 演 化 规 律 一 致 [12]AX41镁 合金由于位错密度的影响,在变形温度较高时更易 获得细小、均匀的组织[13]AZ80镁合金随锻造温度 的 降 低 和 应 变 量 的 增 加,位 错 密 度 增 大,基 面 Schmid因 子 硬 取 向 分 数 增 多,基 面 织 构 得 到 强 化[14]目前 AZ80镁合金在不同锻造温度下微观组 织演化的报道较少
变形镁合金比传统铸造镁合金具有更大的潜 力,其中 AZ系列变形镁合金应用较为广泛,但室温 塑性变形能力差是制约其发展的主要原因[1]合金 化、晶粒细化和织构随机化是提高镁合金塑性的主 要途径,改善镁合金的塑性变形能力是提高力学性 能常用方法 第一,变形温度是影响 AZ系列镁合 金组织性能的重要参数 均质化态 AZ31镁合金压 缩变形,随变形温度升高,屈服强度和极限拉伸强度 逐渐下降,延伸率逐渐增加,随着变形温度降低,动 态再结晶晶粒的生长受到抑制,强度逐渐提高[2-4] 铸态 AZ80镁合金在变形过程中,当应变超过临界 应变时,可获得均匀的动态再结晶晶粒,当变形温度 高于 300℃时,动态再结晶晶粒尺寸增长较快[5,6]; 第二,AZ系镁合金织构的形成受到变形温度和变形 方式的影响 挤压态 AZ31镁合金的织构随加工温 度和变形方式不同表现出较强的择优取向,低温下 应变速率敏感性低,有明显的孪生,孪晶使应变硬化 增加,促进位错的滑移改善塑性,高温下应变速率敏 感性高,几乎没有发生孪晶产生;当压缩方向与晶粒 c轴夹角逐 渐 增 大 时,拉 伸 孪 晶 的 启 动 量10℃ /s,变 形 温 度 分 别 为 400,350℃,保温 5min,变形速率均为 ε=1s-1,变 形程度均为 ε=06,变形后水冷,以变形后的纵截 面为观察面 用配有 TSLOIM 613软件的 Quanta 200FEGSEM仪器,利用电子背散射衍射 (EBSD) 技术观 察 分 析 了 变 形 后 的 微 观 组 织,使 用 HKL Channel5软件对晶粒取向数据进行了处理
基于新加工硬化率方法的AZ80镁合金动态再结晶临界条件
基于新加工硬化率方法的AZ80镁合金动态再结晶临界条件王忠堂;霍达;于晓林【摘要】在变形温度为260~410℃、应变速率为0.001~10 s-1条件下,对AZ80镁合金进行热拉伸实验,测试AZ80镁合金的真应力-真应变曲线;依据Arrhenius本构方程形式,确定AZ80镁合金热变形过程的本构关系模型;提出一种新的加工硬化率方法,当加工硬化率函数对应变(ε)求一阶导数后的函数取最小值时所对应的应变值,即为临界应变(εc).采用新的加工硬化率方法,确定AZ80镁合金在不同变形条件下动态再结晶的临界应变和临界应力;研究热变形工艺参数对临界应变和临界应力的影响规律;确定AZ80镁合金热变形过程中的临界应变、临界应力、稳定应变与Z参数的关系模型.模型计算结果与Sellars模型结果相吻合.【期刊名称】《中国有色金属学报》【年(卷),期】2018(028)010【总页数】8页(P1972-1979)【关键词】AZ80镁合金;加工硬化率;动态再结晶;临界条件【作者】王忠堂;霍达;于晓林【作者单位】沈阳理工大学材料科学与工程学院,沈阳 110159;东北财经大学金融学院,大连 116025;沈阳理工大学材料科学与工程学院,沈阳 110159【正文语种】中文【中图分类】TG146.2动态再结晶过程可以消除金属材料在塑性变形过程中的加工硬化所积聚的位错和产生的微裂纹,可以有效改善材料的热塑性。
权国政等[1]根据AZ80镁合金的流动应力−应变曲线,构建了流动应力计算模型和动态再结晶动力学模型。
蔡赟等[2]研究了变形温度、应变速率对动态再结晶临界条件及演化过程的影响,随着变形温度的升高和应变速率的降低,动态再结晶软化临界应变减小,动态再结晶体积分数增加。
王天一等[3]研究发现,ZX115合金在热压缩变形过程中发生了明显的动态再结晶,再结晶晶粒尺寸随着变形温度的升高或应变速率的降低而增大,在不同变形条件下的动态再结晶机制有所差异,主要有孪生动态再结晶、不连续动态再结晶和第二相粒子促进动态再结晶等方式。
一种AZ80铸造镁合金用高效微弧氧化工艺
一种AZ80铸造镁合金用高效微弧氧化工艺周吉学;陈燕飞;宋晓村;刘洪涛;王美芳;杨院生【期刊名称】《腐蚀与防护》【年(卷),期】2018(039)011【摘要】开发了一种适用于AZ80铸造镁合金的高效微弧氧化处理方法和相关的电解液,可将传统的微弧氧化处理时间缩短至3 min,且能够在AZ80镁合金表面制备出一层耐蚀性良好的氧化物陶瓷膜.利用扫描电镜(SEM)、能谱仪(EDS)、X射线衍射仪(XRD)等对AZ80镁合金表面的氧化物陶瓷膜结构进行了表征;并利用盐雾腐蚀试验、电化学试验等研究了陶瓷层的耐蚀性及其腐蚀过程.结果表明:经过3 min 微弧氧化处理后,AZ80镁合金表面形成了6μm厚的氧化物陶瓷膜,其主要成分为氧化镁、硅酸镁和偏铝酸镁;覆盖氧化物陶瓷膜的AZ80镁合金的耐蚀性与基体相比提高了超过4个数量级,且在长周期5%中性盐雾腐蚀试验中表现出良好的耐蚀性.【总页数】7页(P860-866)【作者】周吉学;陈燕飞;宋晓村;刘洪涛;王美芳;杨院生【作者单位】齐鲁工业大学(山东省科学院)山东省科学院新材料研究所,济南250014;齐鲁工业大学(山东省科学院)山东省科学院新材料研究所,济南250014;齐鲁工业大学(山东省科学院)山东省科学院新材料研究所,济南250014;齐鲁工业大学(山东省科学院)山东省科学院新材料研究所,济南250014;齐鲁工业大学(山东省科学院)山东省科学院新材料研究所,济南250014;中国科学院金属研究所,沈阳110016【正文语种】中文【中图分类】TG178【相关文献】1.一种短流程、高效化的中板生产新工艺--采用中等厚度连铸板坯+"Coilplate"工艺生产中板 [J], 李欣;黄波2.一种新型高效石化废水深度处理工艺的应用 [J], 李华兵;王日彩;苗晓亮3.一种高效低能耗废水预处理工艺的开发应用 [J], 吕国华;刘鹏;郭佳4.一种高效节能煤炭平卡工艺 [J], 王磊;肖建豪;袁建明5.一种高效垃圾渗滤液处理工艺设计 [J], 靳斌斌因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
az80镁合金热流变行为的rosserd型本构描述
az80镁合金热流变行为的rosserd型本构描述az80镁合金是一种常用材料,其热流变行为是研究其应用的重要内容。
Rosser模型是一种常用的材料本构模型,用来描述材料的力学、热力学、热力学性能和动力学行为。
本文将介绍Rosser模型的原理和az80镁合金的热流变行为的Rosser本构描述,并对其进行详细分析和研究。
一、Rosser模型原理Rosser模型是由英国材料学家Rosser于1959年提出的一种本构模型,其可以用来描述物质材料在永久塑性变形中的本构行为。
Rosser模型假设在变形中,材料具有一定的弹性和强度,而这种弹性和强度是由外部应力所控制的,即受外力控制材料的变形行为,在受外力控制的情况下,材料具有一定的屈服点,当应力超过屈服点时,材料就会失去弹性而变形。
Rosser模型是一种宏观上的本构模型,它能够用来描述材料在应力和应变间的本构关系。
Rosser模型的基本关系式为:σ=K[(ε-ε0)^n]其中,σ表示应力,ε表示应变,K为弹性常数,ε0为变形硬度,n为变形指数。
二、az80镁合金的热流变行为的Rosser本构描述az80镁合金在不同温度下有很多不同的物性,其中考虑到热流变行为最为重要。
az80镁合金热流变应力-应变行为可以用Rosser模型进行描述,即应力、应变及变形指数均可由实验测定得到,根据Rosser模型可以获得下列定义:σ=K[(ε-ε0)^n]其中,K为热流变的弹性常数,ε0为热流变的变形硬度,n为热流变的变形指数。
根据实验测得的热流变本构参数,可以获得az80镁合金热流变本构模型,其拉伸模型为:σ=K[(ε-ε0)^n]其中K为1870MPam^0.5,ε0为拉伸应变7.8×10^-3,n为0.34。
在拉伸过程中,az80镁合金会出现屈服应力,其屈服应力为500MPa,当应力超过500MPa时,az80镁合金就会失去弹性而变形。
考虑到热流变行为,当温度变化时,参数ε0和K会随着温度的变化而变化,因此,温度变化也会影响az80镁合金的热流变行为。
铸态AZ80镁合金高温热变形行为研究
塑性工程学报
JOURNAL OF PL AST ICIT Y ENGINEERING
Vol 13 No 5 Oct 2006
铸态 AZ80 镁合金高温热变形行为研究*
( 湖南大学 材料科学与工程学院, 长沙 410082) 郭 强 严红革 陈振华 张 辉
= 2 78 # 1012exp( 0 1268 ) ex p(- 220000/ RT )
( 7)
图 2 AZ80 镁合金热变形时 ln ln , ln a) ln ln 关系; b) ln 的关系
F ig 2 a) R elatio nship bet ween ln and ln ; b) Relationship betw een ln and
2 3 2 变形温升 在低应变速率条件下, 试样在变形过程中温度
图 6 峰值应力与变形温度的关系及与 应变速率的关系
F ig 6 a) Relatio nship betw een peak stress and defor matio n temperature; b) Relat ionship betw een peak str ess and st rain rate
据。图 2 为 AZ80 镁合金热变形时应变速率与峰值 应力的关系, 其斜率分别表示 n1 和 !值, 可见 n1 = 11, != 0 1078, 经优化处理 ∀取值为 0 01。
对式 ( 3) 变形可得:
ln
+
Q RT
=
lnA +
nln[ sinh( ∀ ) ]
( 5)
故材料的热变形激活能可表达为:
图 1 不同变形条件下铸态 AZ80 镁合金 高温压缩变形的真应力 应变曲线
搅拌摩擦加工制备MWCNTs/AZ80复合材料的组织和力学性能
( N a n c h a n g H a n g k o n g U n i v e r s i t y , N a n c h a n g, J i a n g x i 3 3 0 0 6 3 , C h i n a )
f o r ml y d i s t ib r u t e d i n t he c e nt e r o f f ic r t i o n s t i r z o n e. The mi c r o h a r d ne s s a n d t e n s i l e s t r e ng t h o f t h e c o mp o s i t e s i n c r e a s e s wi t h t he c a r b o n
[ 中图分 类号]T B 3 3 1
[ 文献标志码 ]A
[ 文章编号 ]1 0 0 1 - 4 9 2 6 ( 2 0 1 3 ) 0 1 - 0 0 0 8 一O 6
Mi c r o s t r uc t ur e a n d Me c ha n i c a l Pr o pe r t i e s o f M W CNTs /AZ8 0 Co mp o s i t e Fa br i c a t e d by Fr i c t i o n S t i r Pr o c e s s i ng
第2 7卷 第 1 期
2 0 1 3年 3月
南 昌航空大学学报 : 自学科学版
J o u na r l o f Na n c h a n g Ha n g k o n g Un i v e r s i t y: Na t u r a l S c i e n c e s
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AZ80镁合金组织性能及其成型的关键技术引言金属镁始于1808年为人所知,直到1886年德国才开始将其用于工业领域。
镁有广泛的用途,主要包括烟火制造、冶金,化学、电化学和结构件的应用。
由于镁合金具有重量轻、比强度高、阻尼减振性好等优点,因而将其作为结构件被广泛地应用于航空航天、3C电子产品及交通运输等领域。
目前,这些结构件都以铸造件特别是压铸件的应用为主,高性能的变形镁合金材料还处于研发和推广阶段。
在变形镁合金中。
AZ80镁合金表现出最为优良的力学性能,通过合理改善其形变及热处理工艺能进一步提高其强度。
本文主要介绍镁合金、AZ80镁合金的组织性能和关特征及其成型的关键技术。
1 镁合金及AZ80镁合金的组织性能1.1 镁合金的特点镁合金和铝合金的合金化原理几乎相同,都是通过加入合金元素,产生固溶强化、时效强化、细晶强化及过剩强化作用,以提高合金的机械性能、抗腐蚀性能和耐热性能。
镁合金中常加入的合金元素有Al、Zn、Mn、Zr及稀土元素等。
Al在Mg中即可产生固溶强化作用,又可析出沉淀强化相Mg,Al有助于提高合金强度;Zn在Mg中除固溶强化作用外,也可产生时效强化相MgZn,但效果不如Al显著,一般需与其他合金元素同时加入;Mn加入Mg中主要为提高合金的耐热性和抗蚀性,改善合金的焊接性能;Mg中加入的少量Zr,除细化晶粒外,还从合金的成分来看,目前工业中应用的镁合金主要集中于Mg—Al—Zn、Mg—Zn—Zr、Mg—Re—Zn 和Mg一Re—Zr等几个合金系,其中前两个是发展高强镁合金的基础。
从生产工艺和性能的特点,上述镁合金分为变形镁合金和铸造镁合金两大类,其编号采用汉语拼音字母加序号。
同一系列的镁合金既有可以作为变形合金,又有可以作为铸造合金:其中既可能含Zr又可能不含Zr。
因此,对于不同的镁合金,它的性质特点也会不相同。
金属镁及其合金是迄今在工程上应用的最轻的结构材料,具有其它金属材料不可替代的优越性,镁合金具有以下几个特点:(1)镁合金的比重小,是目前最轻的结构材料,其密度在1.75~1.859/cm³之间,约为铝合合密度的1/3~l/2,约为钛合金的1/3,不到钢密度的1/4。
这一特点对于现代一些便携类产品是至关重要的。
(2)比强度、比刚度高。
镁合金比强度明显高于铝合会和钢,略低于比强度最高的纤维增强材料;比刚度则与铝合会和钢相当但远高于纤维增强材料,具有很好的优越性。
(3)良好的低温性能。
一般材料在低温时都会变脆,而镁合金在接近绝对零度时仍具有良好的力学性能,其苏醒和是温室基本一致。
(4)良好的减震性。
例如AZ91D在20MPa应力下的震动应力衰减系数为20%,而铝合金A380的只有1%;在1OOMPa应力下,镁合金的衰减系数上升为55%,而铝合金A380的只有4%。
这使得镁合金非常适合做汽车的变速箱、轮毂、方向盘和电脑、手机外壳等既要求重量轻又要有良好减震的零件和工具。
(5)具有良好的电磁屏蔽作用、高散热性能等物理性能。
(6)镁合金的压力铸造比铝合金好,因为镁合金压铸件有良好的散热性,其散热能力比铝合金快10—30%,与钢铸模不反应。
(7)色泽鲜艳美观,并能长期保持完好如新。
1.2 AZ80镁合金的组织性能目前铸造镁合金产品用量要远大于变形镁合金,但经变形的镁合金材料具有更高的强度,更好的延展性及更多样化的力学性能,可以满足不同场合结构件的使用要求。
因此,研究开发变形镁合金是未来更长远的发展趋势。
Mg-Al系合金是应用最为广泛的一类合金。
压铸和变形合金主要是Mg-Al系合金,其中变形镁合金以高性能AZ80系列为代表。
其中AZ80的强度和耐腐蚀性要远优于AZ31,与ZK60相当;而成本则低于ZK60,与AZ31相当。
表1表示出了AZ80变形镁合金与其他材料的强度、比强度比较,从以上资料可以看出在综合力学性能上AZ80变形镁合金跟其他材料相比有相当大的优势。
下图为AZ80显微组织照片。
1 铸态2 挤压态表1 AZ80镁合金和其他材料的强度以及比强度的比较据国外一些文献报道,Mg-Al系合金中以AZ80系合金性能为最优,经挤压和时效处理室温状态下抗拉强度可达到380MPa,但从国内来看,能达到此强度值得报道还寥寥无几,说明国内在此领域的研究与国外还有一定的距离,还需要继续研究。
2 AZ80镁合金的挤压成型技术2.1 镁合金的挤压挤压是对放在容器(挤压筒)内的金属坯料施加外力,使之从特定的模孔中流出,获得所需断面形状和尺寸的一种塑性加工方法。
镁合金在室温下的塑性很低,延伸率只有4%~5%,所以挤压加工是理想的方法。
目前,镁合令管材、棒材、型材、带材主要采用挤压加工方法。
挤压具有细化晶粒作用,同时能提高材料的强度和延展性,但随挤压温度的升高,晶粒会逐渐长大。
2.2 挤压加工的特点挤压与其他加工方法的不同点在于,变形在近似密闭的工具内进行,材料在变形过程中承受很高的静水压力,有利于消除铸锭中的夹渣、气空、疏松和缩尾等缺陷,提高材料的可成形性,使材料在一次成形中能承受较大的变形量,从而使产品的组织性能得到提高。
与其他塑性加工方法,挤压有以下优点:(1)挤压加工具有比轧制、锻压更为强烈的三向压应力状态,十分有利于最大限度地发挥金属的塑性和进行大变形量的加工。
多数挤压情况下其挤压比R(锭坯断面积与制品断面积之比)在(10:1)~(100:1)变化,已预挤压的锭坯挤压比可适当增大。
据报导纯铝最大挤压比已高达2000以上。
同时可以加工用轧制或锻造等方法困难甚至无法加工的金属材料,如对于低塑性的钨、钼等较脆的金属材料,为了改善组织和提高塑性,只能采用挤压加工的办法。
(2)挤压具有极大的生产灵活性。
在同一台挤压设备上,只需更换相应的模具,即能生产其他各种规格、品种的产品。
相对型材轧制等加工而言,挤压设备数量和投资也较少。
(3)挤压制品尺寸精确、表面质量高。
(4)易于实现生产过程的机械化、自动化。
挤压法具有上述优点的同时,也存在一些缺点,主要有:(1)金属的固定废料损耗较大。
在挤压终了时要留压余和切除挤压缩尾,在挤压管材时,还有穿孔料头的损失,一般几何损失占到锭坯重量的10%-15%。
此外,挤压时的锭坯长度受到一定限制,一般锭长与直径比不超过3:4,所以不能依靠增加锭坯长来减少固定的压余损失比率,故挤压的材料利用率不高。
而轧制法生产时,切头尾和切边的损失一般只占锭坯重量的1%-3%。
(2)一般的挤压方法所挤压成形的制品,沿长度和断面上制品的组织与性能不均匀。
这是由于挤压时,锭坯内外层和前后端变形很不均匀所致。
(3)挤压速度低,生产效率较低。
这是由于挤压的一次变形量大,以及金属与工具间的摩擦都很大,变形热与摩擦热都高,而且变形区完全为挤压筒所封闭,使金属在变形区内的温升很快,而散热条件又差,可能使坯料温度升高到某些金属的脆性区温度,引起挤压制品表面出现裂纹而成为废品,因而金属流出的速度受到较大的限制,不能挤得过快了。
此外,挤压生产周期中,辅助操作占用的时间较长,因而生产率比轧制法要低得多。
(4)工具消耗大。
特别是挤压高温、高强度金属材料时,模具消耗更为突出。
工模具材料及制造费用较高,约占生产总成本1/3以上。
3 结语虽然科技工作者对各类新型镁合金和镁合金各种可能的成型方式进行了比较系统的研究.但目前国内镁合金企业的商用产品仍然以镁合金常规压铸、重力铸造为主,镁合金的挤压、轧制成型工艺刚刚开始应用于实际生产,镁合金的挤压还有一定的局限性,组织力量对挤压工艺进行研究对铝合金成型的发展具有十分重大的意义。
参考文献:[1] 刘静安.镁合金加工技术的发展趋势与开发应用前景[J].四川有色金属,2005,(4)1-10.[2]陈振华.镁合金[M].北京:化学工业出版社,2004.[3]高仑.镁合金成型技术的开发与应用.轻合金加工技术,2004(32):5.12.[4]C.J.Ball.Mot.V0184,1995—56,p399.[5]N.Hoy-Petersen Proc.47th Annual World Magnesium conf.von8, International magnesium Associatinn,1990,p18.[6]俞继志.浅析镁合金压铸的历史、现状和未来.第二届中国中西部地区压铸技术研讨论文集,2001,p1~4.[7]D.J.Lewis,Magnesium:Opportunities for Australian Industry Department of Industry, Technology&Regional Development Common wealth ofAusb'alia,1993.[8]王笑天.金属材料学.机械工业出版社,1987,p293~294.[9]陆文华,李隆盛,黄良余.铸造合金及其熔炼,t997,p378.[10]Polymer I J.Alloys,3rd edition,,Arnold,a division of Hotter Headline .C1995.[11]Leo A Pekguleruy. Review:Cast Magnesium Alloys for Elevated Temperature.[12]曾荣昌,柯伟等.Mg合金的最新发展及应用前景.金属学报,2001,37:673—685.[13]哈宽富.金属力学性质的微观理论.北京:科学出版社:1983.[14]Watanabe H.Super plasticity in a ZK60 magnesium alloy at low temperatures [J].ScriptaMaterialia,1999,40(4):477-484.[15]常国成,王建中.金属凝固过程的晶体产生与控制[M].北京:冶金工业出版社,2001.99—101.[16]陈振华等.镁合金.化学工业出版社.[17]刘正,张奎,曾小勤.镁基轻质合金理论基础及其应用北京:机械工业出版社.[18]汪之清.国外镁合金压铸技术的发展,铸造.1997,8:48-51.[19]肖晓玲.AZ80镁铝锌合金HCP--BCC析出相变行为:博士学位论文-长沙:华南理工大学材料系,2001.[20]E.Jete and F.Footej.Chcm.Pays.VoB,1935,p605—616.[21]候增寿,卢光熙.金属材料学原理.上海科学技术出版社,p12.[22]C.S.Rorben, Magnesium and Its Alloys .John Wiley&Sons,1960.。