张力放线计算书
张力放线布线计算公式
张力放线布线计算公式第一步：按下列公式制作放线模板f=kl2+4*(kl2)3/(3l2) ⑴k=G/(0.816H) ⑵式中：f -弛度，m；l -档距,m；k -模板模数；G -导线（或牵引绳）单位长度重量，kg/m；H -预选张力，N。
①施工前，按既定的G值，预选不同的H值，分别制出不同k值的模板，②制作模板的比例，应和线路断面图的比例相同。
第二步：选定张力山地放线段，可在用放线模板选出的H i值得基础上，再按公式⑶分别计算出与相对应的张力机出线张力T Hi，以其中最大值作为选定的张力机出线张力。
T Hi= H i/εi- ﹝(aG*Σh i)/i﹞*﹝(εi-1)/(εi-εi-1)﹞⑶式中：H i -用模板选定的第i档的放线张力，N；T Hi -与H i相对应的张力机出线张力，N；i –由张力机到预选张力档前档的档数，张力机至邻塔也算一档；h1、h2……h i -由张力机到预选张力档为顺序的各档悬挂点间高差（张力机到邻塔悬挂点间高差为h1），牵引侧悬挂点高者取正值，低者取负值，m；Σh i -由张力机出线口到预选张力档悬挂点间高差；Σh i= h1+h2……+h i,m；ε -放线滑车综合摩擦系数。
第三步：展放牵引绳或导线时，应分别验算导引绳、导线是否上扬，以使采取相应的防止上扬的措施验算上扬的计算公式l S= (l1/cosφ1+ l2/cosφ2)/2+T H(h1/l1+h2/l2)/(aG) ⑷式中l S -被验算杆塔的垂直档距，m；l1、l2 -被验算杆塔的前、后档距，m；h1、h2 -被验算杆塔的前、后档悬挂点高差（邻塔悬挂点低时取正值，高时取负值），m；φ1、φ 2 -被验算杆塔的前、后档悬挂点高差角φ=tg-1(h i/ 1i) ；T H -验算上扬时的架空线张力（N），验算导引绳时取T H=T QZ,验算牵引绳时取T H=T zd,验算导线时取T H=T dzG -被验算架空线的单位长度重量，kg/m；当被验算杆塔的垂直档距l S≥0时，该塔不发生上扬，l S＜0时，则该塔将发生上扬。
电缆张力放线
第一节电缆张力放线一、一施工段及牵张场的选择、布置1. 施工区段的选择本工程地处林区，道路泥泞湿滑，交通运输极为困难，牵张场的选择较为困难，根据工程实际，本次架线施工共分4个放线区段，具体划分情况如下表。
区段张力场牵引场经过杆塔数（基）区段长度G13至G30 G30~G31 G13 18 7847mG31至G53 G30~G31 G53~G54 23 10033mG54至I71 I71~I72 G53~G54 24 10550mI72至I96 I71~I72 I96 25 12190m2 牵张场的布置2.1 张力场布置张力场布置图详见右图。
张力机左右距离2.0～2.5M，并稍成夹角；前后错开约2M，以两操作手能够相互看见为准（如控制屏能布置在一起，则为最佳）。
在三台张力机后方20米处，呈扇形布置的六个导线盘线轴与导线引出方向垂直；地面应有足够抗压强度（对于松软的地面，进场前应垫炉渣、碎石等），以便载重汽车和吊车进入。
地锚埋设要求：主张力机：一张二张力机：前2只为3t地锚（埋深2m），用来控制调整方向，后2只为7t地锚（埋深2.5m）。
小牵引机：前2只为3t地锚（埋深2m），用来控制调整方向，后2只为7t地锚（埋深2.5m）。
2.2 牵引场布置正常布置：见牵引场布置图，就是按线路方向布置大牵引机，牵引场不小于35m×30m（长×宽）。
地锚埋设要求：主牵引机：前2只为7t地锚（埋深2.5m）, 后2只为15t地锚（埋深2.5m）。
小张力机：前2只为3t地锚（埋深2m）, 用来控制调整方向，后2只为7t地锚（埋深2.5m）。
2.3转向布置受地形限制，牵引场需转向布场时，要点如下：a、各转向滑车荷载均衡，即转向角度相同。
b、靠近临塔的最后一个转向滑车应接近线路中心。
c、靠近牵引机的第一个转向滑车应使牵引机受力方向正确。
d、每个转向滑车要可靠锚定。
e、转向滑车围成的区域为危险区，不得布置其他设备材料，工作人员不应进入。
架线计算方法
1.放线牵张力计算（1）模拟放线弧垂，选取控制档、放线模板K 值。
（2）计算控制档水平张力： Kw T n 22= 式中：nT ——控制档水平张力，t ；2w ——导线单位重量，t ； K ——模板K 值。
（3）计算张力机出口张力：])1()1([1002000--∑-=εεεεn h w T T n n n式中：T ——张力机出口张力，t ；n ——放线段内滑车数； 0n ——张力场与控制档间滑车数；ε——滑车摩擦系数；h ∑——控制档与张力场累计高差，m ，控高为“+”。
（4）计算初始牵引力：])1()1([1000--∑+=εεεεn h w NT k p n n0P ——初始牵引力，t ；0k ——取1.1 ；N ——导线展放根数 ； 1w ——牵引绳单位重量，t ；h ∑——牵引场与张力场累计高差，m ，牵高为“+”。
（5）计算最终牵引力：N n h w T k p n nn ].)1()1([200--∑+=εεεε （6）计算最大牵引力：N n h w T k p n n])1()1(['200max --∑+=εεεε∑'h ——控制档与张力场累计高差，m 。
(需要假设每一档为控制档，分别计算各档为控制档时的P max ，取其中最大值）2.双滑车选择（1）滑车承重超过额定荷载的杆塔悬挂双滑车。
滑车承重计算：1F =202212)sin 2()]([A NT h h N w ++=A 1802⨯απ式中： 1F ——放线时滑车承重，t ； 2w ——导线单位重量，t ； N —— 一次展放导线根数 ；1h 、2h ——前后垂直档距，m ； 0T ——展放导线张力，t 。
α——转角塔转角度数（°）。
（2）紧线时，转角塔滑车承重增加明显，需将紧线张力代入验算滑车承重。
（3）滑车与导线包络角超过30°的塔悬挂双滑车。
滑车与导线包络角计算：和差化积：B A B A B A a a a αααcos cos 2)cos()cos(=-++所以也有： 2sin cos cos 2)cos(cos 2θααϕB A B A a a -+=式中：——导线在滑车上的包络区间所对的圆心角，称为包络角，( °)；、——放线滑车两侧导线的悬垂角，( °)；——滑车的水平转角。
张力放线计算书
编制说明本计算为500kV肇花博输变电工程线路1标1段《张力架线施工方案》的计算部分。
根据对整个张力系统中的受力情况的计算，合理选择设备、工器具，确定施工方案，并在施工中控制牵张力，设置控制点，保证架线施工的安全，放线质量符合规范要求。
计算依据：1、广东电力设计院的设计资料（说明及架线施工图）2、《超高压输电线路张力架线施工工艺导则》（SDJ226-87）3、《高压架空输电线路施工技术手册》（架线工程计算部分）4、《110—500千伏架空电力线路施工及验收规范》（GBJ233-90）5、电力部颁布的《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）6、500kV肇花博工程线路1标1段《施工组织设计》一、技术参数1、本工程导、地线机械特性参数12、本工程OPGW光缆技术参数－22、放线施工段本工程导线、地线、OPGW光缆同期采用张力放线，共分二个放线施工段。
1－41－5二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》，机具选择如下：1、主牵、张设备的选择――主牵引机额定牵引力：P≥m×KP ×TP(式2－1)其中：m：同时牵放子导线根数，m＝4K P ：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25～0.33，本工程取KP＝0.33T P ：被牵放导线(ACSR-720/50导线)的保证计算拉断力（N），经查TP＝162.07kN这样：P≥4×0.33×162.07≥213.94kN――主张力机单根导线额定制动张力：T＝KT ×TP(式2－2)其中：KT ：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17～0.2，，本工程取KT＝0.2这样：T＝0.2×162.07＝32.42kN根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t主牵引机，4×5t主张力机可满足要求。
2、主牵引绳、导引绳的选择――主牵引绳的选择应与主机的选择配套，使用抗扭结构钢丝绳。
张力放线计算--样表(新) (version 1)
168
30.7
12.9
0.2422517
0
187.5
0
38.3
0
#4103 #4103+1
154.5 157.4
--
--
24.6
11.8
51.6
25.4
34.9
--
10.016
--
--
--
#4104
10 430 43.7
0 0 0
#4104 158.7
--
11.0 24.8
----
#4105
11 196 6.3 0.1698205
-0.033871338 -0.00327197 -0.041538593 0.024299285 0.148527708
0.999426421 0.999994647 0.999137397 0.999704787 0.988990023
107401
108050
109734
110326
114374
19.8
22.4
27.7
25.6
0.419264
0.345312
0.390684
0.484064 0.446167
24.02
19.78
22.38
27.73
25.56
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.00
13.60
0.00
0.00
41.15
364.80
492.88
321.31
963.19
411.36
104416
--
--
--
#4112
18 542 25.4
张力放线计算书
编制说明本计算为500kV肇花博输变电工程线路1标1段《张力架线施工方案》的计算部分。
根据对整个张力系统中的受力情况的计算，合理选择设备、工器具，确定施工方案，并在施工中控制牵张力，设置控制点，保证架线施工的安全，放线质量符合规范要求。
计算依据：1、广东电力设计院的设计资料（说明及架线施工图）2、《超高压输电线路张力架线施工工艺导则》（SDJ226-87）3、《高压架空输电线路施工技术手册》（架线工程计算部分）4、《110—500千伏架空电力线路施工及验收规范》（GBJ233-90）5、电力部颁布的《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）6、500kV肇花博工程线路1标1段《施工组织设计》一、技术参数1、本工程导、地线机械特性参数2、本工程OPGW光缆技术参数2、放线施工段本工程导线、地线、OPGW光缆同期采用张力放线，共分二个放线施工段。
二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》，机具选择如下：1、主牵、张设备的选择――主牵引机额定牵引力：P≥m×KP ×TP(式2－1)其中：m：同时牵放子导线根数，m＝4K P ：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25～0.33，本工程取KP＝0.33T P ：被牵放导线(ACSR-720/50导线)的保证计算拉断力（N），经查TP＝162.07kN这样：P≥4×0.33×162.07≥213.94kN――主张力机单根导线额定制动张力：T＝KT ×TP(式2－2)其中：KT ：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17～0.2，，本工程取KT＝0.2这样：T＝0.2×162.07＝32.42kN根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t主牵引机，4×5t主张力机可满足要求。
2、主牵引绳、导引绳的选择――主牵引绳的选择应与主机的选择配套，使用抗扭结构钢丝绳。
张力放线计算
108 张力放线计算
张力放线计算
一、张力机和牵引机之间杆塔数最多改为30
第二篇（《输电线路施工计算》软件说明书）第九章（关于“放线”）《第二节关于“张力放线计算”》561页之表格第11行中，“张力机和牵引机之间杆塔数，最多为23”改为：“张力机和牵引机之间杆塔数，最多为30”
（修改原因：甘肃送变电公司周有林先生：特殊情况下N=23偏小）。
二、求张力机出口张力时和牵引机牵引力时用不同的阻力系数
某些公司在计算张力机出口张力时，滑车对被展放线绳的阻力系数往往取较小数值，而在计算牵引机牵引力时，滑车对被展放线绳的阻力系数取较大数值（详见：蔡生泉《高压架空输电线路张力架线》），为此，滑车对被展放线绳的阻力系数改为2种，以适合不同用户。
当仅用1个阻力系数时，将一个相同的数值分别填入即可。
说明：在计算“被牵线绳的滑车包络角”等时，取2种阻力系数的平均值参加计算，以使计算结果与设定的条件更相近。
（修改原因：华东送变电公司梅生杰建议）。
三、可分别计算地线、牵引绳、导线的展放
为适用于分别计算展放地线、牵引钢丝绳、导线，取消公用数据；对每一计算上述各线绳同样按“被牵线绳”对待，分别输入“自重”、“阻力系数”、“地物参数”等，分别计算和打印计算结果。
四、计算“被牵线绳总长”
增加了计算“被牵线绳总长”。
五、提示“控制档”
增加了提示“控制档”所在的位置。
张力放线计算书
编制说明本计算为500kV肇花博输变电工程线路1标1段《张力架线施工方案》的计算部分。
根据对整个张力系统中的受力情况的计算，合理选择设备、工器具，确定施工方案，并在施工中控制牵张力，设置控制点，保证架线施工的安全，放线质量符合规范要求。
计算依据：1、广东电力设计院的设计资料（说明及架线施工图）2、《超高压输电线路张力架线施工工艺导则》（SDJ226-87）3、《高压架空输电线路施工技术手册》（架线工程计算部分）4、《110—500千伏架空电力线路施工及验收规范》（GBJ233-90）5、电力部颁布的《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）6、500kV肇花博工程线路1标1段《施工组织设计》一、技术参数1、本工程导、地线机械特性参数2、本工程OPGW光缆技术参数2、放线施工段本工程导线、地线、OPGW光缆同期采用张力放线，共分二个放线施工段。
二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》，机具选择如下： 1、主牵、张设备的选择 ――主牵引机额定牵引力：P ≥m ×K P ×T P (式2－1) 其中：m ：同时牵放子导线根数，m ＝4K P ：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25～0.33，本工程取K P ＝0.33 T P ：被牵放导线(ACSR-720/50导线)的保证计算拉断力（N ），经查T P ＝162.07kN这样：P ≥4×0.33×162.07≥213.94kN――主张力机单根导线额定制动张力：T ＝K T ×T P (式2－2)其中：K T ：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17～0.2，，本工程取K T ＝0.2 这样：T ＝0.2×162.07＝32.42kN根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t 主牵引机，4×5t 主张力机可满足要求。
2、主牵引绳、导引绳的选择――主牵引绳的选择应与主机的选择配套，使用抗扭结构钢丝绳。
光缆放线张力计算
光缆放线张力计算光缆放线张力计算光缆放线是指将光缆从原地布线至目标地点的过程，是光缆工程的重要环节之一。
在进行光缆放线时，我们需要计算光缆的张力，以确保光缆的安全放线和运行。
1. 张力的定义张力是指光缆在施工和运行过程中承受的力量，它会影响光缆的机械性能和信号传输的质量。
过大的张力可能会导致光缆拉断或损坏，而过小的张力则会导致光缆弯曲半径过小，影响光信号的传输质量。
2. 光缆的张力计算方法光缆的张力计算主要包括悬垂张力计算和拉线张力计算两种方法。
2.1 悬垂张力计算悬垂张力是指光缆在自由悬垂状态下承受的纵向力。
根据光缆的自重和所处环境的风压等因素，我们可以通过以下公式来计算光缆的悬垂张力：T = W + F其中，T表示悬垂张力，W表示光缆的自重，F表示环境风压对光缆产生的力。
2.2 拉线张力计算拉线张力是指光缆在被固定在拉线上时所受的张力。
拉线张力的计算需要考虑光缆与拉线之间的摩擦阻力以及光缆的弯曲半径等因素。
一般来说，我们可以通过以下公式来计算光缆的拉线张力：T = Fn + Ff + Fb其中，T表示拉线张力，Fn表示拉线的预置张力，Ff表示光缆与拉线之间的摩擦力，Fb表示光缆的弯曲力。
3. 张力计算的相关参数在进行光缆张力计算时，我们需要考虑以下参数：- 光缆的自重：该参数可以根据光缆的具体材料、结构和长度等信息进行计算。
- 环境风压：根据所处环境的风速、风向和风压系数等因素进行计算。
- 拉线的预置张力：根据拉线的材料、直径和拉线张力标准等信息进行计算。
- 光缆与拉线之间的摩擦系数：根据光缆和拉线的材料摩擦系数进行估算。
- 光缆的弯曲半径：根据光缆的结构和材料等信息进行计算。
4. 张力计算的实际应用张力计算在光缆工程中具有重要的应用价值。
通过准确计算光缆的张力，我们可以预估光缆在施工和运行过程中的受力情况，从而确保光缆的安全性和可靠性。
在进行实际的光缆放线工作时，我们可以根据光缆的具体要求和工程环境，结合上述张力计算方法和相关参数，使用专业的光缆放线张力仪器进行实时监测和调整，以确保光缆的张力在合理范围内。
架空线路导线展放张力及牵引力精确计算方法
架空线路导线展放张力及牵引力精确计算方法▲张力架线0 导语根据工程设计及现场实际条件，合理确定导线展放张力及牵引力，精确计算张力和牵引力，对于导线展放施工的安全顺利进行，具有十分重要的意义。
线路工程中，导线展放一般采用张力展放的方式，即通过张力机和牵引机使导线处于腾空状态，在专用防扭钢丝绳的牵引下，以张力机为起点，逐一通过塔上的架线滑车，直到设定的放线段的终点。
合理地确定导线的展放张力值，以及与之相对应的牵引力值，作为机械设备、工机具选型的依据，同时用以评估架线系统的安全性。
所以，导线展放施工前，必须精确计算设定工况下的张力及牵引力。
▲张力及牵引力计算示例1 导线展放张力及牵引力控制原则1.1 满足架空导线对障碍物的安全距离要求导线展放时，应使导线对垂直下方的障碍物、被跨越物净空距离满足安全规范的要求，障碍物主要是指被跨越的电力线、通信线公路、铁路、河流、桥梁、房屋等设施或建筑物，对地面也要满足相应的净空距离，以避免导线对下方设施或建筑物造成影响，或使导线受到磨损。
这就需要对导线施加合适的张力，使导线腾空到需要的高度。
1.2 满足架线系统安全要求导线张力越小，架线系统各部位受力就越小，架线系统（指机械设备、地锚、放线滑车、钢丝绳、连接器、跨越架等）安全性就越高；反之，则架线系统的安全性就越低。
但张力过小就不能保证架空导线对障碍物的安全距离要求，甚至造成拖地情况。
所以，在满足架线系统安全、架空导线对障碍物距离的前提下，展放张力应尽可能小。
1.3 能够充分利用现有机械设备导线的张力，是通过架线区段两端的机械设备施加而获得的，张力及牵引力设定时，必须充分考虑机械设备的性能，通过正确计算所需要的张力和牵引力，采用适当的展放工艺，使现有设备能够满足工艺要求。
1.4 尽可能减少导线损耗导线展放张力越小，导线越松弛，则需要的导线长度越大，造成的损耗越多。
为了减少施工损耗，一般在每相导线展放接近终点时（牵引板经过最后一个滑车时），适当加大张力，收紧导线，减少余线，降低损耗，同时也方便后续紧线施工。
张力放线计算--样表(新) (version 1)
过程
悬垂角弧度
杆前 杆后 杆前 悬垂角角度 杆后 合计 包络角弧度
0.42564 0.26160 24.4 15.0 39.4 0.687239 39.38
被牵线
滑车垂直偏角(弧度) 地物处线点与右悬垂距m 放线线长 档前平均牵引力 N 303.23
0.0 0.00 674.91 90101
平均水平张力（杆前）N 档后平均牵引力N 平均水平张力（杆后）N 垂直档距m
-364.8 10.3 0.0 ---
-492.9 4.9 0.0 15.26 --
-321.3 8.5 0.0 ---
-963.2 5.8 0.0 ---
-411.4 3.0 0.0 39.07 --
-0.033871338 -0.00327197 0.999426421 0.999994647 107401 26345 471 0.22574 0.19352 12.9 11.1 24.0 0.419264 24.02 0.0 0.00 364.80 104416 108050 26367 392 0.12751 0.21780 7.3 12.5 19.8 0.345312 19.78 0.0 13.60 492.88 107220
德宝线
第 一 放线档(#4096---4120#)张力计算表（ 计 算 表
取张力机出口实际整定 张力N
杆塔数 （过滑车）个 25
22200
被牵引线单位重量 W (N/m) 23.5135 张力机
张力机出口计算 张力
滑车对被牵引线 磨阻系数 1.017 #4096
N
杆塔号 顺序号 与右档距m 与右高差m 转角弧度
11.8 25.4 ----
11.0 24.8 ----
★ 六分裂紧凑型300-40导线张力架线方案
⑦□15导引绳的旋转及抗弯连接器：根据其最大牵引力及连接方便的原则，按5吨级额定负荷进行选取。
⑧地线及光缆的张力架线设备为500KV常用设备，不需进行专项验算。
2.本工程选用的张、牵设备、牵引绳及导引绳主要技术参数：
●导线集中液压接续
①当一盘导线放至最后一层导线时减速，线盘上剩5～6圈停车，在车后用卡线器锚固导线，倒出盘上导线，换盘后与新盘线用双向网套连接，并把导线回收到线盘上。
②启动张力车，放线至网套出张力轮12m左右后，在车前锚线，进行液压接续操作。
③液压要严格按设计和规范要求进行，液压接续完成后，其管上安装护套管，确保压接管过滑车时不弯曲变形和损伤。
QP≥3/5nTP= (3÷5)×6×92.22=332(kN)，选破断拉力QP=354KN、规格为□24的无纽钢丝绳为本工程的主牵引绳。
④导引绳最小破断力PP:
PP≥1/4QP= (1÷4)×332=83(kN)，选破断拉力PP=120KN、规格为□15的无纽钢丝绳为本工程的导引绳。
⑤牵引绳旋转连接器和抗弯连接器：为便于连接选用我公司现有的额定负荷为18吨级的旋转连接器和抗弯连接器。
SAZ-30（大张）
最大间歇力
280KN
4×5000 Kgf
2×3000 Kgf
额定牵（张）力
250KN
4×4000 Kgf
2×2500 Kgf
最大持续速度
5Km/h（83m/分）
5Km/h（83m/s）
5Km/h（83m/s）
额定牵（张）力时速度
2.5Km/h（42m/分）
2.5 Km/h（42m/s）
张力架线施工设备出口张力、牵引力精确计算（附全套计算程序表格）
张力架线施工设备出口张力、牵引力精确计算（附全套计算程序表格）张力架线施工准备工作时，施工技术人员需要对每个放线区段进行张牵力计算，以作为张牵设备控制张牵力的依据。
张牵力小，工器具、设备受力就小，系统相对安全，但是导线对地面凸起点、障碍物间距就有可能不满足要求，区段内余线也多，导线浪费大；张牵力大，则工器具（地锚、连接器、网套、牵引绳等）、设备（张力机、牵引机）受力就大，安全性降低，容易发生牵引绳断裂、地锚拉出等事故。
所以，合理的确定张牵力，是十分必要的。
张牵力的计算，原理及公式见推文《导线展放张力及牵引力精确计算》，不再赘述。
我们重点说计算表格，之前也发布过，在输变电线路工程施工技术人员当中，得到了一定的推广应用，同时同行们也提出了不少改进意见，此次重新编制计算表格，基本原理不变、计算公式不变，只是对版面进行了简化优化，更加便于现场使用。
旧版计算表格界面如下图所示：旧版计算表格存在的缺陷：仅提供牵引场位于小号侧、张力场位于大号侧的工况，当张牵设备布置相反时，需要对表格进行重新编排，而且提供的计算表格仅为6个线档（如N1-N7），放线段加长时，需要增加表格行数，容易造成公式错误，对于初学者较为不便。
新版计算表格界面如下：新版计算表格改进之处：1.牵引板抵达不同塔位时对应的牵引力，由横排改成了竖排，版面更加紧凑、间接，同时对版面大小进行了设定，输入数据后自动得出结果，以一张A4纸形式输出，可以直接打印，或者拷贝到架线施工方案（作业指导书）。
2.形成了全套完整的计算表格：针对两种工况（张力机在小号侧、张力机在大号侧）、5-21档（放线区段内滑车数量4～20个），分别编制了两个Excel表格文件，内含34个独立小表，方便施工技术人员直接选择使用。
如下图所示：另外，值得一提的是，对于同样的放线区段，出口张力、牵引力并不是唯一的，只要控制在安全范围内即可。
小编的经验，就是在常规牵引时，确保导线对跨越物安全距离的前提下，张牵力尽可能小，这样架线系统比较安全，等走板过最后一个滑车或者距离牵引机300米时，开始加大张力抽取余线，方便后续紧线，同时避免导线浪费。
导线拉力计算书(有引下)
第一章 设计初始资料第一节 主导线初始数据 最大放线弧垂 fmax: 0.7(m) 短路电流有效值 I: (kA) 次导线分裂间距 : (cm) 次导线初始张力 : (kgf) 左跨编号 : 右跨编号 : 跨编号 :-导线型号 : LGJ-500/65 导线档距 : 18.000(m) 导线高差 : 0.000(m) 导线 cos γ : 1.000导线计算半径 D(mm): 30.960 导线计算截面 S: 566.940(mm^2) 导线温度线膨胀系数 ax: 19.300(1/ C )导线弹性模量 E: 69000.000 三相上人位置 : 0.000(m) 三相上人荷载 : 100.000(kgf) 单相上人位置 : 0.000(m) 单相上人荷载 : 150.000(kgf)第二节 绝缘子初始数据左绝缘子串型号 : XP-10(14) 左绝缘子串长度 : 2.385 右绝缘子串型号 : XP-10(14) 右绝缘子串长度 : 2.385第三节 分支, 下引导线数据型号长度 (m) 线夹重 (kgf)7 单相上人 : 0 10 0 8拉力计算示意图 单相上人 :1010第二章 计算过程最大拉力计算左跳线 右跳线LGJ-500/65 LGJ-500/655 51 1第四节 使用气象条件数据序号状态 温度C 风速 (m/s)覆冰厚度 1最高温度 : 80 0 02最低温度 :-5 0 03最大风速 : -5 30 04最大荷载 : -5 10 105三相上人 : 0 10 06三相上人 : 10 10(mm)位置 (m)第一节导线和绝缘字串单位荷重计算主导线在各工作况下的单位荷重(1) 导线自重q1 = 1.897(kgf/m)(2) 导线冰重q2 = 0.00283*b*(d+b)= 0.0283*10*(31+10)=1.159kg(f/m)(3) 导线自重及冰重q3 = q1+q2=1.897+1.159=3.056(kgf/m)(4) 导线所受风压q4 = 0.075*Vf^2*d*1.0e-3=0.075*30^2*31*1.0e-3=2.090(kgf∕m)q4' = 0.075*Vf'^2*d*1.0e-3=0.075*10^2*31*1.0e-3=0.232(kgf∕m)(5) 导线覆冰时所受风压q5 = 0.075*Vfb^2*(d+2b)*1.0e-3=0.075*10^2*(31+2*10)*1.0e-3=0.382(kgf∕m)(6) 导线无冰时自重与风压的合成荷重q6 = sqrt(q1^2+q4^2)=sqrt(1.897^2+2.090^2)=2.822(kgf∕m) q6' =sqrt(q1^2+q4'^2)=sqrt(1.897^2+0.232'^2)=1.911(kgf∕m)(7) 导线覆冰时自重、冰重与风压的合成荷重q7 = sqrt(q3^2+q5^2)=sqrt(1.897^2+0.382^2)=3.080(kgf∕m)左绝缘子串在各种工况下的荷重(1) 绝缘子串自重:q1 = 75.480(kgf∕m)(6) 绝缘子串无冰时，自重与风压的合成荷重q6 = 76.190(kgf∕m) q6p = 75.490(kgf∕m)(7) 绝缘子串覆冰时自重、冰重与风压的合成荷重q7 = 94.034(kgf∕m)右绝缘子串在各种工况下的荷重(1) 绝缘子串自重:q1 = 75.480(kgf∕m)(6) 绝缘子串无冰时，自重与风压的合成荷重q6 = 76.190(kgf∕m) q6p = 75.490(kgf∕m)(7) 绝缘子串覆冰时自重、冰重与风压的合成荷重q7 = 94.034(kgf/m)左跳线在各工作况下的单位荷重(1) 导线自重q1 = 1.897(kgf/m)(2) 导线冰重q2 = 0.00283*b*(d+b)= 0.0283*10*(31+10)=1.159kg(f/m)(3) 导线自重及冰重q3 = q1+q2=1.897+1.159=3.056(kgf/m)(4) 导线所受风压q4 = 0.075*Vf^2*d*1.0e-3=0.075*30^2*31*1.0e-3=2.090(kgf∕m)q4' = 0.075*Vf'^2*d*1.0e-3=0.075*10^2*31*1.0e-3=0.232(kgf∕m)(5) 导线覆冰时所受风压q5 = 0.075*Vfb^2*(d+2b)*1.0e-3=0.075*10^2*(31+2*10)*1.0e-3=0.382(kgf∕m)(6) 导线无冰时自重与风压的合成荷重q6 = sqrt(q1^2+q4^2)=sqrt(1.897^2+2.090^2)=2.822(kgf∕m) q6' =sqrt(q1^2+q4'^2)=sqrt(1.897^2+0.232'^2)=1.911(kgf∕m)(7) 导线覆冰时自重、冰重与风压的合成荷重q7 = sqrt(q3^2+q5^2)=sqrt(1.897^2+0.382^2)=3.080(kgf∕m)右跳线在各工作况下的单位荷重(1) 导线自重q1 = 1.897(kgf∕m)(2) 导线冰重q2 = 0.00283*b*(d+b)= 0.0283*10*(31+10)=1.159kg(f∕m)(3) 导线自重及冰重q3 = q1+q2=1.897+1.159=3.056(kgf∕m)(4) 导线所受风压q4 = 0.075*Vf^2*d*1.0e-3=0.075*30^2*31*1.0e-3=2.090(kgf∕m)q4' = 0.075*Vf'^2*d*1.0e-3=0.075*10^2*31*1.0e-3=0.232(kgf∕m)(5) 导线覆冰时所受风压q5 = 0.075*Vfb^2*(d+2b)*1.0e-3=0.075*10^2*(31+2*10)*1.0e-3=0.382(kgf∕m)(6) 导线无冰时自重与风压的合成荷重q6 = sqrt(q1^2+q4^2)=sqrt(1.897^2+2.090^2)=2.822(kgf∕m) q6' =sqrt(q1^2+q4'^2)=sqrt(1.897^2+0.232'^2)=1.911(kgf∕m)(7) 导线覆冰时自重、冰重与风压的合成荷重q7 = sqrt(q3^2+q5^2)=sqrt(1.897^2+0.382^2)=3.080(kgf∕m)第二节各种状态下荷重计算主导线: LGJ-500∕651 最高温度: 1.897(kgf∕m)2 最低温度: 1.897(kgf∕m)3 最大风速: 2.822(kgf∕m)4 最大荷载: 3.080(kgf∕m)三相上人 : 1.911(kgf/m) 三相上人 : 1.911(kgf/m) 单相上人 : 1.911(kgf/m) 单相上人: 1.911(kgf/m)左绝缘子 : XP-10(14) 最高温度 : 75.480(kgf/m) 最低温度 : 75.480(kgf/m) 最大风速 : 76.190(kgf/m) 最大荷载 : 94.034(kgf/m) 三相上人 : 75.490(kgf/m) 三相上人 : 75.490(kgf/m) 单相上人 : 75.490(kgf/m) 单相上人: 75.490(kgf/m)右绝缘子 : XP-10(14) 最高温度 : 75.480(kgf/m) 最低温度 : 75.480(kgf/m) 最大风速 : 76.190(kgf/m) 最大荷载 : 94.034(kgf/m) 三相上人 : 75.490(kgf/m) 三相上人 : 75.490(kgf/m) 单相上人 : 75.490(kgf/m) 单相上人 : 75.490(kgf/m)左跳线 :LGJ-500/65 荷载 =单位荷载 *长度 +线夹重 最高温度 =1.897 * 5.000 + 0.700 = 10.185 最低温度 = 1.897 * 5.000 + 0.700 = 10.185 最大风速 =2.822 * 5.000 + 0.700 = 14.812 最大荷载 =3.080 * 5.000 + 0.700 = 16.100 三相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256 三相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256 单相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256 单相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256右跳线 :LGJ-500/65荷载 =单位荷载 *长度 +线夹重最高温度 = 1.897 * 5.000 + 0.700 = 10.185 最低温度 = 1.897 * 5.000 + 0.700= 10.185 最大风速 = 2.822 * 5.000 + 0.700 = 14.812 最大荷载 = 3.080 * 5.000 + 0.700 = 16.100 三相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256 三相上人 = 1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.2565 6 7 81 2 3 4 5 6 7 81 2 3 4 5 6 7 81 2 3 4 5 6 7 81 2 3 4 5 67 8 单相上人=1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256 单相上人=1.911 * 5.000 + 0.700 = 10.256第三节1 应力计算最高温度温度80 C 风速0m∕s覆冰0mmLO L1 L :A 1 (∙0 3 3⅛513.230 2 385―⅛ J 30Ξ5. OeT1 75^?Q L(Ir)WψP (Ie) 10∣. 18510. 135支点反力RA: 98.2137支点反力RB: 98.2137LO:Qz=98.2137 (kgf) Qy=22.7337 (kgf)Δ M=144.2297 (kgf.m) Δ D=9854.4197 (kgf^2.m) L1:Qz=12.5487 (kgf) Qy=-12.5487 (kgf)Δ M=0.0000 (kgf.m) Δ D=694.4372 (kgf^2.m) L2: Qz=-22.7337 (kgf) Qy=-98.2137 (kgf)Δ M=-144.2297 (kgf.m) Δ D=9854.4197 (kgf^2.m) 最大力距M=185.7343 (kgf.m)荷载因数D=20403.2765 (kgf^2.m)2 最低温度温度-5 C风速0m∕s覆冰0mmLO L1 L :A L (^) 3.335 13.230 2 阴5~75,阳O 25. O∈τ"8 L⅛c)W WP (Ie) IOl I 185 10.支点反力RA: 98.2137支点反力RB: 98.2137L0: Qz=98.2137 (kgf) Qy=22.7337 (kgf)Δ M=144.2297 (kgf.m) Δ D=9854.4197 (kgf^2.m) L1:Qz=12.5487 (kgf) Qy=-12.5487 (kgf)Δ M=0.0000 (kgf.m) Δ D=694.4372 (kgf^2.m) L2: Qz=-22.7337 (kgf) Qy=-98.2137 (kgf)Δ M=-144.2297 (kgf.m) Δ D=9854.4197 (kgf^2.m) 最大力距M=185.7343 (kgf.m)荷载因数D=20403.2765 (kgf^2.m)3 最大风速温度-5 C 风速30m/s覆冰0mmLo L 1L :ΔH≡0 33⅛513.23023851—∣ZΛ9037 340q 1⅛tf)F rK. ¢12支点反力RA: 109.6720支点反力RB: 109.6720L0: Qz=109.6720 (kgf) Qy=33.4820 (kgf)Δ M=170.7112 (kgf.m) Δ D=13372.7305 (kgf^2.m) L1: Qz=18.6701 (kgf) Qy=-18.6701 (kgf)Δ M=0.0000 (kgf.m) Δ D=1537.2046 (kgf^2.m) L2: Qz=-33.4820 (kgf) Qy=-109.6720 (kgf)Δ M=-170.7112 (kgf.m) Δ D=13372.7305 (kgf^2.m) 最大力距M=232.4626 (kgf.m)荷载因数D=28282.6656 (kgf^2.m)4 最大荷载温度-5 C 风速10m∕s覆冰10mm支点反力RA: 130.5079支点反力RB: 130.5079L0: Qz=130.5079 (kgf) Qy=36.4739 (kgf)Δ M=199.1258 (kgf.m) Δ D=18382.6167 (kgf^2.m) L1: Qz=20.3740 (kgf) Qy=-20.3740 (kgf)Δ M=-0.0000 (kgf.m) Δ D=1830.5955 (kgf^2.m) L2: Qz=-36.4739 (kgf) Qy=-130.5079 (kgf)Δ M=-199.1258 (kgf.m) Δ D=18382.6167 (kgf^2.m) 最大力距M=266.5129 (kgf.m)荷载因数D=38595.8288 (kgf^2.m)5 三相上人温度0C 风速10m/s覆冰0mm支点反力RB: 98.3881支点反力RA: 98.3881LO: Qz=98.3881 (kgf) Qy=22.8981 (kgf)Δ M=144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) L1: Qz=12.6423 (kgf) Qy=-12.6423 (kgf)Δ M=-0.0000 (kgf.m) ΔD=704.8417 (kgf^2.m)L2: Qz=-22.8981 (kgf) Qy=-98.3881 (kgf)Δ M=-144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) 最大力距M=186.4482 (kgf.m)荷载因数D=20512.1758 (kgf^2.m)6 三相上人温度10C 风速10m∕s覆冰0mm支点反力RA: 98.3881支点反力RB: 98.3881L0: Qz=98.3881 (kgf) Qy=22.8981 (kgf)Δ M=144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) L1: Qz=12.6423 (kgf) Qy=-12.6423 (kgf)Δ M=-0.0000 (kgf.m) ΔD=704.8417 (kgf^2.m)L2: Qz=-22.8981 (kgf) Qy=-98.3881 (kgf)Δ M=-144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) 最大力距M=186.4482 (kgf.m)荷载因数D=20512.1758 (kgf^2.m)7 单相上人温度0C 风速10m/s覆冰0mm支点反力RA: 98.3881支点反力RB: 98.3881L0: Qz=98.3881 (kgf) Qy=22.8981 (kgf)Δ M=144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) L1: Qz=12.6423 (kgf) Qy=-12.6423 (kgf)Δ M=-0.0000 (kgf.m) Δ D=704.8417 (kgf^2.m)L2: Qz=-22.8981 (kgf) Qy=-98.3881 (kgf)Δ M=-144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) 最大力距M=186.4482 (kgf.m)荷载因数D=20512.1758 (kgf^2.m)8 单相上人温度10C 风速10m∕s覆冰Omm支点反力RA: 98.3881支点反力RB: 98.3881L0: Qz=98.3881 (kgf) Qy=22.8981 (kgf)Δ M=144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) L1: Qz=12.6423 (kgf) Qy=-12.6423 (kgf)Δ M=-0.0000 (kgf.m) Δ D=704.8417(kgf^2.m) L2: Qz=-22.8981 (kgf) Qy=-98.3881 (kgf)Δ M=-144.6338 (kgf.m) Δ D=9903.6671 (kgf^2.m) 最大力距M=186.4482 (kgf.m)荷载因数D=20512.1758 (kgf^2.m)第四节弧垂验算假定正常状态最大弧垂发生在最高温度时1 最高温度温度80 C 风速0m∕s覆冰0mm温度Tm=80 ( C) 温度Tn=80 ( O G )Cm=15897.803 A=-751.151 δ m=4.587 (N∕mm^2)水平拉力H=2600.281 (N) 计算弧垂f=0.700 (m)2 最低温度温度-5 G风速0m∕s覆冰0mm温度Tm=-5 ( G) 温度Tn=80( G )Cm=15897.803 A=-637.956 δ m=4.973 (N/mm^2)水平拉力H=2819.189 (N) 计算弧垂f=0.646 (m)3 最大风速温度-5 G 风速30m/s覆冰0mm温度Tm=-5 ( G) 温度Tn=80( G )Cm=22037.257 A=-637.956 δ m=5.851 (N/mm^2)水平拉力H=3316.944 (N) 计算弧垂f=0.687 (m)4 最大荷载温度-5 G 风速10m/s覆冰10mm温度Tm=-5 ( G) 温度Tn=80( G )Cm=30073.057 A=-637.956 δ m=6.829 (N/mm^2)水平拉力H=3871.847 (N) 计算弧垂f=0.675 (m)5 三相上人温度0G 风速10m/s覆冰0mm温度Tm=O (C) 温度Tn=80 ( O C ) Cm=15982.655 A=-644.615 δ m=4.960 (N∕mm^2)水平拉力H=2812.2O5 (N) 计算弧垂f=O.65O (m)6 三相上人温度1O C 风速1Om∕s 覆冰Omm温度Tm=1O ( C ) 温度Tn=8O ( C ) Cm=15982.655 A=-657.932 δ m=4.910 (N∕mm^2)水平拉力H=2783.918 (N) 计算弧垂f=O.656 (m)7 单相上人温度O C 风速1Om∕s 覆冰Omm温度Tm=O ( C ) 温度Tn=8O ( C ) Cm=15982.655 A=-644.615 δ m=4.960 (N∕mm^2)水平拉力H=2812.2O5 (N) 计算弧垂f=O.65O (m)8 单相上人温度1O C 风速1Om∕s 覆冰Omm温度Tm=1O ( C ) 温度Tn=8O ( C )Cm=15982.655 A=-657.932 2 δ m=4.910 (N∕mm^2)水平拉力 H=2783.9 18 (N) 计算弧垂f=O.66 (m)校核弧垂1 最高温度温度8O C风速Om∕s 覆冰Omm计算弧垂O.7OOm = 允许弧垂O.7OOm 满足2 最低温度温度-5 C风速Om∕s 覆冰Omm计算弧垂 O.646m < 允许弧垂O.7OOm 满足3 最大风速温度-5 C风速3Om∕s 覆冰Omm计算弧垂 O.687m < 允许弧垂O.7OOm 满足4 最大荷载温度-5 C风速1Om∕s 覆冰1Omm计算弧垂O.675m < 允许弧垂O.7OOm 满足5 三相上人温度O C风速1Om∕s 覆冰Omm计算弧垂O.65Om < 允许弧垂O.7OOm 满足6 三相上人温度1O C风速1Om∕s 覆冰Omm计算弧垂O.656m < 允许弧垂O.7OOm 满足7 单相上人温度O C风速1Om∕s 覆冰Omm计算弧垂O.65Om < 允许弧垂O.7OOm 满足8 单相上人温度1O C风速1Om∕s 覆冰Omm计算弧垂O.656m < 允许弧垂O.7OOm 满足第三章土建资料说明: 本软件只计算一档导线,故架构在最大风速时的侧向风压分别给出当前档导线对左右架构的侧向风压左侧架构侧向风压PfA= 左侧绝缘子风压+( 导线风压+引下线风压/2+ 跳线风压/2)/2 =10.377+(27.648+0.000/2+20.898/2)/2=29.426 kgf右侧架构侧向风压PfB= 右侧绝缘子风压+( 导线风压+引下线风压/2+ 跳线风压/2)/2 =10.377+(27.648+0.000/2+20.898/2)/2=29.426 kgf状态水平拉力单位垂直荷载侧向风压单位H RA RB PfA PfB最大荷载3871.847 N 130.508 130.508 kgf最大风速3316.944 N 109.672 109.672 29.425699 29.425699 kgf最低温度2819.189 N 98.214 98.214 kgf施工安装2703.905 N 98.388 98.388 kgf三相上人2812.205 N 98.388 98.388 kgf单相上人2812.205 N 98.388 98.388 kgf。
张力放线_??????
1.工程概况及施工说明1.1工程概况本施工段为贵广500kV交流输电线路工程第4标段，该施工段为双回路分塔架设，线路基本平行前进。
I回线路自IN274（I回1#）〜IN449（I回68#），线路长度33.767km,II回线路自IIN293（II回1#）〜IIN450（II回73#），线路长度34.003km。
一回共有铁塔67基，其中直线塔59基，耐张塔8基，二回共有铁塔72基，其中直线塔63基，耐张塔9基。
转角度数最大的耐张塔为IN417（转角度数33°30,）。
本施工段IN409和IIN413采用转角塔换位，通过引流线换位，放线施工时不换相。
导线为三相四分裂，导线型号为LGJ-400/50,地线I回右侧（自线路小号至大号的右侧）为48芯OPGW复合光缆，其余三根地线为GJ-80钢绞线。
导、地线主要性能参数见表1-1。
表1-1导、地线主要性能参数表本标段IN274〜IN275、IN407〜IN408、IN433〜IN434、IN437〜IN438、IN447~IN448、IIN405~IIN406、IIN432~IIN433、IIN435~IIN436档内不得有接头。
同时，应尽量避免在800m及以上档距内布置接头。
线路跨越情况简介：本工程重要交叉跨越有220kV电力线（三次）、110kV电力线（四次）、35kV电力线（四次）及高速公路（三次），详细跨越情况见表表1-2及表1-3，施工时若出现新增加的电力线等跨越物时要及时通知工程技术部联系解决跨越事宜。
对带电跨越的电力线路及越线架高度大于15米的越线架施工，施工中将根据现场实际情况制定相应施工措施。
1.2施工说明1.2.2施工时间为2002年12月初至2003年3月中旬。
1.2.1导、地线采用张力放线。
1.2.2施工时间为2002年12月初至2003年3月中旬。
1.2.3工程施工范围及施工任务为：施工段内（IN274〜IN449、IIN293〜IIN450）导、地线（不含光缆）张力展放及牵张场道路拓修、场地平整。
张力放线计算书.doc
编制说明本计算为500kV肇花博输变电工程线路1标1段《张力架线施工方案》的计算部分。
根据对整个张力系统中的受力情况的计算，合理选择设备、工器具，确定施工方案，并在施工中控制牵张力，设置控制点，保证架线施工的安全，放线质量符合规范要求。
计算依据：1、广东电力设计院的设计资料（说明及架线施工图）2、《超高压输电线路张力架线施工工艺导则》（SDJ226-87）3、《高压架空输电线路施工技术手册》（架线工程计算部分）4、《110—500千伏架空电力线路施工及验收规范》（GBJ233-90）5、电力部颁布的《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）6、500kV肇花博工程线路1标1段《施工组织设计》一、技术参数1、本工程导、地线机械特性参数表1－12、本工程OPGW光缆技术参数表1－2表1－32、放线施工段本工程导线、地线、OPGW光缆同期采用张力放线，共分二个放线施工段。
表1－4表1－5二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》，机具选择如下： 1、主牵、张设备的选择 ――主牵引机额定牵引力：P ≥m ×K P ×T P (式2－1) 其中：m ：同时牵放子导线根数，m ＝4K P ：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25～0.33，本工程取K P ＝0.33T P ：被牵放导线(ACSR-720/50导线)的保证计算拉断力（N ），经查T P ＝162.07kN这样：P ≥4×0.33×162.07≥213.94kN――主张力机单根导线额定制动张力：T ＝K T ×T P (式2－2)其中：K T ：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17～0.2，，本工程取K T ＝0.2 这样：T ＝0.2×162.07＝32.42kN根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t 主牵引机，4×5t 主张力机可满足要求。
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编制说明本计算为500kV肇花博输变电工程线路1标1段《张力架线施工方案》的计算部分。
根据对整个张力系统中的受力情况的计算，合理选择设备、工器具，确定施工方案，并在施工中控制牵张力，设置控制点，保证架线施工的安全，放线质量符合规范要求。
计算依据：1、广东电力设计院的设计资料（说明及架线施工图）2、《超高压输电线路张力架线施工工艺导则》（SDJ226-87）3、《高压架空输电线路施工技术手册》（架线工程计算部分）4、《110—500千伏架空电力线路施工及验收规范》（GBJ233-90）5、电力部颁布的《电力建设安全工作规程》（架空电力线路部分）6、500kV肇花博工程线路1标1段《施工组织设计》一、技术参数1、本工程导、地线机械特性参数2、本工程OPGW光缆技术参数2、放线施工段本工程导线、地线、OPGW光缆同期采用张力放线，共分二个放线施工段。
二、主要机具的选择根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》，机具选择如下： 1、主牵、张设备的选择 ――主牵引机额定牵引力：P ≥m ×K P ×T P (式2－1) 其中：m ：同时牵放子导线根数，m ＝4K P ：主牵引机额定牵引力的系数，一般0.25～0.33，本工程取K P ＝0.33 T P ：被牵放导线(ACSR-720/50导线)的保证计算拉断力（N ），经查T P ＝162.07kN这样：P ≥4×0.33×162.07≥213.94kN――主张力机单根导线额定制动张力：T ＝K T ×T P (式2－2)其中：K T ：主张力机单根导线额定制动张力的系数，一般取0.17～0.2，，本工程取K T ＝0.2 这样：T ＝0.2×162.07＝32.42kN根据计算结果，我公司已有的加拿大天柏伦25t 主牵引机，4×5t 主张力机可满足要求。
2、主牵引绳、导引绳的选择――主牵引绳的选择应与主机的选择配套，使用抗扭结构钢丝绳。
其综合破断力Q P 应满足：Q P ≥53×m ×T p (式2－3) 这样：Q P ≥53×4×162.07≥388.97kN――导引绳应与牵引绳配套，使用抗扭结构钢丝绳。
其综合破断力Q P 应满足：P P ≥41Q P (式2－4) 这样：P P ≥41×388.97≥97.25kN根据计算结果，我公司已有的主牵引绳□28及导引绳□15均可满足要求。
3、小牵、张机的选择――小牵张机应与牵引绳配套。
额定牵引力P 应满足：P ≥ 101Q P (式2－5)这样：P ≥ 101×388.97≥38.90kN――小张力机应与牵引绳配套。
额定制动张力满足：t ≥ 151Q P (式2－6)这样：P ≥ 151×388.97≥25.94kN根据计算结果，我公司已有的河南博大机械厂5t 小牵引机、4t 小张力机可满足要求。
4、 所选主要机具性能三、张力机制张力控制值与牵引机牵引力过载保安值的计算1、张力机制张力计算――张力放线过程中，维持架空线对档内跨越物的净空距离所需该档架空线的水平张力Hi 根据《超高压架空输电线路张力架线施工工艺导则（SDJJS2-87）》的规定及施工经验，在张力放线过程中，架空线对档内跨越物的垂直净空距离应不小于下表要求。
采用斜抛物线法计算放线段内各档所需的水平张力Hi：图3－1（1）对于图3-1（a ）所示的线档，可决定距右侧（牵引侧）悬挂点B 水平距离为n 处的架空线对跨越物净空距离y 符合表3－1要求时所需的水平张力Hi ：Hi ＝ϕϕsin 2cos )2)(n y N wn L n +--（ (式3－1)（2）对于图3-1（b ）所示的线档，可决定距右侧（牵引侧）悬挂点B 水平距离为n 处的架空线对跨越物净空距离y 符合表3－1要求时所需的水平张力Hi ：Hi ＝ϕϕsin 2cos )2)(n y N wn L n ---（ (式3－2)其中：1ϕ＝tg -1Lh1ϕ：线档两悬挂点高差角Hi ：所需的架空线水平放线张力，N w ：架空线单位长度自重力，N/m L ：线档的档距，m h ：线档两悬点的高差，mN ：线档右侧（牵引侧）悬挂点对跨越物的高度，m n ：某跨越物距右侧（牵引侧）悬挂点的水平距离，m y ：架空线对跨越物的垂直净空距离，m （满足表3－1要求）――各档架空线所需的水平张力Hi 与张力机的对应制张力Ti 的计算B(a)(b)采用斜抛物线法计算放线段内各档对应的张力机制张力Ti ：Ti ＝)cos cos cos cos cos (ii 11332221111ϕεϕεϕεϕεϕωε右f h h h h Hi i i i i i ------±±±±- (式3－3) 其中：f 右i ＝222)cos 21(cos 8ii i ii Hi L h Hi L ϕωϕω±1ϕ＝tg -111L h 2ϕ＝tg -1 22L h3ϕ＝tg -1 33L h …i ϕ＝tg -1 ii L h1ϕ、2ϕ、3ϕ…i ϕ：1、2、3…i 各线档悬挂点高差角h 1、h 3、h 3 …h i ：1、2、3…i 各线档悬挂点高差，牵引侧悬挂点高于张力侧悬挂点时h 1、h 3、h 3 …h i 前的“±”号取“＋”号，反之取“－”号Li ：i 号线档的档距，mHi ：张力放线时，i 号档所需的架空线水平放线张力，N Ti ：与Hi 对应的张力机制张力（对于每根子导线），N w ：架空线单位长度自重力，N/mε：放线滑车对架空线的阻力系数，一般取1.015――张力机的制张力控制值根据(式3－1)或(式3－2)和(式3－3)计算出各档所需的水平张力Hi 和相对应的制张力Ti （对于每根子导线），在各制张力中取最大值(T i )max ，作为张力放线过程中张力机制张力的控制值，该线档为张力控制档。
2、牵引机牵引力过载保安值的计算――张力放线段内，架空线由张力机牵放到各塔放线滑车时，牵引绳的轴向张力Pi 的计算Pi ＝)()(m 32211max i i i i i h h h h m Ti εεεεωε±±±±+-- (式3－4)其中：Pi ：架空线由张力机牵放到i 号塔放线滑车时，牵引绳的轴向张力，N (T i )max ：张力机的制张力，N m ：架空线子导线的根数w ：架空线单位长度自重力，N/mε：放线滑车对架空线的阻力系数，本工程取1.015h 1、h 3、h 3 …h i ：1、2、3…i 各线档悬挂点高差，牵引侧悬挂点高于张力侧悬挂点时h 1、h 3、h 3 …h i 前的“±”号取“＋”号，反之取“－”号――张力放线段内，架空线由张力机牵放到各塔放线滑车时，牵引机的牵引力P qi 的计算P qi ＝)()(1032211000++--+--+---±±±±±+n i i i n i i n i i n in h h h h h Pi εεεεωε (式3－5)其中：P qi ：架空线由张力机牵放到i 号塔放线滑车时，牵引机的牵引力，N n ：放线段通过的杆塔数w 0：牵引绳单位长度自重力，N/m0ε：放线滑车对牵引绳的阻力系数，本工程取1.01h i ＋1、h i ＋2、h i ＋3：i ＋1、i ＋2、 i ＋3号线档悬挂点高差，牵引侧悬挂点高于张力侧悬挂点时h i ＋1、h i ＋2、h i ＋3前的“±”号取“＋”号，反之取“－”号――牵引机牵引力过载保安值根据(式3－4)和(式3－5)计算出架空线由张力机牵放到各塔放线滑车时，牵引机的牵引力P qi ，取其中最大值(P qi )max ＋10000N ，作为张力放线过程中牵引机牵引力过载保安值。
3、本工程张力机制张力控制值与牵引机牵引力过载保安值的计算结果图3－2 第一放线段导线展放状态示意图张力机张力场牵引场图3－3 第二放线段导线展放状态示意图本工程张力放线，张力机制张力控制值与牵引机牵引力过载保安值的计算结果如下表：张力场牵引场（1）第一放线段地线展放（2）第一放线段牵引绳展放（3）第一放线段导线展放（4）第二放线段地线展放（5）第二放线段牵引绳展放（6）第二放线段导线展放四、放线过程中包络角的计算1、架空线的悬垂角的计算（采用斜抛物线法计算） （1）按如图3-1（a ）所示悬挂点A 处架空线的悬垂角为:θA = tg -1(lhH lw +ϕcos 2) (式4－1)悬挂点B 处的架空线悬垂角为：θB = tg -1(lhH lw -ϕcos 2) (式4－2)（2）按如图3-1（b ）所示悬挂点A 处架空线的悬垂角为:θA = tg -1(lhH lw -ϕcos 2) (式4－3)悬挂点B 处的架空线悬垂角为：θB = tg -1(lhH lw +ϕcos 2) (式4－4)θA 、θA ——放线滑车前后侧导线的悬垂角，（°）；l 1、l 2——所求塔的前后侧的档距，m ；h 1、h 2——所求塔前后侧导线悬挂点高差，m ；当相临塔悬挂点较低时取“+”号，较高时取“-” 号。
2、包络角的计算（1）转角塔的包洛角计算cos ϕ=cos(θA +θB )－[ cos(θA +θB )+ cos(θA -θB )]sin 22α(式4－5) 或 cos ϕ=cos(θA +θB )－2cos θA cos θB sin 22α 当转角塔挂双滑车时，包络角计算式为 cos ϕ=cos(θA +θB )－[ cos(θA +θB )+ cos(θA -θB )]sin 24α(式4－6) 或 cos ϕ=cos(θA +θB )－2cos θA cos θB sin 24α ϕ——导线在滑车上的包洛区间所对的圆心角，称为包洛角，（°）； α——滑车的水平转角。
当挂单滑车时，滑车的水平转角为线路水平转角；当挂双滑车时，每个滑车的水平转角均为线路水平转角之半，（°）。
（2）直线塔的包洛角计算在转角塔包洛角计算公式中，令线路转角α等于零，则直线塔放线滑车包洛角φ的计算式为： cos ϕ=cos(θA +θB ) (式4－7)五、直线塔及耐张塔挂双滑车的判断每一基杆塔的每一相（避雷线为每一线）导、地线一般挂一个多轮或单轮放线滑车，是否要挂双滑车放线可按下述条件验算。
（1）垂直于放线滑车轴的荷载超过其承载能力时，应挂双滑车。