龙门吊设计计算.
龙门吊基础计算
龙门吊基础计算龙门吊是一种常见的起重设备，广泛应用于各个行业。
它的基础计算是设计和安装龙门吊时必不可少的一项工作。
本文将从龙门吊的基本原理、基础计算的步骤和注意事项等方面进行介绍和分析。
一、龙门吊的基本原理龙门吊是一种能够沿着轨道移动的起重设备，它通常由两个立柱和一个横梁组成。
立柱固定在地面上，横梁则悬挂在立柱之间。
龙门吊通过电动机驱动横梁移动，从而实现货物的起升和横向运输。
它的优点是结构简单、起升能力大、作业范围广。
二、基础计算的步骤1. 确定龙门吊的工作条件：包括起重物的重量、吊钩的高度、起升速度、作业频率等。
2. 确定龙门吊的结构参数：包括立柱的高度、横梁的跨度、轨道的长度等。
3. 计算龙门吊的荷载：根据起重物的重量和工作条件确定龙门吊的额定起重量。
4. 计算龙门吊的支撑力：根据龙门吊的结构参数和工作条件，计算立柱的支撑力，确保立柱能够承受龙门吊的荷载。
5. 计算龙门吊的基础尺寸：根据立柱的支撑力和土壤的承载力，计算龙门吊基础的尺寸和深度，确保龙门吊的安全和稳定。
三、基础计算的注意事项1. 在进行基础计算时，需要考虑到龙门吊的工作条件和使用环境，确保计算结果的准确性。
2. 在计算龙门吊的荷载和支撑力时，需要充分考虑起重物的重量、重心位置以及起升速度等因素。
3. 在计算龙门吊的基础尺寸时，需要考虑到土壤的承载力和基础的稳定性，确保龙门吊能够牢固地固定在地面上。
4. 在进行基础计算时，可以使用一些常见的工程软件或者手工计算方法，但需要注意计算的准确性和合理性。
5. 在进行基础计算时，需要遵循相关的国家标准和规范，确保龙门吊的设计和安装符合安全要求。
龙门吊的基础计算是设计和安装龙门吊时必不可少的一项工作。
通过确定工作条件、结构参数，计算荷载和支撑力，最终确定基础尺寸，可以确保龙门吊的安全和稳定。
在进行基础计算时，需要注意工作条件和使用环境，遵循相关的国家标准和规范，确保计算结果的准确性和合理性。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门起重机设计计算
龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米.7.跨度44米，净空跨度40米.8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.864⨯N10FwⅢ=518x800N=41.444⨯N (10级)10FwⅢ=518x1000N=51.84⨯N (12级)10侧面：FwⅠ=4.614⨯N10FwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.344⨯N (10级)10FwⅢ=40.434⨯N (12级)10（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同.龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:F a=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：M a = 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = M a+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： P max=0.25 (G+Q) + M1/2L + M q/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84=79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max= P max/4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M≧0工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44 =3177.2-2668.7=1080.3>0飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8=508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆. 三 起升机构设计计算（一） 设计参数1． 起重量： Q=40t 2． 起升速度： V 吊=1m/sV 空=2m/s3． 钢丝绳倍率: q=4 （二） 钢丝绳计算S max =Q/(qa η) Q=40t=4000Kg q —倍率， q=4 a —卷入卷筒根数 a=2η=0.97S max =Q/(qa η)=40000/(2⨯4⨯0.97)=5.15⨯103Kg 选择 6w(19)-20-185-Ⅰ-光S p =Φ∑S=0.85⨯30.25=25.70t> n ⨯ S max =5 ⨯5.15=25.75t(三) 电动机的选择及校核8.785.0100060110000401000=⨯⨯⨯==ηQVN j KW选择变速调速电机 YTSZ180L-8额定功率： 11Kw 额定转矩： 140.1Nm 额定转速： 735r/min 转动惯量： 0.285Kgm 2 重量： 250Kg 过载系数λ：2.8 过载校核: Kw QV m H P n 9.58.78.21.21000=⨯=⨯≥ηλ P n =11KW>5.9KW 满足要求.四 小车机构设计计算 （一） 确定车轮直径小车采用四轮布置，轨距2m,轮距2.5m. 小车自重引起的轮压R t N R t 4102.21.14100007.63.1⨯=⨯⨯⨯= 起升载荷引起的轮压N R l 51011410000401.1⨯=⨯⨯= 最大轮压： 4max 102.13⨯=R最小轮压：4min 102.2⨯=R 车轮的等效疲劳计算载荷4min max 1053.9)2.22.132(3132⨯=+⨯=+=R R R c 采用圆柱车轮和铁路轨道，初选车轮直径φ400，铁路轨道P43，车轮材料为45号刚，踏面硬度HB=300—380,硬度层为15mm,P43轨道是凸形，曲率半径R=300mm.车轮的许用轮压为：)(32221N mR K C C R c =C 1----车轮转速系数，车轮的转数min /39.24.03r D v n =⨯=⨯=ππ C 2----运行机构工作级别系数，1K 2---与车轮材料有关的电接触应力系数，0.1 R----曲率半径，为300mmm---曲率半径的比值所确定的系数，为0.454432322211053.9106.1145.03001.0117.1⨯>⨯=⨯⨯⨯==N m R K C C R c N (二) 运行阻力计算 1．运行摩擦阻力F f =wG,w=0.008N G 4107.46)407.6(⨯=+= N F f 341074.3107.46008.0⨯=⨯⨯=2．坡度阻力NF G F 341067.401.0107.4601.0sin sin ⨯=⨯⨯===γγγγ3．风阻力31017.6114)3.118.42(⨯=⨯+=W F NF=F f +F r +F w =(3.74+4.61+6.1) ⨯ 103=14.58⨯ 103N (三) 电动机的计算9.085.0101060358.14100033=⨯⨯⨯==ηFVP KW 四 减速器以及链传动计算总传动比i=940/2.39=393.3 i=i 1•i 2初估链传动比i 2=2输出转速n=2.39⨯2=4.78 r/min 选择SEW 生产的斜齿轮减速电机 型号：R103DV112M6 输出转速：n out =5.5 r/min 则链传动比 i 2=5.5/2.39=2.3 Z 1=17, Z 2=39, i 1=39/17=2.3五、大车运行计算 （一） 确定车轮直径大车采用4⨯4轮布置，轨距2m, 轮距1.8m 由总体计算，可知大车轮的最大轮压 R max =26t. 最小轮压: R min =13.9t ≈ 14t 等效计算轮压：R C =)14262(32+⨯=16.5t 初选大车车轮直径φ600，轨道P43车轮的许用轮压:R C =C 1C 2K 232mR (N)C 1为转速系数，车轮的转速: n=m in /6526.26.05r DV =⨯=•ππ满空n =min /305.56.010r =⨯π C 1=1.17 C 2=1 K 2=0.1 R=300 m=0.3388R C =1.17KN 4321018388.03001.0⨯=⨯⨯>16.5⨯104N 满足要求. （二） 运行阻力计算 1．运行摩擦阻力 F f = wGw = 0.007 G ≈280 tN F t 441096.1007.010280⨯=⨯⨯=2．坡道阻力 γγsin G F = 01.0sin =γN F 44108.201.010280⨯=⨯⨯=γ 3. 风阻力:F W = 475⨯111N =5.42⨯N 410总阻力:F= (1.96+2.8+5.42)N 410⨯ = 10.18⨯104N满载阻力:F ’ =11.35⨯104N, F ’/F=1.12（三）电动机选择总功率 N=2085.01060101018.10100034=⨯⨯⨯=•ηFVKW由于速度低，选二套驱动P j =102=NKW 选两台11KW 电机 （四）减速器及链传动计算 选择减速电机 R163DV160M4,输出转速11 r/min ，并通过变频调速，使空载时输出速度增加1.2倍，即输出转速ｎ＝11⨯1.2=13.2 r/min 则链传动比为 i 2=4882.2305.52.13= 取小链轮齿数为Z 1=17 则Z 2 = i 2⨯Z 1 = 42 i 2 =47.21742=。
10T龙门吊基础设计计算书
10T龙门吊基础设计计算书**************************轨道板厂10T 龙门吊基础设计10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
60T龙门吊的设计与计算说明
60T龙门吊的设计与计算说明龙门吊的设计与检算一、概况XXX桥，全长559.34m共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁，预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致。
(见附图)二、龙门吊的设置因为预制场的走向与桥梁的走向一致，而预制场上只设置一台龙门吊，这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。
这样龙门吊的吊重按60t设置。
三、龙门吊的主要参数：吊重W1=60t，跨度L=30m，高度H=15m，天车重W2=6t。
由6组贝雷片加上下加强弦杆。
四、强度检算：（一）横梁：1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。
横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；故Mmax静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN•mQmax静=ql/2=9.2×30/2=138KN2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。
故Mmax动=PL/4=858×30/4=6435KN•mQmax动=P=858KN3、总荷载：Mmax =Mmax静+Mmax动=7470KN•mQmax =Qmax动+Qmax动=996KN4、容许强度：[M]=9618.8KN•m；[Q]=1397.8KN。
5、结论：[M]＞Mmax [Q]＞Qmax 满足要求。
80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算
80吨龙门吊及台座基础地基荷载计算991.3KN/3.9m2=254.18KN/m2≈254KPa为了确保预制梁台座基础受拉满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到300Kpa以上，方可进行下道工序施工。
龙门吊及台座基础地基荷载计算一、80吨龙门吊地基荷载计算龙门吊自重为45吨，移梁过程中梁体体重为138吨，龙门吊轴距砼条型基础为7m×0.9m×0.6m，荷载组合为（450/2+1380/2+95）×1.3=1313KN。
龙门吊轮间距按7m考虑，基础宽度设计为0.9m，承载面积为7×0.9=6.3m2.地基承受应力为σ= G/A= 1313KN /6.3 m2=208.5KN/m2≈209KPa。
由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了确保轨道基础承载力满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到250Kpa以上，方可进行下道工序。
二、40吨梁台座地基荷载计算2.1、未张拉时地基荷载计算：T梁自重为138吨，台座基础为38m×0.6m×0.35m+38m×1.5m×0.15=16.53m3，荷载组合为（1380+413.25）×1.3＝2331.3KN。
基础宽度设计为0.6m，承载面积为0.6×38=22.8m2.地基承受应力为σ= G/A= 2331.3KN/22.8m2=102.3KN/m2≈103KPa。
由于该梁场位于鱼塘挖填路段，为了预制梁台座基础受压满足要求，对地基进行夯实，确保处理后的地基承载力达到150Kpa以上，方可进行下道工序施工。
2.2、张拉时地基荷载计算：箱梁自重为138吨，台座基础为2.6m×1.5m×0.6m+2.5×0.6m×0.35m=2.93m3，荷载组合为（1380/2+72.5）×1.3＝991.3KN。
10T龙门吊基础设计计算书
10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
错误!未指定主题。
图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。
为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=； 砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。
龙门吊计算书
龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。
设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。
2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。
3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。
二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。
2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。
空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。
60T龙门吊枕木基础计算案例
60T龙门吊枕木基础计算案例
以下是60T龙门吊枕木基础计算案例：
假设我们需要为一台60吨的龙门吊设计一个枕木基础，以确保其稳
定性和安全性。
下面是一个详细的计算和设计过程：
3.确定基础的安全系数：安全系数是指基础的承载能力与荷载之间的
比值。
通常，设计中使用的安全系数为2.0。
这意味着基础的承载能力应
为荷载的两倍。
4.确定土壤的承载能力：我们需要了解选择基础位置的土壤的承载能力。
一般来说，土壤承载能力的设计值约为每平方米100千牛。
假设我们
选择的土壤的承载能力为100千牛。
6.确定基础的尺寸：基础的尺寸由基础面积和基础的厚度决定。
通常，基础的厚度不少于300毫米。
我们可以根据基础面积计算基础的尺寸。
假
设基础的宽度为10米，长度为75米，则基础的面积为宽度乘以长度，即10*75=750平方米。
7.验证基础的稳定性：通过计算基础的重力中心位置和荷载的重力中
心位置来验证基础的稳定性。
两者应尽可能接近。
如果重力中心位置相差
太大，则需要采取措施来提高基础的稳定性，例如增加基础的尺寸或添加
加固材料。
这是一个基本的60T龙门吊枕木基础计算案例。
根据具体情况，其中
一些参数可能需要调整。
此外，为确保设计的安全性和稳定性，我们还建
议对于复杂的设计，寻求专业工程师的帮助和指导。
龙门吊设计计算书(sap2000).
目录1、设计依据 (2)2、龙门吊总体结构 (2)3、计算荷载 (2)3.1 计算荷载 (2)3.2 荷载组合 (4)4、龙门吊结构计算 (5)4.1 吊具计算 (5)4.2 起吊平车吊梁计算 (5)4.3 门吊主梁、支腿结构计算 (6)4.4 门吊行走平车支座反力及抗倾覆稳定性计算 (11)5、结论 (12)1、设计依据(1)《XX 长江公路大桥跨江大桥工程施工图设计》 (2)《XX 长江公路大桥E06合同段60T 龙门吊设计图》 (3)《钢结构设计规范》（GB50017－2003）(4)《装配式公路钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社） (5)《起重机设计规范》（GB/T 3811-2008） (6)《机械设计手册》 (7)《钢结构设计手册》2、龙门吊总体结构60T 龙门吊采用轨道行走式，轨道间距27m ，净高约13.5m 。
门吊主梁采用贝雷组拼桁架，每个主梁采用4排200型贝雷，门吊支腿采用钢管结构，支腿内立柱采用φ325×10钢管、外立柱采用Φ273×7钢管，支腿平联及斜撑采用φ159×5钢管。
起吊设备采用1台8t 卷扬机，80t 滑车组绕12线。
龙门吊总体构造见图1。
图1 60T 龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1 计算荷载(1) 结构自重荷载：KN P G 630 (不包括起吊小车重量)，由计算程序自动加入。
(2) 起升荷载：吊重荷载600kN ，吊具30kN ，起吊小车80kN 合计：N P Q k 77380)30600(1.1=++⨯= (3) 起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，KN P P Q T 3.77%10773%10=⨯=⨯= (4) 龙门吊行走制动荷载：按结构自重和起升荷载的10%取值，门吊行走时起升荷载产生的制动荷载：KN P P Q MQ 3.77%10773%10=⨯=⨯= 门吊行走时结构自重产生的制动荷载：KN P P G MG 63%10630%10=⨯=⨯= (5) 风荷载： ① 工作状态风荷载风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行，工作状态计算风速15.5m/s ，对应计算风压150N/m 2。
龙门吊计算参照
电动葫芦行架式龙门起重机主梁的计算方法：现在有不少电动葫芦行架式龙门起重机主梁是正三角形。
是由一片主行架和两片副行架组成。
如何计算各杆件的内力？1，应用刚度分配理论进行计算。
一般主行架分配0.92－0.97的外载。
其余由两片副行架承受。
主行架的分配系数：（腹杆截面不计）K＝E*A1/（E*A1+E*A2）式中：E—钢的弹性模量，A1－主行架上下弦杆的截面积。
A2－两片副行架上下弦杆的截面积。
上式化简：K＝A1/（A1+A2）2，对外载进行分配，再应用行架计算法分别对主，副行架计算。
求出内力。
3，注意：有的杆件是共用杆，则应力叠加。
4，稳定性计算。
5，稳定性强度计算。
起重机钢结构技术问答我的一个同行朋友问我：1、对于A3钢，你的许用应力一般取多少。
“起重机设计规范”2类载荷取240/1.33=180Mpa是否太大，我不敢取这么大。
答：起重机设计规范”2类载荷取：180Mpa（N/mm^2）。
是安全可靠的。
放心用吧！2、对于A3，你用Q235-A，还是Q235-B，能否使用沸腾钢？答：Q235-A，和Q235-B，在一般情况都可以。
沸腾钢(脱氧不完全的钢)的使用应在温度—20度以上使用。
重要的杆件不能用沸腾钢。
84年我曾在张家口设计了一台龙门吊。
主杆件都是镇静钢。
水平行架中的腹杆用的是沸腾钢。
无问题。
3、对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度如何计算，翼缘纵向加劲肋如何设计？答：对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度的计算可分三部分：①，翼缘板与腹板的焊缝：τ=(Q*s)/(I*(2*0.7*h))≤(τ)式中：Q—梁计算截面的剪力；Ns—翼缘对中和轴的面积矩；(mm^3)I—梁的毛截面惯性矩；(mm^4)h—焊逢高；(mm)τ—剪应力（Mpa）或(N/mm^2)在工作中，我通过多次计算知翼缘板与腹板的焊缝：剪应力较小。
以后一般我就不算了。
我总结：当是工字梁时：焊逢高为腹板板厚的0.8倍（翼缘板板厚比腹板板厚要厚）。
当是箱形梁时：焊逢高为腹板板厚的1.0倍（因是单面焊口）。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、示意图基础类型：刚性基础计算形式：验算截面尺寸剖面:二、基本参数1．依据规范《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》2．几何参数：自动计算所得尺寸：B1 = 300 mm, B = 114 mmH1 = 250 mm基础埋深d = 0.40 m3．荷载值：(1)作用在基础顶部的基本组合荷载( l = 1m 范围内的荷载)F = 100.00 kNM y = 0.00 kN·mV x = 0.00 kN折减系数K s = 1.35(2)作用在基础底部的弯矩设计值绕Y轴弯矩: M0y = M y＋V x·H1 = 0.00＋0.00×0.25 = 0.00 kN·m(3)作用在基础底部的弯矩标准值绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/K s = 0.00/1.35 = 0.00 kN·m 4．基础几何特性：底面积：S =(B1＋B2)×l = 0.60×1.0 = 0.60 m2绕Y轴抵抗矩：W y = (1/6)·l·(B1+B2)2 = (1/6)×1.0×0.602 = 0.06 m3三、计算过程1．修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：f a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 150.00 kPaηb = 0.00，ηd = 1.00γ = 20.00 kN/m3γm = 20.00 kN/m3b = 0.60 m，d = 0.40 m如果b ＜3m，按b = 3m, 如果b > 6m，按b = 6m如果d ＜0.5m，按d = 0.5mf a = f ak＋ηb·γ·(b－3)＋ηd·γm·(d－0.5)= 150.00＋0.00×20.00×(3.00－3.00)＋1.00×20.00×(0.50－0.50)= 150.00 kPa修正后的地基承载力特征值f a = 150.00 kPa2．轴心荷载作用下地基承载力验算计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：p k = (F k＋G k)/A (5.2.4－1)F k = F/K s = 100.00/1.35 = 74.07 kNG k = 20S·d = 20×0.60×0.40 = 4.80 kNp k = (F k＋G k)/S = (74.07＋4.80)/0.60 = 131.46 kPa ≤ f a，满足要求。
2：龙门吊基础设计计算正文
目录1、10T龙门吊基础设计计算书 (2)1.1、设计依据 (2)1.2、设计说明 (2)1.3、设计参数选定 (2)1.3.1、设计荷载 (2)1.3.2、材料性能指标 (3)1.4、地基验算 (3)1.4.1、地基承载力验算 (4)2、85T龙门吊基础设计计算书 (5)2.1、设计依据 (5)2.2、设计说明 (5)2.3、设计参数选定 (5)2.3.1、设计荷载 (5)2.3.2、材料性能指标 (6)2.4．基础混凝土结构计算 (6)2.5、地基验算 (6)2.5、钢筋配置 (9)***********************龙门吊基础设计计算书1、10T龙门吊基础设计计算书1.1、设计依据1.1.1、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.1.2、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；1.1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
1.2、设计说明梁场位于低丘山地，地质资料显示，土层为红黏土，基本地基承载力σ0=120KPa。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在140～180KPa之间，选取基础埋深h=0.3m。
龙门吊行走轨道基础采用无筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
龙门吊行走轨道采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计。
10t龙门吊跨度18米，跨制梁台座和钢筋绑扎台座，两侧基础间距18m。
支腿轮距7.0m，每个龙门吊4个轮子。
轨道为50钢轨（高152mm,底宽132mm）。
1.3、设计参数选定1.3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10t龙门吊行走台车最大轮压：P6.KN117。
max最不利工况：现场实际情况，龙门吊最大负重仅5t，自重18t，故单轮上荷载为：N=（5+18）/4=5.75t；混凝土自重按24.0KN/m3 计，土体容重按17KN/m3计。
10t龙门吊基础承载力计算书
①基础砼：g1=1.28×0.2m2×25kN/m3=6.4kN
②钢轨：g2=1.28×43×10N/kg=0.55kN
③龙门吊轮压：g3=（14+10）÷4×10KN/T=60kN
作用在基础底部的基本组合荷载
Fk=g2+g2+g3=66.95KN
4．材料信息：
混凝土：C30钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A=1.28×0.6=0.76验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）下列公式验算：
pk=Fk/A=66.95/0.768=87.2KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
10T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“10t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1=400mm,
H1=400mm
龙门吊基础计算说明书
龙门吊混凝土基础计算说明书混凝土基础下采用含有大小碎石的山皮土1. 计算承载力1）安装钢箱梁最不利位置考虑龙门吊自重110t（计算取120t），运梁小车自重8t(计算取10t)，两小车间距为60cm,梁最重一端72t按荷载最不利位置考虑，考虑受力最大支腿P1=(10+72×1.1)×(44-10)/44+60=128.927t 取130吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=130÷4=32.5t2）安装钢拱最不利位置考虑P1=(10+45×1.1)×(44-3)/44+60=115.443t 取120吨考虑平均分布到四个轮上，轮压P=120÷4=30t安装钢箱梁轮压最大，为最不利条件，下面按照安装这种情况考虑混凝土基础。
2．基础截面设计1)采用截面1000×500mm现初拟弹性地基梁矩形截面尺寸为1000×500mm，长为240m。
A、受力分析采用河卵石和砂砾土组合地基，按弹性半无限理论进行计算现取河卵石和砂皮土地基E0=30MP a混凝土采用C25 E h=28.5GPa2l=240m l=120m 集中力P=32.5t=325kNC25 E=0.8E h=0.8*28.5=22.85GP a=22.8*103MP a计算柔度系数 t≈10 E0（l/h）3/E=10*30/(22.8*103)*(120/0.5)3=181894.737＞10为长梁L≈l*(π/2t)1/3=120*[3.1416/(2*181894.737)]1/3=2.4622L=4.924m因为在集中力作用下，t >10时，所以按长梁计算集中荷载距梁端采用5m>2L=4.924m 采用无限长梁计算 所以按无限长梁受集中荷载计算查表在荷载作用点x=0m 处时 M=38 p=38 Q=50 在x=0.6m 处 ξ=x/L=0.6/2.462=0.244查表用插入法得 M=15 p=30 Q=29在9.5m 处 ξ=3.859 查表 M=0 P=0四个轮的荷载只有两个距离0.6m 的两个轮的荷载叠加影响 在x 1=ξL =2.2*2.462=5.416m 和在x 2=ξL =2.443*2.462=6.016m M=-5M +max =0.01MPl=0.01×（38+15）×325×2.462=424.08kN.mp max =0.01Pp/l=0.01×（38+30）×325/2.462=89.764kN/mQ=0.01QP=0.01×（50+29）×325=256.75 kNM -min =0.01×（-5-5）×325×2.462=-80.015KN.mB 、正弯矩截面设计设受拉钢筋40a mm =，受压钢筋35a mm '=截面有效高度050040460h h a mm =-=-=则单筋矩形截面的最大正截面承载能力为：所以不需采用双筋截面。
200t龙门吊基础设计计算书
200t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 0.1 。
龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒T 形截面，混凝土强度等级为C20。
龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P50型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。
4022022025120040403035353535930N3φ8@350N2φ10N4φ8@350N1φ12N2φ10N1φ12N5φ8@350基础钢筋布置图1：10图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ）通过计算及构造的要求，基础底面配置24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置5φ12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。
基础顶面预埋钢板用于焊接固定轨道钢扣片或预埋φ12钢筋用于固定钢轨。
为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每46m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距38m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。
3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，65t 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 253max =，现场实际情况，龙门吊最大负重仅40t ，故取计算轮压：KN P 200=； 砼自重按26.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。
3.2、材料性能指标 (1)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 10.1= 弹性模量：MPa E c 41055.2⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40417.0m I =4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图-4.1形式。
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陕西安康公路发展项目安康至陕川界（毛坝）高速公路AME15合同段100T龙门吊设计计算书中交第二公路工程局有限公司二零零九年十二月安毛高速AME15合同段100T龙门吊设计计算书（共一册）设计编号：设计计算：项目负责：审核负责：局总工程师：设计单位：中交第二公路工程局有限公司安毛高速15标100T 龙门吊设计计算说明书（共一册）中交第二公路工程局有限公司二○○九年十二月技 术 中 心交图日期 ：目录1 设计依据 (1)2 龙门吊总体构造 (1)3 基本设计参数 (1)4 龙门吊设计计算 (2)4.1荷载组合 (2)4.2吊具计算 (2)4.2.1 钢丝绳验算 (3)4.2.2 横吊梁计算 (3)4.3平车设计 (5)4.4轨道梁 (6)4.5轨道枕梁 (6)4.6龙门桁架计算 (7)4.7龙门桁架柱脚阴头垫座复核计算 (11)4.8龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁弯曲应力复核计算 (12)4.9龙门桁架柱脚阴头垫座下箱梁抗剪复核计算 (14)4.10龙门桁架立柱柱脚连接座焊缝复核计算 (15)5 龙门吊稳定性验算 (16)5.1龙门桁架稳定性验算 (16)5.2龙门桁架支腿斜撑稳定性验算 (16)安毛15标100T龙门吊设计计算说明书1 设计依据（1）《钢结构设计手册》；（2）钢结构设计规范（GB 50017-2003）；（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025－86 )；（4）简明施工计算手册（第三版）；（6）地基与基础（第三版）；（6）基础工程（第三版）；（7）《建筑结构设计荷载规范 2006年版》（GB50009-2001）。
2 龙门吊总体构造龙门吊桁架采用采用标准贝雷架组拼，桁架高11.43m，跨径20.45m，采用单层12排贝雷组拼，贝雷片之间采用450×1180mm标准花架和自制花架连接，贝雷龙门吊总体构造见下图2.1。
图2.1 100t贝雷龙门吊总体构造图3 基本设计参数（1）龙门吊桁架系统均采用贝雷架和贝雷连接花架搭设。
贝雷架材料为16Mn 钢，其它材料采用Q235B钢。
具体性能参数如下：根据我国行业标准，贝雷桁片材料均为Q345钢，按钢结构设计手册，临时结构材料容许应力可提高30％，贝雷桁片材料容许应力[σ]＝210×1.3＝273MPa，容许剪应力[τ]＝120×1.3＝156MPa，桁架销子材料为30CrMnTi，双剪状态下容许剪力550kN，弦杆螺栓容许剪力150kN，单个贝雷桁片设计参数见表3.1所示：表3.1 单个贝雷桁片设计参数桁片各项目外形尺寸(CM)弦杆截面积A(CM2)弦杆截面模量W X(CM3)弦杆纵向容许受压荷载(KN)桁片截面模量W0(CM3)桁片允许弯矩(KNM)设计性能参数300×150 25.48 79.4 663 3570 975 对于Q235材料，[τ]＝85MPa，[σ]＝140MPa，临时结构容许应力可提高30％。
，材料容许应力[σ]＝140×1.3＝182MPa，容许剪应力[τ]＝85×1.3＝110MPa。
（2）安毛15标箱梁重160t，龙门吊额定吊装为100t。
设计计算采用计算机电算和手算相结合的方式，电算程序采用midas专业结构设计软件。
（3）设计荷载自重系数：1.05；动荷载系数： 1.25α=；超载系数：1.05；箱梁重量160t，额定吊装按100t设计；滑车组及吊钩：按1.5t计；起吊平车+卷扬机（含钢丝绳）：8t；龙门吊桁架设计竖直荷载：(100 1.05+1.5+8) 1.05 1.25=150.3t⨯⨯⨯；水平荷载取0.1G（G为吊重）：0.1150.315t⨯=；龙门吊结构自重由计算程序计入。
4 龙门吊设计计算4.1 荷载组合龙门桁吊设计荷载包括：恒载、钢筋笼起吊荷载和风荷载。
龙门吊最大工作风速不超过6级，超过此风速时停止工作，因此龙门吊设计时荷载组合如下：组合I：恒载＋极限风荷载；组合II：恒载＋工作风荷载＋额定起吊荷载；4.2 吊具计算4.2.1 钢丝绳验算龙门吊起重设备采用卷扬机起吊，卷扬机最大输出张力10t ，卷扬机与100t 滑车组相连，滑车组绕11线，钢丝绳直径36mm 、最大破断拉力72.5t ，取安全系数5，则吊具理论吊装重量72.5t 11/5=159.5t t ⨯＞150.3，满足要求。
4.2.2 横吊梁计算横吊梁采用2C25a 型钢，支点处设加劲板，跨度2.1m 。
C25a 型钢截面参数：234.91cm A =，4x =3359.1 cm I ，3=268.7cm x w ，x i 9.8cm =；4y 175.9cm I =,3y =30.7cm w ，y i 2.24cm =。
0z 2.07cm =， g 274.1/m N =。
2C25a 型钢截面参数：2234.9169.82cm A =⨯=总，4x =23359.1 =6718.2cm I ⨯总3=2268.7=537.4cm x w ⨯总；x x i 9.8cm I A ==总，24y 2.02175.934.917.8 2.073514.2cm 2I ⎡⎤⎛⎫=⨯+⨯+-=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦总, 3y 3514.2==399.3cm 1.0+7.8w 总，，y y i 7.1cm I A==总。
（1）横吊梁的长细比核算[]0x x l 21021.4i 9.8λλ===总＜=150，满足要求。
0y y l 21029.6i 7.1λ===总， 缀板间净距为50cm ，则[]y 505022.340i 2.24λλ====＜。
Y —Y 轴的核算长细比：()[]2222hy y 29.622.337.1150λλλλ=+=+==总＜，满足要求。
（2）横吊梁的内力计算g 2g 1.22 1.2274.1657.9N/m 0.66N/mm =⨯=⨯⨯=≈总。
由横吊梁自重产生的跨中弯矩：22x 011g l 0.662100363825mm 88M N ==⨯⨯=⋅总。
侧向弯矩：y x 1M M 36382.5mm 10N ==⋅。
吊重对横吊梁的轴向压力N ：1.5500 1.5432.9k 60Q N N tg tg α⨯⨯===。
（3）横吊梁的稳定性核算1）横吊梁的整体稳定性可按下式核算：ty y mx x x 1y1x xExNf N A N M M W W ββϕϕ++≤（1-） 式中：1x 1y W W 、—横吊梁在水平和垂直方向的截面地抗矩；x ϕ—在弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数； A —横吊梁截面积；mx ty ββ、—弯矩作用平面内、外的等效弯矩系数；x E N —欧拉临界力，2x 2xE EAN πλ=； E —钢材的弹性模量；x λ—横吊梁于X 方向的长细比。
因x 21.4λ=，查《钢结构设计规范》得x 0.9686ϕ=，ty 1.0β=，mx 1.0β=；得，223x 22x 20610698230965551.2N 21.4E EA N ππλ⨯⨯⨯===； 将上述数据代入公式得：4329001363825136382.510392000.9686698230700537400968630965551.2⨯⨯++⨯⨯（1-） 51.20.70 1.253.1MPa 182MPa =++=＜，满足要求。
2）计算单肢稳定性由于此横吊梁承受弯矩甚小，单肢肢长的长细比也很小，单肢稳定性验算可以从略。
（4）横吊梁端部吊环强度核算 1）上吊环强度核算 根据《钢结构设计手册》Q 1000000N===500000N 22， []1.5N 500000 1.5sin sin60==120.25a 145a A 260MP MP ασσ⨯==⨯⨯＜（60），[]σ为吊环容许拉应力。
2）下环孔应力核算承压应力：c500000 1.5125a 215a 60100MP MP σ⨯'==⨯＜剪应力：500000 1.5104.1a 125a 26060MP MP τ⨯==⨯⨯＜，均满足要求。
4.3 平车设计龙门吊起吊平车采用双轨道，起吊平车设4个轨道轮。
（1）吊梁计算起吊平车吊梁采用2HW588×300型钢,型钢中间加焊20mm 厚钢板，支点处设加劲板，跨度 2.425m ， HW588×300型钢截面参数：3=4013.6cm x w ，4x =118000 cm I ，3x 2154.5cm S =，b 12mm =。
跨中点竖直作用力为：(100 1.05 1.5) 1.05 1.25139.81398F t kN =⨯+⨯⨯==； 计算吊梁所受弯矩值、剪力值：弯矩：1398 2.425847.544⨯===⋅PL M kN m ； 剪力：13986992Q kN ==。
吊梁弯曲应力、剪切应力为：63847.510105.618224013.610＜σ⨯===⨯⨯x M MPa MPa w ；334699102154.51053.211011800010122Q S MPa MPa I b τ⋅⨯⨯⨯===⋅⨯⨯⨯＜，满足要求。
（2）平车梁计算平车梁采用2根HN600×200的型钢，吊梁作用在两个轨道轮中间，跨径1.6m ，将平车梁简化为简支梁，作用力F=15032=751.5kN 。
HN600×200型钢截面参数：3=26102=5220cm x w ⨯，4x =782002=156400 cm I ⨯，3x 1508.92=3017.8cm S =⨯，b 22mm =。
计算平车梁所受弯矩值、剪力值： 弯矩：M=751.5 1.6/4=300.6KN m ⨯⋅； 剪力：V=751.52=375.8kN 。
平车梁弯曲应力、剪切应力为：63300.61057.6182522010x M MPa MPa w σ⨯===⨯＜； 334375.8103017.810331101564001022Q S MPa MPa I b τ⋅⨯⨯⨯===⋅⨯⨯＜，满足要求。
4.4 轨道梁轨道选用P50钢轨，基础轨道通过压板和预埋螺栓与地面固定。
行走平车轨道通过压板与轨道梁焊接固定，轨道梁选用2工25a 型钢，型钢中间加通长10mm 钢板，轨道枕梁采用工25a 型钢，间距75cm 。
轨道梁2工25a 截面参数：3=803.2cm x w ，4x =10040cm I ，3x 464.8cm S =，b 16mm =。
平车梁4个轨道轮，则单个轮压的作用力为F=15034=375.8kN 。
将轨道梁简化成简支梁，跨径为0.75m 。
计算轨道梁所受弯矩值、剪力值： 弯矩：M=375.80.75 /4=70.5kN m ⨯⋅； 剪力：V=375.8/2=187.9kN 。