低渗气藏产能评价技术
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六套技术助力开发特低渗储藏
（） １采用点 到多点 星形一 树形 物
由于存在不 同信息系统 ，最后一公 理拓扑结构连接机房与用户 ， “ 任意两
里 ” 同 技 术 标 准 的 采 用 也 导 致 无 不
个 节 点 之 间 的通 信距 离 可 达 ２ 公 ０
重视 ， 但却存在着布局分 散 、 终端众 法共 用 同一套 终端 通道 ， 大大增 加 里 ：
“ 网合 一 ” Ｐ 术 的 成熟 、 纤 技 三 。Ｉ技 光 （ 机 房 与 用 户 之 间 采 用 无 源 光 ３ ）
难 以满 足用 户要 求 ， 给通 信设施 纤传输 ， 也 不需要中间机房 、 电、 供 空调 运行维 护带来高额 的成本和 巨大不 等辅助设施 ， 还可利用现有的光纤资
渗气藏特点 的开发技术系列 ， 解决 了 立方米 ， 使原本单层不能经济开发 的
年 气 层 ， 过多层 合采 后得 以经 济开 通 但这 些技术 尚不能有效 开发剩余储 气 田开发面临的关键技术难题 。３
２ ｍ ， ２０６ ８ ｑ ￣Ｉ ０ ／ ｕ ｌ １ ， ；
ｓｎ ｐｅ ｉ ｏ ｃｍ ｏ ｔ ｌ ｎ ｈｙ
口 币 技 斗
＞））） ）））） ＞ ＞）＞＞））） ）） ）））））
运用 ＯＮ技本打通“ 最后一公里＂
口 陈 晓 民
ａｓ ｐｉ ｌ ｅｗ ｒ ｖ ｃ 话终端 通道 ， 随着有线 电视 、 计算 机 Ｐ ｓｉｅ Ｏ ｔ ａ Ｎ ｔｏｋ以 太 无 源
பைடு நூலகம்
数 字网络 （ 字 网 ） 远 程视频 会议 数 、
从 通 信 局 设 备 机 房 （ 房 ） 用 机 到
光 网络 ） 技术 是一体化解决 “ 最后 一
公里 ” 线通 信 网络 问题 的最佳 技 有
气藏产能测试评价及试井分析
引入无因次变量 ：
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
，
对于固定参数 ，
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释：
（1）Horner法（两相拟压力，不考虑吸附） ：
解释结果： K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法（两相拟压力，考虑吸附） ：
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加，气 相相对渗透率相应减小，因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释： （1）MDH法： （单相拟压力）
解释结果： K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉，（储层压力下降），无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
（2）Horner法： （单相拟压力）
解释结果： K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果： K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
低渗气藏酸压井产能评价研究
第１ ３卷
第 ６期 ２ ０ １ ３年 ２月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖｏ ｌ ＿ １ ３ Ｎｏ ． ６ Ｆｅ ｂ ． ２０１ ３
ｌ ６ ７ １ — １ ８ １ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — １ ４ １ ８ — ０ ５
Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
考 虑基 于 岩 石 本 体 有 效 应 力 的应 力 敏 感 时 同 样 推导有
感共同影响下低渗 气藏有 限导流垂直酸压裂缝井产 能预测模 型。通 过实例分 析各 因素对产 能特征 的影响。研 究结果表 明： 气井产能随启 动压力梯度和渗透率变形系数的增加下降趋势； 其 中考虑基于 Ｔ ｅ ｒ ｚ ａ ｇ ｈ ｉ 有效应力的应力敏感 对气井产 能的影响 作用 显著 ， 而考 虑基 于岩 石本体有效应力 的应力敏感 的影 响作用小 ； 气 井产能 随裂 缝半长 的增加 而增加 ， 且在 一定 裂缝长度 下， 裂缝导流能力存在 一个最佳值 ， 其随裂缝半长增加 而增加 ； 蚓孔 区系统 的蚓孔长度越 长 ， 气井产 能下 降幅度也越 大， 而蚓 孔 区渗透 率越大 ， 气井产 能下降幅度也越小。 关键词 低渗 气藏 酸压 井 蚓孔 区 有效应力 产能评价
气体 的流 动 考 虑 启 动 压 力 梯 度 及 应 力 敏 感 等 因素
影响非线性流动 ， 而蚓孔区及裂缝 中的气体流动符
合 高速 非达 西 流 动 ； 蚓 孔区域外为椭 圆流， 等 势 线
为椭 圆 ， 流线垂 直椭 圆族 ， 地层 形成椭 圆流动 。
蚓孔区， 应力 敏感及启 动压力梯度等 因素的影 响 ， 而 目前酸 压井 产能 方 面研 究 较 少 Ｊ 。在 前 人 研 究 基础上 ， 根据压后气体 渗流规律变化 Ｊ ， 基 于稳定 渗流理论 ， 考虑 酸压后形 成的蚓孔 区， 引入拟压力 形式， 建立了考虑启 动压力梯度、 应力 敏感 共 同影
第 ６期 ２ ０ １ ３年 ２月
科
学
技
术
与
工
程
Ｖｏ ｌ ＿ １ ３ Ｎｏ ． ６ Ｆｅ ｂ ． ２０１ ３
ｌ ６ ７ １ — １ ８ １ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — １ ４ １ ８ — ０ ５
Ｓ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｅ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ａ ｎ ｄ Ｅｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ
考 虑基 于 岩 石 本 体 有 效 应 力 的应 力 敏 感 时 同 样 推导有
感共同影响下低渗 气藏有 限导流垂直酸压裂缝井产 能预测模 型。通 过实例分 析各 因素对产 能特征 的影响。研 究结果表 明： 气井产能随启 动压力梯度和渗透率变形系数的增加下降趋势； 其 中考虑基于 Ｔ ｅ ｒ ｚ ａ ｇ ｈ ｉ 有效应力的应力敏感 对气井产 能的影响 作用 显著 ， 而考 虑基 于岩 石本体有效应力 的应力敏感 的影 响作用小 ； 气 井产能 随裂 缝半长 的增加 而增加 ， 且在 一定 裂缝长度 下， 裂缝导流能力存在 一个最佳值 ， 其随裂缝半长增加 而增加 ； 蚓孔 区系统 的蚓孔长度越 长 ， 气井产 能下 降幅度也越 大， 而蚓 孔 区渗透 率越大 ， 气井产 能下降幅度也越小。 关键词 低渗 气藏 酸压 井 蚓孔 区 有效应力 产能评价
气体 的流 动 考 虑 启 动 压 力 梯 度 及 应 力 敏 感 等 因素
影响非线性流动 ， 而蚓孔区及裂缝 中的气体流动符
合 高速 非达 西 流 动 ； 蚓 孔区域外为椭 圆流， 等 势 线
为椭 圆 ， 流线垂 直椭 圆族 ， 地层 形成椭 圆流动 。
蚓孔区， 应力 敏感及启 动压力梯度等 因素的影 响 ， 而 目前酸 压井 产能 方 面研 究 较 少 Ｊ 。在 前 人 研 究 基础上 ， 根据压后气体 渗流规律变化 Ｊ ， 基 于稳定 渗流理论 ， 考虑 酸压后形 成的蚓孔 区， 引入拟压力 形式， 建立了考虑启 动压力梯度、 应力 敏感 共 同影
低渗气藏产水气井一点法产能试井研究
（ ４ ） Ｌ ｑ
考 虑 到高速 非达 西 和 机 械 表 皮 Ｓ的 影 响 ， 则 式 （ ４ ） 变 为
一 一
第一作者简介 ： 李元生 （ １ ９ ８ ６ 一） ， 男， 中国石油大学（ 北京） 油气 田开
发 工 程 在 读 博 士 。研 究 方 向 ： 石 油 天 然气 开 发。Ｅ — ｍａ ｉ ： ｌ ｙ ｓ ６ ８ ９ １ ＠
⑥
２ ０ １ ４ Ｓ ｃ ｉ ． Ｔ ｅ ｃ ｈ ． Ｅ ｎ ｇ ｒ ｇ ．
低渗气藏产水气井一点法产能试 井研 究
李元 生 李相方 藤 赛 男 徐 大荣
（ 中国石油大学石油工程教育部重点实验室 ， 北京 １ ０ ２ ２ ４ ９ ； 上海海洋油气 分公 司研究 院 ， 上海 ２ ０ ０ １ ２ ０ ）
比常规低渗一 点法产 能试井得到无 阻流量偏小 ， 所 以 在气井产水 时， 常规低渗 气藏 一点法产能评价 方Байду номын сангаас会高估 气 井的产 能。
同时， 该 实例 证 明 了该 方 法 是切 实 可 行 的 。
关 键词
低渗 产水 气井 中 图法 分类 号 Ｔ Ｅ ３ ４ ８ ；
一点法产 能试 井
ＫＫ
—
一
式（ ３ ） 中， ｑ ｑ 为水 相 和气 相 的产 量 （ ｍ。 ／ ｓ ） ；ｈ为
ｌ
：
（ １ ）
ｇ
油层 厚 度 （ ｍ） ； ｒ ｅ 为 气 藏 半径 （ ｍ） ；Ｆ ｗ 为 井 眼 半 径 （ Ｉ ｌ １ ） ； ｐ 为 井底 流压 （ Ｍ Ｐ ａ ） ； ｐ 。 为地 层 压力 （ ＭＰ ａ ） 。 令水 相 和 气 相 的 总 质 量 流 量 为 ｑ ＝Ｐ ｓ ｑ ＋ Ｐ ｗ ｑ ， 并且 定义 气水 两相 拟压 力为
低渗致密气藏产能预测方法
１ ３ ６ ． ５ ８ ＭＰ ａ ２ ／ （ １ ０ ４ Ｉ ｎ 。 ・ ｄ ） ， 一 １ ４ ． １ ５ ＭＰ ａ ２ ／ （ １ ０ Ｉ ｎ 。 ・ ｄ ） 。
图 １ 产 能计 算过 程
此 时二 项式 系数 Ｂ ＜ ０ ， 这 显然 与渗 流理 论相 违 背 ， 同时
对 于 渗透 率 为 （ ０ ． ０ ｌ ～ １ ． ０ ０ ） ｘ ｌ ０ ｍ ２ 的低 渗气 藏 ， ｂ的
范 围在 ０ ． ５ ３ ７ ～ ０ ． ０ ３ １ ＭＰ ａ ， 与地层压力相 比． ｂ的数 值
的气 井产 能方 程与 其他 形式 的产 能方程 在本 质上 是 一
致的， 只需 对前 者两 端取 极 限 ， 便 可得到 其 他形 式 的产 能方 程 。 ３ ） 应用 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规划 求 解方 法处 理 产 能测 试 资料， 具 有简 单 、 快捷、 精 度 高 的特 点 ， 可广 泛应 用 于产 能 测试 资料 的处 理 。
相 对 较小 ， 所 以气 体 滑脱 的影 响相 对 较小 ， 可 以忽 略 。
为 了简化模 型 ， 在求 解产 能方 程时 ， 只需 要考 虑启 动 压
力 梯度 和 应力 敏感性 的影 响 。 新 的产能方 程 难 以用 传 统 的产 能分 析方 法 进行 处
理， 因此 ， 本文 借助 了 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规 划求解 方法 。 目标 变量 为 ， Ａ， Ａ， Ｂ， 目标 函数为 ｙ， 子 函数为
３ 结 论
１ ） 在气 井 产 能预 测模 型 的基 础上 ． 得 到 了不 同 影 响 因素下 气井 的产 能方程 ，推 导 了综 合 考虑 启 动压力 梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱效 应 的气 井 产能方 程 。 ２ ） 综 合考 虑启 动压 力梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱 效应
图 １ 产 能计 算过 程
此 时二 项式 系数 Ｂ ＜ ０ ， 这 显然 与渗 流理 论相 违 背 ， 同时
对 于 渗透 率 为 （ ０ ． ０ ｌ ～ １ ． ０ ０ ） ｘ ｌ ０ ｍ ２ 的低 渗气 藏 ， ｂ的
范 围在 ０ ． ５ ３ ７ ～ ０ ． ０ ３ １ ＭＰ ａ ， 与地层压力相 比． ｂ的数 值
的气 井产 能方 程与 其他 形式 的产 能方程 在本 质上 是 一
致的， 只需 对前 者两 端取 极 限 ， 便 可得到 其 他形 式 的产 能方 程 。 ３ ） 应用 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规划 求 解方 法处 理 产 能测 试 资料， 具 有简 单 、 快捷、 精 度 高 的特 点 ， 可广 泛应 用 于产 能 测试 资料 的处 理 。
相 对 较小 ， 所 以气 体 滑脱 的影 响相 对 较小 ， 可 以忽 略 。
为 了简化模 型 ， 在求 解产 能方 程时 ， 只需 要考 虑启 动 压
力 梯度 和 应力 敏感性 的影 响 。 新 的产能方 程 难 以用 传 统 的产 能分 析方 法 进行 处
理， 因此 ， 本文 借助 了 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 软件 的规 划求解 方法 。 目标 变量 为 ， Ａ， Ａ， Ｂ， 目标 函数为 ｙ， 子 函数为
３ 结 论
１ ） 在气 井 产 能预 测模 型 的基 础上 ． 得 到 了不 同 影 响 因素下 气井 的产 能方程 ，推 导 了综 合 考虑 启 动压力 梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱效 应 的气 井 产能方 程 。 ２ ） 综 合考 虑启 动压 力梯度 、 应力 敏感 性 、 滑脱 效应
低渗透气藏直井压裂产能评价公式
ｌ ｆ ｕ ｅ ｎ ｃ ｉ ｎ ｇ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｓ ｕ ｌ ｔ ｓ ｓ ｈ ｏ ｗ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｏ ｆ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ｓ ｆ ｒ ｏ ｍ ｓ ｔ ｒ ｏ ｎ ｇ ｔ ｏ ｗｅ ａ ｋ ｉ ｓ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｕ ｒ ｅ ， ｆ ｏ ｒ ｍａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｅ ｍ‘ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ， ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ ｔ ｈ ｉ ｃ ｋ ｎ ｅ ｓ ｓ ， ｐ ｅ ｍ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ， ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｈ ａ ｌ ｆ －ｌ ｅ ｎ ｇ ｔ ｈ ， ｓ ｋ ｉ ｎ ｆ ａ ｃ ｔ ｏ ｒ ， ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｉ ｖ ｉ ｔ ｙ ． Ｉ ｎ ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｔ ｏ ｉ ｍｐ ｒ ｏ ｖ ｅ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｐ ｒ ｏ 。
油 气 藏评 价 与 开 发
第４ 卷 第１ 期
Ｒ Ｅ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ｏ Ｉ Ｒ Ｅ Ｖ Ａ Ｌ Ｕ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ａ Ｎ Ｄ Ｄ Ｅ Ｖ Ｅ Ｌ Ｏ Ｐ Ｍ Ｅ Ｎ Ｔ ２ ０ １ ４ 年２ 月
低渗透气藏直井压裂产 能评价公式
冷润熙， 郭 肖
（ 西南石油大学 “ 油气藏地质及开发工程 ” 国家重点实验室 ， 四川 成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ）
ｔ ｙ（ Ｆ Ｃ Ｄ ） ． Ｏ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ， ａ ｎ ｅ ｗ ｓ ｉ ｍ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｄ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｉ ｓ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ —
油 气 藏评 价 与 开 发
第４ 卷 第１ 期
Ｒ Ｅ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ｏ Ｉ Ｒ Ｅ Ｖ Ａ Ｌ Ｕ Ａ Ｔ Ｉ Ｏ Ｎ Ａ Ｎ Ｄ Ｄ Ｅ Ｖ Ｅ Ｌ Ｏ Ｐ Ｍ Ｅ Ｎ Ｔ ２ ０ １ ４ 年２ 月
低渗透气藏直井压裂产 能评价公式
冷润熙， 郭 肖
（ 西南石油大学 “ 油气藏地质及开发工程 ” 国家重点实验室 ， 四川 成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ）
ｔ ｙ（ Ｆ Ｃ Ｄ ） ． Ｏ ｎ ｔ ｈ ｉ ｓ ｂ ａ ｓ ｉ ｓ ， ａ ｎ ｅ ｗ ｓ ｉ ｍ ｐ ｌ ｅ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｌ ａ ｄ ｅ ｌ ｉ ｖ ｅ ｒ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｅ ｖ ａ ｌ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｏ ｆ ｆ ｒ ａ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｄ ｇ ａ ｓ ｗ ｅ ｌ ｌ ｉ ｓ ｐ ｒ ｏ ｐ ｏ ｓ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｌ ｉ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ —
低渗气藏动储量计算方法评价
泛应 用 于气 田的动态储 量计 算 。
对于 气井 ， 其 物质 平衡 方程 为 ：
（ １ ） 气井开发 了一定 时间， 压力波传 到了地层
边界 ， 地层 压力 有 了明显 降低 。 （ ２ ） 对 封 闭 的小 气 藏 或 者 连 通 性 较 好 ， 边 底 水 不 活跃 的气 藏 ， 计算精 度 较高 。 （ ３ ） 对于早期的探井 ， 有 ３次 及 以上 的关 井 测
原始储 量 ＝累积采 气量 ＋ 剩 余储 量
即：
Ｇ ＝
盟
（ １ ）
压 数据 。
１ ． ２ 产 量 累积 法
将Ｂ 、 Ｂ ｉ 带人式 （ １ ） 中可以将压降方程转变为 ：
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ３～１ ５
根据气井生产资料 可以统计 出累积产量 Ｇ 。 随
中图分类 号 ： Ｔ Ｅ ３ ７ ３ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ６ ７ ３— ３ １— ０ ５
动储量是指地下气体参与渗流的地质储量 。处 于不 同勘探开发 阶段的气藏 ， 由于对气藏 的认识程 度不 同， 因此采用的储量计算方法也不同。 目前计算 低渗气井 动储 量 主要 采用 的是压降
第 １ ５卷 第 ５期
重 庆科 技 学 院学报 （自然 科学 版 ）
２ ０ １ ３年 １ Ｏ月
低 渗 气 藏 动 储 量 计 算 方 法评 价
陈 霖 熊 钰 张雅 玲 刘 倩 。
（ １ ． 西 南石 油大 学石 油工程 学院 ，成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ； ２ ． 中 国石 油长 庆 油 田分公 司 ，西安 ７ １ ０ ０ ２ １ ； ３ ． 中国石 油西 南油 气 田分 公 司 ， 成都 ６ １ ０ ０ ０ ０ ）
对于 气井 ， 其 物质 平衡 方程 为 ：
（ １ ） 气井开发 了一定 时间， 压力波传 到了地层
边界 ， 地层 压力 有 了明显 降低 。 （ ２ ） 对 封 闭 的小 气 藏 或 者 连 通 性 较 好 ， 边 底 水 不 活跃 的气 藏 ， 计算精 度 较高 。 （ ３ ） 对于早期的探井 ， 有 ３次 及 以上 的关 井 测
原始储 量 ＝累积采 气量 ＋ 剩 余储 量
即：
Ｇ ＝
盟
（ １ ）
压 数据 。
１ ． ２ 产 量 累积 法
将Ｂ 、 Ｂ ｉ 带人式 （ １ ） 中可以将压降方程转变为 ：
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ３— ０ ３～１ ５
根据气井生产资料 可以统计 出累积产量 Ｇ 。 随
中图分类 号 ： Ｔ Ｅ ３ ７ ３ 文献标 识码 ： Ａ 文章编 号 ： １ ６ ７ ３— ３ １— ０ ５
动储量是指地下气体参与渗流的地质储量 。处 于不 同勘探开发 阶段的气藏 ， 由于对气藏 的认识程 度不 同， 因此采用的储量计算方法也不同。 目前计算 低渗气井 动储 量 主要 采用 的是压降
第 １ ５卷 第 ５期
重 庆科 技 学 院学报 （自然 科学 版 ）
２ ０ １ ３年 １ Ｏ月
低 渗 气 藏 动 储 量 计 算 方 法评 价
陈 霖 熊 钰 张雅 玲 刘 倩 。
（ １ ． 西 南石 油大 学石 油工程 学院 ，成都 ６ １ ０ ５ ０ ０ ； ２ ． 中 国石 油长 庆 油 田分公 司 ，西安 ７ １ ０ ０ ２ １ ； ３ ． 中国石 油西 南油 气 田分 公 司 ， 成都 ６ １ ０ ０ ０ ０ ）
低渗透气藏气井一点法产能预测公式
低渗透气藏气井一点法产能预测公式王富平;黄全华;孙雷;于智博【摘要】气井一点法产能试井操作简单方便、测试时间短,在气田产能评价中得到相当广泛的应用.但在低渗气藏应用时,计算结果常常偏差较大.针对这一问题,从一点法产能公式推导理论和低渗气藏气体渗流特征出发,基于考虑启动压力影响的产能方程推导出了适合于低渗气藏气井的一点法公式,并建立了由一点法测试资料反推气井产能系数的方法.推导显示:低渗气藏气井一点法产能计算公式与常规的一点法公式相比,式中经验参数由1个变为了2个,并且经验参数α、δ还与启动压力梯度大小有关.通过实例分析,证实了建立的方法是切实可行的.【期刊名称】《新疆石油地质》【年(卷),期】2010(031)006【总页数】3页(P651-653)【关键词】低渗透气藏;气井;一点法;启动压力梯度;产能【作者】王富平;黄全华;孙雷;于智博【作者单位】中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;西南石油大学石油工程学院,成都,610500;中国石油西南油气田分公司天然气经济研究所,成都,610051【正文语种】中文【中图分类】TE373一点法产能试井方法操作简单方便、测试时间短，已得到相当广泛的认可，不少学者都对它进行了研究[1-4]，同时也被应用于低渗气田开发之中，但效果不甚理想。
从理论上分析其原因，目前常用的一点法产能公式是基于常规气井产能方程推导而来的，而低渗气藏由于其低孔低渗的特征，气体在储集层中渗流存在启动压力，产能方程已由常规气井的二项式变为了三项式[5]，仍用常规一点法产能公式计算低渗气藏气井产能，势必会导致计算结果可靠性不高。
为能快速、合理地预测低渗气藏气井的产能，实现低渗气田的科学开发，有必要对适合于低渗气藏气井的一点法产能公式进行研究。
1 常规气井一点法产能公式常规气井二项式产能方程可表示为将（1）式整理简化后得式中求解（2）式得（5）式即为陈元千教授推导的常规气井一点法产能公式。
低渗致密气藏基质酸化产能评价及特征分析
摘要 ：为准确评价低渗致密气藏基质酸化后的气井 产能 ，指导 酸化施工方 案设计 ，依 据酸化规模建 立 了 ２种典
型酸化后地层模 型 ，在分析渗流模式 的基础上采用分流动区域的方法分别 推导 出 ２种模 型的气井产能评价 公式 ，
并分析 了基 质酸化后气井产能特征 。对于低渗致密 气藏 ，当酸化 规模较小 时 ，增加酸 液有效作 用距离 比增 加酸
化带 渗透 率增产效果更 明显 ，此时酸化工作液应着 重考虑缓 速酸体 系。当酸化规模 较大 时，若 储层含较 多的酸
蚀矿物 ，增大酸液有效作用距离更利 于增产 ；但若 储层较难 酸蚀 ，则增 加酸化带 渗透率更 利于增产 ，此时工作
液应着重考虑强酸体系或易返排 的泡 沫酸体 系。 关 键 词 ：低渗致密气藏 ；基质酸化 ；产能评价 ；产能特征 ；酸化规模 ；有效作用距离 ；缓速酸 ；泡沫酸
第 ３ ３卷第 １ 期
ＤｏＩ ：１ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ Ｊ ． Ｉ Ｓ Ｓ Ｎ ． １ ０ ０ ０ ． ３ ７ ５ ４ ． ２ ０１ ４ ． ０ １ ． ０ ２ ０
低 渗 致 密气 藏 基 质 酸 化产 能评 价 及 特征 分 析
方 文 超 姜 汉桥 孙彬 峰
（ １ ．中国石油大学 （ 北京 ）石油工程教育部重点实验室 ，北京 １ ０ ２ ２ ４ ９ ；２ ．中国石 化河南油 田分公司 石油工程技术研究院 ，河南 南 阳 ４ ７ ３ １ ３ ２ ）
Ｆ ＡＮＧ Ｗｅ ｎ ｃ ｈ ａ ｏ ， Ｉ Ａ ＮＧ Ｈａ ｎ ｑ ｉ ａ ｏ ，Ｓ ＵＮ Ｂ ｉ ｎ ｆ ｅ ｎ ｇ ｚ
（ １ ． ＭＯ Ｅ Ｋ ｅ ｙ Ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｏ ｆＰ ｅ ｔ ｒ ｏ ｌ ｅ ｕ ｍ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｕ ｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ｆＰ ｏ ｅ ｔ ｒ ｏ ｌ ｅ ｕ ｍ， Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ２ ２ ４ ９， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ． Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｆＰ ｏ ｅ ｔ ｒ ｏ ｌ ｅ ｕ ｍ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ ｆＨ ｏ ｅ ｎ ｎ ａ ｎ Ｏ ｉ ｉｅ ｆ ｌ ｌ ｄ Ｂ ｒ ａ ｎ ｃ ｈ Ｃ ｏ ｍ ｐ ａ ｎ ｙ ， Ｓ ｉ ｎ ｏ ｐ ｅ ｃ 。Ｎ ａ ｎ ｙ ａ ｎ ｇ ４ ７ ３ １ ３ ２ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
低渗透油藏注气吸气能力评价方法
来越受关 注。低渗透油藏注水开发中存在的很大问题 是 注水 困难 为 提 高 低 渗 透 油 藏 的 动 用 程度 ．２１ ００ ３
年 开展 了 １ 个井 组的 氮气驱 先 导试 验 。在评价 低渗 透 油藏 吸气 能力 的研究 过程 中 ，描 述地层 吸气 能力 的方 程 （ “ 称 吸气 方程 ” ）在形式 上选 用 了径 向达 西 公式 和气 井产 能方 程 ，它是 关 于注 气压力与排 量 关系的方 程 。如果 能确定 吸气方 程 ，就可 了解不 同注气 时期 的 地层 吸气能 力 和流体渗 流特 征 ，从 而为地 层 吸气能力 的评价 、注 气压 力的组成 分析 以及 今后注 气研 究的对
— —
吸 气方程 根据渗 流 力 学理 论 ，注入 与产 出的 区别仪在 于流体 渗流 方向 的不 同， 因此针 对 不同的
注气 时期 ，分 别讨论 了 “ 西公 式”和 “ 选 气井产 能方程 ”两种 形式 的数 学模 型 ，并 对后者 采 用压 降资
料 进行求 解的 方法做 了详 细介 绍 ，为今后 此 类注 气的研 究奠定 了基础
程 ，其标 准形式 为
ｍ【 ）一 ｍ【 ）＝ Ａ ＋ Ｂｊ Ｐ Ｐ ｊ Ｑ Ｑ （） ２
１ 吸气 方程 的建立
１１ 注气初期 ．
注气初 期是 指 注气量较 少 、注入 气在地层 中形 成
的压差非 常小 的一段 时期 ，这一 时期 油或水 的渗 流阻 力 占主导地 位 ，而气 体的渗 流阻力 却非 常小 ，可忽 略 不计 。针 对低 渗 透油 藏注气 ，这一 时期 的驱动 可假设 为 活塞式驱 动 ，如果 注气速度 不是 很高 （ 目前 注气设 备 的排 量 多 为 ６Ｏｉ ／ｉ） Ｏ １ｍｎ ，则 井 筒周 围流 体 的流 动 ｉ ３ 即 为层 流流动 ，地 层注 入的吸 人规律 符台 径 向达 西定
低渗透气藏的开发特点及产能分析
低渗透气藏的开发特点及产能分析X石秀华(中原油田勘探开发科学研究院文留北部勘探研究项目部,河南濮阳 457001) 摘 要:在我国,大多数气藏属于低渗气藏,低渗气藏普遍具有低孔低渗的特点。
其开发特点为:气井自然产能普遍较低且分布极不均,生产压差大,稳产条件差,大部分井投产前需要进行加砂压裂改造。
本文针对低渗透气藏的开发特点与产能进行了研究,并介绍了国内外对低渗透气藏的研究现状。
关键词:低渗透气藏;地质特征;压敏性;气井产能;产能分析 中图分类号:T E348 文献标识码:A 文章编号:1006—7981(2010)12—0059—02 与油藏相比,天然气藏的储层物理特性更为复杂,气体有不同于液体的特殊的可压缩性。
低渗透气藏普遍具有低孔低渗的特点,气、水及少量的油赖以流动的通道很窄,渗流阻力很大,液、固界面及液、气界面的相互作用力很大,使水锁效应和应力敏感性明显增强,并导致油、气、水渗流规律发生变化。
由于这类气藏的储层具有非均质性强,孔喉半径小,含水饱和度高等地质特征,所以在开发方面它们与常规气藏之间有相当大的差异。
我国已经开发了几个这类气藏,取得了一些经验和教训,主要开发工艺技术为:¹开展气藏精细描述,划分出各类储层的分布范围;º储层易受到损害且难于恢复,必须采取保护储层的钻井完井技术;»实施加砂压裂改造工艺技术,该技术能够明显改善储层渗流条件,大大提高气井产能。
1 低渗透气藏的特点对于气藏来说,目前世界上通常将渗透率小于1×10-3L m2的储层划分为低渗透储层或低渗透气藏,将渗透率小于0.1×10-3L m2的气藏称为特低渗透气藏。
低渗透气藏较之一般的常规气藏的主要区别是其储层的孔隙度低、渗透率低、非均质性强、采收率低:产出条件除孔隙介质外,往往伴有裂缝和储层成岩后发生变化。
由于开采工艺复杂、开采成本较高,相应其经济效益也较低。
但在气藏开发中,低渗透气藏具有广泛的资源,因此有重要的价值。
低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
维普资讯
第 ２期
陈 伟等 ： 低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
３ ５
∑ （ —ｊ）。（—ｊ）］ ｑ ｑ ［ｔ ｔ 。 ｊ 一 一
。
（） １
间有 限 ， 试井 资料 不一 定反 映 出气 井 的供 给范 围 ， 而 长期 的生 产动态 资料却 间 接地反 映 出供给 范 围和控 制储 量 。非 稳态 产能 预测方 法将 试井 成果 与生产 动 态资料 综合 ， 以试 井解 释模 型 和参数 为基础 ， 以生产 历史 产量 为控制 条 件 ， 整 单井 供 给 范 围 和非 达 西 调 流动 系数 拟合生 产动 态 ， 确定控 制储 量 。 （ ）拟合 生产 动 态 确定 地 层 参 数 和 预测 ； 未 ２ 在 测试 的生 产井 ， 以通 过 拟 合 生产 动 态 进 行 产 能递 可
非稳 态产能 分析 ” 模块 。
｝ 收 稿 日期 ： ０７一ｌ—ｌ ２０ ８
图 １ 不稳态产能预测流程
气 井 的瞬时 流入动 态通 过叠加 原 理进行 预测 ：
ｗｔ — — ×
作者简介 ： 伟 （９ ５ ， 汉族 ） 四川南充人 ， ， 陈 １６ 一） 男（ ， 教授 博士 ， 从事油藏工程研究及工程软件开发。
文 章 编 号 ：１０ ２ ３ （０ ７ ０ ０ ３ ０ ００— ６ ４ ２０ ） ２— ０ ４— ４
低渗气藏单井非稳态产能分析及控制储量评价
陈 伟 ，段永 刚 ， 严小勇 张建 国 ，
（． １ 西南石油大学 ， 四川 成都 ６０ ０ ；２ 西南油气 田分公 司川 中油气矿 ） １５ ０ ．
维普资讯
第２ ９卷
２０ ０ ７年
第 ２期
４月
低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式
低渗透气藏气 井等 时试井及一点法产能公 式
周 娟 王富平 宋维东 李 映霏
成都 ６０ ５ ） １０ １ （ 中国石油西南油气 田公 司天然气经济研究所 ，四川 摘
要 低渗气藏 由于其低孔 、低渗和 高含 水饱和度 的特征 ，气体 必须克服 启动 压差后 才能流动，气井产能
方程 由二项 式变为 了三项式 ，在进 行等 时试 井分析 以及应 用一点 法产能公式 时， 需考虑启 动压 力梯度影响 。为 此 ，建立 了附加 压力损 失值与开 井时间关系式，提 出了处理等时试 井资料的合理 方法，同时基 于考 虑启动 压力影
ｒ ＝ｃ （ ） ／ ２
ｒ－ ，
（） ４
式 中 ，Ｐ ｏ：
（０ １）
￣ｔ 有如 下关 系式 ： １
： ＿ ０ Ｌ
・
２ 一
２
ｕ） （１ １
ｕ ） （ ２ １
笼
）
：
式 中 ， 为储层孔 隙度 ；Ｃ为综合压缩系数 ，１ ＭＰ ； ／ ａ
为压 力 影响半 径 ，１；ｔ 开井 时 间 ，ｈ Ｔ 为 Ｉ 。
ｒ 。＝ Ｃ （ ）＋ ／ ２ （） ３
式中， 。 ， 为气井的无阻流量 ，ｉ ／ｄ ｎ ｏ
将式 （） １除以式 （） ８ ，且取ｐ 一（．０ ） Ｐ ０ １１ ，
整 理 可得 ： Ｐ ＝（ ｏ １．一 ６ ） （ ） （ ） 。 （） ９
考 虑 到 远 远小 于 ，上式 可 近似 的表示 为 ：
中图分类号 ：Ｔ ３ Ｅ７
文献标识码 ：Ｂ
Ｏ 引 言
随着 近年 来 一 批 低 渗 气 田的 相继 发 现 ，低 渗 气 田 开 发 已成 为 我 国天 然 气 增 产 、稳 产 的 主 攻 方 向 。 低 渗 气 藏 因其 孔 隙度 低 、渗透 率 低 的地 质 特征 以及 含 水 饱 和度 高 的流 体 储 集特 征 ，导 致 气体 在储 层 中 渗 流 时 ，必 须 要 克 服 启 动 压 差 后 才 能 流 动 ｕ 井 ，气 产 能 将 受 到 启 动压 力 梯 度 的影 响 。 为此 ，在 处 理低
非线性渗流下低渗气藏压裂井产能评价
非线 性 渗 流 下低 渗 气 藏 压 裂 井产 能 评 价
熊 健 邱 桃 郭 平 魏 斌 ， ， ，
（． １ 油气藏地质及开发工程国家重点实验室 （ 西南石油大学） 四川成都 ６ ０ ０ ２ 中国石油新疆油田公 司采油二厂 ， ， １ ５０；． 新疆克拉玛依
８４０ ３ ０ ８）
ｓ ｒ ｓ ｅ ｓｔｖ ｔ ｅ ｃ Ａｃ ｏ ｄ ｎ ｏ ｔ ｅ ｃ ａ ａ ｔ ｒｓ ｉ ｏ ｏ ｐ ｒ ｅ ｂ ｌ ｙ ｇ ｓ ｒ ｓ ｒ ｏ ｒ ａ ｄ ｔ ｅ ｃ ａ ｇ ｆ ｔ ｅ ｓ ｓ ｎ ｉｉ ｉ ｙ， ｔ ． ｃ ｒ ｉ ｇ ｔ ｈ ｈ ｒ ｃ ｅ ｉｔｃ ｆ ｌ ｗ ｅ ｍ ａ ｉ ｔ ａ ｅ ｅ ｖ ｉ ， ｎ ｈ ｈ ｎ ｅ ｏ ｉ
ｆ ｉｅ ｃ ｎ ｕ ｔｖ ｔ ｅ ｔ ａ ｒ ｃ ｕ ｅｗ ｅｌ ａ ｅ ｎ ｓ ａ ｌ ｅ ｐ ｇ ｈ ｏ ｙ ｗｈ ｌ ａ ｉ ｇ ｔ ｅ ｉ ｆｕ ｎ ｅ ｏ ｈ ｉ ｔ ｏ ｄ ｃ ｉ ｉｙ ｖ ｒ ｉ ｌ ａ ｔ ｒ ｌ ｂ ｓ ｄ ｏ ｔ ｂ ｅ ｓ ｅ ａ ｅ ｔ ｅ ｒ ｉ ｔ ｋ ｎ ｈ ｎ ｌ ｅ ｃ ｆ ｔ ｅ ｎ ｃ ｆ ｓ ｅ ｓ ａ ｔ ｕ ｒ ｓ ｕ ｅ ｇ ａ ｉｎ ， ｌ ｐ ｇ ｆｅ ｔａ ｄ ｓ ｒ ｓ ｅ ｓｔｖ ｔ ｎ ｏ ａ ｃ ｕ ｔ Ｔｈ ｎ ｌ ｅ ｃ ｓｏ ｕ ｈ ｆ ｃ ｏ ｓ ｔ ｒ— ｐ ｐ ｅ ｓ ｒ ｒ ｄ ｅ ｔ ｓｉ ａ ｅ ｅ ｆ ｃ ｎ ｔ ｅ ｓｓ ｎ ｉｉ ｉｙ ｉ ｔ ｃ ｏ ｎ ． ｅｉ ｆｕ ｎ ｅ ｆｓ ｃ ａ ｔ ｒ ｐ ａ ｌ ｐ ｇ ， ｔ ｒ— ｐ ｐ ｅ ｓ ｒ ｒ ｄ ｅ ｔ ｓ ｒ ｓ ｅ ｓｔｖ ｔ ｎ ｏ ｍａ ｉ ｎ ｄ ｍａ ｅ ｅ ｃ ｏ ｒ ｄ ｃ ｉ ｉｙ ｗ ｅ ｅ ｓ ｓｉ ａ ｅ ｓ ａ ｔｕ ｒ ｓ ｕ ｅ ｇ ａ ｉ ｎ ， ｔ ｅ ｓ ｓ ｎ ｉｉ ｉ ａ ｄ ｆ ｒ ｔｏ ａ ｇ ， ｔ ． ｎ ｐ ｏ ｕ ｔｖ ｔ ｒ ｐ ｙ ａ ａｙ ｅ ． ｓ ｌ ｓｓ ｏ ｅ ｈ ｔｔ ｅ ｇ ｓ ｗｅｌｐ ｏ ｕ ｔｖ ｔ ｕ ｄ ｄ ｃ ｅ ｓ ｌ ｏ ｔ ｌ ｅ ｒ ｙ ｗｉｈ ｓ ａ ｔｕ ｒ ｓ ｎ ｌ ｚ ｄ Ｒｅ ｕ ｔ ｈ ｗ ｄ ｔ ａ ｈ ａ ｌ ｒ ｄ ｃ ｉ ｉｙ ｗｏ ｌ ｅ ｒ ａ ｅ ａｍ ｓ ｉ ａ ｌ ｔ ｔ ｒ — ｐ ｐ ｅ ｎ
低渗透储层特征及评价方法研究
1.0
透 率
0.8
之
0.6
比
滨425 189号 滨425 82号 滨425 83号 滨425 174号 史102 4号
0.4
史102 59号
史102 167号
0.2
史102 19号
0.0 0
5
10
15
20
25
地层压力下降幅度，MPa
普通薄片，单偏光，10×20。牛104井，3055.5m。
覆压下渗透率（空气渗透率）/地面渗透率与 上覆压力的关系曲线
0 0
12
24 时间
36 mon
48
盐22块平均单井日产量曲线
月递减20％
y = 73.59x-0.3899 R2 = 0.8168
60
液量 油量
50
100
150
200
250
300
350
400
450
时间 天
汇报提纲
一、低渗透油藏勘探概况及主要特点 二、低渗透储层成因分类及分布规律 三、低渗透储层特征及控制因素研究 四、低渗透储层综合评价思路及方法 五、勘探效果及下步工作展望
低孔
≥10～ < 15
特低孔
<10
渗透率(mD)
特高渗
≥1000
高渗 ≥500～ < 1000
中渗
≥50～ < 500
低渗
≥5～ < 50
特低渗
<5
《石油天然气储量计算规范》中华人民共和国地质矿产行业标准DZ/T 0217-2005
勘探的重要领域!
70000 60000 50000 40000 30000 20000 10000
低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法
低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法【摘要】随着我国经济的不断发展，我国石油工业在发展过程中面临着新的挑战。
低渗透油气藏压裂水平井产能计算方法，对于石油的开采有着非常重要的作用，应用矩阵方程、叠加原理以及复位势理论这三者中的数值分析求解方法，对相关裂缝位置中压力损失以及渗流阻力进行深入的分析与研究，重新的修正与推理出了低渗透油气藏压裂水井产能中的预测公式，这在很大程度上使计算出来的结果更加的精准、合理以及符合实际的状况。
利用修正与推理出来的预算公式，根据某一个实际低渗透气田中的实际情况，将压裂水平井产能中的几个非常重要的影响因素之间进行分析与对比，得出来的结论对于低渗透气藏压裂水平井的设计有着十分重要的实际意义。
【关键词】低渗透油气藏水平井产能计算方法在对低渗透油气藏进行开发的过程中，如果只是单一的采取水平井这一种方式进行开发，无法达到低渗透油气藏在开发初期所设立的目标以及相应的开发效果，所以，在低渗透油气藏的开发中经常采取水利压裂这一形式来产生出很多的裂缝，从而增强水平井中的产能。
但是在对低渗透油气藏压裂水平井产能中的预测公式进程推导的过程中，假设每一条裂缝都相等，而这一理论与实际中的状况不相符合，存在一定程度上的误差，按照推导出来的预测公式对压裂水平井产能以及每一条裂缝之间关系的变化曲线进行预测的结果，在一定程度上会出现相关的跃变。
1 低渗透油气藏压裂水平井产能预测公式的推导1.1 渗流模型的构建根据对低渗透油气藏压裂水平井产能研究的信息数据，做出相关的假设：（1）低渗透油气藏中处于上下封闭状态，且无限大非均质的地层，假设其水平渗透率是Kh，在这一地层的中心地带中有一口相应的水平井，假设这口水平井的长度为L。
（2）为了提升低渗透油气藏中的产量，在水平段的位置采取了压裂这一形式，在水平段中压裂出了N条处于垂直状态的裂缝，裂缝之间按照等距离进行分布，还穿过了低渗透油气藏整个油层中的厚度，假设裂缝中的渗透率为K1，裂缝的半径为X1。
试气资料在低渗气藏产能评价中的应用
ｒ — —
井 底半 径 ， ｍ；
２
ｔ ＝ ｓ
＝— 一
【） （） ６
ｓ —— 表皮系数； Ｄ—— 湍流 系数 ，１ ／ ） （ １ ｄ ～； １ ）— — 气 体相 对密度 。 ，
根 据 （） 、３ 式 、４ 式 ， ２ 式 （） （） 井底 流压 Ｐ ， 流 是
由于 ｔ 一般 只有几个 小时 ， 对于低 渗储层 而言 ， 气层还 处于 不稳定渗 流 阶段 ， 统 的“ 点法 ”测试 传 一 主要是针 对 拟 稳 态 流 动 阶 段… ， 用 传 统 的 “ 点 采 一
量 ｑ 和测试时间 ｔ 的函数 。 在低渗气藏开发初期 ， 岩心分析资料往往有限， 气 井压力 恢复试井 资料 极少 ， 以 ｃ、 Ｓ取值 的 所 Ｋ、 可信程度均较低。
２ １ 年 ２月 ００
油
气
井
测
试
第１ ９卷
第１ 期
试气资料在低渗气藏产能评价中的应用
杨 宇 周 文 张友彩 吕新东 陈万 刚 黄东杰
（． １成都理工大学“ 油气藏地质及开发工程” 国家重点实验室 四川成都 ６ ０ ５ ； １０ ９ ２ 西南油气 田分公 司川 中油气矿 ． 四川遂宁 ６ ９ ０ ） ２ ０ １
稳定 无 阻流量远 大于 产 能试 井 结果 ， 如果 按 照不 稳 定无 阻流 量配产 ， 会造成 配产结 果大于 合理产量 。 气 井进 人拟稳 态 的时间 可采 用下式 计算 ］即 ，
ｒ
｛ ｌ —— 孔隙度 ； ｃ—— 地层综合压缩系数 ，／ ａ １ ＭＰ ；
ｑ— — 气 井 的产 量 ，０ｍ ／； １ ｄ
摘要
低 渗 气藏产 能试 井所 需测试 时 间较长 ， 能试 井的测试 资料很 少 ， 气井产 能评价 造成 产 对
井 底半 径 ， ｍ；
２
ｔ ＝ ｓ
＝— 一
【） （） ６
ｓ —— 表皮系数； Ｄ—— 湍流 系数 ，１ ／ ） （ １ ｄ ～； １ ）— — 气 体相 对密度 。 ，
根 据 （） 、３ 式 、４ 式 ， ２ 式 （） （） 井底 流压 Ｐ ， 流 是
由于 ｔ 一般 只有几个 小时 ， 对于低 渗储层 而言 ， 气层还 处于 不稳定渗 流 阶段 ， 统 的“ 点法 ”测试 传 一 主要是针 对 拟 稳 态 流 动 阶 段… ， 用 传 统 的 “ 点 采 一
量 ｑ 和测试时间 ｔ 的函数 。 在低渗气藏开发初期 ， 岩心分析资料往往有限， 气 井压力 恢复试井 资料 极少 ， 以 ｃ、 Ｓ取值 的 所 Ｋ、 可信程度均较低。
２ １ 年 ２月 ００
油
气
井
测
试
第１ ９卷
第１ 期
试气资料在低渗气藏产能评价中的应用
杨 宇 周 文 张友彩 吕新东 陈万 刚 黄东杰
（． １成都理工大学“ 油气藏地质及开发工程” 国家重点实验室 四川成都 ６ ０ ５ ； １０ ９ ２ 西南油气 田分公 司川 中油气矿 ． 四川遂宁 ６ ９ ０ ） ２ ０ １
稳定 无 阻流量远 大于 产 能试 井 结果 ， 如果 按 照不 稳 定无 阻流 量配产 ， 会造成 配产结 果大于 合理产量 。 气 井进 人拟稳 态 的时间 可采 用下式 计算 ］即 ，
ｒ
｛ ｌ —— 孔隙度 ； ｃ—— 地层综合压缩系数 ，／ ａ １ ＭＰ ；
ｑ— — 气 井 的产 量 ，０ｍ ／； １ ｄ
摘要
低 渗 气藏产 能试 井所 需测试 时 间较长 ， 能试 井的测试 资料很 少 ， 气井产 能评价 造成 产 对
低渗气藏产能评价技术解读
井底流压偏小时的二项式产能曲线
2 2 pe2 pw Cw Aqsc Bqsc
Cw 2 pw 2
2 2 ( p p e w Cw ) / qsc qsc 关系曲线， 若绘制
可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
井筒附近存在积液时的指示曲线
二、异常曲线处理
类型五（底水锥进的识别） 类型六（凝析油影响）
陕13
qAOF (104 m3 /d)
地 层 压 力
1.0
陕93
0.8
林2
测 试 时 间
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0 400 800 1200 1600 2000 陕155 林2 陕13
0.4
0.6 P e /P i
0.8
1
ri (m)
气井绝对无阻流量与影响半径关系曲线 7
Pwf 为真实井底压力 Pw 为实测的井底压力
e pe pe
2 2 pe 2 -Pwf Aqsc Bqsc
一些新井或措施后的井测试时，若测试前未 用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液 体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出 以至喷净，这时测试的Δ p2－qsc指示曲线会 凹向qsc轴，表明每降低单位压差所获产量会 越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常 曲线。
0.5 0
y = 0.4785x - 0.0224
3
3.2
3.4 Log(拟压力差)
3.6
3.8
两相拟压力指数式产能方程
两项拟压力二项式产能方程
QAOF
0.4785 指数式产能方程 ： Qsc 0.94973[ ( Pe ) ( Pw )]
=373.302(104m3/d)
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•凝析油影响的指示曲线
•二、异常曲线处理
•实例1
•YK6H
日期
地层压力 (MPa)
工作制度 (mm)
A点流压 (MPa/m)
生产压差 (MPa)
井口 油压
(Mpa)
井口 套压
(Mpa)
油(m3/d)
日产气 104(m3/d)
2005.8.30 2005.9.14 2005.10.1 2005.10.13
•底水气藏临界产量的确定
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究
•影响水锥稳定的主要因素
•通过数值模拟研究表明影响水锥稳定的因素主要有：
•
a、开采速度；
•
b、完井层位、穿透率；
•
c、基质渗透率、裂缝渗透率、垂直与水平渗透率之比；
•
d、产层有效厚度、水层尺寸；
•
e、毛细管压力；
•
f、残余气饱和度；
•
g、裂隙大小；
• 气井在低于临界产量条件下生产时不会出现水的锥进，也就是说，气水之间的边界产生变形并形成 锥状，但未达到贯穿的程度。同样，气井以超过临界产量生产时必然导致产水。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量研究关系图
•底水气藏临界产量研究
•底水气藏的临界产量研究
•影响 水锥稳
定因素
•水锥 形状研
究
•极限 生产压 差确定
•常见曲线类型
•4
•5
•11
•二、异常曲线处理
•常见曲线类型
•6
•7
•8
•12
•二、异常曲线处理
•类型一（当得不到地层压力时的处理）
•在无法获得地层压力Pe时，通过每个工作 制度的准确产量qsci和流动井底压力Pwi，对 几个测点写出联立方程：
•异常曲线处理方法
•类型二（当测取的地层压力偏小时的识别和校正 ）
•在某些情况下，比如井筒积液，由于压力计 未下至产层中部，若井筒仍按纯气柱考虑， 势必造成流动井底压力偏低的情况。 •如下校正：
•井底流压偏小时的二项式产能曲线
•一些新井或措施后的井测试时，若测试前未 用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液 体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出 以至喷净，这时测试的Δp2－qsc指示曲线会 凹向qsc轴，表明每降低单位压差所获产量会 越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常 曲线。
② 泥浆或措施后液体进入地层，井底有堵塞，井附近渗透率变小，阻力增大。泥浆 或液体可能随测试产量增大逐渐解除。
③ 关井未稳定，使测取的地层压力偏小。
④ 每个工作制度都未稳定就进行测试、使测取的Pwfi、qsci不准确。
⑤ 稳定试井过程中，井周围地层凝析油析出或含水饱和度变化，改变了地层附近的 渗流条件。
•二、异常曲线处理
•两相拟压力指数式产能方程 •指数式产能方程 ： •二项式产能方程 ：
•两项拟压力二项式产能方程 •=373.302(104m3/d) •=176.8172(104m3/d)
•二、异常曲线处理
•实例2
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量 • 当水驱气藏气井生产时，井附近产生一个压力降漏斗，它可以远远扩展到水层，使水进入井筒。依 照气与水间的界面形状，称这种现象为“水锥”。 • 水锥形成可以认为是粘性力与重力之间的竞争。粘性力趋向于将水拖曳至井筒，并与井 的产量成 正比，重力趋向于使水向下降落，它与水、气之间的密度差成正比。在某个产量下， 粘性力正好与重 力平衡，这个产量称为形成水锥的临界产量。 临界压差”是指能控制底水水窜高度小于井底至气水界 面高度的气井最大的生产压差。临界压差下的产气量即“临界产量”。
•它是预测油井产能、确定采油 井合理工作制度以及分析油井产 能变化规律的主要依据。
•气井产能方程
•IPR曲线图
•一、气井产能评价方 法•常规回压试井
•亦称稳定试井，即把气井产量由小到大控制3~5个工作 制度，依次测得每个工作制度下的稳定产量和相对应 的井底压力。
•气井产能试井方法
•等时试井
•常规回压试井规定至少要测4个稳定的测点，因而历 时较长,特别是在低渗透层试井。 •Cullender等人提出的等时试井，主要出发点就是缩 短试井时间。基本方法：同流量的流动时间相等，进 行开关序列的测试。
低渗气藏产能评价技术
•汇报提纲
•1
•产能评价方法
•2 •异常曲线处理方法
•3
•两相流产能
•4
•气井优化配产
•一、气井产能评价方 法
•二项式产能方程
•气井产能方程
•指数产能方程
•一点法产能方程
•经验公式
•靖边气田
•一、气井产能评价方 法
•IPR曲线绘制及用途
•气井流入动态曲线是指气井产 量与井底流动压力的关系曲线， 它表示气层向井底的供气能力。
•
h、垂直流动障碍（隔离层）。
•对于气水、裂缝气藏，由于地层裂缝经常导致垂直与水平渗透率之比较大，这有助于水锥进，所以控 制水产量是很困难的。底水沿垂直或近于垂直大裂缝上窜，然后沿着平缝或高孔隙层横侵，气水关系 异常复杂。在气藏内不存在规则、连续、统一的动气水界面。水下有气、气中有水，裂缝中以水为主 ，基质孔隙中以气为主。这就是底水裂缝气藏在底水锥进到井底以前的气水关系和宏观分布规律。
•CD段－水锥已淹没产
层顶部，气必须穿过水
才能进入井中，出现随
Δp2上升，qsc反而下降 ，曲线倒转。
•底水锥进影响的二项式产能曲 线
•对于有边水舌进的气藏，若测试井已受 到边水舌进的影响，出现与底水锥进类 似的情况。
•类型六（凝析油影响）
•对含凝析油的气藏，一定要注意测试产量引 起的压力降，是否会使井底流压低于初始露 点压力。
56.36
3.17
55.38
0.98
39.5 8.8
9.6
4.1319
3.97
55.61
0.75
37.9 7.8
14.4
5.9261
5.56
55.75
0.61
39.5 17.4
33.71
13.7828
6.35
55.74
0.62
39.7 18.13 49.95
20.4476
•异常情况的主要原因： •1）地层压力、实测井底流压不准； • 2）井底可能存在污染； • 3）测试时气产量不稳定。
•由于关井时间不足，末达到稳定即测取压力 ，以此压力作为地层压力是偏曲线
•校正后的二项式产能曲线
•若绘制
关系曲线
，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•若绘制
关系曲
线，可得一直线，此直线截距为A，斜率为B.
•二、异常曲线处理
•类型三（当测取的井底流压偏小时的识别和校正） •类型四（井筒或井底残留液体逐渐吸净的识别）
•修正等时试井
•常规回压试井示意图 •等时试井示意图
•每一测试流量下的试气时间和关井时间都相同, 每次关 井到规定时间 就测量气层压力），并用 代替 计算 下一测试流量相应的 。经过改进，缩短了测试时间， 其结果与等时试井比较相差微小。
•改进的等时试井示意图
•一、气井产能评价方 法
•气井产能试井方法
•长庆气田气井修正等时试井流程图
•6
•一、气井产能评价方 法 •边
•界 •影 •响
• 陕5井产能方程系数A变化曲线
•地 •层 •压 •力
•产能方程分析影响因素
•产 •水 •影 •响
•陕93井产能方程系数A关系曲线 •陕93井气井未产水前，系数A沿第一直线段缓慢变化，A应当 4.3896，但生产至第10天时，地层严重出水，A值急剧上升到21.99 。气井绝对无阻流量由无水时的58.29×104m3/d降低35.18×104m3/d ，即由于气井产水使其绝对无阻流量降低39.6%。
•三、•两气水相同流产产井产能能曲线对比：
•气水两相流产能方程应用
• 当地层中为气水两相流动时，气相的相对渗透率大幅度下降， 导致气产量下降。如果不考虑气相渗流能力的变化势必导致过高确定 气井产水后的产气能力。
•三、两相流产能
•考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析
•凝析气井
•可动气和可动油 •可动气和不可动油 •可动气
•确定气水两相流二项式产能方程
•(1)
•(2)
•(3)
•(4)
•1、确定α •由于测试持续时间一般较短，在这个 过程中，可以认为地层压力不变，并 且可以认为在不同测试油嘴下生产气 水质量比α保持不变。
•2、确定Kg/Krw •考虑天然气的密度和粘度随压力的变化，不考虑不同测试油 嘴下的气水质量比的变化。一个压力值，对应一个气体粘度与 密度值,代入式（3），可以计算出 一个Kg/Krw。这样，就可 以得到不同压力下的Krg/Krw，也就是可以得到Kg/Krw ～p 的关系。 •3、借助气水相对渗透率曲线K得到Krg/Krw ～ sw,根据 Krg/Krw 可以得到sw，从而得到Krg和Krw。
•三、两相流产能
•底水气藏临界产量的确定——利用气水界面形状 •平面径向流——不考虑非达西流 动
•平面径向流——考虑非达西流动
•球面向心流---考虑非达西
•球面向心流---不考虑非达西
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•如果不考虑紊流（湍流）效应
•
•三、两相流产能
•气水两相流二项式产能方程
•I区
•凝析气
•II区
•III区
•不同区域的流动特征：
•I区：生产气油比是常数；进入I区 的单相气与产出井流物有相同的组分 ；
•凝析油
•II区：凝析油净聚集的区域，可以 采用等容衰竭来描述；
•两相区
•单相区 •III区：组分不变，等于原始状态