立塔受力计算
线路立塔内拉线受力计算
抱杆的受力计算研究一、概述内拉线抱杆分解组塔的优点有：1）施工现场紧凑，不受地形、地物限制。
使用内拉线抱杆分解组塔，轻易地解决了外拉线抱杆组塔法的外拉线不易或不能布置的困难。
2）简化组塔工具，提高施工效率。
取消了外拉线及地锚，缩短拉线长度，进一步使工器具简单轻便，运输、安装、撤除工具的工作量大为减少。
3）抱杆提升安全可靠，起吊构件平稳方便。
4）吊装塔材过程中，抱杆始终处于铁塔的结构中心，铁塔四角主材受力均匀，不会出现受力不均使局部塔材变形；同时，四个塔腿受力均匀，避免了基础的不均匀沉降，对底板较小的基础型式如金属基础尤其有利。
缺点是因内拉线抱杆的稳定性取决于已组装塔段的稳定性，所以不适合吊装酒杯型、猫头型等曲臂长、横担长、侧面尺寸小、稳定性差的铁塔头部，高处作业较多，安全性能稍差。
拉线抱杆组塔法分单吊组装法和双吊组装法。
双吊法朝天滑车为双轮朝天滑车，两片塔材两侧同时吊装；采用双吊法时，牵引钢绳穿过平衡滑车，两端经过各自地滑车腰滑车、朝天滑车起吊两侧塔片，平衡滑车用一根总牵引钢绳，引至牵引设备。
图3-36为内拉线抱杆组立铁塔的施工现场图。
二、现场布置单、双吊法现场布置分别如图3-37、图3-38所示。
1．抱杆的组成内拉线抱杆宜用无缝钢管或薄壁钢管制成。
抱杆上端安装朝天滑车，朝天滑车要能相对抱杆作水平转动，所以朝天滑车与抱杆采用套接的方法，四周装有滚轴。
朝天滑车下部焊接四块带孔钢板，用以固定四根上拉线。
抱杆下部端头安有地滑车，地滑车上部焊有两块带孔钢板，用以连接下拉线的平衡滑车。
双吊法使用的双轮朝天滑车构造如图3-39所示。
单吊法使用单轮朝天滑车。
2．抱杆长度的确定内拉线抱杆长度也是主要考虑铁塔分段长度。
由于内拉线抱杆根部采用悬浮式固定，所以抱杆长度要比外拉线抱杆长一些。
一般取铁塔最长分段1.5～1.75倍，一般220～500kV铁塔内拉线抱杆全长可取18-24m。
抱杆总长由悬浮高度和起吊有效高度两部分组成。
铁塔基础计算
铁塔基础计算需要考虑多个因素，包括基础的形状、大小、土壤条件、载荷等。
以下是一些基本的步骤和公式：
1. 确定载荷：首先需要确定铁塔的载荷，包括铁塔自身的重量、风载荷、雪载荷等。
2. 选择基础类型：根据土壤条件和载荷大小，选择适合的基础类型，如桩基、扩基、岩石基础等。
3. 计算基础大小：根据铁塔的载荷和基础的承载能力，计算出基础的大小，如基础底板的面积和厚度等。
4. 验算稳定性：根据土壤条件、基础类型和大小，验算基础的稳定性，确保基础能够承受铁塔的载荷并保持稳定。
5. 计算配筋：根据基础的承载能力和构造要求，计算出基础配筋的数量和规格。
6. 确定施工方法：根据基础类型和土壤条件，确定合适的施工方法，如开挖、桩基施工等。
具体的计算过程需要根据实际情况进行，可能需要使用专业的结构分析软件或设计软件进行计算。
建议在进行铁塔基础设计时，咨询专业的结构工程师或设计院进行设计和计算。
杆塔水平拉力计算公式
杆塔水平拉力计算公式在建设高压输电线路时，杆塔是起着支撑和固定导线的作用，承受着导线的水平拉力。
为了确保杆塔的稳定性和安全性，需要对杆塔的水平拉力进行计算和设计。
在进行这一计算时，需要使用杆塔水平拉力计算公式。
杆塔水平拉力计算公式是根据力学原理和结构力学理论推导出来的，它可以用来计算杆塔在受到水平拉力作用时的受力情况。
这一公式可以帮助工程师们在设计杆塔时，合理地确定杆塔的尺寸和材料，以满足导线的水平拉力要求，保证输电线路的安全运行。
杆塔水平拉力计算公式的一般形式如下：F = T sin(α)。
其中，F为杆塔所受水平拉力，单位为牛顿（N）；T为导线的水平拉力，单位为牛顿（N）；α为导线与水平方向的夹角，单位为弧度（rad）。
这个公式简洁明了，通过导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角，就可以计算出杆塔所受的水平拉力。
在实际工程中，可以根据这个公式来设计杆塔的结构，确保其能够承受导线的水平拉力，保证输电线路的安全运行。
需要注意的是，导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角是随着导线的张力和杆塔的位置而变化的。
因此，在进行杆塔水平拉力计算时，需要根据实际情况来确定导线的水平拉力和导线与水平方向的夹角。
这就需要工程师们在进行设计时，充分考虑导线的张力和杆塔的位置，以确保计算结果的准确性。
另外，在实际工程中，除了杆塔水平拉力计算公式外，还需要考虑其他因素对杆塔的影响，比如风载荷、地形地貌、土壤条件等。
这些因素都会对杆塔的受力情况产生影响，因此在设计杆塔时，需要综合考虑这些因素，确保杆塔的稳定性和安全性。
除了计算杆塔的水平拉力外，还需要对杆塔的结构进行强度、刚度等方面的计算，以确保杆塔在受到水平拉力作用时不会发生破坏或变形。
这就需要工程师们在设计杆塔时，充分考虑杆塔的结构特点和受力情况，进行合理的设计和计算。
总之，杆塔水平拉力计算公式是在建设高压输电线路时非常重要的一部分，它可以帮助工程师们合理地设计杆塔的结构，确保其能够承受导线的水平拉力，保证输电线路的安全运行。
小抱杆组塔受力计算完整版
小抱杆组塔受力计算 HEN system office room 【HEN16H-HENS2AHENS8Q8-HENH1688】无拉线小抱杆分解吊塔及抱杆强度计算马洪波那兴生李伟（东电送变电工程公司，辽宁沈阳 110021）摘要：在输电线路施工中部分铁塔组立施工受地形地势等客观条件影响，需采用小抱杆进行铁塔组立，本文分析无拉线小抱杆分解组塔时的受力状况,推导出无拉线分解吊塔及抱杆强度计算公式，使小抱杆组塔施工过程中安全技术得到保证。
关键词：无拉线小抱杆组塔强度计算如今很多送电线路塔位设在高山大岭之上，地表植被茂密，运输、占地极为不便，而无拉线小抱杆组塔的吊重较轻 , 操作也较简单，相对避免了上述原因造成的不利因素，同时提高了施工效率，本文叙述了无拉线小抱杆分解吊塔及抱杆强度计算过程。
无拉线塔上小抱杆分解吊塔首先在塔身上设置无拉线的塔上小抱杆，利用抱杆分解起吊塔材，在高空组装塔材；反复提升抱杆并吊装塔材，直至塔顶。
此法主要适用于中小型自立塔，尤其是干字型一类无曲臂铁塔，但也可用于大型拉门塔或酒杯型、猫头型塔等。
[1]1无拉线小抱杆组塔的现场布置图1-1所示为起吊现场布置。
抱杆底端通过绑扎钢丝绳或卡具固定在已吊装铁塔的主材上，且绑扎点不少于两点，在抱杆底端附近处的主材上再固定一根腰绳或一个卡具，用来兜住或卡住抱杆，使之不会倾覆。
在抱杆顶部侧面固定一滑轮，提升钢丝绳通过抱杆侧面的滑轮，再与抱杆平行地沿抱杆引到抱杆底端附近的高空转向滑车，再通过相应塔脚处的地面转向滑车，至牵引绞磨机在构件起吊过程中 , 为防止构件挂住塔身 , 其下部设置 1 条攀根绳。
常用小抱杆的材料为LY12铝管或Q235、16Mn钢管。
图1-1 无拉线塔上小抱杆分解吊塔现场布置2 抱杆受力计算各部尺寸无拉线塔上小抱杆分解吊塔时的起吊平面各部尺寸如图1-2 a所示。
近似地认为腰绳固定在抱杆底座竖直上方L处。
各部尺寸有如下关系式：（a）各部尺寸（b）抱杆受力图1-2 起吊平面各部尺寸及抱杆受力抱杆所受外力设抱杆的抗弯刚度足够大，不必考虑抱杆弯曲变形产生的影响，则抱杆所受外力如图1-2 b所示。
塔架的稳定性及强度计算
塔架的稳定性及强度计算一、塔架受风载荷：露天设备考虑风载荷，工作状态下机架所受到最大风载荷和和物品受风载作用对机架所产生的水平载荷PN总是与水平载荷PH按最不利的方向叠加的。
Pw=C Kh q A 表（21-2-1）式中：Pw——作用在设备上的风载荷C——风力系数表（21-2-5）C=1.6Kh——风压高度变化系数表（21-2-4）Kh=1.25q——计算风压表（21.2.3）q=250N/m2A——垂直于风向迎风面积，经计算=90.2 m2结构充实率φ=0.3~0.6，按0.5计A=A计×0.5=90.2×0.5=45.1 m2将以上数值代入（21-2-1）Pw=1.6×1.25×250×45.1=22550（N）=2.255吨二、根据我国钢结构的设计规范，梁的整体稳定条件为：σ=Mmax / ψs ωx ≤σp式中：Mmax——最大弯矩 Mmax=P*a2 /L=25000×120×120÷620=580645 kg/cm2ψs——稳定系数表（1-1-132）φs=1.48ωx——抗弯载面系数，表（3-1-55）ωx × 2=919×2=1838（两条H型钢）σp——抗弯应力，钢结构σp=215Mpa代入上式：σ=580645÷1.48÷1838=213 Mpa <215 Mpa经计算满足稳定要求三、塔架的强度计算（一）塔架承受力有：1.受风作用的弯矩：M风=2.255×1000=225500kg·cm式中：2255kg——作用在塔架上的风载荷1000cm——风力中心距2.自重弯矩：M重=80000×310=24800000 kg·cm式中：80000kg——塔架总重量310cm——塔中心距3.载重弯矩：M载=50000×310=1550000 kg·cm式中：50000kg——载重310cm——塔中心距综上所述，塔架的总弯矩为M总= M风+ M重+ M载=40525000 kg·cm（二）塔架的界面模数：根据公式w=(BH3-bh3)/6H=（600×26.23-576×22.23）÷（6×26.2）=28515 cm3（三）塔架的弯曲应力：σ= M总/w=40525000/28515=1421 kg/cm2 < [σ]=2350 kg/cm2 经计算，塔架的弯曲应力小于材料的许用应力，塔架的强度足够。
25米景观塔受力计算书
25米一体化景观塔计算书
概况：
本计算书为东莞铁塔25米一体景观塔，设计3个平台+1个灯盘，平台设计内嵌天线3付，内嵌RRU3个，塔体采用圆形杆体，连接方式采用内法兰连接，塔体材质为Q345B.
设计依据：
1. 设计依据:
(1) 钢结构设计规范(GB 50017-2003)
(2) 高耸结构设计规范(GBJ135-2006)
(3) 建筑结构荷载规范(GB 5009-2001)（2006年版）
(4) 移动通信工程钢塔桅结构设计规范（YD/T 5131-2005）
2. 设计荷载:
根据建设单位提出的要求确定设计荷载.塔架设计基本风压0.55kN/m2，设计地震烈度7度。
荷载计算：
1、塔体几何信息如下表：
2、塔体荷载信息如下表：
3、地震荷载分析如下表：
4、天线信息如下表：
6、灯具信息如下表：
7、灯盘信息如下表：
8、荷载信息统计如下表：
10、地脚螺栓验算如下表：
杆体受力情况：。
铁塔基础设计计算书
通用铁塔基础设计计算书一、YJ1-19m塔1、基础受力条件：运行情况：基础最大上拔力：248kN基础最大下压力：290kN基础最大水平力：X方向27.10kN Y方向2.60kN断导线状况：基础最大上拔力：234.0kN基础最大下压力：286.0kN基础最大水平力：X方向24.4kN Y方向22.9kN2、地基状况粉质粘土，地基承载力标准值为kPa120，计算上拔角为10°，计算容重取38m/kN。
/15mkN，地下水位±0.000m，土的浮重度取33、基础选型及材料上拔腿基础埋深取2.8m，四步放脚，放脚尺寸为400mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为4.0m。
下压腿埋深取1.5m，三步放脚，放脚尺寸为300mm，基柱截面为800×800mm，基柱出地面高度为0.6m，基础底面尺寸为2.6m。
基础材料选用C15混凝土，Ⅰ、Ⅱ级钢筋。
4、下压腿基础尺寸校核并配筋①、基础几何参数及基本数据计算： 基础底面的抵抗矩为33929.26m b W jd ==， 基柱截面抵抗矩为33085.06m b W jz == 地基承载力为kPa h B f f h h b k 120)5.1()3(=-+-+=γηγη②、按照运行情况进行校核：内力计算：基础的轴力为290kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=91.56，m kN M y ⋅=46.5。
尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.246.591.566.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12061.95 =，满足校核条件。
③、按照断边导线的情况进行校核：内力计算：基础的轴力为286.0kN ，对基础底面的弯矩为m kN M x ⋅=24.51，m kN M y ⋅=09.48 尺寸校核：yy x x W M W M lb G F P +++=max 929.2)09.4824.51(6.2256.08.0205.16.2290222++⨯⨯+⨯⨯+=kPa kPa 12023.108 =，满足校核条件。
第四章 4.5 整体起立各部受力计算和分析
各设备受力与杆塔起立角γ 的关系
（2）牵引钢绳受力F2与杆身起立角γ的关系 用同样分析方法可求得F2max表达式。经分析可知： 1） 是锅底形曲线；开始时F2随γ增大而减小；在失效前 又开始上升；到抱杆失效时, F2又达到另一个峰值，随后较快下降。 故F2 的极大值发生在γ＝0º γ ＝ γK时刻。 或 2）a/h较大时, F2下降速度放慢，α0 对F2 影响也基本相同。a 是 抱杆落脚点与支点O间距离，即说明抱杆前移较多，牵引钢绳受力 下降变慢。 3）在 h/H、 α0不变时，只要调整a/h 值，就能保证γ ＝0º 时的 F20于抱杆失效时的F2K ，即F20 >F2K 。 4）h/H较小时 曲线下降速度较快，H是支点到吊绳绑扎 点（或合力线与杆身交点）之间的距离，即说明杆塔绑固点一定时， 抱杆越高，牵引钢绳受力下降速度较快。
各设备受力与杆塔起立角γ 的关系
（3）抱杆受力N与杆身起立角γ关系 由分析得知，抱杆受力N的极大值发生在整立的初始状态，即 γ ＝0º 时。随砼杆起立而下降，而后又上升。 （4）制动钢绳受力 与杆身起立角 关系 由分析得知 即T由两部分组成，第一部分R，随γ增大而增大，与现场布置 无关；第二部分P是吊绳产生的轴向压力，与F1的变化有关。 制动钢绳受力随 增大而增大，知道制动钢绳失去作用。
解方程 F sin F sin 0 2 1
F2 cos F1 cos N 0
制动钢绳静力T0的计算
T0 F1 cos G0
临时拉线受力t的计算 拔梢杆、宽基铁塔
t 0.5G0
t 0.7G0
110kV t 0.9G0
等径杆、窄基铁塔 35kV
杆（塔）身强度验算
（1）杆身主弯矩计算 1）等径杆单点固定主弯矩数解法 ①Oc1 段主弯矩为
例：铁塔基础受力计算
下压基础： 下压力 N＝ 66.1kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H+ HP ＝6.9+3.8＝10.07kN 纵向水平推力 ∑Hy=H=6.9kN 上拔基础； 上拔力 H’＝ 56.6kN 横向水平推力 ∑Hx＝ H’+ HP ＝5.6+3.8＝9.4kN 纵向水平推力 ∑Hy= H’=5.6kN 2、断上导线情况 ∑My=TD×19.5＝8100 ×19.5＝157950N.m ＝157.95kN.m
∑G＝q× 19.5 +GB+2GD +G’D＝600 ×19.5+1820 +2 × 4200+3850＝25770N.m ＝25.77kN.m T=TD×L＝8100×2.286＝18516.6＝18.52kN.m (1)上拔下压力 下压力：N＝－∑My/2a－∑G/4 =－157.95/(2 ×1.75)－25.77/4 =－51.57kN 上拔力：N’＝ ∑My/2b－∑G/4 ＝ 157.95 /(2 ×1.75)－ 25.77/4=38.69kN （2)由断线张力引起的纵向水平推力 HD=TD/4=8100/4=2.5kN (3) （2）塔腿坡度引起的水平推力
正常
断ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ导线
∑G＝q× 19.5 +GB+3GD＝600 ×19.5+1820+3 × 4200 ＝26120N.m ＝26.12kN.m ∑P= PB+3PD+Pt30×6 +PS30×13.5 =1380+3 ×2890+182 ×6+285 ×13.5 =14989.5N=15kN (1)上拔、下压力 下压力：N＝－∑Mx/2a－∑G/4 =－208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =－66.1kN 上拔力：N’＝ ∑Mx/2a－∑G/4 ＝ 208.4/(2 ×1.75)－26.12/4 =53kN （2）塔腿坡度引起的水平推力 由下压力产生的水平推力H＝Ncotα=66.1cot840 ＝ 6.9kN 由上拔力产生的水平推力H’=53cot840 =5.6kN （2）横向荷引起的水平推力
吊装计算
吊装计算本工程采用我司传统而成熟的吊装工艺——扳吊（即倒杆立塔）法来竖起尾气塔。
1．在浇灌塔基础砼之前，必须先把人字扒杆铰腕基础底板预埋在基础上。
2．人字杆的选择：2.1根据计算选断面为1000×1000mm2，主肢为L160×160×14角钢，高为30m的人字杆；2.2铰腕采用塔体本体规格铰腕,制作1套（2个）;3.塔体有关数据计算(附后)4.塔体吊装示意图及说明:（附后）4.1 OA为塔体,OB为人字杆,C点为主地锚拖拉坑点,D1与D2、D3为钢扁担。
4.2在主地锚处通过钢扁担D2固定两个多门滑轮,(用两台主卷扬机T1、T2通过转向滑轮拖动钢扁担)，钢扁担D1上系两个多门动滑轮，与D2上滑轮配套使用，D1BD3之间连接为一段钢绳。
4.3F1～F5为塔体上的5个起吊点,(五个吊点的选择是根据塔架所受力矩确定的)是为避免塔体受集中力变形而分散的吊点,每个吊点挂一个滑轮,与D3上滑轮配套使用,用一根钢绳穿成以保证各点受力均匀.它们通过在主肢钢管上焊接吊与塔体连接起来.4.4人字杆初始位置在垂直面，在两台主卷扬机的拖拉下，通过钢绳D1BD3与杆头摩擦力使之向主地锚方向旋转，旋转到一定位置时（约750），抱杆与钢绳系统的重量带动塔体继续旋转，卷扬机不再受力，然后人字杆与D1BD3分离，人字杆通过放倒装置MN逐渐放倒，同时塔体在自重与D1BD3拖动下继续旋转，直至立起。
4.5放倒装置为塔体与人字杆之间的连接钢绳.4.6在尾气塔后置一台后拖卷扬机T3,以防塔竖立时由于惯性继续朝前倾倒。
5.受力分析计算图(见附图)5.1合力臂计算经计算:tgа1＝12.286÷21.255 则а1＝30°tgа2＝12.286÷25.254 а2＝25.94°tgа3＝12.286÷29.299 а3＝22.74°tgа4＝12.286÷33.215 а4＝20.3°tgа5＝12.286÷37.174 а5＝18.29°所以 a=а3=22.74°合力臂 OE=27.662m5.2.最大扳吊力P man及D1BD3钢绳选择计算:双转扳吊法的最大扳吊力和支点处最大水平分力均发生在扳吊的起始受力计算图T·OD=(Q+q右)K·OG+f t·r t=(Q+ q右)K·OG+µFcosa·r tF=(Q+q右)K·OG/(OE-µcosa·r t)=(85000+3000)×1.1×28/(27.34-0.2×cos22.74°×0.09)=99209㎏T·OD=F·OE＋f b·r b=F·OE＋µ(N b＋q左＋T·sinγ＋F·sina)r b = F·OE＋µ(N b＋q左＋F·sina) r b＋µ·T·sinγ·r b 所以T=[F·OE＋µ(N b＋q左＋F·sina) r b]/（OD-µ·sinγ·r b）=[99209×27.34＋0.2×(20000+5000+99209×sin22.74°)×0.09] / (30×cos17°-0.2×sin17°×0.1)=94613㎏Q: 塔总重85000㎏q左:OB左侧吊具重约5000㎏q右:OB右侧吊具重约3000㎏Nb:扒杆重约20000㎏K:动载系数，取1.1OE:合力臂 27.34m;OD:合力臂30×cos17°OG:塔体重心距铰腕水平距离 28mf b：扒杆铰腕摩擦力f t：塔体铰腕摩擦力r b：扒杆铰腕半径r t：塔体铰腕半径µ：摩擦系数,0.08～2.5,取2.5故：D1BD3间钢绳可选四根Φ65.0㎜ 6×37(1+6+12+18)其单根破断力为2613472N=266681㎏安全系数为4×266681/94613=11.276.3 F1～F6滑轮及钢绳选择F1·OB(cosa1＋cosa2＋cosa3＋cosa4＋cosa5)= F1·OB·cosaF1=F·cosa/( cosa1＋cosa2＋cosa3＋cosa4＋cosa5)=99209· cos23/( cos29＋cos26＋cos23＋cos21＋cos19)=19983㎏则:D3下挂2个H100t-8D(100t 8门)滑轮,F1～F5分别挂1个H30-2D( 20t 2门)滑轮。
铁塔临时拉线的受力计算
铁塔临时拉线的受力计算
1. 拉线的受力计算，首先需要考虑拉线的材质、直径、长度、张力等参数，以及拉线连接点的位置和受力情况。
根据拉线的受力特点，可以利用静力学的原理计算拉线所受的张力大小和方向。
2. 风载荷和重力荷载，铁塔临时拉线在受到风载荷和重力荷载的作用时，也会产生相应的受力。
需要考虑风载荷和重力荷载对拉线的影响，进而计算出受力情况。
3. 安全系数，在计算铁塔临时拉线的受力时，需要考虑安全系数，确保拉线在受到外部荷载时不会超过其承载能力，从而保证结构的安全性。
4. 施工条件，在计算铁塔临时拉线的受力时，还需要考虑施工条件，如施工期间可能出现的临时荷载、振动等因素，以及拉线的临时使用期限等因素。
综上所述，铁塔临时拉线的受力计算涉及多个方面的因素，需要综合考虑静力学、结构力学、荷载计算和安全性等方面的知识，以确保计算的准确性和结构的安全性。
吊塔力学计算公式
吊塔力学计算公式引言。
吊塔是一种用于建筑工地的重型机械设备，用于在建筑物的施工过程中起重和搬运重物。
吊塔力学计算公式是用来计算吊塔在工作过程中所受的力学作用，以确保吊塔的安全稳定运行。
本文将介绍吊塔力学计算公式的基本原理和应用。
吊塔力学基本原理。
吊塔的力学作用主要包括自重、荷载和风载。
吊塔的自重是指吊塔本身的重量，它会对吊塔的结构和基础产生压力和扭矩的作用。
荷载是指吊塔在工作过程中所搬运的重物，它会对吊塔的结构和机械部件产生压力和扭矩的作用。
风载是指吊塔在风力作用下所受的风压力和风扭矩，它会对吊塔的结构和基础产生压力和扭矩的作用。
吊塔力学计算公式。
吊塔力学计算公式是用来计算吊塔在工作过程中所受的力学作用的数学表达式。
吊塔力学计算公式的基本原理是根据力学平衡原理，将吊塔的自重、荷载和风载转化为等效的集中力和集中力矩，然后根据结构力学原理，计算吊塔结构和基础的受力情况。
吊塔的自重可以用以下公式表示：F_self = m g。
其中，F_self表示吊塔的自重，m表示吊塔的质量，g表示重力加速度。
吊塔的荷载可以用以下公式表示：F_load = m a。
其中，F_load表示吊塔的荷载，m表示搬运的重物的质量，a表示加速度。
吊塔的风载可以用以下公式表示：F_wind = 0.5 ρ A V^2。
其中，F_wind表示吊塔的风载，ρ表示空气密度，A表示吊塔的风载面积，V 表示风速。
吊塔的力学平衡可以用以下公式表示：ΣF = 0。
ΣM = 0。
其中，ΣF表示受力的合力，ΣM表示受力的合力矩。
吊塔的结构和基础的受力情况可以用以下公式表示：σ = F/A。
τ = M/S。
其中，σ表示应力，τ表示剪应力，F表示受力，A表示受力面积，M表示受力矩，S表示抵抗剪应力的面积。
吊塔力学计算公式的应用。
吊塔力学计算公式的应用包括吊塔的结构设计、基础设计和安全评估。
在吊塔的结构设计中，可以根据吊塔的自重、荷载和风载，计算吊塔结构的受力情况，从而确定吊塔的结构尺寸和材料。
铁塔独立基础计算表格 考虑了抗拔力 钢结构塔基础计算
2
基础重抗拔稳定系数γR2＝ 1.4
ηGeGe/γR1+Gf/γR2= 80.25 KN
基础受拔力Ftk=
3、独 立基
Ftk+Gk=
46.20 KN 59.41 KN
抗拔稳定满足要求
ex=Mkx/(Ftk+Gk)= 0.01 ey=Mky/(Ftk+Gk)= 0.01
axay= 0.80 ax*ay>0.125bl 满足要求
ht<hcr,符合公式应用条件
ht/b=
0.81 ≤4.5
ht/d= 0.81 ≤3.5
符合公式应用条件
上拔深度ht范围内土体包括基础的体积：Vt=ht(b2+2bhttgα0+4/3ht2tg2α0)=
7.99 m3
地下水以下上拔深度ht范围内土体的体积：V'w=htw(b2+2bhtwtgα0+4/3htw2tg2α0)=
ax=b/2-ex= ay=b/2-ey=
0.125bl=
0.89 0.89
0.41
说明： 1、本计算表适用于塔下机房的地基计算（有无地下水均可）
2、内力输标准组合内力，拔力输入正值（不能输负值）
3、基础本身的计算（抗弯、冲切等）应另行计算 4、表中： γm为基础
基土γ类别
0(kN/m3)
α0
土的计算重力密度γ0和土体计算抗拔角α0
0.00 m3
上拔深度ht范围内的基础体积：V0= 0.23
m3
地下水离基础面深度hw= 0 m
上拔深度内土体重量Ge=γ0（Vt-V0）= 124.12 KN
水平力与拔力的比N'/Ftk= 0.006
线路立塔内拉线受力计算
线路立塔内拉线受力计算线路立塔内拉线的受力计算是指在电力输送过程中，电力线路立塔中的拉线所受的力的计算。
拉线是电力线路中连接电力塔和电力线路导线的重要部分，主要负责承担导线的重量和风荷荡力。
下面将从拉线的受力分析、重力和风荷荡力的计算、受力平衡等方面进行详细介绍。
首先，拉线的受力分析是计算拉线所受力的基础。
拉线受到的力主要有两个方向：垂直方向的重力和水平方向的风荷荡力。
在计算拉线受力时，需要考虑拉线的自重、导线的重量和风荷荡力。
拉线的自重可以通过拉线的长度和单位长度拉线的重量计算得出，导线的重量可以通过导线的长度、导线的单位长度重量和导线的数量计算得出，风荷荡力可以通过风速、导线的形状和导线的单位长度风荷荡力系数计算得出。
其次，重力的计算是拉线受力计算的一个重要部分。
拉线的重力主要是由拉线自身的重量和导线的重量组成。
拉线的重量可以通过拉线的长度和单位长度拉线的重量计算得出，导线的重量可以通过导线的长度、导线的单位长度重量和导线的数量计算得出。
重力的计算可以通过将拉线的重量和导线的重量相加得到。
再次，风荷荡力的计算也是拉线受力计算的一个重要部分。
拉线受到的风荷荡力主要由风速、导线的形状和导线的单位长度风荷荡力系数决定。
风速可以通过气象数据或现场测量得到，导线的形状可以通过导线的直径、截面形状等参数确定，导线的单位长度风荷荡力系数可以通过实验或经验公式计算得到。
风荷荡力的计算可以通过将风速、导线的形状和导线的单位长度风荷荡力系数相乘得到。
最后，受力平衡是拉线受力计算的一个重要原则。
根据受力平衡原理，在计算拉线受力时，拉线所受的力应该平衡，即拉线所受的重力和风荷荡力之和应该等于零。
通过受力平衡原理，可以将拉线受力计算问题转化为一个方程求解问题，通过求解方程可以得到拉线受力的结果。
综上所述，线路立塔内拉线受力计算是一个复杂的问题，需要考虑拉线的受力分析、重力和风荷荡力的计算以及受力平衡等方面。
通过合理的受力计算，可以确保拉线的强度和稳定性，保证电力线路的安全运行。
800抱杆立塔计算书
一、抱杆参数本抱杆为组合型式，由11节标准节、1节杆头、1节杆尾以及顶帽、底座等附件组装而成。
标准节、杆头、杆尾为焊接格构式结构，标准节与标准节、标准节与杆头、杆尾以及杆头与顶帽、杆尾与底座之间用螺栓连接；抱杆标准组合长度为40米，断面800*800；顶帽吊耳可360度旋转。
抱杆材质采用Q235。
·标准节图1标准节结构主材规格：∠70×7斜材规格：∠50×5重量：约224公斤／节·杆头、杆尾图2杆头、杆尾结构主材规格：∠70×7斜材规格：∠50×5重量：约285公斤·顶帽图3 顶帽结构·底座图4 底座结构二、抱杆工作工况γ1—单根落地拉线对地夹角，不大于45°；β—起吊绳对铅垂线夹角，不大于10°；δ—抱杆倾斜角度，不大于10°；ω—控制绳对地夹角，不大于45°；G—被吊构件最大重量，不大于5000kg。
α-承托绳对铅垂线夹角，不大于45°。
三、计算过程 1、控制绳计算对于分片或分段吊装，绑扎吊件处的控制绳应采用“V ”形钢丝绳，“V ”形钢丝绳的夹角宜为30°～90°，以保证塔片平稳提升。
其受力图为：ΣY=0;Fsin ω+G=Tcos β得出 G F )cos(sin βωβ+=X式中：F ——控制绳的静张力合力，kg ；G ——被吊构件的重力，取5000kg ；β——起吊滑车组轴线与铅垂线间的夹角，取10°； ω——控制绳对地夹角，取45°。
● 取G=500kg, β=10°，ω=45°则G F )cos(sin βωβ+==1514kg● 则控制绳的破断力 [T]满足[T] >F* K=1514*3=4542kg2、起吊绳计算G T )cos(cos βω+=ω式中：T ——起吊绳静张力合力，kg ；则T=6164.02kg ，取工作绳数量4，则牵引钢丝绳静张力：nn T T η=0式中：T 0——牵引绳的静张力，kg ；n ——起吊滑车组钢丝绳的工作绳数，n =4； η——滑车效率，η=0.96。
塔吊基础持力层及荷载力计算
塔吊基础持力层及荷载力计算塔吊基础持力层及荷载力计算1、本工程选用QTZ80(ZJ6010)塔吊的基础持力层同主楼片筏基础持力层为③卵石层，地基承载力特征值为380KPa(考虑下卧层④凝灰熔岩残积黏性土，计算时地基承载力特征值取值为210KPa)。
根据该型号塔吊说明书，砼基础的地基应能承受0.2Mpa以上的压力。
故③卵石层符合作为塔吊基础地基的要求。
2、塔吊基础作荷载力验算。
塔吊基础承台平面尺寸设定为5500*5500mm，厚度为1250-1500mm（塔吊基础的厚度主要考虑相邻主体片筏基础厚度，并应大于等于1250mm），砼强度等级为C35。
塔吊基础承台垫层采用150mm厚C15素混凝土，每边比承台外边向外扩150mm。
1、塔吊的基本参数信息塔吊的独立高度：40.5m；塔身宽度B：1.60*1.60m附着高度最高为:160m；最大工作幅度为:60m基础承台厚度Hc：1250mm—1500mm，最大起重荷载F：80kN基础承台宽度Bc：5.500m，承台混凝土的保护层厚度：50mm砼基础载荷，以60米臂长时计：工况Fv(KN)Fh(KN)M1(KN.m)M2(KN.m)Mk(KN.m)非工作504801797工作6323511361062334Fv为基础所受的垂直载荷，Fh为基础所受的水平载荷，M1、M2为基础所受的倾翻力矩，Mk为扭矩。
2、塔吊基础承台计算非工作状态时候（1）参数信息塔吊型号：QTZ80，自重(包括压重)F1=504.00kN，最大起重荷载F2=80.00kN，塔吊倾覆力距M=1797.00kN.m，塔吊独立起重高度=40.50m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级：C30，基础厚度h=1.25m，基础宽度Bc=5.50m。
持力层在为③卵石层，基础进入持力层不少于200mm，且土层均匀，视土层实际情况，塔吊承台面标高应高出底板面标高3~5cm(底板二次找平再行覆盖)。
（2）基础尺寸计算基础的厚度取：H=1.25m基础的宽度取：Bc=5.50m（3）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(xxxx-2021)第5.2条承载力计算。
铁塔常用基础计算
铁塔常⽤基础计算幻灯⽚1架空输电线路基础设计（⼀）主要内容：1.基本规定2.上拔稳定计算3.基础下压和地基计算4.倾覆稳定计算5.构件承载⼒计算6.构造要求1.1 依据规程规范架空送电线路基础设计技术规定（2005版和征求意见稿）建筑地基基础设计规范（2011）混凝⼟结构设计规范（2010）岩⼟⼯程勘查规范（2009）湿陷性黄⼟地区建筑规范（2004）⼯业建筑防腐蚀设计规范（2008）构筑物抗震设计规范（2012）建筑地基处理技术规范（2002）建筑桩基技术规范（2008）冻⼟地区建筑地基基础设计规范（2011）1.2 输电线路基础设计等级根据《建基规》表3.0.1，⼀般⼯业建筑属于丙级，重要的⼯业与民⽤建筑属于甲级。
针对黄⼟地区，根据《黄⼟》表3.0.1和《线路基础》附录C：1. ⼤跨越、重要跨越塔及⾼塔（100m及以上）可按⼄类建筑考虑。
2. 在Ⅲ、Ⅳ级⾃重湿陷性黄⼟地区的转⾓塔和塔⾼50m及以上的直线塔可按丙类建筑考虑。
3. 塔⾼在50m以下直线塔（不含⽔浇地）按丁类建筑考虑。
1.3 荷载设计值和标准值的取⽤荷载设计值——进⾏基础上拔、下压、倾覆稳定以及软弱下卧层地基的承载⼒计算；进⾏基础正、斜截⾯的强度计算。
荷载标准值——进⾏地基沉降及基础位移计算；进⾏基础裂缝控制和挠度计算。
1.4 基础附加分项系数征求意见稿:统⼀规定为1.10、1.30、1.602.上拔稳定计算2.1 适⽤条件基础上拔稳定计算，仅适⽤于带底板的⼀般型基础，根据抗拔⼟体的状态分别采⽤剪切法和⼟重法。
⼟重法适⽤于回填抗拔⼟体，⼀般适⽤于“⼤开挖”基础类，含刚性基础（主要为台阶基础），柔性基础（直柱板式、斜柱板式、柔性⼤板等）及重⼒式基础。
剪切法适⽤于原状抗拔⼟体，⼀般适⽤于带扩⼤头掏挖基础。
⼟重法：1 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）⼩于4、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于5的⾮松散砂类⼟；2 基础埋深与圆形底板直径之⽐（ht/D）不⼤于3.5、与⽅形底板边长之⽐（ht/B）不⼤于4.5的粘性⼟。
高塔承载力计算公式
高塔承载力计算公式在工程设计和建设中，高塔承载力的计算是非常重要的。
高塔承载力计算公式是用来确定高塔结构在承受外部荷载时的极限承载能力，以确保高塔的安全运行和稳定性。
本文将介绍高塔承载力计算的基本原理和公式，并探讨其在工程实践中的应用。
高塔承载力计算的基本原理是通过对高塔结构的受力分析，确定高塔在承受外部荷载时的极限承载能力。
高塔结构一般由钢筋混凝土、钢结构或其他材料构成，其受力分析需要考虑结构的材料特性、几何形状和外部荷载等因素。
在进行高塔承载力计算时，需要考虑高塔的自重、风载、地震荷载等外部荷载，以确定高塔结构的极限承载能力。
高塔承载力计算的公式是基于受力分析和结构力学原理推导出来的，其基本形式为：P = A F。
其中，P表示高塔的承载能力，A表示高塔的截面积，F表示高塔的材料强度。
在实际工程中，高塔承载力计算的公式可能会根据具体的结构形式和荷载情况进行修正和补充，以确保计算结果的准确性和可靠性。
在高塔承载力计算中，需要考虑的主要因素包括高塔的结构形式、材料特性、荷载情况和工程环境等。
高塔的结构形式包括塔身形状、截面形状、支撑方式等，不同的结构形式对承载力的计算会有不同的影响。
高塔的材料特性包括材料的强度、韧性、变形性等，这些特性对高塔的承载能力有重要影响。
荷载情况包括高塔的自重、风载、地震荷载等外部荷载，这些荷载会对高塔的承载能力产生直接影响。
工程环境包括高塔所处的地理位置、气候条件、土壤条件等，这些环境因素也会对高塔的承载能力产生影响。
在实际工程中，高塔承载力计算是一个复杂而繁琐的工作，需要充分考虑各种因素的影响，并进行详细的受力分析和计算。
为了确保高塔的安全运行和稳定性，高塔承载力计算需要进行严格的审查和验证，以确保计算结果的准确性和可靠性。
总之，高塔承载力计算是工程设计和建设中的重要工作，其计算公式是通过对高塔结构的受力分析和力学原理推导出来的。
在实际工程中，高塔承载力计算需要考虑各种因素的影响，并进行详细的受力分析和计算，以确保高塔的安全运行和稳定性。
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一、抱杆竖直计算
1、抱杆的长度选定
（1）以吊装塔段高度为依据有：L ≥1.75H i （2）以吊装酒杯型（或猫头型）塔的横担高度为依据有：L ≥1.5（H 1+H 2) 式中 L —抱杆的长度，m ；
H i —铁塔分段中最高一段的高度，m ； H 1—铁塔上下曲臂的有效高度，m ； H 2—横担断面的高度，m 。
如现有2CSJC233型转角塔，其第5段的高 度为最高9.6m 如图一所示得 L ≥1.75H i =1.75×9.6= 16.8m 所以我们可以选取18m 的抱杆 2、起吊重力的计算
计算起吊重力如下：G=9.807×10－3K i G i 式中 G —计算起吊重力，kN ； K i —动荷系数，一般取1.2 ；
G i —一次吊装的质量，kg ；取分段 中较大值计算。
如2CSJC233型转角塔其第12段重为 41815kg ，
分两次起吊，那么组装片重2090.75kg ，得 G=9.807×10－3K i G i
=9.807×10－3×1.2×2090.75=24.60kN 3、攀根绳受力与起吊绳的张力计算
（1）当抱杆为竖直状态时，假设攀根绳对地面的夹角为ω=30°受力分析如图三得
β1=12arctan L X B +=9
5.02512.7arctan +=25.31° F=
11sin βG cos(ωβ)+ =60.24)
31.2530cos(sin25.31⨯︒+︒︒
= 18.48kN T=
1sin βcos ωF =︒
︒
sin25.318.48cos301=37.45kN 式中 F —攀根绳的静张力，kN ； T —起吊绳的静张力，kN ；
β1 —起吊绳与抱杆轴线间的夹角， B —已组塔段上段的塔身宽度，m ；
L 1 —抱杆露出已组塔段的垂直高度，m ； X —吊件离已组塔身的距离（一般限
制为0.5m ）
图一
图二
图三
4、抱杆轴向静压力的计算 α=12arctan
L B =9
2512.7arctan ⨯=22.65° N 1=
G sin α
βωcos βαωsin cos 11）（）
（++
=60.24sin22.6531.5203cos 31.5265.22sin 03cos ︒︒+︒︒+︒︒）（）（=72.19kN
N 2=T T ++sin α
αβsin(1）
=45.37sin22.6565.2231.52sin(45.37+︒
︒+︒⨯）
=109.67kN
式中 N 1—抱杆处于垂直状态经塔腰间的静压力，kN
N 2—抱杆处于垂直状态不经塔腰间的静压力，kN
α—拉线合力线与抱杆轴线间的夹角 5、抱杆拉线的受力计算
（1）拉线经塔腰间滑轮时拉线受力约为构件重力的10%~30%
（2）抱杆不经塔腰间滑轮是的拉线受力：
P h =
G )sin α
βcos(ωωsinβcos 11
+=
60.24)sin22.6531.52cos(30sin25.3103cos ︒
︒+︒︒
︒=41.56kN
单根拉线的张力为P 11=
1
11cos ωsin β2sin cos(ωβ)sin α
G θ+，
12
2
1arctan
22B B L θ=⎛⎫+ ⎪
⎝⎭
根据两式得P 11=34kN
式中 1θ—受力拉线与拉线合力线间的夹角 二、抱杆倾斜计算
如图四所示限制X=0.5m ，且抱杆顶与被吊构件间的水平距离为B/6+X （抱杆倾斜值为B/3，下同）得
β2=2
216arctan
3B
x L B L L +⎛⎫
- ⎪⎝⎭
=2
27.512
0.56
arctan
97.51218183+⎛⎫- ⎪⎝⎭
=11.12°
1. 攀根绳受力与起吊绳的张力计算 F=
22sin βG cos(ωβ)+ =sin11.1224.60cos(3011.12)
︒
⨯︒+︒
= 6.30kN T=
2cos ωsin βF =6.30cos30sin11.12︒
︒
=28.29kN 2. 抱杆轴向静压力的计算
=arcsin 3B L δ=7.512arcsin 318
⨯=8.00° γ=2
215arctan
63B
L B L L δ-⎛⎫
- ⎪⎝⎭
=28.42°
图四
抱杆向构件侧倾斜，起吊绳穿过朝天滑轮及腰滑轮引至地面时的轴向静压力如下
N=
22cos sin cos sin G ωβδγωβγ
+++（）
（）
=
cos30sin 11.12828.48×24.60cos 3011.12sin 28.42︒︒+︒+︒︒+︒︒
（）
（）=43.88kN
抱杆向构件侧倾斜，起吊绳穿过边滑轮铅垂线引至地面时， 见图五
起吊绳引起的静压力
N 01=
22cos sin cos sin ωβδγωβγ
+++（）
（）G = N 3=43.88kN
若略去滑轮磨阻系数的影响时，牵引绳引起的静压力 N 02=2cos sin cos sin ωδγωβγ
++（）
（）G
=
cos30sin 828.48cos 3011.12sin 28.48︒︒+︒︒+︒︒
（）
（）×24.60=35.26kN
抱杆的综合轴向压力N 12= N 01+ N 02=79.14kN 3、抱杆拉线的受力计算
（1）抱杆向构件侧倾斜，起吊绳穿过朝天滑轮及腰滑轮引至地面，假设拉线与起吊绳处在同一位置的拉线受力如图五得
P h =
2sin T-T sin βδγ
+（）
=－8.86kN
（2）抱杆向构件侧倾斜，起吊绳穿过边滑轮铅垂线引至地面时，单根拉线的静张力为 P 12=
222
cos [sin()sin ]
2cos()sin cos G ωβδδωβγθ+++
22'2
1arctan 526B
B L θ=⎛⎫+ ⎪
⎝⎭
， 2
'
211
3L B L L L ⎛⎫=- ⎪⎝⎭ 根据三式得P 12=14.67kN
图五
4、抱杆承托绳的受力计算 由于起吊构件时，抱杆将不可避免地出现一定的倾斜，而且倾斜随着起吊构件位置及腰滑轮位置变化而变化，这就使计算变得复杂。
为简化计算，假设抱杆倾斜方向基本上市在垂直线路方向的里面内，且根部位于塔身轴线上。
图六
2
B
arctan
2L φ==22.65°
根据正弦定理可得
012
N+G S S sin sin sin 2φδφδφ==+-（）（）
01(N+G )sin S =
sin 2φδφ
+（）
=31.52+0.72G 0
02(N+G )sin -S =
sin 2φδφ
（）
=17.69+0.40G 0
式中 S 1—抱杆的起吊构件侧承托的合力，kN S 2—抱杆的起吊构件对侧承托的合力，kN G 0—抱杆自身重力，kN
φ—同侧两根承托绳合力线与铅垂线间的
夹角
L 2—抱杆插入已组塔段的垂直高度，m 因S 1＞S 2故取S 1作为选择承托绳的依据 单根承托绳的受力为 S=
21K S 2cos η ，
η=
式中 S —每条承托绳承担的静张力，kN
K 2—不平衡系数，选用1.5
η—承托绳与承托合力线间的夹角。