PKPM计算分析时楼板刚度
PKPM中刚性楼板、弹性楼板的选取
PKPM中刚性楼板、弹性楼板的选取1.引言楼板既是结构中重要的受力构件又是重要的传力构件。
由于楼板同时存在着平面内刚度及平面外刚度，在结构分析中，它对结构的整体刚度、对竖向和其他水平构件的内力都会产生影响，即楼板刚度的大小直接影响着整体结构及相关构件(也包括楼板本身)的分析结果(内力、变形及配筋)。
所以楼板刚度的合理假定已成为结构分析的主要计算原则。
首先要理解什么是“平面内”和“平面外”。
平面内就是指和载荷作用方向一致的方向，平面外就是和载荷作用方向垂直的方向。
通常所说的楼板平面内的刚度无限大，是指在水平荷载（地震力和风等）作用下，楼板在水平面内可以视为刚体，即与水平荷载一致的方向上；在该平面内的每一点的位移都是相等的，此时它的截面高度可以认为是整个楼的面宽或进深。
而平面外方向就是指楼板的结构厚度方向，结构厚度通常仅仅为十几厘米，和整个楼的面宽或进深的十几米或几十米相比起来，就小多了。
2.PKPM楼板计算模型在PKPM的SATWE、PMSAP板块中，实现了四种类型的楼板刚度模型：刚性楼板、弹性楼板6、弹性楼板3和弹性膜的计算模型。
2.1刚性楼板模型其含义是指平面内刚度无限大，内力计算时不考虑平面内变形，与板厚无关，平面外刚度为零，PKPM程序默认楼板为刚性楼板。
该模型使结构在每层板内只有3个公共自由度，即两个平移自由度dx、dy和一个绕竖轴扭转自由度θz，在板内的每个节点的独立自由度也只有3个；使电算的效率大大提高，程序的运用范围越来越广泛。
刚性楼板假定认定平面外刚度为零，忽略了楼面梁的有效翼缘对平面外刚度的贡献，使结构总刚度偏小，周期加长，吸引的地震作用小，不安全。
为此，规范规定用梁刚度增大系数来间接的考虑楼板平面外的刚度。
于是《高规》第 5.2.2规定在内力和位移计算时，对现浇楼面和装配式整体楼面的梁刚度采用 1.3－2.0 增大系数来考虑翼缘的增大作用。
刚性楼板假定结构计算概念明了，计算简便；使电算的效率大大提高，程序的运用范围越来越广泛。
PKPM高层结构设计中经常要控制轴压比、剪重比、刚度比、周期比、位移比和刚重比“六种比值”
PKPM高层结构设计中经常要控制轴压比、剪重比、刚度比、周期比、位移比和刚重比“六种比值”高层结构设计中经常要控制轴压比、剪重比、刚度比、周期比、位移比和刚重比“六种比值”，-1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求-2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性-3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层-4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
-5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响-6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆-位移比（层间位移比）:-1.1 名词释义：-（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
-（2) 层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
-其中：-最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
-平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
-层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
-最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
-平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
-1.3 控制目的: -高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：-1 保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。
-2 保证填充墙，隔墙，幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
-3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
-1.2 相关规范条文的控制：-[抗规]3.4.2条规定，建筑及其抗侧力结构的平面布置宜规则，对称，并应具有良好的整体性，当存在结构平面扭转不规则时，楼层的最大弹性水平位移(或层间位移)，不宜大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍。
PKPM系列新规范应用指南——刚度比(薄弱层)_祝耀林
PKPM系列新规范应用指南——刚度比(薄弱层)_祝耀林.txt爱，就大声说出来，因为你永远都不会知道，明天和意外，哪个会先来！石头记告诉我们：凡是真心爱的最后都散了，凡是混搭的最后都团圆了。
你永远看不到我最寂寞的时候，因为在看不到你的时候就是我最寂寞的时候！PKPM系列新规范应用指南——刚度比（薄弱层）_祝耀林百度空间 | 百度首页 | 登录祝耀林祝耀林主页博客相册|个人档案 |好友查看文章PKPM系列新规范应用指南——刚度比（薄弱层）2008-07-03 19:29《高规》4.4.2 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小与相邻上部楼层侧向刚度的70%，或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。
《高规》5.1.14对于竖向不规则的高层建筑结构，包括某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪应力应乘以1.15的增大系数；《高规》附录E.0.2底部大空间层数大于一层时，其转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比re宜接近1，非抗震设计不应大于2，抗震设计不应大于1.3。
当转换层设置在3层及三层以上时，其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%。
《抗震》E.2.1 转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。
实现：1.规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等，都要求有层刚度作为依据。
2.层刚度的计算方法：剪切刚度；剪弯刚度；地震剪力与地震层间唯一的比。
3.对于薄弱层，程序将该层地震作用标准值的地震剪力乘以1.15的放大系数。
4.用户可以人工指定薄弱层。
5.对于大多数一般的结构应选择第三种层刚度算法；多层结构选第一种，有斜撑的钢结构选第二种。
6.用第三种方法时，要采用“刚性楼板假定”。
对于有弹性板或板厚为零的工程应计算2遍。
PKPM 设计参数- 钢结构新型结构-
PKPM 设计参数PKPM 设计参数楼层组装—设计参数a.总信息1．结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。
2．结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。
3．结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。
4．底框层数，地下室层数按实际选用。
5．梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。
6．与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。
7．框架梁端负弯矩调幅系数一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。
b.材料信息1．混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。
2．钢材容重取 78。
3．梁柱主筋类别，按设计需要选取。
优先采用三级钢，可以节约钢材。
SATWE设计参数a.总信息1．水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。
(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数)2．混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。
3．裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。
(如果有转换层必须指定其层号)。
4．墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。
5．对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。
6．墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定
PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定PKPM计算结果,PKPM计算书合理性决定到设计的成败，要做到PKPM计算准确无误需要有PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定！我们杭州绿树结构施工图设计室在PKPM软件计算，提取计算书时对PKPM计算结果,PKPM计算书合理性判定有如下总结：1.检查原始数据是否有误，特别是是否遗漏荷载；2.计算简图是否与实际相符，计算程序是否选则正确3.7大指标判定：(1).柱及剪力墙轴压比是否满足要求，主要为控制结构延性；见抗规6.3.7和6.4.6(2).剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性；见抗规5.2.5 剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表 5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12)=0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
在计算时应注意《抗规》5.2.5条，对于6度区可不要求该剪力系数，可详读该条的条文说明。
即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
另外不要忘了对竖向不规则结构的薄弱层的水平剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数不小于《高规》表3.3.13（即上表）中相应数值的1.15倍。
在抗震规范的抗震截面验算的条文说明中,明确指出,剪重比是一个调整系数,即这不是一个指标,计算结果出来后,若剪重比大于规定的最小值,计算结果不作调整,若小于,将地震剪力调大,使剪重比达到规定的最小值.类似框剪结构的0.2Qo,在satwe的结果文件Wmass.out,给出这一调整的信息,多看看这一信息,对剪重比的理解会更深刻.注意剪重比和剪压比是两个截然不同的概念，不可混淆。
PKPM计算结果分析及调整方法
PKPM计算结果分析及调整方法发表时间：2019-08-15T17:13:08.690Z 来源：《建筑实践》2019年第09期作者：马文莉李云福[导读] 设计人员应注意对计算机的后处理结果和中间计算结果认真分析并做相应调整，不能盲目直接采用和出图，这既有利于保证设计项目的产品质量也有利于提高设计人员的专业水平。
云南省先进制造技术研究中心云南省机电一体化应用技术重点实验室云南省机械研究设计院摘要：PKPM是目前在国内设计行业应用最为普遍的CAD系统，拥有用户上万家，市场占有率达90%以上，它紧跟行业需求和规范更新，及时满足了我国建筑行业快速发展的需要，显著提高了设计效率和质量。
在该程序使用过程中，设计人员应注意对计算机的后处理结果和中间计算结果认真分析并做相应调整，不能盲目直接采用和出图，这既有利于保证设计项目的产品质量也有利于提高设计人员的专业水平。
关键词： PKPM计算结果，分析，调整1、对输入的各种参数和原始数据进行检查比较，核对模型与分析图进行整体分析。
包括系统总信息，楼层信息，各层等效尺寸，层塔属性，工况信息等。
核查结构质量分布，楼层质量沿高度宜均匀分布，楼层质量不宜大于相邻下部楼层的1.5倍。
2、审查重力荷载作用下的内力图是否符合受力规律；可以利用结构底层检查竖向内外力的平衡，即底层柱、墙在重力荷载作用下的轴力之和应等于总重量；如果结构对称、荷载对称，其结构内力图必然对称，即检查其对称性。
3、复核风荷载作用下的内力图和位移是否符合受力规律；如果结构沿竖向的刚度变化较均匀、且风荷载沿高度的变化也较均匀时，其结构的内力和位移沿高度的变化也应该是均匀的，不应有大的突变。
4、核查立面规则性的相关数据。
高规3.5.3条规定，A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75%。
关于PKPM系列软件楼板模型问题的探讨
[文章编号]100228528(2008)0120100204关于PK P M 系列软件楼板模型问题的探讨郭剑飞,杨育人(浙江工业大学之江学院,杭州310024)[摘 要]根据PK P M 系列软件中关于楼板模型的计算假定,阐述了不同楼板刚度模型的应用,并从有代表性的若干工程设计实例分析了楼板刚度对局部和整体设计结果的影响和可采用的对应措施。
[关键词]PK P M 系列软件;楼板模型;工程应用[中图分类号]T U318;T U311141 [文献标识码]BDiscussion on the M odel of Slabs about PK PM S oftwareG UO Jian 2fei ,Y ANG yu 2ren (Zhijiang College o f Zhejiang Univer sity o f Technology ,Hangzhou 310024,China )[Abstract ]Base on the theory of m odel of slabs about the PK P M s oftware ,the application of m odels with different stiffness is explained.The effect of different stiffness m odels of slabs on the result of design and s ome corresponding measures are discussed.[K eyw ords ]PK P M s oftware ;m odel of slabs ;application[收稿日期]2007207205[作者简介]郭剑飞(19752),男,硕士,讲师,国家一级注册结构工程师,注册岩土工程师[联系方式]gjfyq @1 引 言结构师应对所用软件的计算模型和适用范围有一个清晰的认识。
PKPM 软件计算结果分析详细说明
PKPM软件计算结果分析详细说明一、位移比、层间位移比控制规范条文：《高规》JGJ3-2010中第3.4.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
《高规》JGJ3-2010的第3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架 1/550 框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800 筒中筒，剪力墙 1/1000 框支层 1/1000《抗规》GB50011-2010中第3.4.4条第1款第一条：“扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。
”名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝，控制楼面梁板的裂缝数量，宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好，避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
[整理版]pkpm楼板计算
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pkpm楼板计算楼板计算书日期： 8/24/2011时间：10:24:51:42 am一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g ＝ 4.50 kN/M2可变荷载标准值：q ＝ 2.00 kN/M2计算跨度Lx = 4525 mm ；计算跨度Ly = 4250 mm板厚H = 100 mm；砼强度等级：C20；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。
5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。
7、程序自动计算楼板自重。
二、计算结果：Mx =(0.02427+0.02735/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2 = 3.65kN·M考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03628+0.04195/5)*(1.4* 1.0)* 4.2^2 = 1.13kN·MMx= 3.65 + 1.13 = 4.78kN·MAsx= 343.89mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.393%My =(0.02735+0.02427/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2=3.96kN·M考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04195+0.03628/5)*(1.4* 1.0)* 4.2^2 = 1.24kN·MMy= 3.96 + 1.24 = 5.20kN·MAsy= 323.89mm2，实配φ 8@150 (As ＝ 335.mm2)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.335%Mx' =0.07019*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.40kN·MAsx'= 682.85mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.808%My' =0.07368*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.91kN·MAsy'= 720.96mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.236% ，ρ＝ 0.808%三、跨中挠度验算：Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mq =(0.02427+0.02735/5)*(1.0* 4.5+0.5* 2.0 )* 4.2^2 = 2.95kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 25413.N/mm2Ftk ＝ 1.54N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.95/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 393./ 50000.=0.00785ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/(0.00785* 120.11) = 0.038当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 25413.0 = 8.264③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 393./1000/72.=0.00545⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000.* 393.*72.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00545/(1+3.5*0.00)]=630.77kN·M2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 7.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Bs / θ（混凝土规范式 7.2.2）B＝630.77/2 = 315.383kN·M2(5)、挠度 f ＝κ * Qq * L ^ 4 / Bf ＝0.00242* 5.5* 4.25^4/ 315.383= 13.779mmf / L ＝ 13.779/4250.= 1/ 308.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 2.95*10^6/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 393./ 50000.= 0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 120.11) = 0.266ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.266*120.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.044，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 3.20*10^6/(0.87* 81.* 335.) = 135.46N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.46) = 0.360ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.360*135.5/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.057，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 6.97*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 179.40N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 565./ 50000.= 0.011ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 179.40) = 0.606ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.606*179.4/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) = 0.127，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土规范式 7.1.2－2）σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）σsq ＝ 7.32*10^6/(0.87* 79.* 565.) = 188.32N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）ρte ＝ 565./ 50000.= 0.011ψ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 188.32) = 0.629ωmax ＝αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）ωmax ＝1.9*0.629*188.3/200000.*(1.9*20.+0.08*12.00/0.01131) =0.138，满足规范要求！。
PKPM结果分析限值规范要求和调整方法
规范
控制目的 限值结构竖向布置的不规则性，并避免楼层抗侧力结构的受剪承载力沿竖向发生突变，从而形成薄弱层 调整方法 注意问题
适当提高本层构件强度以及本层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力，或适当的降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承 载力 当结果中Ratio_Bu:X、Y小于0.8时，不满足规范要求时，在SATWE的前处理“分析与设计参数补充定义”调整信息选项中指定 薄弱层号，重新进行计算，程序会自动按规定调整薄弱层的地震剪力
无法保证 结构延 性，宜适 板柱-剪力墙， 框剪，框筒，筒 #### #### #### #### 当增加相 应截面面 中筒 部分框支剪力墙 #### #### 积或增加 砼强度等
周期比（分析结果中“周期 振型 地震力”）
定义 规范
结构以扭转为主的第一自振周期Tt与以平动为主的第一自振周期T1之比-Tt/T1 《高规》P12-3.4.5：结构扭转为主的第一自振周期Tt与以平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B 级高度高层建筑不应大于0.85（最大适用高度：祥《高规》P9-3.3.1和《混规》P48-6.1.1-2)
由“有效质量系数”控制，与“振型数”相关，当有效质量系 刚重比小，应改变结构的布置，加强墙、柱等竖向构件的刚 数小于90%时，调整振型数满足要求；大于90%时，则考虑剪重 度；刚重比过分大，结构经济指标差，可适当减少竖向构件的 调整方法 比的合理性，若不合理按《抗规》5.2.5条文说明，程序会自 截面尺寸 动对其上部所有楼层进行调整，且同时调整位移和倾覆力矩
规范
调整方法 注意问题
楼层受剪承载力比（分析结果中“结构信息”）
定义
楼层受剪承载力比指全部剪力墙、柱、斜撑的受剪承载力之和与其上一层的受剪承载力之比 《高规》P15-3.5.3：A级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间受剪承载力不宜小于其相邻上一层受剪承载力的80%，不应小 于其相邻上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层抗侧力结构的层间承载力不应小于其相邻上一层受剪承载力的75% （楼层抗侧力结构的层间受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上，该层全部柱、剪力墙、斜撑的受剪承载力之和）
Pkpm常见错误做法总结于下
Pkpm常见错误做法总结于下。
1．暗梁当楼面梁使用。
这是最常见的错误。
暗梁之所以不能当楼面梁是因为其刚度不够，荷载不能按自己设想的方式传递，即楼面荷载—板—暗梁—柱的传递方式几乎是不可能的。
这样将大大低估板的内力。
我个人认为，根据内力按最短距离传递的原则，用暗梁代替梁只有在板受集中力时，在集中力处沿板的最短方向（双向板沿两个垂直方向）设置暗梁，可以认为集中力由暗梁承受以满足抗弯强度和裂缝要求，此时板的计算跨度绝对不能按支承于暗梁来考虑。
但很多时候，这种做法也没有必要，直接加大板的受力钢筋即可，除非因抗剪（冲切）需要箍筋而使用暗梁。
2．与上一个问题相对应的是，在刚度发生较大突变（增加）处，应视为梁。
典型的问题是不同高程的板之间出现的错台，错台本身平面外刚度比较大，而板的平面外刚度较小，不管你是否愿意，板上的荷载都要传递到错台上，因此应当按梁来设计，尤其是抗剪钢筋应满足要求。
地下通道、车站遇到的这种情况较多，其荷载又比较大，但大多数人对错台的处理却非常草率，这很令人担忧。
3．框架结构形成事实上的铰接。
最常见的是梁刚度比柱大的多，使柱对梁的约束作用较弱，形成事实上的铰。
这样减少了超静定次数，于抗震不利，也难以形成“强柱弱梁”。
坂神地震时，地铁车站柱的破坏相当严重，也提醒我们不能忽视这个问题。
地铁车站顶底板可看作筏板，其梁的刚度当然大于柱，但中板处不宜将梁的刚度做得较大。
另外，地下工程如通道、涵洞、地铁车站等，有时不小心也容易作成刚度较大的顶底板和刚度较小的侧墙，这样横剖面就形成铰接的四边形，两侧墙土压力相差较大时很容易失稳，也不利于抗震。
4．板墙受力钢筋置于分布钢筋的内侧。
很多人总把分布钢筋想象成类似梁的箍筋，因此配筋不小心就这样倒置。
分布钢筋的作用在于固定受力钢筋位置，传递受力及防止温度收缩裂缝，它不需要象梁柱箍筋那样外包以防止钢筋受压向外鼓出，更重要的是，板墙截面高度较小，为增加有效高度发挥受力筋作用，一般情况下应当外置受力钢筋。
PKPM结合新规范讲义之梁刚度放大系数
PKPM结合新规范讲义之梁刚度放大系数篇一：PKPM梁刚度放大系数讨论引述：问题的提出对于抗震区普通楼房的计算模型，分二次计算，即刚度模型、内力配筋模型：1、在刚度模型里，选择“刚性楼板假定+梁刚度放大系数按2010规范取值”计算结构的位移、周期等整体信息，以满足规范要求。
2、在内力配筋模型里，选择“去掉刚性楼板假定+梁刚度放大系数按1.5取值”计算结构的内力、配筋，以满足规范要求。
最后的模型是内力配筋模型，而此模型中的位移角稍微不满足规范，需要替换为刚度模型的内容。
个人认为这样计算“取两个模型各自符合设计概念的结果”是科学的，是符合规范要求的、也是安全的。
而有同事坚持认为“两个模型中，梁的刚度系数不能取不同，例如要么均取2，例如要么均取1。
”坚持说这样的计算书替换，不符合规范精神、不严谨、有安全隐患。
这问题直接牵涉到楼板刚度的贡献、平时工况的弹性及大震工况下的弹塑性、强柱弱梁的实现、计算的实现。
下面就从规范的规定、规范的理解、计算的实现、公司内外各专家的看法，分别展开介绍。
主要内容：一、相关规范的规定二、关于梁刚度放大系数，专家们的论述三、对于结构侧移刚度、弹性与弹塑性，傅学怡的论述四、结构计算框图五、对于二次计算、梁刚度系数取值不同，公司内的初步讨论六、对于二次计算、梁刚度系数取值不同，计算专家们的论述七、三个案例：结构整体信息前后比较主要内容：一、相关规范的规定1、《混凝土结构设计规范》：（应考虑楼板对梁刚度系数的贡献）2、《高层建筑混凝土结构技术规程》：（给出参考范围值）3、《建筑抗震设计规范》：（对梁刚度增大系数无规定，但提高了框架结构的框架柱端弯矩增大系数;）(抗震设防三个水准;二阶段设计方法) ＝》分两次计算二、关于梁刚度放大系数，专家们的论述1、张维斌：（应考虑楼板的刚度贡献,与砼规、高规对应）2、《建筑抗震设计规范》主编王亚勇的论述（梁刚度系数不宜取大，与抗规对应）3、对于楼板影响，清华大学博导叶列平的进一步论述（梁刚度系数不宜取大）三、对于结构侧移刚度、弹性与弹塑性，傅学怡的论述（弹性：合适的抗侧刚度；弹塑性：延性与安全度）(梁刚度系数取大值；取小值)四、结构计算框图五、对于二次计算、梁刚度系数取值不同，公司内的初步讨论（有不同的观点，或者有疑虑）六、对于二次计算、梁刚度系数取值不同，计算专家们的论述（基本赞同，或者很肯定)1、PKPM未名技术人员（约五十岁左右）：（应该可以）2、PKPM软件技术负责人：（主动打来两个电话，热情洋溢）（基本赞同）3、MIDAS BUILDING上海公司技术主管（基本一致）4、广厦软件技术总监：（非常肯定）七、三个案例抚顺7度剪力墙结构整体信息前后比较江苏7度多层各结构整体信息前后比较阳光6度小高层框剪结构整体信息前后比较一、相关规范的表述：1、《混凝土结构设计规范》：（应考虑楼板对梁刚度系数的贡献）5．2．4 对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。
PKPM计算结果分析及注意的问题
第一节结构整体性能控制I、轴压比一、规范要求轴压比：柱（墙）轴压比N/（fcA）指柱（墙）轴压力设计值与柱（墙）的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积之比。
它是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。
规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见10版高规642和7213。
表6. 4.2柱轴压比限值抗震设计时，钢筋混凝土柱轴压比不宜超过表 6.3.6的规定；对于W类场地上较高的高层建筑，其轴压比限值应适当减小。
二、电算结果的判别与调整要点：混凝土构件配筋、钢构件验算输出文件（WPJ*OUT）Uc ---轴压比（N/Afc）1.抗震等级越高的建筑结构，其延性要求也越高，因此对轴压比的限制也越严格。
对于框支柱、一字形剪力墙等情况而言，则要求更严格。
抗震等级低或非抗震时可适当放松，但任何情况下不得小于1.05。
2•限制墙柱的轴压比，通常取底截面（最大轴力处）进行验算，若截面尺寸或混凝土强度等级变化时，还验算该位置的轴压比。
SATWE验算结果，当计算结果与规范不符时，轴压比数值会自动以红色字符显示。
3.需要说明的是，对于墙肢轴压比的计算时，规范取用重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值（即恒载分项系数取1.2,活载分项系数取1.4）来计算其名义轴压比，是为了保证地震作用下的墙肢具有足够的延性，避免受压区过大而出现小偏压的情况，而对于截面复杂的墙肢来说，计算受压区高度非常困难，故作以上简化计算。
4.试验证明，混凝土强度等级，箍筋配置的形式与数量，均与柱的轴压比有密切的关系，因此，规范针对情况的不同，对柱的轴压比限值作了适当的调整（抗规6.3.6条注）。
5.当墙肢的轴压比虽未超过上表中限值，但又数值较大时，可在墙肢边缘应力较大的部位设置边缘构件，以提高墙肢端部混凝土极限压应变，改善剪力墙的延性。
当为一级抗震（9度）时的墙肢轴压比大于0.3,—级（8度）大于0.2,二级大于0.1时,应设置约束边缘构件，否则可设置构造边缘构件，程序对底部加强部位及其上一层所有墙肢端部均按约束边缘构件考虑。
pkpm楼板计算
Asx= 343.89mm2，实配φ10@200 (As ＝ 393.mm2)
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.393%
My =(0.02735+0.02427/5)*(1.20* 4.5+1.40* 1.0)* 4.2^2= 3.96kN·M
σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.4－3）
σsq ＝ 2.95/(0.87* 72.* 393.) = 120.11N/mm
矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.= 50000.mm2
ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－5）
ρte ＝ 335./ 50000.= 0.007
当 ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01
ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.54/( 0.01* 135.46) = 0.360
ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土规范式 7.1.2－1）
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.335%
Mx' =0.07019*(1.20* 4.5+1.40* 2.0)* 4.2^2 = 10.40kN·M
Asx'= 682.85mm2，实配φ12@200 (As ＝ 808.mm2,可能与邻跨有关系)
ρmin ＝ 0.236% ， ρ ＝ 0.808%
③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 γf'：
矩形截面，γf' ＝ 0
④、纵向受拉钢筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 393./1000/ 72.=0.00545
pkpm计算结果判断与分析剖析
SATWE软件计算结果分析土木2009-05-10 12:21:13 阅读881 评论1 字号：大中小订阅一、位移比、层间位移比控制规范条文：新高规的4.3.5条规定，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移角，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
高规4.6.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）Δu/h应满足以下要求：结构休系Δu/h限值框架1/550框架-剪力墙，框架-核心筒 1/800筒中筒，剪力墙 1/1000框支层 1/1000名词释义：（1）位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值。
（2）层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与平均层间位移角的比值。
其中：最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。
平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和除2。
层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）Max-(X)、Max-(Y)----最大X、Y向位移。
（mm）Ave-(X)、Ave-(Y)----X、Y平均位移。
（mm）Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X)、Ratio-(Y)---- X、Y向最大位移与平均位移的比值。
PKPM系列新规范应用指南——刚度比（薄弱层）-老庄结构院-结构设计-土木在线...
PKPM系列新规范应用指南——刚度比（薄弱层）-老庄结构院-结构设计-土木在线...PKPM系列新规范应用指南——刚度比（薄弱层）《高规》4.4.2 抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小与相邻上部楼层侧向刚度的70%，或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。
《高规》5.1.14 对于竖向不规则的高层建筑结构，包括某楼层抗侧刚度小于其上一层的70%或小于其上相邻三层侧向刚度平均值的80%，或结构楼层层间抗侧力结构的承载力小于其上一层的80%，或某楼层竖向抗侧力构件不连续，其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪应力应乘以1.15的增大系数；《高规》附录E.0.2 底部大空间层数大于一层时，其转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比re宜接近1，非抗震设计不应大于2，抗震设计不应大于1.3。
当转换层设置在3层及三层以上时，其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%。
《抗震》E.2.1 转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2。
实现：1.规范对结构的层刚度有明确的要求，在判断楼层是否为薄弱层、地下室是否能作为嵌固端、转换层刚度是否满足要求等，都要求有层刚度作为依据。
2.层刚度的计算方法：剪切刚度；剪弯刚度；地震剪力与地震层间唯一的比。
3.对于薄弱层，程序将该层地震作用标准值的地震剪力乘以1.15的放大系数。
4.用户可以人工指定薄弱层。
5.对于大多数一般的结构应选择第三种层刚度算法；多层结构选第一种，有斜撑的钢结构选第二种。
6.用第三种方法时，要采用“刚性楼板假定”。
对于有弹性板或板厚为零的工程应计算2遍。
确认原找出薄弱层。
7.转换层是楼层竖向抗侧力构件不连续的薄弱层。
不管该层是否满足刚度比的要求，都要手工定义为“薄弱层”。
8.第三种方法适用于所有结构形式，且比其他2种方法更容易通过刚度比验算。
操作：分为“层刚度比计算方法的设定”和“指定薄弱层”的操作。
关联操作：“刚性楼板假定”“地下室”层刚度比计算用于地下室是否能作为嵌固端的判断条件。
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“弹性膜”的适用范围：仅适用于梁柱结构，设计时不使楼 板面外刚度承担荷载，不使梁柱配筋减少，以保证梁柱设计 的安全度。 相关注意：不能用于“板柱结构”。设计时可以进行梁的刚 度放大和扭矩折减。
不正确的弹性楼板的定义
正确的弹性楼板的定义
正确的弹性楼板的定义
3。复杂楼板的结构分析
在上部结构分析中，怎样考虑楼板的作用，应根据工程的特 点来选择。
பைடு நூலகம்
较多小块的整体楼板宜按弹性楼板分析
楼板开大洞
正确定义弹性楼板
削弱部位的楼板
正确定义弹性楼板
转换层的楼板——弹性楼板错误的定义 不要在刚性板区域内定义弹性楼板，反之亦然
转换层的楼板——弹性楼板正确的定义
板柱结构的分析——错误的楼板模型
SATWE没有对楼板（房间）进行单元划分，所以一个房间只有一个板单元 ，不能考虑板对柱的弯曲，导致柱弯矩偏小很多。计算不对。
转换层楼板加厚用于调整楼层的剪力
2。楼板分析时的不同模型
楼板分析可以有以下几种分析模型： 刚性楼板：平面内刚度无限大；平面外刚度为0。 弹性板6：平面内、平面外都按实际刚度计算 。 弹性板3：平面内刚度无限大；平面外按实际刚度计算 。 弹性膜：平面内按实际刚度计算；平面外刚度为0 。
各种楼板特性的应用条件 “刚性楼板”的适用范围：绝大多数结构只要楼板没有特别的 削弱、不连续，均可采用这个假定。 相关注意：由于“刚性楼板假定”没有考虑板面外的刚度， 所以可以通过“梁刚度放大系数”来提高梁面外弯曲刚度， 以弥补面外刚度的不足。同样原因，也可通过“梁扭矩折减 系数”来适当折减梁的设计扭矩。
板柱结构的分析——正确的楼板模型
增加虚梁分割房间，帮助SATWE进行单元划分， 这样可以合理考虑板的弯曲，柱计算弯矩合理。
PMSAP可以较好地解决这个问题
PMSAP可以对楼板（房间）进行单元划分，还可以考虑 板单元与梁协调（如果有梁的话），所以最合理。
狭长结构的楼板的变形
刚性楼板——中柱剪力小
楼板刚度的合理假定与正确应用
1。楼板刚度的特点和力学模型 2。楼板分析时的不同模型 3。复杂楼板的结构分析
1。楼板刚度的特点和力学模型
楼板作为一种空间薄壳结构，可以用壳单元来模拟其刚度。 楼板刚度（壳单元）由面内刚度和面外刚度两部分组成： 面内刚度——膜剪切单元。 面外刚度——板弯曲单元。 壳单元的类型是多样性的，不论是膜剪切单元还是板弯曲单 元，有三节点等参元、四节点等参元，等等。不同的膜剪切 单元和板弯曲单元可以组成上百种不同的壳单元。 在上部结构的整体分析中，楼板一般只承受竖向荷载，当竖 向构件不连续时，可以起到调整水平剪力的作用。所以上部 结构的整体分析中，楼板是不可或缺的部分。
楼板在整体计算中，往往需要简化处理，以突出结构主体的 作用，但是对一些关键部位的楼板，应采用二次计算，对其 进行细部分析。 不与楼板相连的构件，如越层柱的计算长度系数，梁的刚度 放大和扭矩折减等，要作特殊考虑。
工业厂房、体育馆等空旷结构
上部采用全层弹性楼板
较多小块的整体楼板宜按弹性楼板分析
“弹性板6 ”的适用范围：所有的工程均可采用。 相关注意：由于已经考虑楼板的面内、面外刚度，则梁刚度 不宜放大、梁扭矩不宜折减。板的面外刚度将承担一部分梁 柱的面外弯矩，而使梁柱配筋减少。此时结构分析时间大大 增加。
“弹性板3 ”的适用范围：需要保证楼板平面内刚度非常大， 如厚板转换层中的厚板，板厚达到 1m 以上。而面外刚度则 需要按实际考虑。 相关注意：一般在厚板转换层不设梁，或用等代梁，并注意 上下部轴线差异产生的传力问题。
弹性楼板——中柱剪力大
所以对狭长结构宜考虑全层弹性楼板或分块刚性楼板
狭长结构平面
狭长结构“刚性板”与“弹性膜”的对 比
底层柱底Y向地震作用的剪力——刚性楼板
底层柱底Y向地震作用的剪力——弹性膜
连体结构的楼板
对连体结构宜考虑全层弹性楼板或分块刚性楼板
对弱连接部位应考虑弹性楼板或当荷载考虑