喷管内流场计算程序
喷管计算
理论课教案教案编号 14
编写教师编写日期
审核教师审核日期年月日
教学班级
教学日期
课程名称热工理论及应用
课题:第四章蒸汽的流动
4-3喷管计算
教学目标:1.了解滞止参数、临界参数,掌握临界压力比含义;
2熟练掌握水蒸气在喷管中流动的流速记流量计算公式;
3.掌握减缩喷管和缩放喷管的争取选型及有关截面积计算及校核
教学重点:喷管设计计算
教学难点:临界压力比的理解及应用
教学方法:讲授法、练习法
其它说明:
时间分配教学组织1分钟小结与作业5分钟引入新课4分钟分钟讲解新课80分钟分钟
课后记事
教学内容
教学方法 [复习引入]
略。
[讲解新课]
第四章 蒸汽的流动 §4-3喷管计算
一、流量计算
1.渐缩喷管:如出口截面处的流速为v2,比容为c2,出口截面积为f2,则由连续性方程可得:
2. 渐缩渐扩喷管:
二、临界压力比
临界压力Pcr 与进口压力P1之比为临界压力比。
过热蒸汽:
干饱和蒸汽:
三、流速计算 出口流速:
临界流速:
四、喷管设计计算
五、喷管内有摩阻的绝热流动 [小结与作业] 1.流量、流速计算;
讲授
222v c f m =c
c v c f m min max =
=
cr β1
p p cr 546
.0=cr β577
.0=cr β2
1272.44h h c -=c
c h h c -=172.44
2.临界压力比的含义;
3.作业:4-6、4-7、4-13
练习。
喷管设计计算
第九章 气体和蒸汽的流动工程上许多热力设备中,常常要处理气体在管道内的流动情况,热能↔机械能的转化也常常发生在工质在管道中进行流动的过程中实现。
喷管:汽轮机:利用高速气流推动叶片输出机械功如扩压管:压气机:消耗外界功使气体增压减速但这种能量转化是很复杂的,因此要专门研究气体或蒸汽在管道中的流动问题。
本章主要讨论:(用前面以学过的知识) 质量守恒方程式 1、气体流动的基本方程 能量守恒方程式 过程方程式状态参数的变化规律 2、气体流动的基本特性 他们与管道截面而变化的关系3、喷管设计算——管道截面参数设计9—1 稳定流动的基本方程式本章的研究任务是从以学过的热力学基本知识来探讨工质在管道中的流动问题,前面所学过的基本方程式归纳起来不外乎质量守恒方程、能量守恒方程以及仅反映工质状态变化的过程方程。
由于工程上常见的工质流动都是稳定的,所以本章主要讨论气体及蒸汽的稳流情况——符合热疑虑。
另外,由于工质流速都很高,时间很短,忽略0q δ=,看成是绝热,所以在以后的讨论中都是稳流绝热的情况。
先介绍两个新概念 1、 稳定流动:只在喷管各个截面上的一切参数P V C 均不随时间变化。
2、 一元流动:指流动的一切参数仅在一个方向上(流动方向)有变化,而 在其他方向上没有变化。
实际上,第八章是前面学过知识的一个概括性总结复习,应用在复习和应用的基础上了解工质在管道内的流动规律。
一、连续性方程根据质量守恒原理,在稳定流动中,工质在单位时间内流经喷管任何截面的质量流量均相等。
12m m m ===即 112212i iiAC A C A C AC V V V V ==== 微分 ()0AC dm d V == ()20dc dA AC AC d A C dv V V V V ⇒=+-=0dc dA dv c A v⇒+-=---连续性方程说明: 1、(),,0f C A V = 三者之间的关系2、使用于速流、可逆、不可逆任何工质3、对不可压缩流体0dv =,则C ,A 成反比,A C ↑→↓4、对可压缩性流体(空气,蒸汽)喷管的变化规律与A, C ,V 豆油关系,而(),v f P T = (),A f C V =二、能量方程式 工质在管道中流动,必然遵守开口系统稳定流动能量方程式 ()()()2221212112q h h c c g z z wi =-+-+-+∵ 0q = ()210g z z -= 0wi =∴ ()22212112h h c c -=- —— 能量方程式微分: 212dh dc -=又 ∵ q dh vdp δ=-⎰212dh vdpvdp dc cdc ⇒=⇒-==→能量方程式,适用稳流、绝热、可逆、不可逆任何工质。
喷管内流场计算程序
喷管内流场计算程序!本程序采用三种格式对Buckley-Leverett方程进行求解!计算过程中采用人工粘性进行处理!name,name1是用于进行变文件名输出数据的字符串参数!n,m分别表示空间网格节点和选择哪种计算方法!uN,SN分别表示前一时刻的速度、人工粘性值!u,FN分别表示这一时刻的速度,前一时刻对流项的函数值!dx,dt,time分别表示空间尺度、时间尺度和总计算时间!Cx分别表示人工粘性系数program mainimplicit nonecharacter(len=15) :: name,name1integer :: i,n=201,mreal(kind=8) :: uN(201),SN(201),FN(201)real(kind=8) :: u(201),AN(201)real(kind=8) :: dx,dt,time,t,Cx!给定输入参数,对于不同的边界条件需要修改dx=2.0/(n-1)t=0.0time=0.4dt=0.0001Cx=0.006m=2!给定初始时刻给定的速度值,不同边界条件时需要修改do i=1,nif(-1.0+(i-1)*dx<=0.0.and.-1.0+(i-1)*dx>=-0.5)then uN(i)=1.0elseuN(i)=0.0end ifend do!选择方法进行计算if(m==1) thenname1="Lax_Friedrichs"do while(t<=time)t=t+dtdo i=1,nFN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2) end dodo i=2,n-1SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))u(i)=(uN(i+1)+uN(i-1))/2.0-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(2.0*dx)+SN(i) end dou(1)=uN(1)u(n)=uN(n)do i=1,nuN(i)=u(i)end doend doelse if(m==2) thenname1="Lax_Wendroff"do while(t<=time)t=t+dtdo i=1,nFN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2)end dodo i=1,n-1if(uN(i)==uN(i+1)) thenAN(i)=1.0elseAN(i)=(FN(i+1)-FN(i))/(uN(i+1)-uN(i))end ifend dodo i=2,n-1SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))u(i)=uN(i)-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(dx*2.0)+(AN(i)*dt/dx)**2*(uN(i+1)-& uN(i))/2.0-(AN(i-1)*dt/dx)**2*(uN(i)-uN(i-1))/2.0+SN(i)end dou(1)=uN(1)u(n)=uN(n)do i=1,nuN(i)=u(i)end doend doelsename1="upwind"do while(t<=time)t=t+dtdo i=1,nFN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2)end dodo i=1,n-1if(uN(i)==uN(i+1)) thenAN(i)=1.0elseAN(i)=(FN(i+1)-FN(i))/(uN(i+1)-uN(i))end ifend dodo i=2,n-1SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))u(i)=uN(i)-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(dx*2.0)+abs(AN(i)*dt/dx)*(uN(i+1)-& uN(i))/2.0-abs(AN(i-1)*dt/dx)*(uN(i)-uN(i-1))/2.0+SN(i)end dou(1)=uN(1)u(n)=uN(n)do i=1,nuN(i)=u(i)end doend doend ifwrite(name,"(A15)") name1open(10,file=''//trim(adjustl(name))//'.dat')do i=1,n!输出速度值,对于不同边界条件需要修改write(10,"(f9.5,2x,f9.5)") -1.0+(i-1)*dx,u(i)end dostopend。
喷管设计计算流程
喷管设计计算流程1.需求分析:首先需要明确喷管所需要达到的目标,例如喷射流体的流量、压力、速度要求以及应用环境等。
根据目标设定具体的设计要求。
2.材料选择:根据喷管的工作条件和喷射流体的特性,选择合适的材料。
常见的喷管材料包括金属(如铜、不锈钢)、塑料和陶瓷等。
材料的选择需要考虑其耐腐蚀性、耐磨损性、耐高温性以及可加工性等。
3.流体力学计算:根据喷射流体的物理特性和设计要求,进行流体力学计算。
这包括流体传递方程的建立和数值计算方法的选择。
通过对流场的模拟和分析,确定喷管的内部流动状态,以及流体的流速、压力等参数。
4.结构力学计算:根据喷管的结构形式和工作状态,进行结构力学计算。
这包括应力分析、刚度分析和振动分析等。
通过计算得到喷管在工作条件下的应力分布,以及是否超过材料的极限强度。
5.几何参数确定:根据流体力学和结构力学计算的结果,确定喷管的几何参数。
这包括喷口形状、管道直径、长度以及其他尺寸参数的确定。
几何参数的选择会直接影响到流体力学和结构力学的计算结果。
6.性能评估:根据设计要求和计算结果,对喷管的性能进行评估。
这包括对流场特性的评价、流体的流速、耗压等参数的分析、结构强度的评估等。
通过性能评估可以判断设计方案是否满足使用要求。
7.优化设计:根据性能评估的结果,对喷管的设计进行优化。
可以采取改变几何参数、材料选择、流道优化等方式,使喷管的性能更加稳定和优化。
同时,还可以根据实际使用情况,经验调整的因素对喷管进行修正。
总结:喷管的设计计算流程主要包括需求分析、材料选择、流体力学计算、结构力学计算、几何参数确定、性能评估和优化。
通过这一流程的设计计算,可以得到满足实际需求的喷管设计方案,确保喷管在实际工作中具备满足流体特性和结构要求的性能。
同时,还可以运用优化设计的方法,进一步提升喷管的性能和效率。
喷管 喷管内燃气流动的参数计算
一、喷管理论 二、喷管内燃气流动的参数计算
• 喷管是火箭发动机的一个重要部件,它的主要功能有三个: • • • • • 通过喷管喉部面积的大小控制燃气的流量,使燃烧室内的燃气保 持预定的压强,确保装药正常燃烧; 使推进剂燃烧产物通过喷管膨胀加速,将其热能充分转换为燃气 的动能,从而使发动机获得推进动力—推力; 在导弹发动机中通过喷管实施推力大小和方向的调节与控制。 目前火箭发动机中最常用的是几何喷管,它是依靠喷管本身特殊 的几何形状来实现以上功能的。 本章主要讨论燃气在几何喷管中流动的基本规律,它是研究火箭 发动机性能参数的主要理论基础。
由图可知 是 的双值函数, 对于给定的值,在亚声速区和超 声速区均有一个值与之对应。
• 4. 排气速度
由能量方程 :
2k T 2k V 2 H 0 H 2c p T0 T RT0 1 RT0 1 ( ) k 1 T0 k 1
由气动力函数关系,可得:
V 2k RT0 1 k 1
k 1
k 1 k
k 2k 令 FV 1 ,称为流速函数,则 k 1
V RT0 FV ( , )
当 e , 称为排气速度,即 Ve RT0 FV ( e , k )
k k 1
1 k 1
2k V a* RT0 k 1
气体动力学函数
因此,参数计算的一般步骤为:
2
2
T T0 p p0
•
注意:一定的ζ或ε由q(λ)表可得到两个速度系数, 其它参数也均有两个相应的解,分别是亚声速解及超 声速解。
0 V
ห้องสมุดไป่ตู้ 3. 压强比
喷管设计计算流程
2 m
A2 2 v2 m V2
拉法尔管 渐缩或拉法尔管 ? 渐缩管 喷管几何尺寸确定
2 Amin m vc (喉部最小截面) Vc
结
束
A2
37、喷管设计计算流程:
开
始
给定初始参数 p0 , T0 和背压 pb
或出口截面 A2 给定流量 m
2 k 1 计算流体的 c ( ) k 1
k
>
流动特性:1、出口为亚音速 状态;2、 p 2 pb p c 3、出口流速小于当地音速 4、流量小于最大流量
pb c ? p0
<
流动特性:1、出口为超临界状态; 2、 p 2 pb p c 、 pc p0 c 3、出口流速大于当地音速 4、由喉部临界状态决定最大流量
=
流动特性:1、出口为临界状态; 2、 p 2 pb p c 、 pc p0 c 3、出口流速等于当地音速 4、流量为最大流量
喷管选择:渐缩喷管
1 pb kk ) (
V2 2(h0 h2 ) 2c p (T0 T2 )
p0 k ) pb
1
vc v0 (
p0 1 )k pc
V2 2c p (T0 T2 )
Vc
2kRT0 k 1
2? A2 或 m
A2
2 m A2V2 v2
喷管选择:渐缩喷管 出
喷管选择:拉伐尔喷管 口 : 喉 部:
T2 T0 (
pb ) p0
k 1 k
T2 Tc
2 T0 k 1
p0 ) pc
1 k
v2 v0 (
p0 ) pb
1 k
T2 T0 (
0CFD实践-喷管流场计算
教案课程名称:计算流体力学理论授课人员:32号授课对象:__________________________指导教员:__________________________XXXXXXXXXXXXXXXXXXX2016年10月12日一、基本内容二、授课过程设计介绍三种方案,从其他两种方法的弱点引出CFD方法提出问题?CFD温度为2000K。
出口压强为0Pa,出口温度为300 K o(4 )迭代计算进行迭代计算,直到方程收敛。
而收敛前的迭代次数,和模型求解的难度、网格网格细密程度、使用的算法、收敛判据等有关。
(5)后处理压强云图:9.98+0 9.16et0 8.37et0 7.58x0 6.80e-t0 6.01e-t0 5.22et02.86et0 2.07e-f0 1.28et0 4.92x0 4.98eM54.69et05 4.40e+05 4.10e-»05 3.81x053.5加05 3.22et05 2.93et05 2.63eW52.33052.04e-»05 1.75et05 1』如前 51.M058.67ei(M5.73e,(M2.78e-»02l•1.5GeM3 -3.10e-t04-6.04e-t04 -8.98e-t04Centoui8 01s旬ic Preesure (pascal) I Oc1 08, 2016 FLUENT 6.3(axi, dp, pbrs)介绍Fluent软件,引出下面的计算手段CcnloufBolSwic Pressure (pascal) I Od 08, 2016 FLUENT 6.3(axi, dp, pbrs)结合电脑上的实际操作讲述5个步骤0C1 08, 2016 FLUENT 6.3 [axi, dp, pbrslOci 08, 2016 FLUENT 8.3 [axi, dp, pbrs)2 97et02 2.17x025 H 3.7mL 」UE.«K■CFD方法的优势和不足(1 )优势“数值实验”比“物理实验”具有更大的自由度和灵活性,例如“自由”地选取各种参数,不受物理模型和实验模型的限制等。
第十一讲 喷管流动过程1
引入函数 2
2 ( P、T) 0
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第五章 喷管流动过程
(3)计算给定温度与压强条件下燃烧产物平衡组分
火箭发动机原理
nj
的方程: 化学平衡方程
质量守恒方程
等熵方程:
~ ~ 1 S (P、T) S0c 0
喷管热力计算的方程
喷管计算程和化学平衡方程(计算 n j )
Ie
n j I ej
j 1
N
m
k
R
:
等
(d) 计算喷管的平均等熵指数
T 燃烧产物从 ( P0c 、 0c )等熵膨胀到
( Pe 、 e ) 满足等熵方程: T
Peve P0c voc const.
k k
Pv R T
P lg e P 0c k P R T lg e 0c 0c P R T 0c e e
不可逆现象是指 摩擦、传热及其 它的不平衡现象
平衡流动模型
温度较高、压强较大、 产物组分浓度也较大的 情况,计算过程中采用 平衡膨胀的平均比热。
化学组分冻结 的流动模型
燃烧温度较低的情况, 计算过程中采用冻结 平均比热。
化学组分突然冻 结的流动模型
这一模型有时能满意 地替代考虑化学不平 衡的复杂计算。
火箭发动机原理
1.推进剂燃烧完全,产物在流动过程中处于平衡状态 2.燃烧产物为完全气体 基本假设 3.喷管内的流动是一维的 4.燃烧过程是绝热的,喷管的流动过程是定常的、而且是等熵 的
17
第五章 喷管流动过程
火箭发动机原理
1、利用喷管热力计算的结果计算流动参数及发动机的理论比冲:
①:喷气速度 u e
微喷管内流场DSMC模拟计算与分析
工学硕士学位论文微喷管内流场DSMC模拟计算与分析张海强哈尔滨工业大学2006年6月国内图书分类号:V435国际图书分类号: 52工学硕士学位论文微喷管内流场DSMC模拟计算与分析硕 士 研究生:张海强导师:赵阳 教授申请学位级别:工学硕士学科、专业:人机与环境工程所在单位:航天工程系答辩日期:2006年6月授予学位单位:哈尔滨工业大学Classified Index:V435U.D.C.: 52Dissertation for the Master Degree in EngineeringSIMULATION AND ANALYSIS OFRAREFIED FLOWIN MICRO NOZZLE USING DSMCCandidate:Zhang Haiqiang Supervisor:Prof. Zhao YangAcademic Degree Applied for:Master of Engineering Specialty:Ergonomics and Environment Affiliation:Dept. of Astronautic Engineering Date of Oral Examination:June, 2006University:Harbin Institute of Technology哈尔滨工业大学工学硕士学位论文摘要随着我国微小卫星研制的大力发展,作为微推进系统关键部件的微喷管研究成了重要的研究课题之一,对微喷管内流场稀薄气流的模拟分析是微喷管设计和性能改善所需要解决的关键问题。
微尺度喷管流动特性的研究对微型空间推进器及微机电(MEMS)动力系统的设计和性能改进具有极其重要的指导意义。
本文针对国外研制的微推进系统所用典型微米级喷管,对稀薄气流在微喷管内的流动性能进行了建模和仿真分析。
稀薄气体的流动是一个复杂的稀薄气体动力学问题。
由于气流密度小,工作部件微型化,气体分子的平均自由程与喷管的特征尺寸在一个量级,这使得气体流动在物理上变成高非线性、高耦合性的微分积分方程,因此数学解析求解变得异常困难。
固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算
固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算随着航天技术的不断发展,固体火箭发动机已经成为了火箭发射的重要动力来源之一。
燃烧室喷管是固体火箭发动机的核心部件之一,它能够将燃烧产生的高温高压气体通过喷口喷出,产生巨大的推力,推动火箭发射。
为了保证固体火箭发动机的高效稳定工作,燃烧室喷管的设计和优化显得尤为重要。
本文将介绍固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算的相关研究。
一、燃烧室喷管的工作原理燃烧室喷管是固体火箭发动机的关键部件之一,它的主要作用是将燃烧产生的高温高压气体通过喷口喷出,产生巨大的推力。
燃烧室喷管的工作原理可以简单地理解为:燃烧产生的高温高压气体通过燃烧室喷管的喷口喷出,喷出的气体在喷口周围形成了一个高速气流,这个气流可以产生推力,推动火箭发射。
二、燃烧室喷管的设计与优化燃烧室喷管的设计和优化是固体火箭发动机研制过程中的重要环节。
燃烧室喷管的设计需要考虑多个因素,包括燃烧室的形状、喷口的大小和形状、喷口的位置等等。
一般来说,燃烧室的形状和尺寸应该根据所需的推力和燃烧产生的气体流量来确定。
而喷口的大小和形状则需要根据燃烧产生的气体流速和喷口周围的气流特性来确定。
此外,喷口的位置也需要考虑到火箭的整体结构和重心平衡等因素。
优化燃烧室喷管的设计可以帮助提高固体火箭发动机的性能和可靠性。
优化的方法包括数值模拟、实验测试和经验公式等。
其中,数值模拟是目前研究燃烧室喷管设计和优化的主要方法之一。
数值模拟可以模拟喷口周围的流动场和压力场,帮助优化喷口的形状和位置,提高固体火箭发动机的推力和效率。
三、固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算是一种基于数值模拟的燃烧室喷管设计和优化方法。
该方法可以模拟喷口周围的流动场和压力场,帮助优化喷口的形状和位置,提高固体火箭发动机的推力和效率。
具体来说,固体火箭发动机燃烧室喷管统一流场计算的步骤包括以下几个方面:1.建立燃烧室喷管的数值模型,包括燃烧室的形状、喷口的大小和形状、喷口的位置等。
喷管 喷管内燃气流动的参数计算
1.0
0.8
0.6
0.4
T/T0
/0
0.2
0.0
p /p 0
0 1 2 3 4 5 6 7 8
M
(3)喷管流动的壅塞
从前面分析得知,亚声速流动在收 敛管道(dA<0)中将膨胀加速(dV>0)。 当亚声速流动马赫数达到M=1时,如果管 道继续收敛,流动速度将如何变化?
M1=1
dA<0
M2 = ?
dx A V ( dx)( A dx)(V dx)dt x x x
(2)动量方程
d dA 2 将 ( pA AV ) p 化简, dx dx 并引入 m AV Const 可得 mdV Adp 或
VdV dp 0
即作用在所取微元体内气体上的力应等于单位时间气体沿力 的方向上动量的变化。上式的负号表示动量的增量和力的增量正 好相反。
(3)能量方程
喷管中燃气能量方程为
d( V2 Ic ) 0 2
对于组分和比热不变的完全 气体,其化学能不再变化,因此 可用物理焓H的变化来代替总焓 的变化,于是能量方程可写成
d( V 2 H) 0 2
上式表明在一维定常绝能流动中,气体的焓 和动能可以互相转 换,但其总和保持不变。此式对有无磨擦的 情况都是适用的。
由上表可得出如下基本规律: 压强(或密度)的变化方向与流速变化方 向总是相反的。故可将流动分为两 类:膨胀(dp<0)加速(dV>0)流动和压缩 (dp>0)减速(dV<0)流动,对应的管道 分别称为收敛与扩张管道。 截面积增大(dA>0)和截面积减小(dA<0)对 气体流动参数变化的影响正好相反。 亚声(音)速流(M<1)和超声速流(M>1)对流 动参数变化的影响正好相反。
05-CFD实践—喷管流场计算
研究工具 CFD的作用
数值实验研究
设计工具
提供设计所需数据
计算流体力学的作用
研究工具 观察流动现象
膛口流场 (含运动弹丸)
温度
马赫数
计算流体力学的作用
设计工具 提供设计所需数据
弧形翼导弹表面压强云图
不同攻角弹底截面处压强分布
Fluent介绍
目前常用的CFD软件有:Fluent、CFX、Phoenics、 Star-CD。 Fluent是目前国际上比较流行的商用CFD软件包, 凡跟流体,热传递及化学反应等有关的工业均可 使用。在航空航天、汽车设计、石油天然气、涡 轮机设计等方面都有着广泛的应用。
P入=2e5
P入=1e6
P入=1.5e6
不同压强入口条件下的喷管内部速度云图
CFD方法的优势及不足
优势
• 比物理实验自由灵活 • 可以进行物理实验不能做的实验 • 经济效益高 • 数值方法需要发展 • 理论要求较高 • 最终需要实验验证
不足
小结
CFD 的 作 用 研究工具 数值实验研究
设计工具
CFD实践—喷管流场计算
今天不可能的事明天将变为可能。
---康·埃·齐奥尔可夫斯基
CFD实践-喷管流场计算
• 了解计算流体力学的作用
教学目标 • 掌握计算流体力学软件的使用流程
• 解决流动问题的方法及计算流体的作用
教学内容 • 演示喷管流场计算
教学时间
• 20分钟
解决流动问题的方法
理论 分析
材料特性 边界条件 初始条件
1.构建几何模型
Gambit构建喷管几何模型
2.划分网格
划分网格
3.定义边界及模型
喷管内雾状气液两相流场计算分析
喷管内雾状气液两相流场计算分析付英杰;魏英杰;张嘉钟;董磊【摘要】基于双流体模型,考虑两相间动量和热量传递,采用变步长的Runge-Kutta法,对喷管内雾状气液两相流场进行了数值模拟.分析了亚声速及超声速流场特性,重点研究了液滴尺寸及初始含气率对两相流动的影响.计算结果表明:液相速度增长相对缓慢,喷管出口处两相速度差异最大;液相出口速度随液滴尺寸减小而增大,气相出口速度随其减小而减小;液相、气相出口速度均随着初始含气率的增大而增大;在超声速流动中,喉部马赫数小于1,喉部面积随初始含气率及液滴尺寸的增大而减小.这将为喷雾发动机性能的研究分析奠定基础.【期刊名称】《哈尔滨工业大学学报》【年(卷),期】2010(042)009【总页数】6页(P1363-1368)【关键词】雾状流;流场分析;数值模拟;双流体模型;热量传递;喷管【作者】付英杰;魏英杰;张嘉钟;董磊【作者单位】哈尔滨工业大学航天学院,哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,哈尔滨,150001;哈尔滨工业大学航天学院,哈尔滨,150001【正文语种】中文【中图分类】O359气液两相流广泛存在于现代工业设备当中,如锅炉、核反应堆蒸汽发生器等汽化装置,石油、天然气的输送管道,各种蒸发器、冷凝器、反应器等化工设备,以及气液混合器、热交换器等.雾状流作为气液两相流的一种重要流型,常用于灭火器,各种发动机燃烧室以及水下推进装置中等.国内外对雾状气液两相流的研究主要集中在液体碎裂过程及实验测量技术等方面[1-4],关于两相流动的详细分析相对较少.Eddington[5]基于双流体模型对超声速雾状流进行了理论分析,研究了两相流中正激波及斜激波特性;并进行了实验研究,分析结果与实验对比有很好的一致性.魏文韫[6]采用理论分析和实验的方法,研究了由拉伐尔喷管产生的高速气-雾两相流发生过程中动量传递的弛豫现象,为这一特殊的反应体系提供了流体动力学基础.郭烈锦[7]总结了前人关于气液两相流的研究工作,并进行了系统研究分析.Muench和Keith[8]提出一种向水下喷气推进装置中通过雾化喷嘴注入液相水,与气体混合形成雾状流并由喷管高速喷出,借以增加发动机推力及效率的方法,并把该推进装置称为喷雾推进器.该推进器主要包括空气压缩单元、水注入单元和两相喷管3个部分,研究表明推进效率可以达到50%.该喷雾推进器以雾状气、水混合物作为工作介质,因此喷管内雾状气液两相流场计算,对于该推进器的性能分析有重要影响.本文基于双流体模型,针对喷管内雾状气液两相流,考虑了两相间的动量、热量传递,分别进行了亚声速和超声速两相流动的计算分析;在此基础上,进一步研究了液滴尺寸及初始含气率对雾状两相流场分布的影响,旨在为喷雾推进器性能分析等研究工作打下基础.1 计算模型针对喷管内雾状气液两相流,参考Muench[9]所采用的双流体模型,进行流场计算;模型所作的假设如下:1)流场是准一维稳态的,即各相速度、压力等参数在同一喷管截面上为单一值,且不随时间变化,液滴均匀分布;2)气相为理想气体,液相为不可压缩流体;3)流场中液滴始终保持球形,且不发生分裂或合并,直径不变;4)不考虑喷管壁面与流体间的摩擦应力、湍流及边界层效应对流场影响.气相与液相连续性方程如下:式中:下标L,G分别表示与液相、气相对应的变量;α为截面含气率,即空隙率;ρ,u分别为对应相的密度和速度;A为喷管任意点处截面面积;˙mL,˙mG分别为液相、气相的质量流率.混合相动量方程,式中,p为流场压力.液体微团(液滴)动量方程为式中,Re为基于相间滑移速度的液滴雷诺数,且式中:右侧项分别为作用于液滴的压力梯度力及两相间粘性阻力;D为液滴直径,CD 为液滴微团阻力系数,可通过下式求得[9]:其中:μG为气体动力粘度.忽略喷管壁面与两相流间的热量传递,则两相流总能量方程可表示为式中:T为对应相温度,cp为气相定压比热容,c为液相比热.两相间热量传递方程为式中:左侧项为液滴热能增加值;右侧项为通过对流作用液滴吸收的热量;h为对流换热系数,根据相似准则努谢尔数(Nusselt number)计算得到[9].气相为理想气体,满足状态方程式中:RG为气体常数.方程(1)~(7)组成了描述喷管内雾状气液两相流的完整模型方程组,通过求解该常微分方程组,可以得到两相流场参数在喷管内的分布情况.与单相可压缩流不同,在两相流中,尤其是两相速度差异较大的雾状流,声速和临界流速并不统一,两者关系比较复杂.两相临界流的问题,截止到目前仍在继续研究中,且远未达到取得确切结论的程度[10],故这里只给出声速及临界流速的经验表达式[7],在进行喷管内临界两相流场计算时,仅对其进行定性分析.气液两相流中声速方程式如下:式中:cG为单相气体中声速值.当气液两相间滑移速度较大时,临界流速与声速差异较大,可表示为式中:两相混合密度ρm=αρG+(1-α)ρL.两相混合物速度为马赫数为两相滑动比为2 数值方法模型方程组中包含7个常微分方程,但含有ρG,uG,uL,α,p,TG,TL,A等8个未知量;在进行流场计算时,需要给定某一个函数分布,进而计算其它变量.亚声速流场计算时,采用半收缩角为β的锥形喷管,则喷管截面面积A随轴向坐标x变化关系如下:式中:A0为喷管入口截面面积.此时,模型方程组可整理为式中:该方程组为一阶常微分形式,通过变步长的Runge-Kutta法求解方程组,当流场压力降为环境压力时,停止计算,可得到亚声速流场参数分布.给定喷管轮廓即喷管截面面积的方法,只适用于亚声速流场计算.若给定缩放喷管轮廓进行超声速流场计算,可能在喷管喉部以前发生阻塞,得不到稳定的稳态解;或者在喷管喉部仍未达到临界条件,故在扩张段流体速度会减小,达不到超声速流场计算分析的目的.本文在进行喷管内超声速两相流计算时,给定流场压力p随喷管轴向坐标x的变化关系,即式中:p0为喷管入口处压力值;p∞为环境压力.超声速流场计算方法与亚声速计算类似,不再赘述.3 计算结果与讨论在文献[9]中Muench和Ford将该模型计算结果与实验进行了对比,两者吻合较好,验证了该计算模型及计算方法的准确性,故本文不再重复验证,重点应用该模型对喷管内雾状气液两相流场进行计算分析.3.1 亚声速流场分析采用半收缩角β=10°的锥形收缩喷管,则截面面积沿轴向分布如方程(11),喷管入口截面面积A0=7.85×10-3m2.入口处液相速度uL0= 20 m/s,气相速度uG0=2uL0,液相温度 TL0= 293 K,气相温度TG0=350 K,含气率α0=0.9,压力p0=2×105Pa,环境压力p∞=105Pa,液滴直径D=10-4m,进行喷管内亚声速两相流场计算分析.如图1~2给出了该条件下,雾状气液两相流场参数沿喷管轴向的分布情况,其中L为流场压力降为环境压力时得到的喷管长度;下标e表示喷管出口处流场变量.图1 ρG,TG及TL沿喷管轴向分布曲线图2 p,uG及uL沿喷管轴向分布曲线由图1可知,由于对流传热及气体膨胀加速作用,气相温度逐渐降低,与液相温度趋于一致.液相比热容约为气相的4倍,质量流率也远大于气相(此条件下两相质量流率比˙mL/˙mG约为28),故液相温度变化很小.由于在喷管入口附近温度下降较快,致使气相密度增大,因而气相速度在喷管入口附近略有减小,如图2所示.随着压力的降低,气、液两相速度同时增大,但气相速度增长较快,在喷管出口附近两相速度差异达到最大.喷管入口两相温度TG0=TL0=293 K,改变液滴直径D,其它条件同上,进行雾状两相流场计算,分析液滴直径对流场分布的影响,如图3~5所示.可见,在各液滴尺寸条件下,压力均沿喷管轴向逐渐减小,且压力梯度(-dp/dx)随液滴直径的减小而增大,即压力下降速度逐渐增大,因而由入口压力膨胀到环境压力所需要的喷管长度,随液滴直径的减小而减小.喷管出口处,液相速度随液滴直径的减小而增大,气相速度随其减小而减小;各条件下,喷管出、入口两相动量变化率依次为:412.2 N,466.4 N,531.5 N,601.1 N,可见动量变化随着液滴直径的减小而逐渐增大,因此减小液滴尺寸有利于增大雾状流通过喷管喷射所产生的推力值.图3 液滴直径D对流场压力分布影响图4 液滴直径D对液相速度分布影响图5 液滴直径D对气相速度分布影响其它条件保持不变,改变初始含气率值,进行两相流场计算分析,研究初始含气率对流场分布的影响.如图6~8,分别给出了各条件下流场压力,液相及气相速度喷管轴向的分布情况.随着初始含气率的增大,压力梯度(-dp/dx)逐渐减小,膨胀到环境压力所需要喷管长度增大.初始含气率较高时液相速度增长缓慢,气相速度随初始含气率变化趋势与液相类似.在喷管出口处,液相及气相出口速度均随着初始含气率的增大而增大.由于初始含气率增大时,减小了液相质量流率,致使初始含气率分别为0.85,0.90,0.95时,通过喷管时两相动量变化率依次为: 591.9 N,531.5 N,431.6 N,即在一定条件下,随着初始含气率增大,通过喷管时两相动量变化逐渐减小.图6 初始含气率α0对流场压力分布影响图7 初始含气率α0对液相速度分布影响图8 初始含气率α0对气相速度分布影响3.2 超声速流场分析提高两相混合流在喷管出口处速度值,可以增大雾状流喷射所产生的推力.然而气液两相流中声速远小于单相气体或液体物质中声速值,故水下发动机喷管内两相流动多为超声速,本节重点对喷管内超声速雾状气液两相流进行计算分析.假定流场压力沿喷管轴向分布如方程(12),取初始压力p0=4×105Pa,环境压力p∞ = 105Pa.气相温度TG0=350 K,液相温度TL0= 293 K,其它条件与亚声速流动分析时相同,使两相流在喷管内膨胀到环境压力,对流场进行分析.各流场参数分布情况如图9~10所示,其中气相出口速度uGe=214.6 m/s.由喷管截面面积分布可知,喷管为缩放型,喉部位置x/L=0.737,而两相流在缩放喷管内一直处于加速状态,可认为两相流动为超声速.两相温度及气相密度沿喷管轴向分布均与亚声速相似.气体在喷管内膨胀过程中,把气相内能转化为气相和液相动能,同时通过对流传热向液相传递热量,气相温度降低,液相温度略有升高;当气相温度低于液相时,再次通过对流传热,从液相吸收热量,致使液相温度随之降低;可以认为,两相混合物在喷管内流动时,把气相及液相内能转化为两相动能. 图9 p,A,uL及uG沿喷管轴向分布曲线图10 ρG,TG及TL沿喷管轴向分布曲线通过方程(8)~(10)计算得到的气液两相流中声速cm,临界流速am及混合相速度Vm沿喷管轴向的分布情况,如图11所示.可见声速及临界流速均沿喷管逐渐减小,并且临界流速略大于声速值;但在喷管喉部位置,混合相速度与喉部临界速度或声速并不相等,即马赫数M不等于1,而是在喉部后方某一位置混合相速度与临界流速达到一致,主要由于声速表达式(8)是基于冻结模型求得的,得出的结果偏高.当两相流间存在较大的滑移速度时,声速及临界流速的计算有待于进一步研究.流场压力分布等其它条件不变,改变液滴直径D进行喷管内超声速两相流场计算,图12~14分别给出了两相速度及喷管截面面积沿轴向的分布情况.图11 声速、临界流速及混合相速度沿喷管分布图12 液滴直径D对液相速度分布影响图13 液滴直径D对气相速度分布影响图14 液滴直径D对喷管截面面积分布影响可见,当液滴直径较小时,液相速度增长较为迅速而气相速度增长缓慢,则在喷管出口处,液相速度随液滴直径减小而增大,气相速度随其减小而减小.由图14可知,随着液滴尺寸的减小,喷管喉部面积逐渐增大,位置变化不大(D取0.4 mm, 0.2 mm,0.1mm 时,喉部分别位于 x = 0.074 8 m,0.074 5 m,0.073 8 m处);在喉部位置气相速度随液滴直径减小而减小,液相速度随其减小而增大;两相滑动比S分别为3.19,2.61和2.10,马赫数M为0.855,0.868和0.874;可见随着两相间滑动比的减小,喉部马赫数逐渐接近于1.图15~17给出了不同初始含气率α0条件下,气相速度、液相速度及喷管截面面积沿喷管轴向的分布情况.图15 初始含气率α0对气相速度分布影响图16 初始含气率α0对液相速度分布影响图17 初始含气率α0对喷管截面面积分布影响由图可知,两相速度均随着初始含气率的增大而增大;喷管喉部面积随着含气率的增大而减小,而喉部位置几乎没有变化(分别位于x= 0.073 8 m,0.073 8 m,0.073 9 m处).初始含气率对通过喷管时两相动量变化率Δ(˙mLuL+ ˙mGuG)的影响与亚声速流动情况下相同.4 结论1)液相速度增长缓慢,两相速度差异逐渐增大,在喷管出口处速度差异为最大;2)亚声速及超声速流动中,液相出口速度均随液滴尺寸减小而增大,气相出口速度随其减小而减小;液相、气相出口速度均随着初始含气率的增大而增大;3)超声速流动中,喉部混合相速度、声速及临界流速均不相等,且滑动比越小,混合相速度越接近声速;喉部面积随初始含气率、液滴直径的增大而减小,位置变化不大.参考文献:[1]CAO J M.Derivation on the linear stability theory of plane liquid sheets spray in two compressible gas streams[J].Combustion Science and Technology,1999,(4):349-355.[2]JAZAYERI S A,LI X.Nonlinear instability of plane liquid sheets [J].Journal of Fluid 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喷管的校核计算
喷管是一种常见的流体流动元件,在工程应用中经常用于水力液力机械、航空航天发动机和火箭发动机等领域。
校核喷管需要进行一系列的计算,包括流量、速度、压力、功率等参数的计算。
下面是喷管校核计算的一般步骤和主要内容:
1. 流量计算:首先需要根据设计要求,确定喷管的流量。
通过流量计算,可以确定进口流量和喷口出口的温度和压力,以及排气速度等相关参数。
2. 喷口速度计算:根据现有进口流量和喷口尺寸等条件,可以计算出喷嘴速度。
这是决定喷口出口速度和排气速度的关键参数。
3. 喷嘴出口压力计算:根据喷口速度和对应密度,可以计算出喷嘴处的出口压力。
这是决定排气速度和压力的重要参数。
4. 喷管长度计算:要避免过长或过短的喷管对流量和压力的影响,需要根据进口流量、喷口压力、速度等参数计算喷管的长度。
5. 喷管功率计算:最后需要计算喷管的功率。
喷管的功率不仅取决于流量和速度,还受到其他因素如粘性、格雷诺数等的影响。
需要注意的是,上述喷管校核计算仅为一般性指导,具体执行过程和步骤可能因喷管类型、规格和设计要求等因素而有所不同。
在实际工作中,还需要结合相关标准和规范、计算软件等设备工具进行详细计算和校核,以确保喷管的质量和稳定性。
(END)。
§7.3喷管中流速及流量计算-世界大学城.ppt
(2)渐缩渐扩喷管的流量计算
正常工作时
5、喷管的设计计算
出发点: p2 pb
⑴喷管形式选择
pb pc , 渐缩喷管
pb pc , 渐缩渐扩喷管
⑵喷管尺寸计算
设渐计缩计渐算扩:喷m• 已管知的最小f截2 面m积cv2(2 喉部)为
fmin
m vc cc
根据经验,渐扩段长度l为:
l d2 dmin (m)
故其临界流速为:v1
1
pc p1
k
(9-16)
3、临界压力比及临界流速
ac kpcvc
k1
cc
2
k
k
1
p1v1
1
pc p1
k
M 1 ac cc
3、临界压力比及临界流速
3、临界压力比及临界流速
亦可:
(适用于理想气体 定熵流动)
3、临界压力比及临界流速
2 tan
圆台形渐缩渐扩喷管渐扩部分的顶锥角
c2
背压:喷管出口处的环境压力。
p 注意 2 的取值
,和背压有关。 12
pb pc
pb pc
p p 气流在喷管内可
2
b 以充分膨胀。
p p Pc到pb的过程在喷管外进行。 2c
pc (
2
k
) k 1
p1 k 1
mmax f2
2
k
(
2
2
) k1
p1 (kg / s)
k 1 k 1 v1
在大气飞行器的头部、机翼的迎风面上就属于这种情况。
特别是当航天飞行器返回大气时,由于Ma数很高,其 迎风面上将承受很高的温度,能达到数千乃至上万摄 氏度的高温。所以要使航天飞行器成功返回地面,必 须进行热防护。
喷管流量计算公式
喷管流量计算公式喷管流量计算公式,这可是个挺有意思的话题!在我们的物理世界里,喷管流量的计算可不是一件能随便糊弄的事儿。
想象一下,假如你正在设计一个火箭发动机的喷管,或者在研究某种工业设备中的气体喷射过程,要是搞不清楚喷管流量的计算,那可就要出大乱子啦!先来说说喷管流量计算公式到底是啥。
简单来讲,它就是用来确定在特定条件下,通过喷管的流体(比如气体或者液体)的流量大小的数学表达式。
这当中涉及到好些个物理量,像是喷管入口和出口的压力、温度,还有流体的性质等等。
咱们拿常见的理想气体为例。
理想气体通过喷管的流量计算公式可以表示为:$Q = A \times \sqrt{\frac{2k}{k - 1} \times P_1 \times V_1\times \left[ 1 - \left( \frac{P_2}{P_1} \right)^{\frac{k - 1}{k}} \right]}$ 这里面,$Q$ 就是流量,$A$ 是喷管的喉部截面积,$k$ 是气体的比热比,$P_1$ 和 $P_2$ 分别是喷管入口和出口的压力,$V_1$ 是喷管入口处的气体比容。
你看,这一堆符号和公式,乍一看是不是有点让人头疼?别担心,我给您举个实际的例子,您就明白它的用处啦。
就说咱们家里用的燃气热水器吧。
燃气燃烧产生的热气要通过一个小小的喷管喷出来,加热冷水。
假如我们知道了燃气的性质(比如比热比),喷管入口和出口的压力、温度,还有喷管喉部的截面积,就能用这个公式算出热气的流量,从而判断热水器的加热效率是不是够高。
再比如,在航空航天领域,火箭发动机的喷管设计那可是至关重要。
工程师们得精确计算燃料和氧化剂通过喷管的流量,才能保证火箭有足够的推力,把卫星或者载人飞船送上太空。
要是流量算错了一点点,那后果简直不堪设想!说到这,我想起之前有一次参加一个科技展览。
展览上有一个关于喷管技术的展示台,展示了不同形状和尺寸的喷管,以及它们在不同压力和温度条件下的流量实验数据。
二维等熵喷管流场计算
二维等熵喷管流场计算本文探讨了二维等熵喷管流场的计算方法。
计算采用多种数学方法,包括等熵方程、拉普拉斯方程和非线性方程组。
具体而言,本文使用标准的热力学理论,将无量纲状态参数放在一个局部的有界框架中,用局部的非线性解决方案来近似解决等熵方程。
拉普拉斯方程被用来求解非定常的基本解,以及对应的非线性方程组的解析和数值解的极限约束,使得结果能够更好地与实验结果相符合。
此外,本文还研究了一系列关于温度和流速的潜在特征,以及自定义流场表面和边界温度,旨在阐明流场中物理量之间的联系。
摘要:本文探讨了二维等熵喷管流场的计算方法,并使用标准的热力学理论,等熵方程,拉普拉斯方程,以及非线性方程组来求解流场的有界框架和非线性解决方案。
另外,研究了温度和流速的潜在特征,以及自定义流场表面和边界温度,以便更好地与实验结果相符合。
关键词:等熵喷管流场、等熵方程、拉普拉斯方程、非线性方程组、温度、流速、流场表面边界温度应用二维等熵喷管流场计算方法可以更加快速、准确地分析复杂的流场。
例如,它可以用来预测火花和烟雾的行为,从而改善烟囱的效率。
它还可以用来进行风机的有效运行分析,从而帮助工厂提高生产效率。
此外,它还可以用于测量燃烧室中气体的流场。
除了上述应用以外,它还可以用于空间航行器的模拟,从而考虑宇宙尘埃对航行器的影响,它也可以用于重力下的流体流动模拟,从而考虑太阳大气层的机制。
由于二维等熵喷管流场计算方法可以帮助改善工业生产的效率、优化烟囱设计和提高航空性能,因此,在空间航行、军事航空、火花机械制造和电力工业等复杂的流程中,二维等熵喷管流场计算方法都可以得到广泛的应用。
在模拟火花机械制造和电力工业的过程中,二维等熵喷管流场计算方法可以帮助优化各种机械效率,这样可以减少能耗,同时提高产量。
二维等熵喷管流场计算方法也可以帮助优化风扇的设计,从而更有效地将电力转换成机械能,从而使能耗最低。
此外,二维等熵喷管流场计算也可以帮助实施空间航行技术。
喷管在深水中喷射流动的计算
以空气为介质的单相流计算速度场
以燃气为介质的单相流压力分布
计算遇到的困难
► 采用FLUENT提供的三种多相流模型均无法收
敛(即使按非定长计算)
VOF Model Mixture Model Eulerian Model
FLUENT多相流模型的限制
►
VOF Model
You must use the segregated solver. The VOF model is not available with either of the coupled solvers. All control volumes must be filled with either a single fluid phase or a combination of phases; the VOF model does not allow for void regions where no fluid of any type is present. Only one of the phases can be compressible. Streamwise periodic flow (either specified mass flow rate or specified pressure drop) cannot be modeled when the VOF model is used. Species mixing and reacting flow cannot be modeled when the VOF model is used. The LES turbulence model cannot be used with the VOF model. The second-order implicit time-stepping formulation cannot be used with the VOF model. The VOF model cannot be used for inviscid flows. The shell conduction model for walls cannot be used with the VOF model.
流体流量与流速分析与计算
流体流量与流速分析与计算本节概要本节讨论喷管内流量、流速的计算。
工程上通常依据已知工质初态参数和背压,即喷管出口截面处的工作压力,并在给定的流量等条件下进行喷管设计计算,以选择喷管的外形及确定其几何尺寸;有时也需就已有的喷管进行校核计算,此时喷管的外形和尺寸已定,须计算在不同条件下喷管的出口流速及流量。
在喷管的计算中要注意到背压对确定喷管出口截面上压力的作用。
本节内容4.8.1 流速计算及其分析4.8.2 临界压力比4.8.3 流量计算及分析4.8.4 例题本节习题4-24、4-25、4-26、4-27、4-29下一节流速计算及其分析1.喷管出口截面的流速计算2.压力比对流速的影响…喷管出口截面的流速计算据能量方程,气体在喷管中绝热流动时任一截面上的流速可由下式计算:(4-28)因此,出口截面上流速:(4-28a) 或(4-28b)在入口速度较小时,上式中可忽略不计,于是:(4-28c)(4-28)各式表明,气流的出口流速取决于气流在喷管中的绝热焓降。
值得注意的是,上述各式中焓的单位是J/kg。
如果理想气体可逆绝热流经喷管,可据初态参数(p1,T1)及速度求取滞止参数,然后结合出口截面参数如p2按可逆绝热过程方程式求出T2从而计算h2再求得;对水蒸汽可逆绝热流经喷管,可以利用h-s 图,根据进口蒸汽的状态查得初态点1,通过点1作垂线与喷管出口截面上压力p2相交,得出状态点2,从点1和2可查出h1和h2,代入式(4-28)即可求出出口流速。
☆式子对理想气体和实际气体均适用;与过程是否可逆无关,但不可逆绝热流动,若用可逆的关系求出h2在求得的需修正,若h2是不可逆过程终态的焓,则求出的不需修正。
式的适用范围是什么?是否与过程的可逆与否有关?与工质的性质有关?返回…压力比对流速的影响为了分析截面上压力对流速的影响,假定喷管的几何形状满足流速变化的几何条件,气体为理想气体,并取定值比热容。
分析得出的结论可定性地应用于水蒸汽等实际气体。
喷管实验流量曲线计算
喷管实验流量曲线计算
喷管实验流量曲线计算一般涉及流体力学的内容,通过实测实验数据和相关公式进行计算。
以下是一种常见的方法:
1. 确定喷管的几何参数,如进口和出口直径、喷管长度等。
2. 进行实验,通过控制流体源头的流量和测量出口处的流速来获取一系列数据点。
3. 基于伯努利定律和质量守恒定律来建立流量曲线的数学模型。
这些定律可以用以下公式表示:
a) 进口处的总压力等于出口处的总压力加上流体动能的压力(动压)之和:P1 + 0.5 * ρ * V1^2 = P2 + 0.5 * ρ * V2^2
其中,P1 和 P2 分别为进口和出口处的压力,ρ 为流体的密度,V1 和 V2 分别为进口和出口处的流速。
b) 根据质量守恒定律,入口处的流量等于出口处的流量:A1 * V1 = A2 * V2
其中,A1 和 A2 分别为进口和出口处的横截面积。
4. 根据实验数据和相关公式,通过手工计算或使用计算机软件进行数据处理与拟合,得出喷管实验流量曲线。
注意,在实验和计算过程中,请遵守相关安全规定,确保操作安全。
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喷管内流场计算程序
!本程序采用三种格式对Buckley-Leverett方程进行求解
!计算过程中采用人工粘性进行处理
!name,name1是用于进行变文件名输出数据的字符串参数
!n,m分别表示空间网格节点和选择哪种计算方法
!uN,SN分别表示前一时刻的速度、人工粘性值
!u,FN分别表示这一时刻的速度,前一时刻对流项的函数值
!dx,dt,time分别表示空间尺度、时间尺度和总计算时间
!Cx分别表示人工粘性系数
program main
implicit none
character(len=15) :: name,name1
integer :: i,n=201,m
real(kind=8) :: uN(201),SN(201),FN(201)
real(kind=8) :: u(201),AN(201)
real(kind=8) :: dx,dt,time,t,Cx
!给定输入参数,对于不同的边界条件需要修改
dx=2.0/(n-1)
t=0.0
time=0.4
dt=0.0001
Cx=0.006
m=2
!给定初始时刻给定的速度值,不同边界条件时需要修改
do i=1,n
if(-1.0+(i-1)*dx<=0.0.and.-1.0+(i-1)*dx>=-0.5)then uN(i)=1.0
else
uN(i)=0.0
end if
end do
!选择方法进行计算
if(m==1) then
name1="Lax_Friedrichs"
do while(t<=time)
t=t+dt
do i=1,n
FN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2) end do
do i=2,n-1
SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))
u(i)=(uN(i+1)+uN(i-1))/2.0-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(2.0*dx)+SN(i) end do
u(1)=uN(1)
u(n)=uN(n)
do i=1,n
uN(i)=u(i)
end do
end do
else if(m==2) then
name1="Lax_Wendroff"
do while(t<=time)
t=t+dt
do i=1,n
FN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2)
end do
do i=1,n-1
if(uN(i)==uN(i+1)) then
AN(i)=1.0
else
AN(i)=(FN(i+1)-FN(i))/(uN(i+1)-uN(i))
end if
end do
do i=2,n-1
SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))
u(i)=uN(i)-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(dx*2.0)+(AN(i)*dt/dx)**2*(uN(i+1)-& uN(i))/2.0-(AN(i-1)*dt/dx)**2*(uN(i)-uN(i-1))/2.0+SN(i)
end do
u(1)=uN(1)
u(n)=uN(n)
do i=1,n
uN(i)=u(i)
end do
end do
else
name1="upwind"
do while(t<=time)
t=t+dt
do i=1,n
FN(i)=4.0*uN(i)**2/(4*uN(i)**2+(1-uN(i))**2)
end do
do i=1,n-1
if(uN(i)==uN(i+1)) then
AN(i)=1.0
else
AN(i)=(FN(i+1)-FN(i))/(uN(i+1)-uN(i))
end if
end do
do i=2,n-1
SN(i)=Cx*(uN(i+1)-2*uN(i)+uN(i-1))
u(i)=uN(i)-dt*(FN(i+1)-FN(i-1))/(dx*2.0)+abs(AN(i)*dt/dx)*(uN(i+1)-& uN(i))/2.0-abs(AN(i-1)*dt/dx)*(uN(i)-uN(i-1))/2.0+SN(i)
end do
u(1)=uN(1)
u(n)=uN(n)
do i=1,n
uN(i)=u(i)
end do
end do
end if
write(name,"(A15)") name1
open(10,file=''//trim(adjustl(name))//'.dat')
do i=1,n
!输出速度值,对于不同边界条件需要修改
write(10,"(f9.5,2x,f9.5)") -1.0+(i-1)*dx,u(i)
end do
stop
end。