T梁台座计算书

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42米T梁台座验算

附一：T梁台座验算（1）、T梁台座布置结构图见后张法T梁预制场平面图和预制台座构造图。

（2）、T梁台座验算书（一）、施工验算后张法预应力T梁预制台座由基础和台座两部分组成，基础采用条形基础，每片42米T梁重量约118吨，每片28米T梁重量约82.5吨，因42m和28T梁断面尺寸相同，故台座平面尺寸相同，台座基础用钢筋混凝土结构，基础长4395cm（42mT梁）、宽140cm、厚40cm。

在底座基础两端距离以理论支撑线为中心42mT 梁设置3×3m的扩大基础，28T梁设置2.5×2.5m的扩大基础，作为T梁预应力施工的受力钢筋基础，钢筋混凝土基础厚40cm，扩大基础均采用φ12mm钢筋的10cm×12cm钢筋网，其他部位采用φ12mm钢筋的16cm×18cm钢筋双层网；台座基础预埋锚固钢筋与基础钢筋网和底座钢筋网连成整体，将∠5角铁与预埋钢筋焊接成T梁底部尺寸，高度为25cm，用C30混凝土浇筑，面板采用4mm厚A3钢板。

T梁台座顶面设置反拱度，反拱度在跨长范围内按二次抛物线变化，42米T梁中部设置26mm反拱度， 28米T梁中部反拱度为22mm。

（二）、42米T梁底座计算资料：42米T梁和28米T梁结构相同，42mT梁工况满足要求时28mT梁同样能满足要求，故验算42mT梁。

1、42米T梁每米自重：T梁最大重量为118×103kg；q1=118×103kg÷42 m=2810㎏/ m；2、施工混凝土时产生重量：q2=200㎏/m (施工荷载)；q3=800㎏/m (钢模板荷载)；因此，q = q1＋ q2＋q3=2810+200+800 = 3810㎏/m=38.1㎏/ cm；3、底座内力计算：其中：L=100㎝、b=58㎝、h=25㎝；M=1/8qL2=1/8×38.1㎏/㎝×1002㎝2=4.7625×104㎏·㎝；W=1/6bh2=1/6×58㎝×252㎝2=6.04×103cm3；δ=M/W=4.7625×104㎏·㎝÷6.04×103cm3=7.88㎏/㎝2=0.773Mpa；混凝土等级是C30混凝土，其理论强度δ = 21.0Mpa；δ=M/W=0.773Mpa <【δ】= 21.0 Mpaq=38.1㎏/㎝140cm底板内力计算简图5、42mT梁地基应力计算：每米预制箱梁重量由底板分数到地基中分布面积为：顺梁方向a=(42＋htg45o×2)÷42=(42＋0.4tg45o×2)÷42=1.019m垂直梁长方向b=1.4m分布面积F=ab=1.019×1.4=1.4266m2=1.4266×104㎝2；底座每延长基础重：G = （b×h×L×q1＋b1×h1×L1×q2）÷L1=(0.4×1.4×42×2500+.58×0.25×42×2500)÷43.95=1684.3㎏/m；其中：b=1.40m、h=0.4m、L=42m、q1= q2=2500㎏/m3、b1=.58m、h1=0.25m、L1=43.95m；地基应力δ=(38.1㎏/㎝ +19.843㎏/㎝)×100㎝÷1.4266×104㎝ 2 =0.4062㎏/㎝2=0.0398 Mpaδ=0.0398Mpa<【δ基】=0.15Mpa(预制场基层)；6、预应力施工时底座应力计算：T梁预应力张拉时，预制空心板底板将形成向上的抛物曲线，造成在预制空心板两端部各0.3米处与底座接触，其它底板将形成悬空状况，故应计算预应力张拉后预制空心板端部对底座产生的压力和底座对基层产生的压力验算：（1）42mT梁A、42米T梁端部对底座产生的压力：Q1=118×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=118×103㎏÷0.6㎡=2.0×105㎏/㎡=1.96Mpa；δ1=1.96Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 118×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×3m)＋(2500㎏/ m3×3m×3m×0.4m)]=72200㎏=7.22×104㎏；S=3m×3m=9㎡；δ2=Q÷S=7.22×104㎏÷9㎡=8.02×103㎏/㎡=0.079Mpa；δ2=0.079Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；（2）28mT梁A、28米T梁端部对底座产生的压力：Q1=82.5×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=82.5×103㎏÷0.6㎡=1.375×105㎏/㎡=1.35Mpa；δ1=1.35Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 82.5×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×2.5m)＋(2500㎏/ m3×2.5m×2.5m×0.4m)]=51000㎏=5.1×104㎏；S=2.5m×2.5m=6.25㎡；δ2=Q÷S=5.1×104㎏÷6.25㎡=8.16×103㎏/㎡=0.08Mpa；δ2=0.08Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；在台座基础及台座施工中，由于考虑T梁预应力张拉时所产生的集中应力对台座及基础的作用，施工时在底座基础及底座处用12㎝锚固钢筋和钢筋网分布于台座基础及台座，并形成整体，因此台座基础及台座与预制箱梁端头接触的位置可视为钢筋混凝土结构，根据上述验算，42米和28米预T梁预应力张拉时所产生的集中压力不会对台座及基础造成破坏，因此，T梁台座设计的受力计算满足要求。

预制T梁存梁台座检算

T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。

2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。

3、配筋计算计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN 〃m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。

每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。

T梁台座处理

30米T 梁台座计算书1、预制梁台座计算1.1计算荷载1）按最不利工况计算梁端最不利工况为张拉后梁拱起时，经计算单片30mT 梁的重量为90T 。

反拱后梁端单个台座承受45T 的重量。

梁端台座拟用C20混凝土浇筑，内部钢筋网拟采用Φ8钢筋。

台座宽度为0.5米，台座长度为1.7m,高度0.5m;考虑到台座底部位于扩大基础上，且扩大基础位于施工完成的路基上，故梁端台座按照局部承压计算。

在梁端台座中心设置1cm ×30×50的钢板。

局部受压面积按照15×50cm 计算。

cm L cm L 50,4531521==⨯=275000150500mm A l =⨯= 2225000500450mm A b =⨯= 251047.64041602mm A cor ⨯=⨯= 732.175000225000==β，采用C20混凝土，732.1=βηs ，732.1=cor β单根钢筋截面积为50.3mm 2 ,0056.0150647000543743=⨯=v ρ, 5.071.021>=n n (1)、混凝土抗裂性计算⨯⨯732.13.19.2×75000=1553.6KN>450KN(2)、局部承压承载力计算0.9×（ 1.732×9.2+2×0.0056× 1.732×195）×75000=1331KN>450KN2)张拉前台座计算张拉前台座受梁体自重产生均布荷载，梁体长度2937cm,梁体自重90T ，沿着梁长方向每延米的荷载为m KN KN q /64.3037.29/9001==，其余部位梁体均采用砖砌砂浆。

台座底部地基为完成压实的路基，故不考虑台座的弯、剪受力。

由于台座高度仅有50cm,故取一米长的台座按照轴心受压计算。

砖的强度为MU10，M7.5砂浆，砖砌砂浆的强度为1.69Mpa1.69Mpa 0.061Mpa 30.64/0.51<=⨯，满足要求2、台座基础计算2.1梁端台座基础梁端台座考虑张拉反拱后的荷载，梁体自重G1=45T ，台座自重G2=0.425×2.5=1.06T 。

预制台座计算书

预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。

台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。

端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。

台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。

二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。

台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。

台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。

预制梁场制梁台座受力验算书(2)

1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。

台座断面图（正常段）台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。

1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。

1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。

安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。

安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。

1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。

1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。

30米T梁存梁台座验算

30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。

截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。

1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。

T梁张拉台座设计与计算

N （ f k bh 0 ）/(0.5+h ' /h 0 ) N=(0.8×1.5×700×1360)÷(0.5+150÷1360) =1872KN > 1562.4KN ⑸.台座级配筋计算 h=350mm f y =210 e=M/N=(1562.4×225)÷1562.4=225mm > 0.3×315=94.5mm 故按大偏心计算 e= e i +h/2-a=225+350/2-35=365mm x=(1562.4×10 3 )÷(4000×16.5)=23.7mm Ag= M e 1 f c bx(h0 0.5x)/fg(h 0 -a) = 1562 .4 10 3 365 1 16.5 4000 23.7 (315 23.7 / 2) 210×(315-35) =1634mm 2 1634 （3000×350）=0.16% < 0.2% 按 0.2% Ag=3000×350×0.2%=2100 a=35mm h
倾覆力矩 1562.4×0.225=898.38KN.m 2591÷898.38=2.88 > 1.5 （安全） 2.抗滑移验算: 基础为砂质粘土取 =18KN/m 3 =30 0 =0.35 台座面抗力：台面为 C30 砼，台面厚 150mm，N’取 300KN/m，
N ' =300×4=1200KN 摩擦力土压力 F= G=0.35×676.8=237KN P cp = H tg 2 (45 / 2) tg 2 (45 / 2) =18×3.0×(tg 2 60 0 -tg 2 30 0 ) =144KN/m 2 顶部土压力 P ' =iP cp /H=0.35×144÷3=16.8N/m 2 E ' p=( P cp + P ' )×(H-h)B÷2=(144+16.8)×(3.0-0.35)×4÷2 =852KN 抗滑安全系数（1200+237+852）÷1562.4=1.47>1.3 (安全) 截面设计: ⑴.牛腿配筋计算: h 0 =1400-40=1360mm Ag=M/f y s h 0 =(1562.4×225×10 3 )/(0.85×1360×210)=1448mm 2 1448÷(700×1360)=0.15% < 2% 故取 Ag=(700×1360)×0.2%=1904mm 2 取 7 20=2199mm 2 ⑵.弯起钢筋 h 1 /h 0 =225/1360=0.17<0.3 故应规范要求配筋 Ag=0.0015bh 0 =0.0015×700×1360=1428mm 2 取 7 20=2199mm 2 ⑶.牛腿采用 10 双肢箍间距 100mm 满足规范要求 ⑷.裂缝控制验算 C 30 混凝土 f k =1.5 取 =0.8

T梁台座承载力验算[1]

计算T 梁台座以最重的T 梁台座长40m~46m 计算，最大重量140t 。

底宽58cm 。

拟采用砼台座，因张拉起拱后2个端部受力较大。

所以两端采用砼扩大基础。

一、台座承受的均布荷载(沿长度方向)F=140*10/46=30kN/m二、求基础底面宽度,张拉前台座按条形基础考虑b —基础底面宽度P=(F+bH γ)/b ≤f H —基础自重计算高度取0.5m γ—取25kN/mP —基底平均应力b ≥F/(f-H γ) =30/(100-25*0.5)≈0.34m f —地基承载力设计值取1.0kPa 为保证台座梁匹配,施工中我们取0.58m 。

（安全系数为0.58/0.34≈1.7）三、张拉起拱后,两端承受集中荷载,荷重:Q=140/2=70t=700kN 基础底面积计算l*b=S=F/(f-h γ)=700/(100-25*0.8)=8.75㎡按中心受压柱下独立基础考虑 Pn=F/lb=700/8.75=80kN/㎡根据计算公式h 0=-b c /2+0.5√b c 2 b c —条形基础底宽1.0ma c —取0.58m h 0—基础底有效厚度 —系数,按下式计算C=[2b(l-a c)-(b-b c)2]/(1+0.6f t/p n)=[2*2.5*(3.5-0.58)-(2.5-1.0)2]/(1+0.6*1300/80)=1.27l—扩大基础长边,取3.5mb—扩大基础短边,取2.5mf t—砼抗拉强度,取1300kN/ ㎡h0=-b c/2+0.5√b c2+c=-0.5+0.5√12+1.27 =0.253m施工中取h0=0.5m底板配筋计算M i=P n/24(l-a c)2(2b+b c)=80/24(3.5-1)2(2*2.5+1)=125.0kN*m=125.0*106N*mmA s= M i/0.9h0f y125.0*106/0.9*500*210=1323mm2)f y—钢筋抗拉强度沿基底方向每米配筋面积2Aρs=1323/3.5=378mmA bs=1323/2.5=529.2mm2选用φ16@150纵横向布置（φ16单根截面积为201.1mm2)T梁台座基础处理计算书张拉起拱后,两端承受集中荷载,荷重:Q=140/2=70t=700kN混凝土基础自重：2.5*4.0*0.5*2.5t/m3=12.5t=125kN总承载力：700+125=825kN打入木桩以φ15cm、长度4m、计算：单桩容许承载力：[p]=0.5*[uΕαi*l i*T i+α*A*σR]=0.5*[2*3.14*0.08*0.7*4*60+0]=42.2kNU—桩的周长（m），取φ15cmαi—桩侧磨阻力和桩底抵抗力的影响系数，取0.7l i—桩打入土的深度，取4mT i—桩侧极限磨阻力（kPa），取60A—桩底面积（m2），取0木桩间距0.6m计算每个基础基坑打入25根木桩：群桩容许承载力：[p]=42.2*25=1055kN＞825 kN所以木桩基础承载力达到要求。

梁场台座计算书

汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。

一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。

2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。

3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。

4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。

三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。

台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。

地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。

制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。

2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。

根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。

其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。

荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。

T梁计算书

东江四桥影桥T 梁纵向计算说明：1）设计规范（1）《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）（2）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）（3）《公路桥涵设计规范》（合订本）2）主要技术标准设计荷载：汽车－超20级，挂车－120。

人群荷载为 3.5KN/m 2 桥面净宽：14m3）梁材料采用40号混凝土，预应力钢筋混凝土容重：26.25KN/㎡，弹性模量E c ＝3.3×104Mpa,桥面铺装：C40号防水混凝土8cm 厚，孔道压浆：C40号水泥砂浆，容重 γ1=25KN/m 3, 弹性模量E 1=2.85×104Mpa ，抗压设计强度b a1R 23MPa =，抗压极限强度 j a1R 28MPa =4）温度荷载：考虑T 梁顶板升温5℃。

5）混凝土收缩徐变混凝土徐变采用老化理论混凝土加载龄期为7天，终极龄期为1500天6) 预应力筋采用7φ5钢铰线,其控制张拉力为105.6T 。

E s =2.0×105Mpa, 锚下张拉控制应力：σK =0.75R y b金属波纹管成孔： μ=0.2 k =0.002 锚具变形： δ=6mm松弛损失： 0.05σK7）荷载组合采用：共计算了三种荷载组合： CASE 1：汽车＋人群CASE 2：汽车＋人群＋顶板升温CASE 3：挂车＋顶板升温引桥采用29M 和28.2M 两种跨径的T 梁，桥横截面布置如下：10）横向分布计算边梁的抗弯惯性矩为0.3932m4,中梁的抗弯惯性矩为0.3783m4，车道数为3，折减系数为0.78,用刚性横梁法算得汽车、挂车、人群的横向分布系数依次为：1.259、0.669、1.697。

11）29mT梁施工阶段计算：取1/8L、1/4L、3/8L、1/2L截面为计算截面，近似对应29m（28m）T梁的6（左）、9（右）、13（左）、17(左)等截面。

29mT梁内力验算徐变收缩所产生内力安装阶段所产生内力安装阶段截面主应力验算（T/m2）显然小于混凝土抗压设计强度，截面安全。

T梁台座、模板设计数量的计算

&T梁台座、模板设计数量的计算1、传统计算方法假定需求是均衡的，首先根据整个工期内总生产梁的数量必须不小于总需求数的要求，求出最少的模具数g，然后依次完成一片梁整个施工工序需要的时间T 确定相匹配的梁台数，以保证模具连续周转不空闲。

由于模具的周转周期T =2d，只要有足够的空闲梁台，每天可生产的在制梁数即为g。

最少的模具数g计算如下：g ‘T≥ D 式(1)其中，g’为模具数量；T为桥梁架梁总工期；D表示桥梁总需求梁数。

满足(1)式的最小模具数g 为理论模具数g。

模具数量应为整数，故最少的模具数g为g= celing(g0，1) 式(2)其中，ceiling(•，1)为向上舍人到最接近的1的倍数。

梁台数计算为n= gT1 2、计算实例例：某工程T梁预制架设总数量为240片，预制架设工期目标为2片每天；单片浇注占用质量台座为7d，占用模板为2d。

由工期目标知模板最少数量=日工期目标*模板周转周期=2*2=4套。

模板为侧模，底模为台座，2幅侧模为一套。

因T梁存在内外边梁翼板宽度加宽，需单独配备外边梁模板。

边梁模板仅加宽侧侧模，单幅T桥梁一般5片每跨、每跨内外边梁各一片，中梁：内外边梁=3：2。

则中梁模板数量为4*3/5=2.4套、边梁模板4*2/5=1.6套。

综合考虑可配备中梁模板4套（即2.4*2+1.6*2=8幅）、边梁模板1套（即1.6取整为2幅），适当宽裕；由工期目标知制梁台座最少数量= 2*7=14座，综合考虑为15个；存量道存梁能力，根据T梁需100%强度满足后架设，最小存梁期为28d，存梁道应满足至少一个月制梁存放即60片，最大存梁能力60+15=75片。

T梁台座验算

T梁台座验算(一)、30mT梁台座验算1、参数地基为96区路基，承载力取[f a0]=200Kpa30mT梁自重80T，取G1=80×9.8=784KN30mT梁模板28T（估计），取G2=28×9.8=274.4KN砼施工时人力荷载，按8人计，取G3=8×0.075×9.8=5.9KN台座基础底面积（见图）A=1×29.5+1.5×2×2=35.5m2台座及基础体积（见图）V=0.5×0.3×31.5+1×0.3×29.5+1.5×0.3×2×2=15.375m3台座及基础重力G4=2.500×15.375×9.8=376.69KNC30混凝土轴心抗压强度设计值：[f cd]=13.8MpaC25混凝土轴心抗压强度设计值：[f cd]=11.5Mpa示意图如下：2、台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max=G1+G2+G3+G4=813.4+274.4+5.9+376.69=1470.4KN在每m 2对地基的压力为： 200K p a [f a 0]42.41/42.415.354.14702max =<====Kpa m KN A F f 所以，地基承载力满足要求。

3、张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C30，[f cd ]=13.8Mpa30mT 梁张拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m台座宽度：B=0.5m张拉前T 梁对台座的压力大小为：F 1=G 1=813.4KN13.8M p a ][f 0555.052.555.03.294.813cd 1111=<==⨯===Mpa Kpa LB F A F f 所以，张拉前台座受力满足要求。

预制T梁存梁台座检算

3、配筋计算计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN ·m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。

每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。

梁场台座基础计算书(最终版)

梁场台座基础计算书（最终版）麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书n梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算湖北江路桥CHANG JI4MG ROAD &BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm 的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6m3,钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m 3X26kN/m 3+6.405 X10 =625.65KN (2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65 -20= 31.283KN/m台面砼强度为：卢31.283KN -H0.90m 2=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为：［门=30MPa，穴［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9 X0.3 X1) X26KN/m 3 =31.283+7.02=38.303KN/m计算地基承载力为：°^q2 P.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m ,受力面积A=3 X1.9 X2=11.4m 2台座两端砼强度计算：。

预制T梁台座设计计算书

制梁台座设计计算书1．设计计算依据1.1.计算依据：⑴招标文件及设计图纸⑵金塘制梁场平面布置图纸⑶《舟山大陆连岛工程金塘大桥土建工程第Ⅳ-E合同段招标参考资料》⑷金塘制梁场勘探点布置图及工程地质柱状图⑸《MIDAS/civil》计算软件⑹《基础工程》（西南交通大学出版社,李克钏主编）⑺《工程力学-材料力学分册》(西南交通大学出版社,许留旺主编)⑻《结构设计原理》(西南交通大学黄棠、王效通主编)⑼《桥梁工程概论》(西南交通大学出版社,李亚东主编)⑽《地基基础设计与计算》(人民交通出版社,朱浮声主编)⑾《桥梁桩基计算与检测》(人民交通出版社,赵明华编著)1.2.技术规范：⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021-89）⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ 023-85）⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）⑸《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-94）⑹《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）2、设计说明制梁台座采用四根φ1.2m钻孔灌注桩上部辅以承台和U型垫梁。

从工程地质剖面图中看，相邻桩位地层变化较大，故需对每个承台桩位的承载力进行单独设计（制梁台座一端两根桩间距4.2m，为避免承台的不均匀沉降,采用一端两根桩同等设计桩长），本计算书详细计算3#勘探孔位制梁台座的2根桩的设计计算过程，其它桩的设计类似。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重115750q kN = 内模22700q kN =暂定外模31400q kN =暂定底模4730q kN =暂定承台总重51140q kN =40公分厚地基梁重625.49*0.4*7*624425q kN ==U 型支座重71*0.5*3*62*25.490.25*0.75*5*602426q kN =+= 单根桩的自重(暂按43米计算,1/2自重):2*25.49*431238r kN π= 四根桩总重84952q kN = 3.2、材料性能指标 (1)、C25砼C25砼轴心抗压强度：[]W σ =11.9MPa (2)、钢筋I 级钢筋：f y =210MPa ，f y 1=210MPa ， II 级钢筋：f y =300MPa ，f y 1=300MPa ， 4.基础加固设计与分析 4．1地基承载力的计算因为预制场的地质条件非常复杂，上层主要为软弱下卧层，故需要计算地基的容许承载力，由所建模型可知垫梁下部每延米地基的荷载为364kN ，地基应力k f 为52kPa, 通过查《舟山连岛工程金塘预制场工程地质勘察报告》可知e ＝0.8的淤泥质粘性土，查资料可知其ηb =0.3，ηd =1.6。

某25米t梁台座设计计算书_secret

25mT梁台座台座设计一、台座受力情况分析1、施工过程中情况分析在T梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑砼后梁长25m的情况，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

2、张拉后最不利工况分析T梁张拉后台座受力状态由均布荷载转化为集中荷载，最不利荷载是集中荷载作用在端头附近时，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。

二、施工过程中受力分析1、荷载计算(1)T梁每延米重量q1=21.5m3×2.5t/ m3×10×10m3/25m=21.5KN/m(2)T梁台座及底座重量q2=（1×0.5+0.47×0.5）×23.5=17.27（KN/m）（台座基础梁尺寸1×0.5m，台座砼尺寸0.47×0.5m）(3)T梁模板重量q3=200/25=8KN/m（T梁模板重20t）(4)施工人员及小型机具荷载q4=2.5KN/m(5)倾倒砼冲击荷载q5=4.0KPa×1m=4KN/m(6)振捣砼荷载q6=2KPa×1m=2 KN/m(7)角钢型号采用75×50×5重量q7=4.808KN/m合计均布荷载q=21.5+17.27+8+2.5+4+2+4.808=60.078 KN/m2、具体台座受力结构图如下：三、除端头外截面布筋截面计算分析台座基础采用1.0×0.5m矩形截面，C25砼，Ⅱ级钢筋根据已知材料，根据已知材料，γ0=1.0，f cd=11.9，f sd=300，ξb=0.55，f t=1.27。

采用绑扎钢筋骨架，按布置一层钢筋，设a=75mm，则有效高度h0=500-75=425mm1、正弯矩布置（1）由式γ0M d≤f cd bx（h0-x/2）,解得x=73.65mm≤ξb h0=234mm；（2）求所需钢筋数量As：As=f cd bx/f sd=11.9×1000×73.65/300=2921mm2（3）考虑一层布筋，按6根φ25（A g=2945 mm2）（4）计算承受最大弯矩承载力设计值：将x= f sd As/f cd b=300×2945/（11.9×1000）=74.24mm代入以下公式，求得截面承受的最大弯矩承载力设计值为：M du= f cd bx（h0-x/2）=11.9×1000×74.24×（425-74.24/2）=343.56KN.m＞γ0M d=340.2 KN.m 该构件正截面承载力满足要求。

T梁台座计算书

T梁台座计算书T梁台座验算1 30mT梁台座验算1.1 参数地基为94区路基，承载力取[f a0]=200KPa30米T梁自重90T，G1=90×9.8=882KN30米T梁模板预估重28T，G2=28×9.8=274.4KN砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；台座扩大基础尺寸：长31m,宽1.2m,厚0.25m台座尺寸：长31m,宽0.6m,厚0.3m台座及基础体积，V=31×(0.6×0.3+1.2×0.25)=14.88m3台座及基础重力，G4=14.88×2.6×9.8=379.14KNC30混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页) C20混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=10MPa1.2 台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max=G1+G2+G3+G4=882+274.4+5.9+379.14=1541.44KN对每平米地基的压力为：f=F maxA=1541.4431=49.72KN m2⁄=49.72KPa<[f a0]=200KPa所以，地基承载力满足要求。

1.3 张拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C30，[f cd]=15MPa30米T梁张拉前与台座的接触最小长度：L=29.3m 台座宽度：B=0.6m张拉前T梁对台座的压力大小为F1=G1=882KNf1=F11=F1=882=50.17KPa=0.0502MPa<[f cd]=15MPa所以，张拉前台座受力满足要求。

（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C20，[f cd]=10MPa砼施工时人力荷载，按8人计，G3=8×0.075×9.8=5.9KN；台座扩大基础尺寸：长41m,宽1.2m,厚0.25m台座尺寸：长41m,宽0.6m,厚0.3m台座及基础体积，V=41×(0.6×0.3+1.2×0.25)=19.68m3台座及基础重力，G4=19.68×2.6×9.8=501.45KNC30混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=15MPa(依据《路桥施工计算手册》330页) C20混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd]=10MPa2.2 台座地基承载力验算在整个T梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max=G1+G2+G3+G4=1205.4+392+5.9+501.45=2104.75KN对每平米地基的压力为：f=F maxA=2104.7549.2=42.77KN m2⁄=42.77KPa<[f a0]=200KPa所以，地基承载力满足要求。

制梁台座设计计算书

制梁台座设计一、32m 梁制梁台座设计 1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料； 1.3、桥梁公司有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.3m 深度地基的承载力为125KPa ，冻深0.8m ，故选取基础埋深m h 3.1=，制梁台座长34.0m ，考虑到与外模台车轨道共用、制梁台座宽6.5m 。

制梁台座基础端部采用钻孔灌注桩基础、桩径1.0m 、桩长37.0m ；中间采用钢筋砼筏板式基础。

根据沉降计算，计算最大沉降达0.19m ，无法与台座端部变形协调，故采用水泥粉煤灰碎石桩进行地基加固(即复合地基)，桩径0.5m 、桩长15.0m(水泥粉煤灰碎石桩由铁三院设计)；混凝土强度等级钻孔灌注桩为C20，筏板式基础及桩上联系梁为C30。

基础设计中不考虑基础与地基、基础与上部结构的共同受力作用；采用条带法与倒楼盖法进行设计分析、MIDAS/civil 辅助计算。

为保证基础可自由伸缩及不均匀沉降带来的附加力，根据台座布置情况，筏板基础与桩基础、移梁滑道与桩基础之间均设20mm 的沉降缝.制梁台座布置见京津城际轨道交通工程制梁台座构造图(图号：JJZL-02)。

3、设计参数选定 3.1、设计荷载梁重：t G 81.8516.25.205.8191=⨯÷=底模重：t G 452=内模重：t G 653=（暂定）施工荷载(包括人员走动、机具设备、振动荷载) Kpa G 5.64= 外模重：t G 905= 暂定在计算地基反力时，由于条带法没有考虑条带间的相互影响，故不考虑荷载分项系数，结构自重由MIDAS/civil 自动生成。

3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14= 轴心抗拉强度：MPa f t 43.1= 弹性模量：MPaE c 4100.3⨯=(2)、C20砼轴心抗压强度：MPa f c 6.9= 轴心抗拉强度：MPa f t 1.1= 弹性模量：MPaE c 4105.2⨯=(3)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(4)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 4、地基验算 4.1基础形式的选择结合规划场地内的地质的实际情况，制梁台座采用桩基,整板式筏板基础与水泥粉煤灰碎石桩相结合的形式，截面形式见图-4.1-1、图-4.1-2. 4.2、地基承载力验算4.2.1、制梁台座中部地基承载力验算由于筏板基础的刚度较大，考虑筏板承担整体弯矩的作用，因此采用静定分析法(条带法)计算，直接求得地基反力，再用静定分析法计算截面内力，最后进行配筋计算。

制梁台座计算书

存梁台座设计1、设计依据1.1、地质勘探资料；1.2、T 梁设计资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计参数选定2.1、设计荷载根据T 梁设计资料显示，32m 重约150t.砼自重按26.0kN/m3 计。

根据探勘资料取地基承载力特征值： fa=150KPa2.2、材料性能(1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 43.1=弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋Ⅰ级钢筋：MPa f y 210=，MPa f y 210'=Ⅱ级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值： 150fa KPa =3、基础验算1、承载力验算基础形式如图所示，基础底板宽2m ，长6m ，分为两层，每层高度0.5m 。

土地基承载力特征值为150kPa ，偏安全考虑，不计宽度及深度修正。

基础底面的压力值：a 144.0265.2691500MP S G F p =⨯⨯+=+=砼，小于地基承载力0.15MPa ，满足要求.2、基础内力计算当台座上存放两边梁时，荷载最大，此时基础受力结构如下图所示：基础顶部承受梁体的集中荷载F ，基础底部承受基础的反力均布荷载q ，由图可知基础在两面荷载下所产生的弯矩)5.10(75.289217502m x x x M ≤≤⨯⨯-= )35.1(75.2892111252m x x M ≤≤⨯⨯-= 根据以上公式可求得)5.1(03.799max m x m kN M =∙=)3(875.178min m x m kN M =∙-=2、配筋计算①基础正截面受弯配筋：26611572010310062.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 底层钢筋配筋：12φ25(HRB335)，A=5892 mm2 ，ρ=0.39%＞ρmin=0.15%m h m b f M h h x b c 06.193.155.0062.02103.141003.779293.193.1206322001=⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯--=--=ξ2661155210310006.02103.14mm f x b f A y c S =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯= 顶层钢筋配筋：5φ12(HRB335)，A=565 mm 24、冲切验算受冲切面需满足以下条件0.)25.07.0(h u f F m m pc t h l ησβ+≤（其中）；；取0.10.8;m;43.0m 4m /k 1000h 02.====βησh u N m m pckN kN 17218.043.04)100.125.01043.117.0(9002.110750663=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯≤=⨯⨯固截面受冲切能满足要求。