钢包渣线侵蚀研究11

40 35 30 27 25 20 15 10 5 0 12 1 月份 2 3 36.4 34.3 34
第一次渣线寿命
现场瓶颈
对第一次渣线寿命分月份进行分析，结果表明，不同月份的寿命 有明显差异，进入13年3月份以来降到最低值，具体如下：
第一次渣线寿命 单因子方差分析: 寿命 与 月份 来源 自由度 SS MS F P 月份 3 1046.4 348.8 13.86 0.000 误差 97 2441.0 25.2 合计 100 3487.4 S = 5.016 R-Sq = 30.01% R-Sq（调整） = 27.84% 平均值（基于合并标准差）的单组 95% 置信区间 水平 N 平均值 标准差 -----+---------+---------+---------+---12 21 36.381 4.904 (-----*-----) 1 20 34.300 4.566 (-----*-----) 2 31 34.000 6.261 (----*----) 3 29 27.931 3.722 (----*----) -----+---------+---------+---------+---28.0 31.5 35.0 38.5
可以看到，相关性较强。
问题分析
LF炉萤石逐月炉均用量 对12-3月份的逐月萤石用量进行统计，变化如下：
上图显示，萤石均量逐月上升，3月份达到最高。
问题分析
分钢种萤石用量
3月份无论是无工艺还是先硅后铝，萤石用量均增加较多。
问题分析
小结：
3月份以来，渣线寿命确实有明显降低，原 因主要是由于萤石用量增加所致。 进一步现场调查，操作工说是节奏加快后 想快速处理，加快化渣，多加萤石保险而取上 限所致。
改进措施
渣熔点分析：
新老工艺的渣熔点均远低于炼钢温度
改进措施 适当减少萤石不会导致渣熔化困难，和作业区对萤石 用量及时进行了规范：
萤石用量大幅度减少
效果验证 至23日，共下线3套渣线： ： 分别是30、35、29，平均31.33次。 作图如下：
改进后，渣线寿命明显增加。
经济效益 改进前炉均萤石用量178kg，而改进后变为58kg。 ： 每日生产55炉钢，萤石1.7元/kg 每月效益：=30*55*（178-58）*1.7=33.6万 每年403万元（仅萤石）。 钢包及生产效益： 工艺进一步优化后计算
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现场瓶颈 理论研究 分 措 析 施
效果验证 下一步计划
现场瓶颈
进入三月份以来，现场反映渣线寿命
降低，影响正常周转。
如果进一步下降，将会影响正常生 产。
现场瓶颈
对12年12月份至13年3月份的渣线寿命的渣线使用次数进行方差分析， 结果表明，第二次渣线的寿命明显低于第一次渣线寿命，具体如下：
理论研究
渣线侵蚀-关键因子-FeO 多元熔渣中FeO 对耐火材料侵蚀能力取决于FeO的活 度。因为FeO在熔渣中的扩散能力与FeO活度有关。低w (CaO) /w ( SiO2 )比的熔渣中FeO的活度大, FeO扩散速度 快;高w (CaO) /w( SiO2 )比的熔渣中FeO的活度小, FeO的 扩散速度慢。 渣线侵蚀-关键因子-MgO
理论研究
渣线பைடு நூலகம்蚀主要原因 工艺因素
搅拌强度、送电量、处理时间等
精炼渣系成分 渣中F、MgO、Al2O3、CaO、TFe的影响 砌筑质量 机械损伤
理论研究
渣线侵蚀-关键因子-CaF2 LF 精炼工艺中，要加入萤石来化渣。萤石是非常强 效的助熔剂，在降低炉渣粘度的同时，还和渣线砖反应形 成低熔点的物质。长时间高温精炼，加上过量萤石的侵 蚀，使得渣线砖侵蚀速率急剧。 增加。 渣线侵蚀-关键因子- Al2O3 渣中w (Al2O3 )为20 % ～30 %时,理论计算可溶解CaO 的质量分数为53. 9 % ～57. 1 % ,如果渣中实际检测出的w (CaO)低，则这种熔渣对MgOCaO质耐火材料的侵蚀性很 强。
现场瓶颈
对第一次渣线寿命分月份进行分析，结果表明，不同月份的寿命 有明显差异，进入13年3月份以来降到最低值，具体如下：
第一次渣线寿命 单因子方差分析: 寿命 与 月份 来源 自由度 SS MS F P 月份 3 1046.4 348.8 13.86 0.000 误差 97 2441.0 25.2 合计 100 3487.4 S = 5.016 R-Sq = 30.01% R-Sq（调整） = 27.84% 平均值（基于合并标准差）的单组 95% 置信区间 水平 N 平均值 标准差 -----+---------+---------+---------+---12 21 36.381 4.904 (-----*-----) 1 20 34.300 4.566 (-----*-----) 2 31 34.000 6.261 (----*----) 3 29 27.931 3.722 (----*----) -----+---------+---------+---------+---28.0 31.5 35.0 38.5
问题分析
12年三季度与13年4月235B LF炉渣样比较
实际运行过程中，渣成分变化不大，原因是由于转炉出 钢加高铝渣，补充了渣中的Al2O3。
问题分析
先硅后铝工艺炉数与渣线寿命 对12-3月份的所有炉数进行先硅后铝炉数统计，并进行寿命 相关性分析（散点图）：
可以看到，相关性不强。
问题分析
LF送电量与渣线寿命 对12-3月份的所有炉次进行平均送电量统计，并进行寿命相 关性分析（散点图）：
如果熔渣中MgO含量较高或者是已经饱和时,这种熔渣 对镁质材料的溶解能力十分有限,某钢厂钢包渣中MgO含 量变化较大,溶解度波动在0. 56～7. 45之间,而理论计算的 溶解度为7. 5 ～9. 0,因此该钢厂钢包熔渣对MgO还有一定 的溶解能力。从MgO含量的角度考虑,该熔渣对渣线镁碳 砖存在一定程度的熔蚀作用。增加了MgO有利于包衬寿 命.
可以看到，相关性不强。
问题分析
LF炉处理时间与渣线寿命 对12-3月份的所有炉次进行处理时间统计，并进行寿命相关 性分析（散点图）：
可以看到，相关性不强。
问题分析
直上炉数与渣线寿命 对12-3月份的所有直上炉数进行统计，并进行寿命相关性分 析（散点图）：
可以看到，相关性不强。
问题分析
LF炉萤石用量与渣线寿命 对12-3月份的炉均萤石用量进行统计，并进行寿命相关性分 析（散点图）：
单因子方差分析: 寿命 与 渣线次数 来源 自由度 SS MS F P 渣线次数 1 203.2 203.2 6.13 0.015 误差 99 3284.2 33.2 合计 100 3487.4 S = 5.760 R-Sq = 5.83% R-Sq（调整） = 4.88% 平均值（基于合并标准差）的单组 95% 置信区间 水平 N 平均值 标准差 -----+---------+---------+---------+---1 2 55 34.109 6.643 (--------*---------) 46 31.261 4.474 (---------*----------) -----+---------+---------+---------+---30.4 32.0 33.6 35.2
下一步计划
继续跟踪渣线下线情况； 对个别使用量过大的炉次进行个例分
析，找出原因加以改进；
进一步做渣侵蚀试验。 找到其它可能优化的因子并加以优化。