不确定随机分布参数系统的变结构控制

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一类输入受限的不确定非线性系统自适应 Backstepping变结构控制

一类输入受限的不确定非线性系统自适应 Backstepping变结构控制

一类输入受限的不确定非线性系统自适应 Backstepping变结构控制李飞;胡剑波;王坚浩;汪涛【摘要】针对一类输入受限的不确定非线性系统,提出了一种自适应Backstepping变结构控制器设计方法.建立了受未知非线性特征约束的执行器故障模型,可以描述系统存在死区、齿隙、饱和、滞回等输入受限情形以及可能发生的执行器失效、卡死等故障情形.设计径向基函数神经网络补偿未建模动态项,引入一阶低通滤波器避免了Backstepping控制中的计算复杂性问题.自适应近似变结构控制能够有效削弱控制信号抖振.理论分析和仿真实验结果证明,提出的自适应鲁棒控制律能够在输入受限的情况下自适应地调节控制输入,使得闭环系统稳定且满足控制性能要求.%An adaptive Backstepping sliding mode control method is proposed for a class of uncertain nonlinear systems with input constraints.A model for the nonlinear actuator is developed, which includes input constrained situations such as dead zone, backlash, saturation, hysteresis, and unknown faults such as partial loss of effectiveness fault and actuator stuck fault.Radial basis function neural network is employed to approximate the unknown nonlinear functions.The explosion of complexity is avoided in the traditional Backstepping design method by introducing a first order filter.Adaptive approximate variable structure control is effective to reduce the chatting of the control signal.Theoretical analysis and simulation results are presented to demonstrate the effectiveness of this method by adaptively adjusting control input.【期刊名称】《系统工程与电子技术》【年(卷),期】2017(039)008【总页数】11页(P1823-1833)【关键词】未知非线性;未知故障;不确定性;自适应Backstepping控制;径向基函数神经网络【作者】李飞;胡剑波;王坚浩;汪涛【作者单位】空军工程大学理学院, 陕西西安 710051;空军工程大学装备管理与安全工程学院, 陕西西安 710051;空军工程大学装备管理与安全工程学院, 陕西西安710051;空军工程大学装备管理与安全工程学院, 陕西西安 710051【正文语种】中文【中图分类】TP273物理器件的固有特性、机械设计和制造偏差、外部环境干扰以及安全因素的制约,使得死区、齿隙、饱和以及滞回等非线性特征不可避免地存在于机械系统、伺服系统、压电系统等实际控制系统中,使得系统控制信号受到一定的约束限制,影响被控系统的性能,甚至会造成系统出现发散、震荡等不稳定情况。

非线性控制理论和方法

非线性控制理论和方法

非线性控制理论和方法姓名:引言人类认识客观世界和改造世界的历史进程,总是由低级到高级,由简单到复杂,由表及里的纵深发展过程。

在控制领域方面也是一样,最先研究的控制系统都是线性的。

例如,瓦特蒸汽机调节器、液面高度的调节等。

这是由于受到人类对自然现象认识的客观水平和解决实际问题的能力的限制,因为对线性系统的物理描述和数学求解是比较容易实现的事情,而且已经形成了一套完善的线性理论和分析研究方法。

但是,现实生活中,大多数的系统都是非线性的。

非线性特性千差万别,目前还没一套可行的通用方法,而且每种方法只能针对某一类问题有效,不能普遍适用。

所以,可以这么说,我们对非线性控制系统的认识和处理,基本上还是处于初级阶段。

另外,从我们对控制系统的精度要求来看,用线性系统理论来处理目前绝大多数工程技术问题,在一定范围内都可以得到满意的结果。

因此,一个真实系统的非线性因素常常被我们所忽略了,或者被用各种线性关系所代替了。

这就是线性系统理论发展迅速并趋于完善,而非线性系统理论长期得不到重视和发展的主要原因。

控制理论的发展目前面临着一系列严重的挑战其中最明显的挑战来自大范围运动的非线性复杂系统, 同时, 现代非线性科学所揭示的分叉、混沌、奇异吸引子等, 无法用线性系统理论来解释, 呼唤着非线性控制理论和应用的突破。

1. 传统的非线性研究方法及其局限性传统的非线性研究是以死区、饱和、间隙、摩擦和继电特性等基本的、特殊的非线性因素为研究对象的, 主要方法是相平面法和描述函数法。

相平面法是Poincare 于1885 年首先提出的一种求解常微分方程的图解方法。

通过在相平面上绘制相轨迹, 可以求出微分方程在任何初始条件下的解。

它是时域分析法在相空间的推广应用, 但仅适用于一、二阶系统。

描述函数法是P. J.Daniel 于1940 年提出的非线性近似分析方法。

其主要思想是在一定的假设条件下, 将非线性环节在正弦信号作用下的输出用一次谐波分量来近似, 并导出非线性环节的等效近似频率特性(描述函数) , 非线性系统就等效为一个线性系统。

现代控制工程简答题

现代控制工程简答题

现代控制工程简答题1、控制系统的基本构成及特点。

2、现代控制理论的主要内容。

3、控制系统的状态空间描述及意义。

4、线性定常非齐次连续系统状态(方程解)的动态特性。

参考答案:1、控制系统主要由具有动态特性的被控对象系统、实现控制作用的控制机构、完成数据收集的检测机构,以及实现性能指标评价和信息处理的计算机构等部分构成。

控制系统的主要特点为:以动态系统为控制对象,通过施加必要的操作,实现对象系统状态按照指定的规律进行变化,达到某一特定功能;强调动态过程和动态行为的目的性、稳定性、能观测性、可控性、最优性以及时实性等;控制系统的数学模型主要用微分方程描述,设计方法为动态优化方法。

,2、主要包括五个方面:①线性系统理论(状态空间描述、能控性、能观测性和稳定性分析,状态反馈、状态观测器及补偿理论和设计方法),②建摸和系统辩识(模型结构及参数辩识方法论、参数估计理论),③最优滤波理论(卡尔曼滤波理论),④最优控制理论(经典变分法、最大值原理法、动态规划法),⑤自适应控制理论(模型参考自适应控制方法论、自校正控制方法论、鲁棒稳定自适应理论等)。

3、控制系统的状态空间描述:由状态方程和输出方程组成的状态空间表达式。

状态方程是一个一阶微分方程组,描述系统输入与系统状态的变化关系,即系统的内部描述;输出方程是一个代数方程,主要描述系统状态与系统输出的关系,即系统的外部描述。

意义:状态空间描述反映了控制系统的全部信息,是对系统特性的全部描述,是实现现代控制系统分析、设计的重要手段。

4、线性定常非齐次连续系统状态(方程解)的一般形式为:动态特性:系统状态的动态运动(随时间变化过程)受两部分作用,第一部分为系统初始状态的转移作用,即系统的自由运动项;第二部分为控制输入信号激励下的受控作用,即系统的强迫运动项。

适当选择控制输入,可使系统状态在状态空间中获得满足要求的最佳轨线。

1、控制工程理论(控制科学)的基本任务及广义定义。

系统科学中的老三论新三论

系统科学中的老三论新三论

系统科学领域“老三论”、“新三论、引言老三论系统论、控制论和信息论是本世纪四十年代先后创立并获得迅猛发展的三门系统理论的分支学科。

虽然它们仅有半个世纪,但在系统科学领域中已是资深望重的元老,合称“老三论”。

人们摘取了这三论的英文名字的第一个字母,把它们称之为SCI 论。

耗散结构论、协同论、突变论是本世纪七十年代以来陆续确立并获得极快进展的三门系统理论的分支学科。

它们虽然时间不长,却已是系统科学领域中年少有为的成员,故合称新三论”也称为DSC论。

二、“老三论”、“新三论”理论概述1、系统论、控制论和信息论系统论的创始人是美籍奥地利生物学家贝塔朗菲。

系统论要求把事物当作一个整体或系统来研究,并用数学模型去描述和确定系统的结构和行为。

所谓系统,即由相互作用和相互依赖的若干组成部分结合成的、具有特定功能的有机整体; 而系统本身又是它所从属的一个更大系统的组成部分。

贝塔朗菲旗帜鲜明地提出了系统观点、动态观点和等级观点。

指出复杂事物功能远大于某组成因果链中各环节的简单总和,认为一切生命都处于积极运动状态,有机体作为一个系统能够保持动态稳定是系统向环境充分开放,获得物质、信息、能量交换的结果。

系统论强调整体与局部、局部与局部、系统本身与外部环境之间互为依存、相互影响和制约的关系,具有目的性、动态性、有序性三大基本特征。

控制论是著名美国数学家维纳(Wiener N)同他的合作者自觉地适应近代科学技术中不同门类相互渗透与相互融合的发展趋势而创始的。

它摆脱了牛顿经典力学和拉普拉斯机械决定论的束缚,使用新的统计理论研究系统运动状态、行为方式和变化趋势的各种可能性。

控制论是研究系统的状态、功能、行为方式及变动趋势,控制系统的稳定,揭示不同系统的共同的控制规律,使系统按预定目标运行的技术科学。

信息论是由美国数学家香农创立的,它是用概率论和数理统计方法,从量的方面来研究系统的信息如何获取、加工、处理、传输和控制的一门科学。

2 控制理论综述

2 控制理论综述

控制论之父—韦纳
1948年,美国科学家伊万斯(W. R. Evans)创立了根轨迹分
析法,为分析系统性能随系统参数变化的规律提供了有力 工具。 这段时间有多本关于经典控制的经典名著出版,包括 H. Bode的Network Analysis and Feedback Amplifier(1945),钱 学森的《工程控制论》(Engineering Cybernetics) (1954)。
他们的研究成果解决了空间技术中出现的复杂控制问 题,并开拓了控制理论中最优控制理论这一新的领域。
现代控制理论发展的主要标志性内容:
五十年代后期,贝尔曼(Bellman)等人提出了状态分 析法;并于1957年提出了寻求最优控制的动态规划方法。 1959年卡尔曼(Kalman)和布西创建了卡尔曼滤波 理论;1960年在控制系统的研究中成功地应用了状 态空间法,并提出了可控性和可观测性的新概念。 1961年庞特里亚金(俄国人)提出了极大值原理。
• ④极大验后估计——是使条件概率分布密度 达到极大的那个 x 值作为估值。需要知道条件概率分布密度。 • ⑤线性最小方差估计——为了进行最小方差估计和极大验后估计,需 要知道 p(x|z);为了进行极大似然估计,需要知道p(z|x) 。如果知道观 测值和被估值的一、二阶矩,在这种情况下,为了得到有用的结果, 必须对估计量的函数形式加以限制。通常限定所求的估计量是观测值 的线性函数,以估计误差阵达到最小作为最优估计的准则,按照这种 方式求得的最优估计值称为线性最小方差估计。 • ⑥维纳滤波——是线性最小方差估计的一种,适用于对有用信号和干 扰信号都是零均值的平稳随机过程的处理。设计维纳滤波器时必须知 道有用信号和干扰信号的自功率谱和互功率谱。 • ⑦卡尔曼滤波——也是一种线性最小方差估计,其算法是递推的。它 不仅适用于平稳随机过程,同样适用于非平稳随机过程。

一种不确定离散时间系统的变结构控制

一种不确定离散时间系统的变结构控制

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变 结构控 制是 一种 能用 来 实现 线性 和非 线性 系统鲁 棒控 制 的方法 。由于变 结 构系 统 中的滑 动模态 具 有 不变 性 ,即它和 系 统 的摄 动 性 与外 干 扰无 关 , 这种 理想 的鲁棒 性 引起 了控 制 界 的极 大关 注 ,且 在连 续 时 间 系统 已得 到 了很 大 的发 展 。随着 计 算机 技 术 的飞速 发 展 和工 业 自动 化 等领 域 的实 际需 要 ,控 制算 法 的
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第1卷 第l 8 期 20 年 9 0 8 月
洛阳理工学院学报( 自然科学版)
J u n l f u y n n t u eo c n ea dT c n lg ( t r l c n e i o ) o r a o o a gI s t t f S i c n e h o o y Na u a S i c t n L i e e Ed i
洛 阳 理 工学 院学 报 ( 自然 科 学版 )
第 l卷 8
式 中

钱学森与控制论

钱学森与控制论

钱学森与控制论郑应平同济大学自动化系钱学森在控制论方面作出了独创性、前瞻性的贡献,特别是他把控制论与系统科学、复杂性探索结合起来考察,给人们提供了理论和方法论的指导。

因此,回顾和研究钱学森在控制论方面的思想发展历程和学术贡献,具有重要的理论和实践意义。

1.控制论发表时的问题和钱学森工程控制论的发表20世纪30年代系统和控制思想空前活跃,贝塔朗菲的一般系统论,维纳的控制论,申农除了信息论以外,还发表了关于继电开关逻辑综合的理论,至今仍是计算机等离散状态系统控制综合的理论基础。

冯・诺意曼除了决策和博弈理论以外,还提出了现代计算机体系结构和自组织、自修复、自繁殖系统的初步想法,阿什贝的控制论则比较强调从生物医学的角度提出新的思想,例如体温的自行镇定(Homeostat)和适应环境(Ultrastable)的系统。

系统论、控制论、信息论就是那时开始形成的,它们今天仍然是信息科学技术发展的重要理论基础。

维纳把控制论界定为“在动物和机器中控制和通讯的科学”,他选用的术语Cybernetics既来自希腊文中“掌舵人”的概念,又与麦克斯韦1868年的论文中“调速器”一词有关。

但其内容主要涉及统计力学在通信、滤波和控制中的应用,反馈原理和稳定机制,控制论原理在生物医学和社会管理中的应用,等等。

这也不难从其各章标题看出:牛顿时间和柏格森时间;群和统计力学;时间序列,信息和通讯;反馈和振荡;计算机和神经系统;完形和普遍概念;控制论和精神病理学;信息,语言和社会。

此外,在第二版还加入了自繁殖机一章。

阿什贝的书也类似。

他们较多地谈论思想和方法论,而如何将它们用于解决工程实际问题已成为人们关注的焦点。

另一方面,控制工程的发展水平也比较低,大多限于单回路线性调节或伺服系统设计,不少还停留于经验公式和参照图表的阶段,“解析设计”的概念刚处于萌芽时期。

钱学森的“工程控制论”英文版(Engineering Cybernetics)则在1954年应运而生。

控制理论综述及其发展方向

控制理论综述及其发展方向

控制理论的综述及发展方向1 控制理论的产生控制理论作为一门学科,它的真正应用开始于工业革命时期,即1788年瓦特发明蒸汽机飞球调速器。

该种采用机械式调节原理实现的蒸汽机速度自动控制是自动化应用的第一个里程碑。

二次大战前,控制系统的设计因为缺乏系统的理论指导而多采用试凑法,二次大战期间,由于建造飞机自动驾驶仪、雷达跟踪系统、火炮瞄准系统等军事设备的需要,推动了控制理论的飞跃发展。

1948年美国数学家维纳总结了前人的成果,认为世界存在3大要素:物质、能量、信息,发表了著名的《控制论》,书中论述了控制理论的一般方法,推广了反馈的概念,从而基本上确立了控制理论这门学科[1]。

2 控制理论的分类控制理论的发展分为经典控制理论阶段、现代控制理论阶段及大系统智能控制理论阶段,下面将详细介绍各个控制理论的特点及优缺点[2]。

2.1 经典控制理论自动控制理论中建立在频率响应法和根轨迹法基础上的一个分支。

经典控制理论的研究对象是单输入、单输出的自动控制系统,特别是线性定常系统。

经典控制理论的特点是以输入输出特性(主要是传递函数)为系统数学模型,采用频率响应法和根轨迹法这些图解分析方法,分析系统性能和设计控制装置。

经典控制理论的数学基础是拉普拉斯变换,占主导地位的分析和综合方法是频率域方法。

[3]经典控制理论主要用于解决反馈控制系统中控制器的分析与设计的问题。

如图1所示为反馈控制系统的简化原理框图。

图1 反馈控制系统简化原理框图典型的经典控制理论包括PID控制、Smith控制、解耦控制、串级控制等。

常接触到的系统,如机床和轧钢机中常用的调速系统、发电机的自动调节系统以及冶炼炉的温度自动控制系统等,这些系统均被当作单输入—单输出的线性定常系统来处理。

如果把某个干扰考虑在内,也只是将它们进行线性叠加而已。

解决上述问题时,采用频率法、根轨迹法、奈氏稳定判据、期望对数频率特性综合等方法是比较方便的,所得结果在对精确度、准确度要求不高的情况下是完全可用的。

自动控制原理不确定性知识点总结

自动控制原理不确定性知识点总结

自动控制原理不确定性知识点总结在自动控制原理中,不确定性是指系统的输入、输出或者模型参数等因素存在一定程度的不确定性或者随机性。

不确定性是自动控制中必须要考虑的一个重要因素,对于系统的稳定性、性能以及控制器的设计等都会产生一定的影响。

本文将对自动控制原理中的不确定性知识点进行总结。

一、不确定性的分类不确定性可以分为参数不确定性和结构不确定性两种类型。

1. 参数不确定性:指系统模型中的参数具有一定的不确定性,这可以是由于参数测量误差、系统随时间变化引起的参数漂移、参数估计误差等原因导致的。

参数不确定性会导致系统模型与实际系统存在差异,进而影响控制器的性能。

2. 结构不确定性:指系统的结构特性存在一定的不确定性。

例如,系统的动力学特性可能受到非线性、时变、时滞、饱和等因素的影响,导致系统的结构模型具有一定的不确定性。

结构不确定性会使得控制器的设计更加困难,需要采用鲁棒控制等方法来降低不确定性的影响。

二、不确定性分析方法针对不确定性的存在,我们可以采用以下方法进行不确定性的分析和控制器设计。

1. 确定性方法:确定性方法假设系统参数和模型结构是完全已知的,主要包括经典控制理论和现代控制理论。

经典控制理论中的PID控制器,以及现代控制理论中的根轨迹设计、频域设计等方法都是基于对系统模型完全已知的假设,不考虑不确定性因素。

2. 随机方法:随机方法是一种基于概率论和随机过程理论的控制方法。

它将不确定性问题转化为概率分布描述的问题,通过概率统计的方法来分析系统的稳定性和性能。

随机方法更适用于存在随机干扰的系统,如强化学习、最优控制等。

3. 鲁棒控制:鲁棒控制是一种考虑不确定性的控制方法。

它通过设计鲁棒控制器,使得系统在存在不确定性的情况下能够保持一定的稳定性和性能。

鲁棒控制方法可以有效降低模型不确定性和参数不确定性对系统性能的影响。

三、不确定性的影响和应对措施不确定性对自动控制系统会产生一定的影响,包括系统的稳定性、性能和鲁棒性等方面。

先进控制理论-滑膜控制

先进控制理论-滑膜控制

1 滑模控制概述变结构系统,广义地说,是在控制过程(或瞬态过程)中,系统结构(或模型)可发生变化的系统。

这种控制方法的特点就在于系统的“结构力不是固定的,而是可以在动态过程中,随着系统的变化,根据当前系统状态,系统的各阶导数和偏差等,使系统按照设计好的“滑动模态”的状态轨迹运动。

由于滑动模态可以进行设计并且与对象参数及扰动无关,这就使得变结构控制具有快速响应、对参数变化及扰动不灵敏、无需系统在线辨识、物理实现简单等优点。

这种方法的缺点是当系统状态运行到滑模面后,难于严格地沿着滑模面向平衡点滑动,而是在滑模面两侧来回穿越,从而产生抖动。

滑模变结构控制是一种先进的控制方法,文献[34-51]讲述了这种控制方法是20世纪50年代,前苏联学者Emelyanov 首先提出了变结构控制的概念之后,UtkinE 等人进一步发展了变结构理论。

具有滑动模态的变结构系统不仅对外界干扰和参数摄动具有较强的鲁棒性,而且可以通过滑动模态的设计来获得满意的动态品质。

在这种控制方法的初始阶段研究的对象为二阶及单输入的高阶系统,采用的分析方法为相平i 酊法来分析系统特性。

20世纪70年代以来研究对象转变为状态空问的线性系统,使得变结构控制系统设计思想得到了不断丰富,并逐渐成为一个相对独立的研究分支,成为自动控制系统的一种设计方法,适用于线性与非线性系统、连续与离散系统、确定性与不确定性系统、集中参数与分布参数系统、集中控制与分散控制等。

并且在实际工程中逐渐得到推广应用,如电机与电力系统控制、机器人控制、飞机控制、卫星姿态控制等。

这种控制方法通过控制量的切换使系统状态沿着滑模面滑动,使系统在受到参数摄动和外干扰时具有不变性,正是这种特性使得变结构控制方法得到了越来越广泛的应用。

2 滑模控制的基本思想考虑一般的情况,在系统)(.x f x = nR x ∈的状态空间中,有一个切换面是0),,,()(321=⋯⋯=n x x x x s x s 它将状态空间分成上下两部分S>0及S<0。

线性不确定时滞系统变结构控制研究

线性不确定时滞系统变结构控制研究

∈ R+( = 1 2 … , 为 未知 常 时滞 . 定 B 为列 k , , m) 假 满秩 , 即有 :a k B)= r< n. rn (
按 线 性 系 统 的 一 般 设 计 方 法 , 取 切 换 函 数 为 选
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其 中 Ac = Ao— B . L K
2 新 变 结 构 控 制 器 设 计
定 理 : 存 在 矩 阵 P, , 若 K 0< wk = w ∈
R , : 1 2 … , , 得 k ,, m 使
1 常规 变结 构 控 制 切 换 函数 选 取
考 虑下 面 的含多 个 常 时滞 的线 性 不 确定 系统 :
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华 南 理 工 大 学 学 报 (自 然 科 学 版 )
第 3 0卷 第 6期
2 0 年 6月 02
J ur alof S Na r l c n eE iy o ) e hn og o n ou hu a ni r i n c ol y Chi i c na U ve sti f T ( tt S e dt o
V I 0 N . o_ o 6 3
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文 章 编 号 :10 —6 X(0 2 0 —0 90 0 05 5 2 0 )60 4 —3
线 性不确 定时滞 系统变 结构控制 研究 *
张 清 华 郭 云 志 胥 布 工 钱 字
( .华 南 理 工 大 学 电 子 信 息 工 程 学 院 ,广 东 广 州 5 0 4 ; . 南 理 工 大 学 化 工 学 院 , 东 广 州 5 0 4 ) 1 160 2 华 广 16 0

滑模变结构控制算法综述

滑模变结构控制算法综述

滑模变结构控制算法综述作者:雷渊默万彦辉李淑英来源:《中国科技博览》2016年第27期滑模变结构控制是一种自动控制系统的一种设计方法,可用于连续或离散系统、线性或非线性系统、确定性或非确定性系统、集中参数或分布参数系统和集中控制或分散控制等。

这种控制方法通过让控制量不断地切换,使系统状态进入预先设定的滑模面滑动,故而在遇到参数扰动与外部干扰时具有不变性,系统的动态品质仅取决于滑模面及其参数。

滑模变结构控制是一种非线性、不连续的控制方法。

具有鲁棒性强、可靠性高等优点,得到各国学者的广泛重视与不断研究。

1 滑模变结构的抖振问题解决方法在到达切换面时,运动点会穿越了切换面,形成抖振。

抖振会影响系统的准确性、增加能量消耗、破坏系统性能。

产生抖振的主要原因有:(1)开关的时间滞后:当运动点运动到切换面附近,开关的时间滞后会导致控制延时,从而致使状态的准确变化延时。

因为控制量的幅度会随着状态量幅度逐渐减少,所以抖振表现为一段衰减的三角波。

(2)开关的空间滞后:开关的空间滞后即制造了一个状态量变化的“死区”,抖振表现为一段等幅波形。

(3)系统惯性影响:系统惯性会使得系统在接收到控制信号后,平面时仍存在一定的滞后,其抖振表现为一段衰减的三角波。

针对抖振问题,许多学者都提出的解决方法。

1.1 准滑膜动模态方法20世纪80年代,Slotine[1]在中引入了“准滑动模态”和“边界层”的概念,实现准滑动模态控制。

在边界层以外采用正常的滑模控制,在边界层内为连续状态的反馈控制,有效地避免或削弱了抖振。

此后,有许多学者对该设计进行了拓展与研究。

比如S.C.Y Chung等[2]、J.X.Xu 等[3],分别对于切换函数进行了改进;K.erbatur等[4]、M.S.Chen等[5]等对于边界层设计提出了改进方案。

1.2 趋近律方法高为炳等[6]提出了一种变结构控制系统的抖振消除方法。

选择合适的趋近律的参数,可以减少控制信号的高频抖振。

变结构控制

变结构控制

v( x;t)
?
?? ?
d
d?
?
? ??(n?1)
?
~x, ? 为严格正常数
(6.1 ? 10)
给定初始条件,跟踪问 题x ? xd 就等效于对所有 t ? 0使x保持在 v(t)表面上。称 v(t)面为切换面 ( 滑动面)。
跟踪n维向量xd,可以用关于 v的一阶稳定问题来代替 。简化后的一阶 问题,即保持标量 v为零的问题,可以通过 选择式(6.1 ? 8)的控制律 u,
状态xd ? [ x, x?,? , x(n?1) ]T 。
期望状态的初值xd (0)满足
xd (0) ? x(0)
(6.1 ? 9)
令~x ? x ? xd 为变量x的跟踪误差,
又令~x ? x ? xd ? [ ~x, ~x?,? , ~x (n?1) ]T 为跟踪误差向量
在状态空间R(n)中用标量方程v( x;t)定义一个时变表面v(t)
(6.1 ? 3)
它的两种可能的状态反 馈结构为 ? ? ? 和? ? ?? ,? ? 0
该闭环控制系统为
x??? ?x? ? ? x ? 0, ? ? 0
(6.1 ? 4)
当? ? ? 时,系统有一对实部为正的 共轭复根 , 状态轨迹如下图1 :
当? ? ?? 时,系统有正负实根各 一个, ?1和? 2,且?1 ? ? 2 , 状态
称为变结构控制系统的 等效控制。物理意义:
若系统初始状态 x(0)在滑动域,即满足 Gx ? 0,则在ueq作用下系统将沿着 滑动模态域运动。
x? ? [I ? B(GB) ?1 G]( Ax? DF )
(6.1 ? 21)
— —滑动模态方程(等价 系统方程)

线性不确定系统的自适应近似变结构控制

线性不确定系统的自适应近似变结构控制

个 滑模块 , 也就 是 引入 模带控 制 J 该 方案 能 滑 J [ 。 使 系统状 态在 有 限时 间 内到 达 滑模带 , 且 一旦到 并 达 滑 模 带后 , 永远 只在 滑模 带 内运 动 , 应 地 得 将 相 到 , 闭环 系统 一致 最 终 有界 的 、 使 自适 应 近似 变 结
基盘项 目。 淮南 工业学 院青 年科研基金资助
作 者筒 卉。 禧权( 9 3 ) 男 , 李 1 7一 , 安徽肥东人 , 助教 , 在读硬士 , 主要从事教学 工作 及系统辨识方面的研究。
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淮 南 工 业 学 院 学 报 式 中 : 幻 =M () 0) ( fl +Ⅳ() ( T £ “ 幻+ 0) 为 系统 ,
案 , 不确 定性 的未 知 范数 上界 进 行 实时在 线估 计 , 对 使所 得 系统 在 有 限时 问 内到达 滑摸 带 。 利 用 L a uo y p n v直接方 法证 明 系统是 一致 最终有 界 , 同时设 计 的控 制器 是 连续 的 。 真 结果说 明 仿
了算 法 的有 效性 。
式 中 : ∈R ;∈R } B 为相 应 维数 的 常数 矩 () “ A、
阵 I () △ 为 系统 的 不确 定性 } f为 系统 △ 、 B() F() 所受 的外部 干扰 。
本 文研 究 的问题是 设 计 一切换 函数 :
( ) Cx() = t () 2
以及变 结 构控制 器 , 系统 满 足给 定要 求 。 使 式中 : c∈R , Ⅲ<n) 待 定 常 数 阵 ; f 一 … ( 为 ( )
( … () () ) 。为此 , 式 ( ) 对 1 作如 下 假设 : 假 设 1 矩 阵对 ( B) A, 可控

某公司先进控制(APC)应用概况

某公司先进控制(APC)应用概况
初始条件给定,同时给定目标函数。 然后寻找一个可行的控制方法使系统从输出状态 过渡到目标状态,并达到最优的性能指标。
动态规划、最大值原理和变分法是最优控制理论 的基本内容和常用方法。庞特里亚金极大值原理 和贝尔曼动态规划是在约束条件下获得最优解的 两个强有力的工具,应用于大部分最优控制问题。
然而设计这样的控制系统会遇到许多困难, 特别是复杂工业过程往往具有不确定性(环境结 构和参数的未知性、时变性、随机性、突变性)、 机理复杂性、非线性、分布参数系统、变量间的 关联性以及信息的不完全性和大纯滞后性等,要 想获得精确的数学模型是十分困难的。

因此,对于过程系统的设计,已不能采用单一
基于定量的数学模型的传统控制理论和控制技术,
㈢对系统结构假设;㈣实际应用中,模型的收敛 性和系统稳定性无法保证。
另外,传统自适应控制方法中假设系统结构的信 息,在处理非线性、变结构或大时间延迟时很难。
• ②鲁棒控制
• 鲁棒控制是一个着重控制算法可靠性研究的控制 器设计方法。鲁棒性一般定义为在实际环境中为 保证安全要求控制系统最小必须满足的要求。一 旦设计好这个控制器,它的参数不能改变而且控 制性能保证。
– 从控制角度讲,只要CV在范围内,且预测值表 明,在不远的未来也没有超界的可能,则控制 器的动作会很小或甚至没有,以避免频繁调整 或不必要的操作调整,提高了装置操作的平稳 性。单回路PID控制无法做到。
– 如果某MV没有自由度时(无调节余地),多变 量控制器可以用其余的MV进行调整;而采用给
定点控制时,若某个变量饱和,就不得不降低
• 多变量模型预估控制器,其功能可分为两大部分: 一是控制过程的动态;另一个是控制过程的准稳 态
– 控制过程的动态,依赖于过程的动态模型,预 测在今后若干步中受控变量(CV)的轨迹,用 多变量解耦和前馈手段,优化各步中各操纵变 量(MV)的动作,从而使过程的CV控制在合 理的范围内 。

滑模变结构控制理论及其算法研究与进展_刘金琨

滑模变结构控制理论及其算法研究与进展_刘金琨

第24卷第3期2007年6月控制理论与应用Control Theory&ApplicationsV ol.24No.3Jun.2007滑模变结构控制理论及其算法研究与进展刘金琨1,孙富春2(1.北京航空航天大学自动化与电气工程学院,北京100083;2.清华大学智能技术与系统国家重点实验室,北京100084)摘要:针对近年来滑模变结构控制的发展状况,将滑模变结构控制分为18个研究方向,即滑模控制的消除抖振问题、准滑动模态控制、基于趋近律的滑模控制、离散系统滑模控制、自适应滑模控制、非匹配不确定性系统滑模控制、时滞系统滑模控制、非线性系统滑模控制、Terminal滑模控制、全鲁棒滑模控制、滑模观测器、神经网络滑模控制、模糊滑模控制、动态滑模控制、积分滑模控制和随机系统的滑模控制等.对每个方向的研究状况进行了分析和说明.最后对滑模控制的未来发展作了几点展望.关键词:滑模控制;鲁棒控制;抖振中图分类号:TP273文献标识码:AResearch and development on theory and algorithms ofsliding mode controlLIU Jin-kun1,SUN Fu-chun2(1.School of Automation Science&Electrical Engineering,Beijing University of Aeronautics and Astronautics,Beijing100083,China;2.State Key Laboratory of Intelligent Technology and Systems,Tsinghua University,Beijing100084,China)Abstract:According to the development of sliding mode control(SMC)in recent years,the SMC domain is character-ized by eighteen directions.These directions are chattering free of SMC,quasi SMC,trending law SMC,discrete SMC, adaptive SMC,SMC for mismatched uncertain systems,SMC for nonlinear systems,time-delay SMC,terminal SMC, global robust SMC,sliding mode observer,neural SMC,fuzzy SMC,dynamic SMC,integral SMC and SMC for stochastic systems,etc.The evolution of each direction is introduced and analyzed.Finally,further research directions are discussed in detail.Key words:sliding mode control;robust control;chattering文章编号:1000−8152(2007)03−0407−121引言(Introduction)滑模变结构控制本质上是一类特殊的非线性控制,其非线性表现为控制的不连续性,这种控制策略与其它控制的不同之处在于系统的“结构”并不固定,而是可以在动态过程中根据系统当前的状态(如偏差及其各阶导数等)有目的地不断变化,迫使系统按照预定“滑动模态”的状态轨迹运动.由于滑动模态可以进行设计且与对象参数及扰动无关,这就使得变结构控制具有快速响应、对参数变化及扰动不灵敏、无需系统在线辩识,物理实现简单等优点.该方法的缺点在于当状态轨迹到达滑模面后,难于严格地沿着滑模面向着平衡点滑动,而是在滑模面两侧来回穿越,从而产生颤动.滑模变结构控制出现于20世纪50年代,经历了50余年的发展,已形成了一个相对独立的研究分支,成为自动控制系统的一种一般的设计方法.以滑模为基础的变结构控制系统理论经历了3个发展阶段.第1阶段为以误差及其导数为状态变量研究单输入单输出线性对象的变结构控制;20世纪60年代末开始了变结构控制理论研究的第2阶段,研究的对象扩大到多输入多输出系统和非线性系统;进入80年代以来,随着计算机、大功率电子切换器件、机器人及电机等技术的迅速发展,变结构控制的理论和应用研究开始进入了一个新的阶段,所研究的对象已涉及到离散系统、分布参数系统、滞后系统、非线性大系统及非完整力学系统等众多复杂系统,同时,自适应控制、神经网络、模糊控制及遗传算法等先进方法也被应用于滑模变结构控制系统的设计中.2滑模变结构控制理论研究进展(Develop-ment for SMC)2.1消除滑模变结构控制抖振的方法研究(Research on chattering elimination of SMC) 2.1.1滑模变结构控制的抖振问题(Problems ofSMC chattering)从理论角度,在一定意义上,由于滑动模态可以收稿日期:2005−10−19;收修改稿日期:2006−02−23.基金项目:国家自然科学基金资助项目(60474025,90405017).408控制理论与应用第24卷按需要设计,而且系统的滑模运动与控制对象的参数变化和系统的外干扰无关,因此滑模变结构控制系统的鲁棒性要比一般常规的连续系统强.然而,滑模变结构控制在本质上的不连续开关特性将会引起系统的抖振.对于一个理想的滑模变结构控制系统,假设“结构”切换的过程具有理想开关特性(即无时间和空间滞后),系统状态测量精确无误,控制量不受限制,则滑动模态总是降维的光滑运动而且渐近稳定于原点,不会出现抖振.但是对于一个现实的滑模变结构控制系统,这些假设是不可能完全成立的.特别是对于离散系统的滑模变结构控制系统,都将会在光滑的滑动模态上叠加一个锯齿形的轨迹.于是,在实际上,抖振是必定存在的,而且消除了抖振也就消除了变结构控制的抗摄动和抗扰动的能力,因此,消除抖振是不可能的,只能在一定程度上削弱它到一定的范围.抖振问题成为变结构控制在实际系统中应用的突出障碍.抖振产生的主要原因有:①时间滞后开关:在切换面附近,由于开关的时间滞后,控制作用对状态的准确变化被延迟一定的时间;又因为控制量的幅度是随着状态量的幅度逐渐减少的,所以表现为在光滑的滑动模台上叠加一个衰减的三角波.②空间滞后开关:开关滞后相当于在状态空间中存在一个状态量变化的“死区”.因此,其结果是在光滑的滑模面上叠加了一个等幅波形.③系统惯性的影响:由于任何物理系统的能量不可能是无限大,因而系统的控制力不能无限大,这就使系统的加速度有限;另外,系统惯性总是存在的,所以使得控制切换伴有滞后,这种滞后与时间滞后效果相同.④离散系统本身造成的抖振:离散系统的滑动模态是一种“准滑动模态”,它的切换动作不是正好发生在切换面上,而是发生在以原点为顶点的一个锥形体的表面上.因此有衰减的抖振,而且锥形体越大,则抖振幅度越大.该锥形体的大小与采样周期有关.总之,抖振产生的原因在于:当系统的轨迹到达切换面时,其速度是有限大,惯性使运动点穿越切换面,从而最终形成抖振,叠加在理想的滑动模态上.对于实际的计算机采样系统而言,计算机的高速逻辑转换以及高精度的数值运算使得切换开关本身的时间及空间滞后影响几乎不存在,因此,开关的切换动作所造成控制的不连续性是抖振发生的本质原因.在实际系统中,由于时间滞后开关、空间滞后开关、系统惯性、系统延迟及测量误差等因素,使变结构控制在滑动模态下伴随着高频振动,抖振不仅影响控制的精确性、增加能量消耗,而且系统中的高频未建模动态很容易被激发起来,破坏系统的性能,甚至使系统产生振荡或失稳,损坏控制器部件.因此,关于控制信号抖振消除的研究成为变结构控制研究的首要工作.2.1.2消除滑模变结构控制抖振的几种方法(Several methods for eliminating chatteringin SMC)国内外针对滑模控制抗抖振问题的研究很多,许多学者都从不同的角度提出了解决方法.目前这些方法主要有:1)滤波方法.通过采用滤波器,对控制信号进行平滑滤波,是消除抖振的有效方法.文[1]为了消除离散滑模控制的抖振,设计了两种滤波器:前滤波器和后滤波器,其中前滤波器用于控制信号的平滑及缩小饱和函数的边界层厚度,后滤波器用于消除对象输出的噪声干扰.文[2]在边界层内,对切换函数采用了低通滤波器,得到平滑的信号,并采用了内模原理,设计了一种新型的带有积分和变边界层厚度的饱和函数,有效地降低了抖振.文[3]利用机器人的物理特性,通过在控制器输出端加入低通滤波器,设计了虚拟滑模控制器,实现了机器人全鲁棒变结构控制,并保证了系统的稳定,有效地消除了抖振.文[4]设计了带有滤波器的变结构控制器,有效地消除了控制信号的抖振,得到了抑制高频噪声的非线性控制器,实现了存在非建模动态的电液伺服马达的定位控制.文[5]为了克服未建模动态特性造成的滑动模态抖振,设计了一种新型滑模控制器,该控制器输出通过一个二阶滤波器,实现控制器输出信号的平滑,其中辅助滑动模面的系数通过滑模观测器得到.文[6]提出了一种新型控制律,即,该控制律由3部分构成,即等效控制、切换控制和连续控制,在控制律中采用了两个低通滤波器,其中通过一个低通滤波器得到切换项的增益,通过另一个低通滤波器得到等效控制项,并进行了收敛性和稳定性分析,有效地抑制了抖振,实现了多关节机器手的高性能控制.2)消除干扰和不确定性的方法.在常规滑模控制中,往往需要很大的切换增益来消除外加干扰及不确定项,因此,外界干扰及不确定项是滑模控制中抖振的主要来源.利用观测器来消除外界干扰及不确定性成为解决抖振问题研究的重点.文[7]为了将常规滑模控制方法应用于带有较强强外加干扰的伺服系统中,设计了一种新型干第3期刘金琨等:滑模变结构控制理论及其算法研究与进展409扰观测器,通过对外加干扰的前馈补偿,大大地降低了滑模控制器中切换项的增益,有效地消除了抖振.文[8]在滑模控制中设计了一种基于二元控制理论的干扰观测器,将观测到的干扰进行前馈补偿,减小了抖振.文[9]提出了一种基于误差预测的滑模控制方法,在该方法中设计了一种观测器和滤波器,通过观测器消除了未建模动态的影响,采用均值滤波器实现了控制输入信号的平滑,有效地消除了未建模动态造成的抖振.文[10]设计了一种离散的滑模观测器,实现了对控制输入端干扰的观测,从而实现对干扰的有效补偿,相对地减小了切换增益.3)遗传算法优化方法.遗传算法是建立在自然选择和自然遗传学机理基础上的迭代自适应概率性搜索算法,在解决非线性问题时表现出很好的鲁棒性、全局最优性、可并行性和高效率,具有很高的优化性能.文[11]针对非线性系统设计了一种软切换模糊滑模控制器,采用遗传算法对该控制器增益参数及模糊规则进行离线优化,有效地减小了控制增益,从而消除了抖振.针对不确定性伺服系统设计了一种积分自适应滑模控制器,通过该控制器中的自适应增益项来消除不确定性及外加干扰,如果增益项为常数,则会造成抖振,为此,文[12]设计了一种实时遗传算法,实现了滑模变结构控制器中自适应增益项的在线自适应优化,有效地减小了抖振.文[13]采用遗传算法进行切换函数的优化,将抖振的大小作为优化适应度函数的重要指标,构造一个抖振最小的切换函数.4)降低切换增益方法.由于抖振主要是由于控制器的不连续切换项造成,因此,减小切换项的增益,便可有效地消除抖振.文[14]根据滑模控制的Lypunov稳定性要求,设计了时变的切换增益,减小了抖振.文[15]对切换项进行了变换,通过设计一个自适应积分项来代替切换项,实现了切换项增益的自适应调整,有效地减小了切换项的增益.文[16]针对一类带有未建模动态系统的控制问题,提出了一种鲁棒低增益变结构模型参考自适应控制新方法,使系统在含未建模动态时所有辅助误差均可在有限时间内收敛为零,并保证在所有情况下均为低增益控制.文[17]提出了采用模糊神经网络的切换增益自适应调节算法,当跟踪误差接近于零时,切换增益接近于零,大大降低了抖振.5)扇形区域法.文[18]针对不确定非线性系统,设计了包含两个滑动模面的滑动扇区,构造连续切换控制器使得在开关面上控制信号是连续的.文[19]采用滑动扇区法,在扇区之内采用连续的等效控制,在扇区之外采用趋近律控制,很大程度地消除了控制的抖振.6)其他方法.文[20]针对滑模变结构控制中引起抖振的动态特性,将抖振看成叠加在理想滑模上的有限频率的振荡,提出了滑动切换面的优化设计方法,即通过切换面的设计,使滑动模态的频率响应具有某种希望的形状,实现频率整形.该频率整形能够抑制滑动模态中引起抖振的频率分量,使切换面为具有某种“滤波器”特性的动态切换面.文[21]设计了一种能量函数,该能量函数包括控制精度和控制信号的大小,采用LMI(linear matrix inequality)方法设计滑动模面,使能量函数达到最小,实现了滑动模面的优化,提高了控制精度,消除了抖振.2.2准滑动模态滑模控制(Quasi-sliding modecontrol)80年代在滑动模态控制的设计中引入了“准滑动模态”和“边界层”的概念[22],实现准滑动模态控制,采用饱和函数代替切换函数,即在边界层以外采用正常的滑模控制,在边界层内为连续状态的反馈控制,有效地避免或削弱了抖振,为变结构控制的工程应用开辟了道路.此后,有许多学者对于切换函数和边界层的设计进行了研究.①连续函数近似法.文[23]采用Sigmoid连续函数来代替切换函数.文[24]针对直流电机伺服系统的未建模动态进行了分析和描述,设计了基于插补平滑算法的滑模控制器,实现了非连续切换控制的连续化,有效地消除了未建模动态对直流电机伺服系统造成的抖振.②边界层的设计.边界层厚度越小,控制效果越好,但同时又会使控制增益变大,抖振增强;反之,边界层厚度越大,抖振越小,但又会使控制增益变小,控制效果差.为了获得最佳抗抖振效果,边界层厚度应自适应调整.文[25]提出了一种高增益滑模控制器,设控制信号输入为u,切换函数为s(t),将|˙u|作为衡量抖振的指标,按降低控制抖振来设计模糊规则,将|s|和|˙u|作为模糊规则的输入,模糊推理的输出为边界层厚度的变化,实现了边界层厚度的模糊自适应调整.文[26]针对不确定性线性系统,同时考虑了控制信号的降抖振与跟踪精度的要求,提出了一种基于系统状态范数的边界层厚度在线调整算法.文[27]提出了一种新型的动态滑模控制,采用饱和函数方法,通过设计一种新型非线性切换函数,消除了滑模到达阶段的抖振,实现了全局鲁棒滑模控制,有效地解决了一类非线性机械系统的控制抖振问题.文[28]为了减小边界层厚度,在边界层内采用了积分控制,既获得了稳态误差,又避免了抖振.边界层的方法仅能保410控制理论与应用第24卷证系统状态收敛到以滑动面为中心的边界层内,只能通过较窄的边界层来任意地接近滑模,但不能使状态收敛到滑模.2.3基于趋近律的滑模控制(Sliding mode controlbased on trending law)高为炳利用趋近律的概念,提出了一种变结构控制系统的抖振消除方法[29].以指数趋近律˙s=−ε·sgn s−k·s为例,通过调整趋近律的参数κ和ε,既可以保证滑动模态到达过程的动态品质,又可以减弱控制信号的高频抖振,但较大的ε值会导致抖振.文[30]分析了指数趋近律应用于离散系统时趋近系数造成抖振的原因,并对趋近系数与抖振的关系进行了定量的分析,提出了趋近系数ε的自适应调整算法.文[31]提出了将离散趋近律与等效控制相结合的控制策略,离散趋近律仅在趋近阶段起作用,当系统状态到达准滑模模态阶段,采用了抗干扰的离散等效控制,既保证了趋近模态具有良好品质,又降低了准滑动模态带,消除了抖振.文[32]将模糊控制应用于指数趋近律中,通过分析切换函数与指数趋近律中系数的模糊关系,利用模糊规则调节指数趋近律的系数,其中切换函数的绝对值|s|作为模糊规则的输入,指数趋近律的系数κ和ε作为模糊规则的输出,使滑动模态的品质得到了进一步的改善,消除了系统的高频抖振.2.4离散系统滑模变结构控制(Sliding mode con-trol for discrete system)连续时间系统和离散时间系统的控制有很大差别.自80年代初至今,由于计算机技术的飞速发展,实际控制中使用的都是离散系统,因此,对离散系统的变结构控制研究尤为重要.对离散系统变结构控制的研究是从80年代末开始的,例如,Sarpturk等于1987年提出了一种新型离散滑模到达条件,在此基础上又提出了离散控制信号必须是有界的理论[33],Furuta于1990年提出了基于等效控制的离散滑模变结构控制[34],高为炳于1995年提出了基于趋近律的离散滑模变结构控制[35].他们各自提出的离散滑模变结构滑模存在条件及其控制方法已被广泛应用.然而,传统设计方法存在两方面不足:一是由于趋近律自身参数及切换开关的影响,即使对名义系统,系统状态轨迹也只能稳定于原点邻域的某个抖振;二是由于根据不确定性上下界进行控制器设计,可能会造成大的反馈增益,使控制抖振加剧.近年来国内外学者一方面对离散系统滑模变结构控制的研究不断深入.文[36]提出了基于PR型的离散系统滑模面设计方法,其中P和R分别为与系统状态有关的正定对称阵和半正定对称阵,在此基础上设计了稳定的离散滑模控制器,通过适当地设计P和R,保证了控制器具有良好的性能.文[37]针对离散系统提出了一种新型滑模存在条件,进一步拓展了离散滑模控制的设计,在此基础上设计了一种新型滑模控制律.针对离散系统中滑模控制的不变性和鲁棒性难以有效保证,文[38]提出了3种解决方法,在第1种方法中,采用了干扰补偿器和解耦器消除干扰,在第2种方法中,采用回归切换函数方法来消除干扰,在第3种方法中,采用回归切换函数和解耦器相结合的方法来消除干扰,上述3种方法已成功地应用于数控中.文[39]针对数字滑模控制的鲁棒性进行了系统的研究,提出了高增益数字滑模控制器.文[40]针对带有干扰和未知参数的多输入多输出离散系统的滑模控制进行了研究,并采用自适应律实现了未知项的估计.2.5自适应滑模变结构控制(Adaptive slidingmode control)自适应滑模变结构控制是滑模变结构控制与自适应控制的有机结合,是一种解决参数不确定或时变参数系统控制问题的一种新型控制策略.文[41]针对线性化系统将自适应Backsteping与滑模变结构控制设计方法结合在一起,实现了自适应滑模变结构控制,文[42]针对一类最小相位的可线性化的非线性系统,设计了一种动态自适应变结构控制器,实现了带有不确定性和未知外干扰的非线性系统鲁棒控制.在一般的滑模变结构控制中,为了保证系统能够达到切换面,在设计控制律时通常要求系统不确定性范围的界已知,这个要求在实际工程中往往很难达到,针对具有未知参数变化和干扰变化的不确定性系统的变结构控制,文[43]设计了一种新型的带有积分的滑动模面,并采用一种自适应滑模控制方法,控制器的设计无需不确定性及外加干扰的上下界,实现了一类不确定伺服系统的自适应变结构控制.针对自适应滑模控制中参数估计值无限增大的缺点,文[44]提出了一种新的参数自适应估计方法,保证了变结构控制增益的合理性.近年来,变结构模型参考自适应控制理论取得了一系列重要进展,由于该方法具有良好的过渡过程性能和鲁棒性,在工程上得到了很好的应用.文[45]设计了一种新型动态滑动模面,滑动模面参数通过采用自适应算法估计得到,从而实现了非线性系统的模型参考自适应滑模控制.文[46]针对一类不确定性气压式伺服系统,提出了模型参考自适应滑模控制方法,并在此基础上提出了克服控制抖振的有效方法.第3期刘金琨等:滑模变结构控制理论及其算法研究与进展4112.6非匹配不确定性系统的滑模变结构控制(Sliding mode control for systems with mis-matched uncertainties)由于大多数系统不满足变结构控制的匹配条件,因此,存在非匹配不确定性系统的变结构控制是一个研究重点.文[47]利用参数自适应控制方法,构造了一个变参数的切换函数,对具有非匹配不确定性的系统进行了变结构控制设计.采用基于线性矩阵不等式LMI的方法,为非匹配不确定性系统的变结构控制提供了新的思路,Choi针对不匹配不确定性系统,专门研究了利用LMI方法进行变结构控制设计的问题[48∼50].Backstepping设计方法通过引入中间控制器,使控制器的设计系统化、程序化,它对于非匹配不确定性系统及非最小相位系统的变结构控制是一种十分有效的方法.采用Backstepping设计方法,文[51]实现了对于一类具有非匹配不确定性的非线性系统的变结构控制.将Backstepping设计方法、滑模控制及自适应方法相结合,文[52]实现了一类具有非匹配不确定性的非线性系统的自适应滑模控制.2.7针对时滞系统的滑模变结构控制(Slidingmode control for time-delay system)由于实际系统普遍存在状态时滞、控制变量时滞,因此,研究具有状态或控制时滞系统的变结构控制,对进一步促进变结构控制理论的应用具有重要意义.文[53]对于具有输入时滞的不确定性系统,通过状态变换的方法,实现了滑模变结构控制器的设计.文[54]研究了带有关联时滞项的大系统的分散模型跟踪变结构控制问题,其中被控对象的时滞关联项必须满足通常的匹配条件.文[55]采用趋近律的方法设计了一种新型控制器,采用了基于LMI的方法进行了稳定性分析和切换函数的设计,所设计的控制器保证了对非匹配不确定性和匹配的外加干扰具有较强的鲁棒性,解决了非匹配参数不确定性时滞系统的变结构控制问题.文[56]针对带有输出延迟非线性系统的滑模控制器的设计进行了探讨,在该方法中,将延迟用一阶Pade近似的方法来代替,并将非最小相位系统转化为稳定系统,在存在未建模动态和延迟不确定性条件下,控制器获得了很好的鲁棒性能.国内在时滞系统的滑模变结构控制方面也取得了许多成果,针对时滞系统的变结构控制器设计问题和时滞变结构控制系统的理论问题进行了多年的研究,取得了许多成果[57∼59].2.8非线性系统的滑模变结构控制(Sliding modecontrol for nonlinear system)非线性系统的滑模变结构控制一直是人们关注的热点.文[60]研究了具有正则形式的非线性系统的变结构控制问题,为非线性系统变结构控制理论的发展奠定了基础.目前,非最小相位非线性系统、输入受约束非线性系统、输入和状态受约束非线性系统等复杂问题的变结构控制是该领域研究的热点.文[61]将Anti-windup方法与滑模控制方法相结合,设计了输入饱和的Anti-windup算法,实现当输出为饱和时的高精度变结构控制,文[62]利用滑模变结构控制方法实现了一类非最小相位非线性系统的鲁棒控制,文[63]利用输入输出反馈线性化、相对度、匹配条件等非线性系统的概念,采用输出反馈变结构控制方法实现了一类受约束非线性系统的鲁棒输出跟踪反馈控制.文[64]利用Backstepping方法,实现了非线性不确定性系统的变结构控制.2.9Terminal滑模变结构控制(Terminal slidingmode control)在普通的滑模控制中,通常选择一个线性的滑动超平面,使系统到达滑动模态后,跟踪误差渐进地收敛为零,并且渐进收敛的速度可以通过选择滑模面参数矩阵任意调节.尽管如此,无论如何状态跟踪误差都不会在有限时间内收敛为零.近年来,为了获得更好的性能,一些学者提出了一种Terminal(终端)滑模控制策略[65∼67],该策略在滑动超平面的设计中引入了非线性函数,使得在滑模面上跟踪误差能够在有限时间内收敛到零.Ter-minal滑模控制是通过设计一种动态非线性滑模面方程实现的,即在保证滑模控制稳定性的基础上,使系统状态在指定的有限时间内达到对期望状态的完全跟踪.例如,文[68]将动态非线性滑模面方程设计为s=x2+βx q/p1,其中p>q,p和q为正的奇数,β>0.但该控制方法由于非线性函数的引入使得控制器在实际工程中实现困难,而且如果参数选取不当,还会出现奇异问题.文[69]探讨了非奇异Termianl滑模控制器的设计问题,并针对N自由度刚性机器人的控制进行了验证.文[70]采用模糊规则设计了Terminal滑模控制器的切换项,并通过自适应算法对切换项增益进行自适应模糊调节,实现了非匹配不确定性时变系统的Terminal滑模控制,同时降低了抖阵.文[71]中只对一个二阶系统给出了相应的Terminal滑模面,滑模面的导数是不连续的,不适用于高阶系统.文[72]设计了一种适用于高阶非线性系统的Terminal滑模面,克服了文[71]中的滑模面导数不连续的缺点,并消除了滑模控制的到达阶段,确保了系统的全局鲁棒性和稳定性,进一步地,庄开宇等[73]又针对系统参数摄动和外界扰动等不确定性因素上界的未知性,实现了MIMO系统的自适应Terminal控制器设计,所设计的滑模面方程既保。

不确定性随机系统的输出反馈变结构滑模控制

不确定性随机系统的输出反馈变结构滑模控制
彭云 建 邓 飞其
( 华南理工大学 自动化科学与工程学 院,广东 广州 5 06 ) 14 0

要 : 究 了带有 时 变不确 定性 的 I 研 t 随机 系统 的输 出反 馈镇 定 问题 , 用 变结构 滑 6型 采
模控 制 ( MC 方法设 计 了镇 定 控 制 器. 系统 的不 确 定 性 满足 一 定 匹配条 件 的 情 况 下 , S ) 在 构 造 了对不 确定性 具有 不 变性 以及 参数 不含 噪 声激励 的 滑模 切换 流形 和 变结构 滑模控 制
控制律 必 须在状 态 都 能够 直 接 测 量 时才 适 用 , 当系
统存在 不 确 定 性 参 数 时 , 类 控 制 律 不 能 使 系 统 该
镇定 .
在 上 述 研究 成 果 的基 础 上 , 对带 有 不确 定性 针
参数 I t 随机线 性 系统 讨 论 了如 何 基 于 系统 输 出 6型 值 来设 计 变结构 滑 模控 制律 , 以实 现 系统 的鲁 棒镇 定, 并保 证所 设计 的控 制律 能 够 使 随 机 系统 在 有 限 时 间内达 到滑模 运 动 , 滑模 运 动 不 含 随机 噪 声激 该
第9 期
彭云建 等 : 不确定性随机系统 的输 出反馈变结构 滑模 控制
5 1
I t 6随机增 量 ; t=[ t , : t , , , t ] w() W () W ( ) … W ( ) 为定 义在 完备 概率 空 间 上具 有 独 立 分 量 的 r 标 准 维 Wi e 过 程 的随机 扰 动 向量 , R 和 为 第 i e r n F ∈ “ 个 随机扰 动 系 数 ; R 、 R 和 C∈ A∈ “B∈ 为 已
文 中结 果 的正确 性和有 效性 .
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第 35 卷 第 1 期 2006 年 3 月
内蒙古师范大学学报 (自然科学汉文版 ) Journal of Inner M ongolia Normal U niversity (Natural Science Edition )
Vol . 35 No . 1 M ar .2006
不确定随机分布参数系统的变结构控制
m [2 , 3 , 5 , 6] [4 ]
[3 ]
的变结构控制问题 . 这里 v ( x , t) ∈ R ; u ∈ R ; A ,Fi ∈ R × ; B ∈ R × , B 是列满秩的 ; Ξ A ( t) 为时变不确
n r n n n r
i= 1

σFi v ( x , t)dW i ( t) ,( x , t) ∈ Ω × R+
; A 21 ,
d p1 = [ D Δ p 1 + A 11 p1 + A 12 p2 + Ξ A 11 ( t) p1 + Ξ A 12 ( t) p2 ]d t +
m i= 1

σi ( Fi11 p1 + Fi12 p2 )dW i ( t) ,
m i= 1ຫໍສະໝຸດ 我们不加证明地引入下面的引理 , 其中引理 1 阐述了 Ξ A 2 ( t) 满足的匹配条件 . 引理 1 对于时变不确定量 Ξ A 2 ( t) , 总存在矩阵 J ( t) 满足匹配条件 Ξ A 2 ( t) = B2 J( t) . (6) 如果 Ξ A 2 ( t) 满足匹配条件 (6) , 注意到 v ( x , t) 的有界性 , 一般说来可设 ‖ J( t) p ( x , t) ‖ ≤ a . 另外还可 [2 ] 假设 时变不确定项 Ξ A 1 ( t) 具有结构 Ξ A 1 ( t) = H F ( t) E , (7) r1 × r2 其中 ,H 和 E 为常数矩阵 , 不确定矩阵 F( t) ∈ R 满足关系式 T F ( t) F( t) ≤ I , (8) 这里 I 是具有相应阶数的单位矩阵 , 要求 E 的秩满足 rank ( E) = max {rank ( Ξ A 1 ( t)} , 而且矩阵 H 与 F ( t) 都没有零行向量和零列向量 . T n T T 引理 2 如果 F ( t) F( t) ≤ I , 则对任意 X , Y ∈ R , 有 2 X F ( t)Y ≤ X X + Y Y . 设切换函数为 S( x , t) 郴 C p ( x , t) = C1 p1 ( x , t) + C2 p2 ( x , t) , (9) r × ( n - r) r× r T 其中 , C2 ∈ R , C2 ∈ R , 均为待定矩阵 . 于是 , 切换面为 S0 = { p1 , 现在取 C2 p2 ) | C1 p1 + C2 p2 = 0} . -1 可逆 , 则在切换面 S0 上 , 有 p2 = - C2 C1 p1 , 代入 (5) 的第 1 式 , 得滑动模运动方程 d p1 ( x , t) = [ D Δ p 1 ( x , t) + (G + Ξ G ( t)) p1 ( x , t)]d t +
m i= 1 2
(1)
定项 σi ∈ R ; D > 0 为常数 ; Δ =

备的概率空间 ( Ω , F, { Ft } t ≥ 0 , P) 上具自然流{ Ft } t ≥ 0 的 m 维 Brow n 运动 ; Ω = { x ,‖ x ‖ < l < + ∞ } 炒 R 是 具有光滑边界 抄 Ω 的有界区域 .
・ 8 ・
内蒙古师范大学学报 (自然科学汉文版 )
第 35 卷
关于系统 (1 - 3) 的解的定义参见文献 [10] , 解的存在唯一性问题参见文献 [7] . 根据解的定义 , 本文始 终假设 : T (1) v ( x , t) = ( v1 ( x , t) ,… , vn ( x , t)) 适应于{ Ft } t ≥ 0 ; (2) 橙 T ∈ R+ , 有 v (x , t) ∈ C ( Ω × [0 ,T ] , Rn ) , 且 E(
T ( n r) × r r r
T 1 珟 = T - 1 B = [0 , 珦 = T - 1 A T ,ΞA 珦 ( t) = T - 1 Ξ A ( t) T , 珟 其中 B B2 ] , A Fi = T - FT . 记 11 1 11 12 A 12 Fi11 珦 = A 珦 = Ξ A ( t) = Ξ A ( t) Ξ A ( t) , 珟 A , Ξ A Fi = A 21 A 22 Ξ A 2 ( t) Ξ A 21 ( t) Ξ A 22 ( t) Fi21 ( n r)× ( n r) r r
(10)
第1期

包俊东 等 : 不确定随机分布参数系统的变结构控制
1 1
・ 9 ・
这里 , G = A 11 - A 12 C2- C1 ,Ξ G ( t) = Ξ A 11 ( t) - Ξ A 12 ( t)C2- C1 ,H i = Fi11 - Fi12 C2- C1 . 为了叙述方便 , 再给出两个假设 : (3) Ξ A 2 ( t) 满足匹配条件 (6) ;
T T T
(4) 存在矩阵 C , 使得滑动系数匹配条件 rank (C ) = rank [C | E ] 成立 . 基于以上准备 , 我们设计滑动模控制器 u( x , t) 为 T T B2 C2 S -1 u( x , t) = - a - (C2 B2 ) [( C1 A 11 + C2 A 21 ) p1 + (C1 A 12 + C2 A 22 ) p2 + T T ‖ B2 C2 S ‖ 1 T T T (C1 H H C1 S + E0 E0 S ) + k1 sng S + k2 S ] , (11) 2 r r 其中 : E = E0 C , E0 ∈ R 0 × ; k1 > 0 , k2 ≥ D 均为常数 . 系统 (1) 在变结构控制器 (8) 作用下的闭环系统是
包俊东1 ,邓飞其2 ,罗琦3 ,赵碧蓉4
(1 . 内蒙古师范大学 数学科学学院 , 内蒙古 呼和浩特 010022 ;2 . 华南理工大学 自动化科学与工程学院 , 广东 广州 510640 ;3 . 南京信息工程大学 信息与通信系 , 江苏 南京 210044 ;4 . 广州大学 数学系 , 广东 广州 510000) 摘 要 :研究了一类不确定随机分布参数系统的变结构控制问题 , 通过非线性变换建立了系统的变结构运 动方程 , 设计了系统的变结构控制器 , 分析了滑动模运动方程的确定性质与稳定性 . 关键词 :不确定 ;随机 ;分布参数系统 ;变结构控制 中图分类号 :O 231 文献标识码 :A 文章编号 :1001‐ ‐8735(2006)01‐ ‐0007‐ ‐05
m i= 1
d p2 = [ D Δ p 2 + A 21 p1 + A 22 p2 + Ξ A 21 ( t) p1 + Ξ A 22 ( t) p2 + B2 u]d t +

σi ( Fi21 p1 + Fi22 p2 )dW i ( t) .
(5)

σi H i p 1 dW i ( t) ,
1 系统描述
自 1987 年 Orlov 等 提出热加工过程中的抛物型系统的控制模型 , 并设计了变结构控制器以来 , 关于 [2 ] 分布参数系统变结构控制的研究就受到广泛的关注 . 继胡跃明等 出版了专著枟分布参数变结构控制系统枠
[1 ]
后, 刘永清等 又系统地研究了滞后分布参数系统的变结构控制 . 考虑到在工业技术控制过程和其他实际动 力系统中 , 由于测量的误差 、 模型的误差和线性化近似等原因 , 不确定量可能出现在动力系统或者控制过程 中, 崔宝同等 研究了由偏微分方程所描述的不确定时滞分布参数系统的滑动模控制 . 关于分布参数系统的 研究已日趋完善 , 但随机抛物型分布参数系统的研究工作目前还不多见 . 文献 [7 - 9]将偏微分方程的 相关研究方法应用于随机偏微分方程 , 对相应的随机解域进行了定性分析 , 文献 [10 ]在建立比较定理的基 础上 , 讨论了随机偏微分方程依概率稳定等问题 , 文献 [11]则研究了随机分布参数系统的最优控制问题 , 最 近, 文献 [12]研究了随机抛物型神经网络的指数稳定问题 . 本文拟进一步探讨不确定抛物型随机系统的变 结构控制 , 在一定条件下设计了不确定分布参数系统的滑动模控制器 , 分析了在滑动模切换面上滑动模控制 系统关于不确定量的不变性特征及其稳定性 . 考虑不确定随机抛物型分布参数控制系统 dv(x , t) = [ D Δ v ( x , t) + (A + Ξ A ( t)) v ( x , t) + B u ( x , t)]d t +
收稿日期 :2005 - 07 - 14 基金项目 : 国家自然科学基金资助项目 (60374023 , 10461006 )
(2) (3)
作者简介 : 包俊东 (1958 - ) , 男 (蒙古族 ) , 内蒙古扎赉特旗人 , 内蒙古师范大学教授 , 博士 , 主要从事时滞系统 、 随机系统的稳定与镇定研究 .
珦 + ΞA 珦 ( t)) p ( x , 珟 u(x , d p(x , t) = [ D Δ p ( x , t) + (A t) + B t)]d t +
m i= 1

σ珟 Fi v (x , t)dW i ( t) ,
Fi12 Fi22
(4)

( n - r)× r
- 其中 :矩阵 A 11 ,Ξ A 11 ( t) ,Fi11 ∈ R - ; A 22 , Ξ A 22 ( t) ,Fi22 ∈ R × ; A 12 ,Ξ A 12 ( t) ,Fi12 ∈ R r ( n r) Ξ A 21 ( t) ,Fi21 ∈ R × - . 于是 , 系统 (4) 又可改写为

T 抄 W m ) 是定义在完 2 是 Ω 上的 Laplace 扩散算子 ;W ( t) = (W 1 ,… , 抄 xi
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