涟源2500立方米高炉方案
炉前工培训教材
3.2设备定期测试调整的规定
1）三个月内测定主轴、钢套、活塞、缸套、活塞环的磨损情况，凡超过技术标准值的更换。
2）每周调整一次链条松紧度。
3）回转时间每月调整一次达到15秒。
4）倾动时间每月调整一次达到2秒。
5）倾动角度根据高炉生产需要调整。
3.3设备定期清扫的规定
1）设备本身的清扫由岗位操作人员负责，每个班接班后和交班前必须对设备全面清扫一次，并保证链条机身无残铁残渣等，操作阀台无积灰。
kN
钻杆直径
Φ38
mm
开孔直径
Φ45～Φ78
mm
吹扫气源压力
0.4
MPa
液压站工作油压
17.5
MPa
2、开口机结构与工作原理
我厂2500m3高炉炉前采用全液压式开口机，它由回转、挂钩、移动、旋转振打等机构组成。
开铁口时，启动液压泵，操作旋转大车的电磁阀，将大车旋转运行至铁口上方时，操作挂钩电磁阀，将大车大梁向下倾斜挂上钩座，然后启动小车，进退马达的旋转通过链条带动移动小车前进，使钻杆（头）对准铁口眼。打开吹扫阀，操作电磁阀使钻杆正向旋转，同时操作移动小车前进，钻头开始向铁口眼里钻进。此时应间断性的使移动小车工作，使钻杆不断向前推进，钻杆（头）逐渐向铁口深处钻进当开口机钻进困难时，启动振打机构的振打，使开口机的钻杆（头）旋钻、振打同时进行，移动小车间断性的向前推进。铁口被钻冲开后，迅速操作移动小车，使钻杆退出铁口通道。操作挂钩机构，使挂钩抬起，与钩座脱离。操作回转电磁阀，使开口机回转运行到原停放位置。同时停止振打机构、停止吹扫及开口机旋转。
3 、开口机维护规程
3.1维护人员点检（专业点检）、维护规定
3.1.1点检:
1）专业点检按开口机点检标准执行，并认真填写点检记录，做到信息闭环处理。
高炉炼铁技术简介
烧结 工艺 流程
精矿、粉矿 （0~10mm）
石灰石、白云石 （80~0mm）
碎焦、无烟煤 （25~0mm）
破碎
>3mm
• 炉渣中氧化物的种类：碱性氧化物、酸性氧化物 和中性氧化物。以碱性氧化物为主的炉渣称碱性 炉渣；以酸性氧化物为主的炉渣称酸性炉渣。
• 炉渣的碱度(R)：炉渣中碱性氧化物和酸性氧化 物的质量百分数之比表示炉渣碱度：
• 高炉炉渣碱度一般表示式：R=w(CaO)／w (SiO2)
• 炉渣的碱度根据高炉原料和冶炼产品的不同，一 般在1.0～1.25之间。
消耗的（干）焦炭量（焦比一定的情况 下）
高炉每天消耗的焦炭量 I=
高炉的有效容积
• 生铁合格率：生铁化学成分符合国家标准的总量 占生铁总量的指标。
• 休风率：高炉休风时间（不包括计划大、中、小 修）占日历工作时间的百分数。
规定的日历作业时间=日历时间-计划大中修及
封炉时间
休风率=
高炉休风时间 规定的日历作业时间 ×100%
高炉炉渣与脱硫
• 高炉炉渣是铁矿石中的脉石和焦炭(燃料)中 的灰分等与熔剂相互作用生成低熔点的化 合物，形成非金属的液相。
– 高炉炉渣的成分 – 高炉炉渣作用 – 成渣过程 – 生铁去硫
• 高炉炉渣的来源：矿石中的脉石、焦炭(燃料)中 的灰分、熔剂中的氧化物、被侵蚀的炉衬等。
• 高炉炉渣的成分：氧化物为主，且含量最多的是 SiO2、CaO、Al2O3、MgO。
② 物理性能 包括机械强度和粒度组成等。高炉要求烧结矿机械 强度高，粉末少，粒度均匀。 烧结矿粒度小于5mm的称之为粉末。粉末含量对高 炉料柱透气性影响很大。粉末含量高，高炉透气性差， 导致炉况不顺，可能引起崩料或悬料。 反应机械强度的指标为：转鼓指数、抗磨指数、筛 分指数。 目前武钢烧结矿的转鼓强度大约在79%～80%左右。
第一章 06.2.7高炉炼铁概述##定
第一章高炉炼铁概述一、高炉炼铁生产工艺流程与特点自高炉炼铁技术发明以来，就淘汰了原始古老的炼铁方法（例如地坑法），炼铁生产获得巨大发展，炼铁技术不断进步。
至今，世界上绝大多数炼铁厂一直沿用高炉冶炼工艺，虽然现代技术研究了直接炼铁、熔融还原等冶炼新工艺，但还不能取代它。
（一）高炉炼铁生产工艺流程高炉冶炼生铁的本质就是从铁矿石中将铁还原出来并熔化成铁水流出炉外。
还原铁矿石需要的还原剂和热量由燃料燃烧产生。
炼铁的主要燃料是焦炭，为了节省焦炭而使用了喷吹煤粉、天然气等辅助燃料。
为了使高炉生产获得较好的生产效果，现代高炉几乎全部采用了人造富矿(烧结矿、球团矿)作为含铁原料，因炉料的特性不同，有的高炉在冶炼时还需加入适量的熔剂(石灰石、白云石等)。
现代高炉炼铁生产工艺流程如图1－1所示。
图1-1高炉炼铁生产工艺流程1-贮矿槽；2-焦仓；3-料车；4-斜桥；5-高炉本体；6-铁水罐；7-渣罐；8-放散阀；9-切断阀；10-除尘器；11-洗涤塔；12-文氏管；13-脱水器；14-净煤气总管；15-热风炉（三座）；16-炉基基墩；17-炉基基座；18-烟囱；19-蒸汽透平；20-鼓风机；21-煤粉收集罐；22-储煤罐；23-喷吹罐；24-储油罐；25-过滤器；26-加油泵高炉生产工艺流程包括以下几个系统：1．高炉本体高炉本体是炼铁生产的核心部分，它是一个近似于竖直的圆筒形的设备，如图1-2所示。
它包括高炉的基础、炉壳（钢板焊接而成）、炉衬（耐火砖砌筑而成）、炉型（内型）、冷却设备、立柱和炉体框架等组成。
高炉的内部空间叫炉型，从上到下分为五段：即炉喉、炉身、炉腰、炉腹、炉缸。
整个冶炼过程是在高炉内完成的。
图1-2高炉内型图2.上料设备系统它包括储矿场、储矿槽、槽下漏斗、曹下筛分、称量和运料设备，皮带运输或料车斜桥向炉顶供料设备。
其任务是将高炉所需原燃料，按比例通过上料设备运送到炉顶的受料漏斗中。
3.装料设备系统装料设备系统一般分为钟式、钟阀式、无钟式三类，我国多数高炉采用钟式装料设备系统，技术先进的高炉多采用无钟式装料设备系统。
高炉无钟炉顶装料工艺技术要求
承钢4号高炉无料钟炉顶装料系统“三电”工艺技术要求一、概述1.1、高炉主要设计指标和设计参数高炉有效容积：2500立方米采用并罐无钟炉顶装料设备，料罐有效容积55立方米；1.2、炉顶装料设备主要技术参数无钟炉顶装料设备：布料器溜槽摆角、节流阀、上、下密封阀、均压放散阀等，均采用液压传动，布料器回转采用电机传动；炉顶及上料设备见附图；主要技术参数如下：1.2.1、受料漏斗受料漏斗为皮带头轮收料的固定料斗，存料容积55m3；1.2.2、翻板阀在受料漏斗下方装有翻板阀，通过翻板可以分别向左、右料罐装料；翻板阀上装有左、右液压缸，分别控制左、右侧翻板位置。
1.2.3、Φ1000上密封阀左、右料罐上装有Φ1000上密封阀，由液压缸控制。
1.2.4、节流阀左、右料罐的节流阀为八角形。
节流阀开度大小由炉料品种和重量来决定，由液压缸控制。
采用比例方向控制阀进行方向及速度控制。
为保证安全起见，备用一套三位四通电磁阀进行控制。
1.2.5、Φ800下密封阀左右料罐的Φ800下密封阀, 由液压缸控制。
1.2.6、Φ400一次均压阀左右料罐均压采用半净化煤气，通过Φ400均压阀进行一次均压，由液压缸控制。
1.2.7、Φ250二次均压阀和调节阀左右料罐二均采用氮气通过Φ250二次均压阀和调节阀实现，二均阀由液压缸控制。
1.2.8、Φ400放散阀左右料罐采用Φ400均压放散阀进行放散，由液压缸控制。
1.2.9、布料器①布料器溜槽旋转a、旋转速度8rpm，每圈7.5秒。
b、可以正反方向旋转。
②溜槽摆动a、摆角速度：正常要求1.6度／秒；b、工作角度：α=10～450c、最大摆动角度：α=450③传动系统a、布料器回转由一台7.5KW电机（自带减速机）拖动布料器旋转，布料器上方有两套可供布料器旋转的接手。
正常情况下一套接手与减速机电机连接，另一套架空备用。
正常情况下布料器为常转工作制。
ｂ、布料器摆角传动布料器摆角采用三个直线油缸传动。
(完整word版)高炉产能换算
（一）炼铁1.高炉炼铁表1 高炉产能换算序号有效容积（立方米）产能（万吨/年）14205024505534805745306256057067008077508588509591080104 101200113 111250115 121280118 131350122 141500133 151580137 161780152 171860158 182000170 192200187202260193 212380203 222500213 232580215 242650221 252750229 262800234 272850238 283200267 293800304 304000320314350347 324747379 335500439 345800463备注：高炉有效容积在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
2.非高炉炼铁表2 非高炉炼铁设备产能换算序号工艺及型号产能（万吨/年）一熔融还原1COREX1000，C2000，C300030，80，1502FINEX示范厂，FINEX300060，1503Hismelt示范厂80二直接还原1竖炉产能根据设备具体型号换算2回转窑3转底炉（二）炼钢1.转炉表3 转炉产能换算序号公称容量（吨）普钢产能（万吨/年）特钢产能（万吨/年）13560422407048345805445085555559060 6609566 76510072 87010577 97511083 108012088 119012599 12100130100 131******** 14135150135 151********1615017015017180200162182********19210220189202502502252126028023422300300270备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。
2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。
BPRT装置是一种节能环保装置
高炉BPRT装置节能技术BPRT装置是一种节能环保装置，它是把以往高炉减压阀组白白浪费掉的煤气余压余热能量加以利用，使其通过煤气透平转化为机械能，并将回收的能量直接作为旋转机械能补充在轴系上，避免能量转换的损失，使驱动鼓风机的电机降低电流而节能。
主要科技内容：BPRT机组将煤气透平和高炉鼓风机作为同一系统来设计，使TRT原有的庞大系统简化合并，取消发电机及发配电系统，合并自控系统，润滑油系统，动力油系统等，并将回收的能量直接作为旋转机械能补充在轴系上，避免能量转换的损失，使驱动高炉鼓风机的电机降低电流而节能。
电动机与透平机间用离合器联接，透平转速升到3000r/min时离合器自动啮合，与电机一起驱动轴流压缩机。
当透平机自身有故障时，透平转速降到2900r/min时离合器自动脱开，不影响轴流压缩机向高炉正常送风。
陕鼓集团已将此技术应用于为安阳永兴450m3高炉配套的BPRT机组中，填补了国内外空白，为世界首创。
技术经济指标：TRT回收功率：2465 kW；年回收能量：2465 kW X8000 h=1972 kW h；折合电费：1972 ×0.5元/ kW h=986 万元；透平主体部分投资：610万元；主体设备投资回收期：1年。
这样的测算不含用户高炉生产所取得的经济效益在内。
该同轴机组的研制成功，不仅结束了我国国内没有独立开发同轴机组的历史，填补了国内外空白，同时，在中国较大的冶金行业，回收煤气能量的同轴机组，应用有非常广阔的前景，不仅有效解决了煤气环保问题，同时取得了良好的回收效益。
高炉煤气余压透平发电装置（TRT）是利用高炉炉顶的余压，把煤气导入透平膨胀做功，驱动发电机发电的能量回收装置。
TRT装置可回收高炉鼓风机能量的30%～50%，降低炼铁能耗，同时还能净化煤气，降低管网噪音污染。
随着节能意识的增强，钢铁企业高炉上马TRT项目的热情越来越高，我国自主开发研制TRT设备的技术水平也不断提高。
高炉产能明细
550*2 380*1
50*2 40*1
螺纹钢、圆钢、H型钢生产线 螺纹钢、圆钢
各一条
、H型钢
200
武安市上团城 西
450*2 750*2 1080*2
50*1
60*1 120*2
高线生产线1条、型钢生产线1 高线、H型钢、
条
角钢、钢坯
680
武安市崇义四 节村北
450*1 1080*1
50*1 80*1
50*1 60*1
热轧带钢、圆钢生产线各1条 热轧带钢、圆
、冷轧、镀锌带钢生产线各1 钢、冷轧带钢
条
、镀锌带钢
120
文安县新钢工 业园
1080*2
60*2
热轧带钢生产线2条
带钢、钢坯 200 霸州市胜芳镇
1000*2 1080*2
4*80
热轧带钢生产线2条、冷轧
热轧冷轧带钢 、钢管
400 廊坊市安次区
450*3 1580*1 1780*1
1080*2 650*1 330*1 1080*1 450*1 600*1 680*1 1080*2
450*1
210*3 70t*4 60*2
60t*2 2*45 2*50 2*120
2160mm、1580mm热卷生产线各 1条，冷轧硅钢线1条
1250mm热卷1条，热轧带钢1条
唐山粤丰钢铁有限公司 唐山清泉钢铁有限公司 唐山经安钢铁有限公司 唐山贝氏体钢铁有限公
司 唐山福丰钢铁有限公司 唐山顺兴钢铁有限公司
唐山松汀钢铁有限公司
唐山荣信钢铁集团有限 公司
唐山燕山钢铁有限公司
1*630 1*450 1*560
2*1080 1*600 1*450 1*600 1*680 450*2 580*2 1080*2
高炉炉顶余压发电技术-TRT的应用
高炉炉顶余压发电技术--TRT的应用TRT——(Blast Furnace Top Gas Recovery Turbine Unit,以下简称TRT) 是国际公认的钢铁企业很有价值的二次能源回收装置，高炉煤气余压透平发电装置(即TRT)是利用高炉冶炼的副产品——高炉炉顶煤气具有的压力能及热能，使煤气通过透平膨胀机做功，将其转化为机械能，从而驱动发电机发电。
提高高炉生产率的途径之一，是单位时间内向高炉鼓入更多的空气和氧气。
但增加鼓风要引起高炉内煤气上升浮力的增加，这种浮力妨碍了炉料的正常均匀下降，限制了生产率的提高。
若把炉顶压力提高，高炉工作空间的压力也相应提高，使煤气的体积缩小、流速降低，压头损失也随之降低，从而促进高炉顺行，可以减少悬料、崩料，以及提高产量，减少单位生铁的热量损失和焦炭消耗。
同时，由于顶压的提高，使炉料和煤气之间的物理化学过程加快，加速2CO=CO2+C反应向体积缩小方向进行，有利于煤气的化学能得到充分利用。
这就是所谓的高压操作，炉内压力是靠煤气系统的压力调节阀组来控制的。
由此得到的煤气压力能如不加以利用，还会产生了大气污染和噪声公害。
为了不浪费炉顶煤气的压力能和热能，从20世纪60年代开始开发了利用炉顶煤气能量的发电技术，现已广泛应用于高压高炉上。
所谓TRT就是炉顶余压发电透平机的简称。
TRT煤气入口从文氏管后的煤气管接出，TRT的煤气出口与调压阀组后的净煤气主管相接，所以TRT是与调压阀组并联在净煤气管道上的。
高压煤气在透平机内膨胀做功，推动透平机叶轮转动，带动发电机发电。
透平机有轴流向心式、轴流冲动式和轴流反动式3种，其中轴流反动式的质量小、效率高。
在回收余压能量方式上有部分回收、全部回收和平均回收3种，平均回收的发电能力高，设备投资低，投资回收期短，而且还能保证高炉炉顶压力稳定,我国宝钢的TRT就采用平均回收方式。
炼铁生产中，高炉炉顶煤气压力大于0.03兆帕时，采用煤气余压发电技术装备（TRT）可将这部分压力能回收，其设备的工作原理是煤气的余压使煤气在透平机内进行膨胀做功，推动透平机转动，进而带动发电机转动，发出一定的电量。
高炉炼铁工艺流程
炼铁基本概论一、高炉炼铁生产工艺流程在高炉炼铁生产中，高炉是工艺流程的主体，从其上部装入的铁矿石、燃料和熔剂向下运动，下部鼓入空气燃烧燃料，产生大量的还原性气体向上运动，炉料经过加热、还原、熔化、造渣、渗碳、脱硫等一系列物理化学过程，最后生成液态炉渣和生铁。
高炉是一竖式圆筒形冶炼炉，由炉基、炉壳、炉衬及冷却设备、支柱或框架组成。
用耐火砖或其他材料砌筑成的炉衬形成的高炉内部空间形状称为炉型，一般由上至下分为炉喉、炉身、炉腰、炉腹和炉缸五部分。
如图所示。
炉喉炉身炉腰炉腹炉缸以高炉本体为核心，高炉生产还包括以下几个系统：1. 上料系统：包括贮矿场，贮矿槽，焦炭滚筛，称量漏斗，料坑，料车、斜桥和卷扬机等，大型高炉采用皮带机上料。
本系统的任务是将原、燃料运到炉顶装入受料漏斗。
2. 装料系统：包括上料罐，下料罐，上密封阀，下密封阀，料流调节阀，布料溜槽，气密箱等。
高压操作的高炉还有均压阀和放散阀。
本系统的任务是均匀地按工艺要求将上料系统运来的炉料装入炉内。
3. 送风系统：包括鼓风机，热风炉，热风总管，热风围管、送风装置等。
本系统的任务是把从鼓风机房送出的冷风加热并送入高炉。
4. 煤气回收及除尘系统：包括煤气上升管，煤气下降管，重力除尘器，布袋除尘等。
高压高炉还有高压阀组。
本系统的任务是将炉顶引出的含尘量很高的荒煤气净化成合乎要求的气体燃料。
5. 渣铁处理系统：包括出铁场，泥炮，开口机，炉前吊车，铁水罐，摆动流槽，铸铁机，堵渣口机，嘉恒炉渣处理设施等。
本系统的任务是定期将炉内的渣、铁出净，保证高炉连续生产。
6. 喷吹系统：喷吹系统目前以喷煤为主。
喷煤系统有制粉机，收集罐，贮存罐，喷吹罐，混合器和喷枪。
喷油系统有卸油泵，贮油罐，过滤器，送油泵，稳压罐，调整装置及喷枪。
本系统的任务是磨制、收存和计量后把煤粉或重油从风口喷入高炉。
7. 动力系统：该系统包括水、电、压缩空气、氮气、蒸汽等生产供应部门。
本系统的任务是为高炉各生产系统提供保障服务。
杭钢股份：关于调整部分固定资产折旧年限的公告
证券代码：600126 证券简称：杭钢股份公告编号：临2020—025杭州钢铁股份有限公司关于调整部分固定资产折旧年限的公告本公司董事会及全体董事保证本公告内容不存在任何虚假记载、误导性陈述或者重大遗漏，并对其内容的真实性、准确性和完整性承担个别及连带责任。
重要内容提示：●杭州钢铁股份有限公司（以下简称“公司”）拟调整宁波钢铁有限公司（以下简称“宁波钢铁”）2号高炉固定资产折旧年限，将2号高炉固定资产净值按剩余使用年限（27个月）计提折旧。
●本次固定资产折旧年限的调整属于会计估计变更，采用未来适用法进行会计处理，不用追溯调整，不会对以往各期间的财务状况和经营成果产生影响，也不会对公司现有业务造成影响。
●本次会计估计变更自2019年10月1日开始执行，2019年10-12月固定资产折旧增加1280万元，所有者权益及净利润减少960万元；预计2020年度固定资产折旧增加5122万元，所有者权益及净利润减少3841万元。
最终影响数以公司定期报告所披露的数据为准。
一、本次会计估计变更情况概述公司于2020年4月7日召开的第七届董事会第三十次会议以8票同意、0票反对、0票弃权的表决结果审议通过了《关于全资子公司宁波钢铁有限公司调整2号高炉固定资产折旧年限的议案》。
公司全资子公司宁波钢铁2号高炉易地大修项目已通过宁波市经济和信息化委员会备案同意，新建1座2500立方米大型先进高炉，淘汰原2号高炉（2500立方米），淘汰时间2021年12月31日。
宁波钢铁2号高炉固定资产包括房屋建筑物及构筑物、机器设备。
按照《企业会计准则第 4 号—固定资产》第四章第十五条“企业应当根据固定资产的性质和使用情况，合理确定固定资产的使用寿命和预计净残值”的规定，及第十九条“企业至少应当于每年年度终了，对固定资产的使用寿命、预计净残值和折旧方法进行复核”的规定，为更加公允地反映公司固定资产对公司财务状况和经营成果的影响，公司拟从2019年10月1日起调整宁波钢铁2号高炉固定资产折旧年限，将2号高炉固定资产净值按剩余使用年限（27个月）计提折旧。
高炉产能换算
（一）炼铁1.高炉炼铁表1 高炉产能换算序号有效容积（立方米）产能（万吨/年）14205024505534805745306256057067008077508588509591080104 101200113 111250115 121280118 131350122 141500133 151580137 161780152 171860158 182000170 192200187202260193 212380203 222500213 232580215 242650221 252750229 262800234 272850238 283200267 293800304 304000320314350347 324747379 335500439 345800463备注：高炉有效容积在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
2.非高炉炼铁表2 非高炉炼铁设备产能换算序号工艺及型号产能（万吨/年）一熔融还原1COREX1000，C2000，C300030，80，1502FINEX示范厂，FINEX300060，1503Hismelt示范厂80二直接还原1竖炉产能根据设备具体型号换算2回转窑3转底炉（二）炼钢1.转炉表3 转炉产能换算序号公称容量（吨）普钢产能（万吨/年）特钢产能（万吨/年）13560422407048345805445085555559060 6609566 76510072 87010577 97511083 108012088 119012599 1210013010014135150135161501701501718020016219210220189202502502252126028023422300300270备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。
2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。
3、既生产普钢又生产特钢的转炉，按其上年普钢和特钢产量的比例相应计算产能。
[教材]高炉TRT
![[教材]高炉TRT](https://img.taocdn.com/s3/m/c45ae7ec102de2bd96058875.png)
1.5轴端密封 1.5轴端密封 采用机械式齿型密封片密封加冲氮气密封，也叫冲
氮气拉别令密封。氮气的压力要大于煤气的压力。 1.6盘车装置 1.6盘车装置 电动盘车，手动啮合。当主轴转速超过一定的转速 时（我们的TRT是30rpm），自动脱开。 时（我们的TRT是30rpm），自动脱开。 1.7主油泵 1.7主油泵 现在的主油泵有两种，一种是离心油泵，一种是螺 杆泵，离心泵要求润滑油箱有注油器。螺杆泵有自 吸能力，不用注油器。在正常运行时，轴承润滑用 主油泵供油。我们的TRT是螺杆泵。 主油泵供油。我们的TRT是螺杆泵。
1.8水喷射装置 1.8水喷射装置 在进气端导流器处，装有喷嘴，根据高炉煤
气含尘量的大小，间断或连续喷水，冲洗流 道防止积灰。实际上流道积灰远没有静叶积 灰后果严重，静叶积灰以后，会改变气流方 向，降低反动度，功率下降，严重时会造成 顶压不稳，轴振动高。现在，高炉煤气的含 尘量基本稳定，喷雾水一般不喷，唐钢就有 连续一年不喷水的实例。原来紧急切断阀前 有冲洗水，现在大都不用了。不喷水可以减 少煤气机械水含量，提高煤气温度，提高发 电量。
发电机带双轴承座，轴瓦上有温度检测，强
制润滑油冷却。轴端带有励磁机。 发电机分定子和转子两部分，定子固定在 发电机外壳上，六根引出线，其中三相接互 感器，信号送至励磁系统或显示仪表。另三 相接10.5KV母线，经电抗器送电网。转子就 相接10.5KV母线，经电抗器送电网。转子就 是发电机的轴，是空心的，内藏磁场线圈。 转子在透平机的带动下以3000r/min的速度旋 转子在透平机的带动下以3000r/min的速度旋 转。 发电机的一端是透平机，另一端是励磁机。 励磁机同发电机同用一根轴，只是轴径减小 了。励磁机给发电机提供变化的磁场。
2000年以后，TRT在我国的发展如雨后春笋， 2000年以后，TRT在我国的发展如雨后春笋，
高炉产能换算
（一）炼铁1. 高炉炼铁表1高炉产能换算序号有效容积（立方米）产能（万吨/年）1 420 502 450 553 480 574 530 625 605 706 700 807 750 858 850 959 1080 10410 1200 11311 1250 11512 1280 11813 1350 12214 1500 13315 1580 13716 1780 15217 1860 15818 2000 17019 2200 18720 2260 19321 2380 20322 2500 21323 2580 21524 2650 22125 2750 22926 2800 23427 2850 23828 3200 26729 3800 30430 4000 32031 4350 34732 4747 37933 5500 43934 5800 463 备注：高炉有效容积在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
2. 非高炉炼铁表2非高炉炼铁设备产能换算序号工艺及型号产能（万吨/年）-一-熔融还原1 C0REX100Q C2000，C3000 30，80，1502 FINEX 示范厂，FINEX3000 60，150直接还原3 Hismelt示范厂801 竖炉2 回转窑3 转底炉（二）炼钢1. 转炉表3转炉产能换算1 35 60 422 40 70 483 45 80 544 5085 55产能根据设备具体型号换算序号 公称容量（吨） 普钢产能（万吨/年） 特钢产能（万吨/年）直接还原5 55 90 606 60 95 667 65 100 728 70 105 779 75 110 8310 80 120 8811 90 125 9912 100 130 10013 120 140 12014 135 150 13515 140 160 14016 150 170 15017 180 200 16218 200 210 18019 210 220 18920 250 250 22521 260 280 23422 300 300 270备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。
热风炉的热工计算
热风炉的热工计算1 燃烧计算煤气成分的确定：1干煤气成分换算成湿煤气成分若已知煤气含水的体积百分数,用下式换算：V湿＝FV×100－2H O／100×100％ 1若已知干煤气含水的重量g/m3则用下式换算：V湿＝FV×100／100＋2gH O×100％ 2以上两式中V湿——湿煤气中各组分的体积含量,％FV——干煤气中各组分的体积含量,％2H O——湿煤气中含水体积,％2gH O——干煤气中含水的重量,g/m3忽略机械水含量查“空气及煤气的饱和水蒸汽含量气压101325Pa表”知30℃时煤气的饱和含水含量为35.10 g/m3,代入式2即得湿煤气成分,如表2;2煤气低发热量的计算;煤气中含可燃成分的热效应见表33煤气低发热量DWQ的计算:DW Q ＝CO +2H +4CH +24C H +……+2H S KJ ／3m＝× +×+× ＝ KJ ／3m3焦炉煤气的加入量计算：理论燃烧温度估算：取炉顶温度比热风温度高200℃,燃烧温度比拱顶温度约高80℃; 则 理T ＝理T +200℃+80℃＝1480℃ 所要求的最低发热值： 据经验公式： 理T ＝Q 低+770Q 低＝理T -770／＝4494 KJ ／3m 加入焦炉煤气量：Q 焦大约为17000～18500 KJ ／3mQ 焦＝CO +2H +4CH +24C H=7+58+25+ = KJ/m 3V=Q 低－DW Q /Q 焦低－DW Q =4494－/－≈％ 故煤气干成分加入量为 1－％＝％ 则混合煤气成分：V CO2 ＝％×％＋％×％＝％ V CO ＝25％×％＋7％×％＝％ V H2 ＝％×％＋58％×％＝％ V CH4＝％×％＋25％×％＝％ V N2＝55％×％＋3％×％＝％ V CnHm ＝％×％＝％ 换算成混合湿煤气成分：V 湿CO2＝V FCO2×100／100＋2gH O ×100％＝％ V 湿CO ＝V FCO ×100／100＋2gH O ×100％＝％ V 湿H2＝V FH2×100／100＋2gH O ×100％＝％ V 湿CH4＝V FCH4×100／100＋2gH O ×100％＝％ V 湿N2＝V FN2×100／100＋2gH O ×100％＝％ V 湿CnHm ＝V FCnHm ×100／100＋2gH O ×100％＝％表5 混合煤气成分整理表%煤气低发热量的计算：DW Q ＝CO ＋2H ＋4CH ＋24C H ＋……＋2H S＝×＋×＋×＋× ＝ KJ ／3m为简化计算起见,式中将m n C H 全部简化看成24C H —确定成分计算; 4空气需要量和燃烧生成物的计算1空气利用系数b 空＝a L ／o L ,燃烧混合煤气b 空为～,计算中取,计算见表6;注：为简化计算起见,表中将m n C H 全部简化看成—24C H 确定成分计算; 2 燃烧13m 高炉煤气理论空气量o L 为：o L ＝／21＝ 3m3实际空气需要量n L 为：n L ＝×＝ 3m4燃烧13m 高炉煤气的实际生成物量V 产为：V 产＝ 3m5助燃空气显热Q 空为：Q 空＝C 空×t 空×o L＝×20× ＝ KJ式中C 空—助燃空气在t 空时的平均热容,KJ ／3m ·℃ t 空—助燃空气温度,℃6煤气显热Q 煤为：Q 煤＝C 煤×t 煤×1式中C 煤—煤气在t 煤时的平均热容,KJ ／3m ·℃t 煤—煤气温度,℃Q 煤＝×30×1 ＝ KJ7生成物的热量Q 产为：Q 产＝Q 空＋Q 煤＋DW Q ／燃烧13m 煤气的生成物体积 6—4 ＝＋＋／ ＝ KJ ／3m 5 理论燃烧温度的计算：t 理＝Q空＋Q 煤＋DW Q ／V 产C 产式中： t 理 — 理论燃烧温度,℃C 产— 燃烧产物在t 理时的平均热容,KJ ／3m ·℃由于C 产的数值取决于t 理,须利用已知的Q 产,用迭代法和内插法求得t 理,其过程如下：燃烧生成物在某温度的Q 产,用下式计算：Q t 产=W t CO2×V CO2+ W t H2O ×V H2O + W t O2 ×V O2+ W t N2×V N2 KJ/m 3式中：W t CO2、W t H2O 、W t O2、W tN2分别为气体2CO 、2H O 、2O 、2N ,在压力为101KPa,温度为t ℃时的焓值,KJ ／3m ,可从附录表中查得：V CO2、V H2O 、V O2、V N2分别为13m 生成物中该气体的含量,3m ;先设理论燃烧温度为1200℃、1300℃、1400℃、1500℃,查表得,在各温度下的焓值,见表7;表7 2CO 、2H O 、2O 、2N 在1200℃、1300℃、1400℃、1500℃下的焓值 KJ ／3m温度／℃1200 1300 1400 3276 2540 2129 2012 1500 3522 1600据表6的生成物成分,分别计算出各温度时的生成物热量;表82CO 、2H O 、2O 、2N 在1200℃、1300℃、1400℃、1500℃下的生成物热量 KJ3温度／℃12001300 1400 1500上述生成物的实际热量Q 产为 KJ ／3m ,可见其理论燃烧温度介于1400℃～1500℃之间,按内插法求得理论燃烧温度t 理为：t 理＝1400＋－×100/－≈1488℃2简易计算已知：高炉有效容积25003m,每立方米高炉有效容积蓄热室应具有加热面积取802m 一般80～902m ,n=4座;1热风炉全部加热面积为80×2500=2000002m ,则每座热风炉蓄热室所占加热面积为：200000/4=50002m ;2热风炉内径：选取外壳直径9m,炉壳钢板厚度20mm,绝热砖厚70mm,填料层厚80mm,耐火砖厚345mm,故内径是：D 1=－2×+++=7.61m3热风炉总断面积F 1=×÷4=2m一般燃烧室占热风炉总断面积的25%～30%,本例取28%,则燃烧室面积：F 2=×=2m ,蓄热室横断面积为：F 3=－=2m蓄热室格子砖与炉墙和隔墙之间留有膨胀缝20-30mm,一般此膨胀缝面积占热风炉炉墙内空横断面积的%%,今取%,扣除膨胀缝面积后,格子砖所占横断面积F 4为：F 4=31.59m 24燃烧室选苹果型既复合型1,取半圆部分片燃烧室断面58%则：21R 2π =×取R ′=1.50m 校核燃烧室断面积： F 燃=1/2××+1/2××21.50+××2 =++=2m即近似于2m5选用宝钢7孔格子砖,格子砖外形尺寸：×256 mm 一个七孔砖的面积：×=2m 蓄热室一层格孔砖数：÷=742块单个格子砖断面孔数为12个,蓄热室断面上总格孔数：742×12=8904个 一米长格孔的加热面积：1××=2m 则格子砖的加热面积：f=×8904=2m 格子砖高度：50000÷=41.60m 6其他尺寸：1 底板支柱及炉箅子：热风炉炉壳底板为普碳钢板,地板钢板厚度为25mm,炉箅子厚度加支柱高度为3000mm;2 炉墙中上部：炉壳20mm+耐酸喷涂料60mm+硅藻土砖115mm+耐火纤维毡40mm+轻质高铝砖230mm+高铝砖230mm=695mm;炉墙下部：炉壳25mm+耐酸喷涂料50mm+硅藻土砖65mm+轻质粘土砖114mm+粘土砖345mm=599mm;3 拱顶采用两个球面结合的拱顶结构,拱顶钢壳厚度为20mm,取上部球形拱顶钢壳内径为3850mm,砌体内半径为3040mm,球顶中心角为120;,球顶砌体中心标高要低60mm,取下部球拱顶钢壳半径为11700mm,砌体内半径为9115mm,取下部球形曲面起点水平面到上部球形砌体中心垂直高度为2000mm;拱顶耐火砌体从钢壳到内侧面依次为：钢壳20mm+耐酸喷涂料50mm+硅酸铝耐火纤维50mm+硅藻土砖65mm+硅酸铝耐火纤维50mm+轻质粘土砖114mm+轻质高铝砖114mm+高密度高铝砖345mm=808mm;拱顶采取大帽子结构,大帽子直径部分高度取5300mm,炉墙伸入大帽子3800mm,大帽子直段部分砌体不含炉墙厚度炉壳至内侧面为：炉壳20mm+喷涂料50mm+硅藻土砖65mm+硅酸铝耐火纤维毡40 mm+轻质粘土砖114 mm+高铝砖345 mm=798 mm;拱顶曲面砌体空间高度与其下部砖体内直径比为2000+3042/9000=,比较稳定;蓄热室格子砖上沿至拱顶上段球形砌砖中心距为3800mm,格子砖上沿比燃烧室隔墙上沿低300mm,以利于烟气进入蓄热室分布均匀;4 燃烧室隔墙及燃烧器：燃烧室井墙砌筑两层耐火砖加4毫米耐火合金钢和一层隔热砖,总厚度为577mm,燃烧器采用磷酸盐耐热混凝土套筒式陶瓷燃烧器,燃烧器全高为7525mm,空气喷出口24个,一次进风口8个,空气喷出口中心角为60.;炉子总高度为：全高=格子砖上缘到球顶砌砖的中心距离+拱顶的内径半径+炉顶钢板后+炉底钢板厚+格子砖高度+球顶与炉壳之间膨胀缝+支柱及炉箅子高度+找水平泥层+炉顶砌砖厚度H=3800+3850+20+25+41600+25+3000+808=53128mm=核检：H/D=9= 它在4～6之间,是稳定的;3砖量计算有以上条件可知：七孔砖厚：150mm ÷=277层则总砖量为：277×742=205761块大墙高度=53300-450-25=44405m上中部砖量：总高度44405-18000=26405mm外层总层数：26405÷114=层一层耐火砖用量：楔形砖4：X=π×2a/b-b=π×2×230/75-65=144块1直形砖4：y=πd-b X/b=π×7840-65×144/150=102块1则上中部外层总砖量：144+102×232=56979块内层总层数：26405÷75=352层一层耐火砖用量：楔形砖：X=π×2a/b-b=π×2×230/75-55=72块1直形砖：y=πd-b X/b=π×7610-55×72/150=133块1则上中部外层总砖量：72+133×352=72174块下部用砖计算：外层总层数：18000÷230=78层一层耐火砖用量：楔形砖：X=π×2a/b-b=π×2×114/75-65=72块1直形砖：y=πd-b X/b=π×7840-65×72/150=133块1则上中部外层总砖量：72+133×78=15990块内层总层数：18000÷75=240层一层耐火砖用量：楔形砖：X=π×2a/b-b=π×2×345/75-55=108块1直形砖：y=πd-b X/b=π×7610-65×108/150=113块1则上中部外层总砖量：133+113×240=59040块则总用砖量为：56979+72174+15990+59040=204183块。
高炉鼓风除湿方案
将湿空气冷却到饱和温度以下，将湿空气中的水分凝结析出，降低空气 含水量，使空气密度增大，提高鼓风机的质量流量，降低鼓风机的单产能耗。
温度降低，可提高
理论燃烧温度； 湿度降低1g/Nm3，
脱湿鼓风使高炉时
进气湿度稳定，有 效降低高炉风口前
炼铁高炉鼓风中， 湿度降低1g/Nm3， 可提高理论燃烧温 度6℃，多喷1.52kg/T煤粉
②空调末端 ③水泵
④冷却塔 ⑤附属设备
与主机对应 2台
若干 管路、阀门、水箱等空调系统内其他附属设备及人工费安装费。
① 6-9月
空气温度约为33℃，相对湿度88%；要求负荷为6629kw;（570×104kcal/h）， 机组几乎满负荷运转。取系数为1，6-9月共计120d，每天运转24h，计2880h；
○
炼焦 32°C来自冷却塔 出风 口
炼焦
炉 铁 水
湿热 空气
初效 过滤 段
中 中效 间 过滤 段 段
前 表冷 段
除 湿 段
炉 渣
湿热空气 温度：33℃ 流量：28万Nm3/h 相对湿度：88% 含湿量18～20g/m3
进风口
出风口
高
炉 铁水
炉渣
6-9月 负荷 干球温度 ℃ 相对湿度 湿空气焓值 kJ/kg 空气密度 kg/m3 空气流量 m3/h kg/h
出口 10 100% 29.90 1.22 250410 321378
关于高炉炉前操作和炮泥使用的几点认识
关于高炉炉前操作和炮泥使用的几点认识摘要：本文主要是针对了当前我国高炉平均的出铁次数和发达国家的先进水平相比是偏高的，在吨铁消耗炮泥的数量也是较大的现状进行详细分析，首先从改进高炉炉前出铁的操作与科学合理的选择、使用炮泥选择这两个方面提出针对观点。
其次详细的介绍了高炉标准的出铁次数和空炉缸操作等方面和出铁操作的有关概念，并建议在调节铁口开口的直径中，去实现最低的出铁次数为主要目标，工作人员需要努力的让出铁的速度接近实际高炉的产出铁的速度。
针对在高炉怎样去选择炮泥的原则和使用炮泥提出建议，予以有关单位参考与借鉴。
关键词：高炉；炉前操作；炮泥使用；对策前言：最近几年来，我国高炉操作对于炼铁厂的管理优化重视程度越来越高。
因为大多数国内的高炉针对炉前使用的耐火材料及炮泥，和供应商签订了吨铁结算的协议的，在对于怎样去优化耐材质量，降低炮泥消耗，努力降低吨铁消耗成本方面，承包商也做出了大量的攻关，在相对应的技术经济指标当中也是有了极为明显的变化。
简单来说，对于铁口炮泥使用与高炉炉前的操作完善，等重视程度严重不够。
如：1000立方米左右的高炉，平均一天出铁的次数可以在15次甚至更高，炮泥的消耗能够高达1.6kg/t铁量。
本文认为，当前能够限制高炉炉前生产，降低出铁次数的原因可以大致分为三种类型；第一种是高炉炉前出铁相关的操作方式需要优化改进；第二种是高炉的设计能力受限制；第三种是没有合理的选用铁口炮泥。
在高炉炉前的设计能力中，高炉炉前的铁水罐容量和炼钢匹配的关系等多方面因素有关的，其也是高炉能够更进一步的去降低出铁次数的限制因素。
一、和出铁有关的操作方式分析1.1国际上具有共识的理想出铁模式为第一：出铁过程中见渣的系数能够达到百分之百。
第二：每日标准的出铁次数为8到10次；第三：每日净出铁的实践无限接近于二十四小时且不会出现重叠出铁的现象；第四：铁水与熔渣的可计算排出速度和高炉生成速度是相对等的；第五：空炉缸的实际操作。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
涟钢300ｍ3级高炉大修改造新建2500ｍ3高炉工程初步施工组织设计（草稿 )第一章承建本工程的方针目标1.1承建方针：尊重业主信守合同项目管理科学组织服从设计质量创优确保安全文明施工优质服务提前建成为业主提供满意的建设工程产品1.2工期目标武汉院承诺：本项目的施工工期为18个月(包括烘炉)。
1.3质量目标质量等级：确保湖南省优质工程，争创国家优质工程即建筑质量最高奖“鲁班奖”。
单位工程合格率100%；优良率90%。
分部工程合格率100%；优良率85%。
分项工程合格率100%；优良率85%。
1.4安全目标死亡事故为零；重伤事故为零；月均负伤率控制在0.2‰以内。
1.5治安、消防目标施工期间工地不发生重大盗窃案件和刑事案件。
施工期间无重大火灾事故。
1.6文明施工目标建成湖南涟钢高炉工程武汉院文明施工工地。
第二章施工部署2.1总体部署高炉系统总工期按18个月安排，重点突出两个重要主线部分即高炉本体、热风炉区域。
工程分九个阶段进行，具体如下：2.1.1 施工准备阶段：此阶段开始的越早越好，在我院中标后，立即投入技术准备、物资设备准备、施工资源准备、施工现场准备。
（1）技术准备：a、组织各施工专业技术人员，了解设计内容，设计意图熟悉图纸内容，与设计人员一起核对各专业图纸在其坐标、标高、走向、尺寸等是否相互符合，共同进行钢结构施工详图设计，及时了解材料规格、型号、数量，及时备料，复核结构的强度、刚度、稳定性是否满足施工可能附加的荷载，了解设备设计的选型、设备工艺要求等。
b、配备各专业的相应国家规范和技术标准，检查现有的技术管理和设备装备能否满足施工需要。
c、及时编制详细的单位工程施工组织设计及作业设计，形成指导现场施工的技术性文件。
d、编制本工程项目质量计划，以确保施工每道工序、工程的各个质量要素均能得到有效控制。
（2）物资设备准备：a、组织设备和技术人员深入到生产厂家，及时了解设备制造情况，参与厂内试车检查，争取把大部分设备制造隐患在出厂前消除，特别是炉皮和冷却壁的预组装和试压。
b、建筑材料准备。
落实各项材料的供货商、供货时间表、钢结构及半成品的备料和加工准备。
（3）施工资源准备a、施工机具。
各种施工机具根据进场时间表及时检查、保养、组织进场，特别是主吊机，必须准时进场，按期组装，保证投入使用。
b、施工材料：各种周转材料（钢管、模板、扣件）方案用料尽快组织进场，清点分类待用。
c、劳动力：建立项目经理部，确定专业项目部及劳动力数量、组织劳动力进场。
（4）现场准备：a、按照建筑总平面图：业主给定的控制点进行厂区测量布网工作，设置永久标桩。
b、作好五通一平一亮，利用现有的道路、管网、供电设施、施工必要的临时设施，保证现场场地初平，水通、电通、气通（蒸汽、压缩空气）通讯畅通，道路畅通，夜间照明放亮。
c、建造临时生产、生活设施。
d、安装调试机具e、建立工地检测中心实验室。
2.1.2高炉热风炉基础施工阶段此阶段为工程的开始也是整个工程关键线路的开始，在土方工程完工后,进行砼工程施工、土方劳动力即转至其它区域全面开始施工，此时，炉皮的拼装、冷却壁的打压工作相继开始进行，钢结构施工详图出图后应立即安排钢结构制作。
此阶段施工重点是控制大体积耐热混凝土的施工及养生，同时钢结构、炉皮、冷却壁是重要控制节点。
2.1.3钢结构制作阶段高炉炉壳、炉身框架、炉顶平台、炉顶刚架、热风炉炉壳等重型钢结构，拟定在武汉市青山区大型金属结构厂利用大型专用设备和工艺制作，其余钢结构均在现场制作。
2.1.4热风炉、高炉结构施工阶段高炉本体选用3000t-m塔式起重机为主吊机，热风炉系统采用150t履带式起重机为主吊机。
热风炉、高炉炉壳分带在地面组装成圈,采用扩大组合吊装方式进行安装。
炉身框架与炉壳同步安装，当高炉炉壳安装至炉腹段时，整体安装热风围管，然后再继续安装炉壳，炉顶钢架分两部分在地面组装成一体进行组合吊装，此阶段重点控制炉皮安装焊接、冷却壁安装、炉底砌筑。
2.1.5电气、管道安装阶段电气专业在结构安装开始1个月后即上场，一边安装控制室盘、箱、柜，一边在炉体上见缝插针，安装桥架、管路，电气专业不占主工期。
各种管道也在电气专业上场时,开始穿插进行。
此阶段重点控制炉体管道安装。
2.1.6设备安装阶段设备安装应在结构安装时即提前开始穿插进行。
前后大约延续2个月，此阶段重点控制液压系统、无料钟炉顶设备安装。
2.1.7耐材砌筑阶段高炉、热风炉、热风主、围管、上升下降管等喷涂、砌筑。
2.1.8安装收尾阶段此阶段高炉全面三清收尾，工业炉砌筑完成，各种管道打压冲洗完成，设备试车、高炉本体与其他区域接点完成，下降管、热风主管碰点处砌筑。
2.1.9热风炉进行烘炉，高炉烘炉、调试阶段。
热风炉先行进行烘炉，并且利用热风炉对高炉系统进行气密耐压试验，烘炉，对全系统仪控设备进行负荷调试。
第三章施工总平面布署3.1施工总平面布置原则（1）道路通畅，水、电供应和场地排水正常，保证施工顺利进行。
（2）场地安排合理，机械利用率高，减少二次倒运。
（3）符合消防、安全、环保的要求。
3.2施工平面布置（1）材料半成品堆场，设在施工场地空闲区内。
（2）大型钢结构存放拼装用地在所安装的区域内。
（3）施工机械停放场地在施工区域内。
（4）现场设中心材料库、医护急救室、调度室、紧靠材料、半成品堆场。
（5）其他现场施工用地：各专业施工用工具房、值班室、厕所、杂品库、门卫岗哨等，利用空闲地带，按现场总图管理统筹安排。
临时用地计划表施工总平面布置图详见附图－13.3施工道路:永久与临时相结合，充分利用厂区道路网，施工再增设部分支路。
3.4施工供水：现场施工生活、生产、消防用水采用同一管道，供水主干管的管径为DN100，主要沿公路敷设，主干管过公路埋深500mm，各施工点按设计节点接管，计量用水。
按消防要求设消火栓（见施工总平面布置图），确保现场施工、生产、生活的消防用水。
在业主指定地点接主供水管，装表计量使用，用DN50镀锌管引至各用水点，所有水管埋深0.5m敷设，并兼作消防用水，穿越道路作套管保护。
本工程的施工总用水量高峰期为每小时40吨。
3.5施工用电：（1）施工供电由业主提供的临变设施供电。
（2）供电线路主干线的设计：供电线路主干线的基本上是顺公路架设，距人行道内线5米左右定点，定位。
低压线路电杆杆长选用10-12米。
吊车使用频繁的区域和过公路的电杆杆长不得少于15米。
两电杆间的挡距一般在45米-55米之间。
低压线路共需低压电线BLX（150*3+95）约2.5km。
供电设备按施工用电主干线平面布置图的要求配置（见施工平面布置图）。
（3）用电负荷计算：由施工设备表得出：P电动机=2440kW P电焊机=2380kW P照明=100kWP=1.05(k21440 P电动机/0.75+k2 2380P电焊机+k3100 P照明) =1.05*3650=4532kVA本工程的施工总用电负荷估约为4000kW。
建议业主在施工现场布置四台1000kVA的施工用变压器或者是五台750kVA的施工用变压器。
3.6施工排水：（1）施工场地总体排水，充分利用已建成的正式排水体系为主，采用新老管道，暗管明沟，自流强流相结合的动态衔接平衡的临时排水网系，排向现有排水系统。
（2）局部地区排水采用明沟，根据实际需要设置少量过路管道。
3.7施工通讯：现场设电话4台，步话机6套，移动电话8台。
3.8总平面管理施工平面管理制度(1)三通一平管理业主在工程全面开工前落实完成施工用水源、施工用电源、外围主干道和施工排水点。
我院编制施工便道、排水明沟和施工用水、用电的平面规划报业主主管部门审批。
按批准的平面规划实施。
(2)现场临时设施管理编制现场临时设施搭设平面规划报业主主管部门审批。
按批准的规划布局现场临时设施。
现场临时设施必须做到外观整齐、色调统一。
(3)施工机械和现场材料管理施工机械和施工机具必须按施工组织设计平面布置设置。
施工用现场材料和周转材料，必须按施工方案确定的平面布局堆码成垛。
本工程现场设置砼搅拌站。
第四章施工网络进度表4.1施工总网络控制进度表见施工进度网络图。
(图—1)4.2主要节点(待网络图进一步协商确定后再定)4.3保工期的主要措施4.3.1组织保证(1)武汉院总部设立以副院长为首的项目指挥协调班子，负责对该工程的组织领导和重大问题协调。
(2)工程现场建立强有力的项目管理班子，成立工程项目经理部，在武汉院总部直接领导下，负责工程建设的全过程管理工作。
(3)武汉院下设立专业项目部管理班子，负责各专业的施工组织管理工作，专业项目管理班子接受武汉院项目经理部领导。
(4)武汉院本部职能管理部门负有对项目经理部业务指导的职责，协助项目部解决工程建设中的各种问题，使工程能顺利展开。
(5)以武汉院项目部为核心，在武汉院总部的领导下和职能部门的业务指导下，以专业项目管理班子为依托，组成工程项目管理组织体系（见工程项目管理现场组织机构图）。
4.3.2资源保证(1)选调大型专业施工企业,并具有技术业务精、素质高、有同类工程施工经验的施工队伍，配备足够的各专业施工劳动力，加强外协劳动力管理。
(2)武汉院项目部和专业管理班子配备强有力的项目管理力量，拟派懂管理、业务精、能力强、敢负责具有类似项目经理经验的国家一级项目经理、高级工程师同志担任项目部的项目经理，由项目经理挑选各专业骨干参加项目部的管理。
(3)发挥大型施工企业装备优势，按工期进度组织数量足够，性能良好的施工机械，满足工程的施工需要。
(4)制订物资材料进场计划,组织好材料供应,确保材料供应准确及时。
(5)协助业主组织好设备供应，抓好进入现场设备的管理、保护，组织好甲供材料的接受和复验。
(6)抓好结构件制作的加工质量、工期，保证按施工进度要求，按期交付安装。
4.3.3管理措施(1)强化计划进度管理，运用网络计划技术，抓住关键线路，完善武汉院已形成的工程动态管理模式，实现一级保一级，最终实现总目标。
(2)运用工程进展率法，结合工程网络计划前锋线对工程进度进行控制管理。
(3)加强施工准备，合理、科学地安排施工程序，科学组织，使现场施工进度、施工程序合理、科学和实现最佳化的控制。
(4)强化现场管理，及时协调组织工序中间交接，使现场施工组织，工序搭接最佳化，保证工期，关键节点的按期实现。
(5)加强质量管理，在质量创优的同时，以质优来避免工程的返工对施工工期造成的延误。
(6)加强施工安全管理，杜绝重大安全事故的发生，就是对施工按序进行，工期按期正点的保证。
(7)强化标准化管理，打好标准化创品牌战，以良好的施工环境来促进施工的顺利进行。
(8)科技先导，采用新技术、新工艺、优选施工方案，缩短施工工期，克服工期紧的困难，以最终实现按期建成目标。