第六章 框架内力组合
土木工程毕业设计 第六章 竖向荷载(恒载 活载)作用下框架内力计算讲解

第六章竖向荷载(恒载+活载)作用下框架内力计算第一节框架在恒载作用下的内力计算本设计用分层法计算内力,具体步骤如下:①计算各杆件的固端弯矩②计算各节点弯矩分配系数③弯矩分配④调幅并绘弯矩图⑤计算跨中最大弯矩、剪力和轴力并绘图一、恒载作用下固端弯矩计算(一)恒载作用下固端弯矩恒载作用下固端弯矩计算(单位:KN·m) 表6.1弯矩图恒载作用下梁固端弯矩计算统计表6.2(二)计算各节点弯矩分配系数用分层法计算竖向荷载,假定结构无侧移,计算时采用力矩分配法,其计算要点是:①计算各层梁上竖向荷载值和梁的固端弯矩。
②将框架分层,各层梁跨度及柱高与原结构相同,柱端假定为固端。
③计算梁、柱线刚度。
对于柱,假定分层后中间各层柱柱端固定与实际不符,因而,除底层外,上层柱各层线刚度均乘以0.9修正。
有现浇楼面的梁,宜考虑楼板的作用。
每侧可取板厚的6倍作为楼板的有效作用宽度。
设计中,可近似按下式计算梁的截面惯性矩:一边有楼板:I=1.5Ir两边有楼板:I=2.0Ir④计算和确定梁、柱弯矩分配系数和传递系数。
按修正后的刚度计算各结点周围杆件的杆端分配系数。
所有上层柱的传递系数取1/3,底层柱的传递系数取1/2。
⑤按力矩分配法计算单层梁、柱弯矩。
⑥将分层计算得到的、但属于同一层柱的柱端弯矩叠加得到柱的弯矩。
(1)计算梁、柱相对线刚度图6.1 修正后梁柱相对线刚度(2)计算弯矩分配系数结构三层=5.37÷(5.37+1.18)=0.820①梁μB3C3μ=5.37÷(5.37+3.52+1.18)=0.533C3B3=3.52÷(5.37+3.52+1.18)=0.350μC3D3=3.52÷(3.52+1.18)=0.749μD3C3=1.18÷(5.37+1.18)=0.180②柱μB3B2=1.18÷(5.37+3.52+1.18)=0.117μC3C2=1.18÷(3.52+1.18)=0.251μD3D2结构二层①梁μ=5.37÷(1.18+1.18+5.37)=0.695B2C2=5.37÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.477μC2B2μ=3.52÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.313 C2D2=3.52÷(1.18+1.18+3.52)=0.5986 μD2C2=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525②柱μB2B3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37)=0.1525B2B1=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 μC2C3μ=1.18÷(1.18+1.18+5.37+3.52)=0.105 C2C1=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007 μD2D3μ=1.18÷(1.18+1.18+3.52)=0.2007D2D1结构一层=5.37÷(1.18+1+5.37)=0.711①梁μB1C1=5.37÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.485 μC1B1=3.52÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.318 μC1D1=3.52÷(1.18+1+3.52)=0.618μD1C1=1.18÷(1.18+1+5.37)=0.156②柱μB1B2=1÷(1.18+1+5.37)=0.133μB1B0=1.18÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.107μC1C2=1÷(1.18+1+5.37+3.52)=0.090μC1C0μ=1.18÷(1.18+1+3.52)=0.207D1D2μ=1÷(1.18+1+3.52)=0.175D1D0(三)分层法算恒载作用下弯矩恒载作用下结构三层弯矩分配表6.3B C D上柱偏心弯矩分配系数0固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配14.650 -13.883 226.915 20.861 -251.346 84.509 -112.810 二次分配14.512 -14.512 228.818 21.278 -250.096 105.707 -105.707恒载作用下结构二层弯矩分配表6.40.768 12.717 -28.301↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次分配 6.931 4.431 -4.607 308.811 46.295 47.232 -385.113 169.804 -113.072 -92.837二次分配 5.901 3.401 -9.302 300.595 44.486 45.423 -390.504 191.416 -105.826 -85.591恒载作用下结构一层弯矩分配表6.52.127 9.081 -7.935↑↑↑B C D偏心弯矩分配系数固端弯矩分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递分配传递合计一次二次7.030 5.338 -12.368 267.469 35.352 22.097 -324.919 357.349 -46.247 -15.172 -295.930图6.2 弯矩再分配后恒载作用下弯矩图(KN·m)(四)框架梁弯矩塑性调幅为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量,在竖向荷载作用下可以考虑竖向内力重分布,主要是降低支座负弯矩,以减小支座处的配筋,跨中则应相应增大弯矩。
第6章框架梁柱设计及步骤

§ 6.1 延性框架的概念设计
框架柱的轴压比限值 (影响柱 承载力和延性的参数)
N
N c [ c ] f c bh
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§ 6.2 框架梁抗震设计
6.2.1 框梁破坏形态与延性
梁的破坏类型(弯曲、剪切破坏)
6.2.2 梁截面抗弯设计
梁截面配筋与延性 受压区高度小,延性好 受压钢筋能改善延性(要求一定量的受压钢筋) 梁截面抗弯验算
1、轴力、弯矩设计值
(1)强柱弱梁
M
C
C M b (一、二、三级)
M
M
C
C
1.2 M bu
(9度、一级)
—节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计 值之和,上下柱端的弯矩设计值,可按弹性分析的弯矩比例进 行分配 M b —节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合弯矩设计 值之和,当抗震等级为一级且节点左右梁端均为负弯矩时,绝 对值较小的弯矩取为零 C —柱端弯矩增大系数,一、二、三级分别取1.4 1.2 1.1
M (M 1 M2 )/2 M0 M /2 M0
M ——按简支梁计算时跨中弯矩 、M 2 ——经内力调整并组合后的支座弯矩 M1
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框架梁、柱设计步骤
步骤七:内力组合、确定最不利内力 (恒荷载起控制,无风)
S 1.35SGK 0.7 1.4SQK
第六章 钢筋混凝土框架构件设计
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框架内力组合及最不利内力 框架抗震设计的延性要求 框架梁截面设计和配筋构造 框架柱截面设计和配筋构造 框架节点核心区截面设计
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§ 6.1 延性框架的概念设计
毕业设计框架内力组合柱

此条款对中框架不适用,故大部分同学不采用此项修 正,边框同学有二角柱需修正。
短柱是指剪跨比λ≤2的柱。如果柱的反弯点在柱高中 部时,λ≤2和高宽比 ≤4是近似等效的。采用柱高宽比不 大于4的要求是近似的规定,主要是为了方便操作。
大、小偏心受压情况时, M 值愈 大愈不安全;
Mmax,相应的N(大、小偏心受压); Nmin, 相应的M(大偏心受压); Nmax, 相应的M(小偏心受压); 此处相应是指同一工况,具体见下页。
每层柱配筋应根据四种工况组合分别算出配筋面积后选 择最大值,且满足构造要求选筋。
7.1 混凝土柱
同一工况中 取大值,
框架内力计算时,不需要考虑任何的分项系数, 到结构设计时,分项系数才登场。
§1框架内力分析-框架内力组合
结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合:
S≤R / γ RE
其中风载及竖向地震作用不考虑 8、9度时的大跨度和长悬臂结构及9度时的高层建筑,
应计算竖向地震作用。
仅恒+活时用
4.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时,表4.1.1中的楼面活荷载标准值 在下列情况下应乘以规定的折减系数。 2 设计墙、柱和基础时的折减系数 1)第1(1)项应按表4.1.2规定采用; 注:楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内 的实际面积确定。
框架内力分析-框架内力组合
为什么要内力组合? 求哪里的内力(控制截面)? 何为最不利内力?
§1框架内力分析-框架内力组合
静力荷载作用下:荷载效应的基本组合 γoS≤R 1)由可变荷载效应控制的组合:
内力组合及内力调整

7 内力组合及内力调整7.1内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后,根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行增幅。
分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合,并比较两种组合的内力,取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算各控制截面处的(支座边缘处的)内力值。
1)、在恒载和活载作用下,跨间max M 可以近似取跨中的M 代替,在重力荷载代表值和水平地震作用下,跨内最大弯矩max M 采用解析法计算:先确定跨内最大弯矩max M 的位置,再计算该位置处的max M 。
当传到梁上的荷载为均布线荷载或可近似等效为均布线荷载时,按公式7-1计算。
计算方式见图7-1、7-2括号内数值,字母C 、D 仅代表公式推导,不代表本设计实际节点标号字母。
2max182M M M ql +≈-右左 且满足2max 116M ql = (7-1) 式中:q ——作用在梁上的恒荷载或活荷载的均布线荷载标准值;M 左、M 右——恒载和活载作用下梁左、右端弯矩标准值;l ——梁的计算跨度。
2)、在重力荷载代表值和地震作用组合时,左震时取梁的隔离体受力图,见图7-1所示, 调幅前后剪力值变化,见图7-2。
图7-1 框架梁内力组合图图7-2 调幅前后剪力值变化图中:GC M 、GD M ——重力荷载作用下梁端的弯矩; EC M 、CD M ——水平地震作用下梁端的弯矩C R 、D R ——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端支座反力。
左端梁支座反力:()C 1=2GD GC EC ED ql R M M M M l--++;由0M ddx=,可求得跨间max M 的位置为:1C /X R q = ; 将1X 代入任一截面x 处的弯矩表达式,可得跨间最大弯矩为: 弯矩最大点位置距左端的距离为1X ,1=/E X R q ;()101X ≤≤; 最大组合弯矩值:2max 1/2GE EF M qX M M =-+;当10X <或11X >时,表示最大弯矩发生在支座处,取1=0X 或1=X l ,最大弯矩组合设计值的计算式为:2max C 11/2GE EF M R X qX M M =--+; 右震作用时,上式中的GE M 、EF M 应该反号。
框架内力组合

第六章 横向框架内力组合6.1 横向框架内力组合组合时应取弯矩调幅后的值,按规范要求,组合应分为无地震作用和有地震作用的组合。
6.1.1 无地震作用组合(不考虑风荷载)由可变荷载控制的组合:QK Q GK G S S S γγ+= (6-1)由永久荷载控制的组合: ∑=+=n i QiKci Qi GK G S S S 1ϕγγ (6-2)式中:S —荷载效应组合的设计值G γ—永久荷载分项系数,由可变荷载效应控制的组合应取1.2;由永久荷载效应控制的组合应取1.35Qi γ—可变荷载分项系数,非工业房屋楼面结构取1.4GK S —永久荷载效应标准值Q i K S —楼面活荷载效应标准值 ci ϕ—可变荷载的组合值系数;一般情况取0.7由上可得:由可变荷载控制的组合:QK GK S S 4.12.1+ 由永久荷载控制的组合:QK GK QK GK S S S S 0.135.17.04.135.1+=⨯+6.1.2 有地震作用组合有地震作用效应组合时,荷载效应和地震作用效应组合的设计值按下式进行:(不考虑竖向地震作用)EhK Eh GE G S S S γγ+= (6-3) 式中:S —荷载效应组合和地震效应组合的设计值G γ—重力荷载分项系数,取1.2 Eh γ—地震作用分项系数,取1.3GE S —重力荷载代表值,应为(恒载+0.5×活载)作用下的荷载效应值 E h K S —水平地震作用标准值,尚应乘以相应的增大系数或调整系数 结构构件承载力设计值:S R RE ⋅=γ (6-4) 式中:RE γ—承载力抗震调整系数表6.1 RE γ取值表柱左侧受拉为正,右侧受拉为负。
6.2 横向框架梁、柱内力组合表。
第六章内力组合1

第六章内力组合
各种荷载情况下的框架内力求得后,根据满布荷载法进行内力组合,当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合前对竖向作用下的内力进行调幅(已在内力图上表示)。
当采用满布荷载法组合内力时,求的梁跨中弯矩却比最不利位置法的计算结果要小,因此对跨中弯矩乘以1.1~1.2的系数予以增大,此处取1.1。
梁支座边缘处的内力值:
式中,M边——支座边缘处截面的弯矩标准值;
V边——支座边缘截面的剪力标准值;
M——梁柱中线交点处的弯矩标准值;
V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值;
q——梁单位长度的均布荷载标准值;
b——梁端支座宽度(即柱截面高度)。
每一根梁一般有三个控制截面:左端支座截面、跨中截面、右端支座截面
每一根柱一般有两个控制截面:柱顶界面和柱底截面
柱上端控制截面在上层的梁底,柱下端控制界面在下层的梁顶。
按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算到控制界面处的值。
为了简化计算,也可采用轴线处的内力值,这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。
恒载与活载下的梁端弯矩调幅:M梁端设计值=0.85×M梁端;
采用满布荷载法,活荷载作用下的梁跨中设计值:M=1.1×M跨中(调幅后)。
内力组合种类:①、1.2恒荷载+1.4活荷载;②、1.2恒荷载+1.4风荷载;③、1.2恒荷载+0.9×(1.4活荷载+1.4风荷载);④、1.35恒荷载+0.7活荷载。
§4.1 框架梁内力组合
框架梁内力组合表见表4-1。
§4.2 框架柱内力组合
框架柱内力组合表见表4-2。
六层框架楼内力组合形式

内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后,根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。
其中在恒载作用下,对梁端负弯矩进行调幅,调幅系数为0.8,而且当梁端负弯矩减小后,应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩,调整后梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的一半,即20161gl M ≥中。
在活载作用下,采用满跨布置荷载的方法,对梁端负弯矩进行调幅,调幅系数也为0.8,而且当梁端负弯矩减小后,应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。
但在满跨布置荷载时,求得的梁的跨中弯矩比最不利荷载位置法的计算结果要小,因此对跨中弯矩应乘以1.2的系数予以增大。
调整后梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的一半,即20161ql M ≥中。
分别考虑恒荷载和活荷载有可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合,并比较两种组合的内力,取最不利者。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算各控制截面处的(支座边缘处的)内力值。
梁支座边缘处的内力值:2-2b -b q V V V M M ⋅=⋅=边边式中 边M -支座边缘截面的弯矩标准值; 边V -支座边缘截面的剪力标准值; M -梁柱中线交点处的弯矩标准值;V - 与M 相应的梁柱中线交点处的剪力标准值; q -梁单位长度的均布荷载标准值; b -梁端支座宽度(即柱截面高度)。
柱上端控制截面在上层的梁底,柱下端控制截面在下层梁顶。
按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算到控制截面处的值。
23表 3 梁控制截面弯矩和剪力值表 4框架梁的内力组合表78910表 5 框架柱的内力组合表表 6 梁端剪力设计值调整。
框架内力组合表格

内力调 幅载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左47.5612.39553.757M左 6.47252.7中39.9210.6645.249右 4.42636.06右54.3114.34561.486V 1.81614.79V左59.44515.68767.292右67.3216.34569.868Q20.19 5.3422.86L666恒载+活载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左65.1815.2472.799M左14.16671.25中37.78.65142.01右11.20659.34右66.4315.51874.212V 4.22921.77V左68.62515.97476.775右69.20816.06677.246Q23 5.3425.67L666载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左63.8814.79871.279M左23.09693.98中38.598.94143.056右18.24874.97右65.9515.3874.639V 6.89128.13V左68.65515.92376.617右69.34516.11777.403Q23 5.3425.67L666恒载+活载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左63.8814.79871.279M左30.76114.57中38.598.94143.056右25.42395.15右65.9515.3874.639V9.36434.95V左68.65515.92376.617右69.34516.11777.403Q23 5.3425.67L666载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左63.8814.79871.279M左39.553138.25中38.598.94143.056右31.577110.71右65.9515.3874.639V11.84741.49V左68.65515.92376.617右69.34516.11777.403Q23 5.3425.67L666恒载+活载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左64.1414.85971.572M左43.67143.78中38.398.89642.836右35.264116.43右66.0815.4173.787V22.37643.37V左68.67715.92876.641右69.32316.11277.379Q23 5.3425.67L666载0活恒荷载活荷载重力代表值风荷载地震M左59.8213.85466.747M左51.258157.59中41.729.65946.545右38.194117.77右63.7514.88871.194V14.90945.89V左68.34515.84876.269右69.65516.19277.751Q23 5.3425.67L666。
抗震第六章-2

用 D 值法计算框架内力的步骤如下: ( 1 )计算各层柱的侧移刚度 D
式中 Kc― 柱的线刚度; h ― 楼层高度; α― 节点转动影响系数,由梁柱线刚度, 按高层建筑结构中的表取用。
( 2 )计算各柱所分配的剪力Vij
按侧移刚度分配
( 3 )确定反弯点高度 y (查表求,见高层建筑结构)
柱剪力 Vij 与反弯点高度 y
取上述两种组合中的最不利情况作为截面设计用 的内力设计值。 注意:考虑地震组合时,构件截面设计值应除以承载 力抗震调整系数
(五)框架结构位移验算 框架结构构件尺寸往往决定于结构的侧移变 形要求。 1.多遇地震作用下层间弹性位移的计算 对所有框架都应进行此项计算。 钢筋混凝土框架结构[θe]取1/550。
第i层的地震剪力Vi
求得第i层的地震剪力Vi后,再按该层各柱 的侧移刚度求其分担的水平地震剪力标准值。一 般将砖填充墙仅作为非结构构件,不考虑其抗侧 力作用。
(二)水平地震作用下框架内力的计算
1.反弯点法 适用于层数较少、梁柱线刚度比大于3的情况,计算 比较简单。 2.D值法(改进反弯点) 近似地考虑了框架节点转动对侧移刚度和反弯点高度 的影响,比较精确,应用比较广泛。
M +M Vb = ηVb + VGb ln
l b r b
式6-28
9度和一级框架结构尚应符合:
Vb = 1.1
M
l bua
+M ln
r bua
+ VGb
式6-29
ln
l b
---梁的净跨;
VGb ---梁在重力荷载代表值(9度时高层建筑还应包括竖向地 震作用标准值)作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设
式中 SGE ― 相应于水平地震作用下重力荷载代表值效 应的标准值; SEh ― 水平地震作用效应的标准值。 注意:考虑地震组合时,构件截面设计值应除以承载力 抗震调整系数
3.6结构设计——内力组合(1)

`
3.6内力组合
3.6.1概述
各种荷载情况上的框架内力求得后,根据最不利又是可能的原则进行内力组合。
当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。
由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处,为此,进行组合前。
应先计算各控制截面的内力值。
梁支座边缘处的内力值按式:M
边=M−V×b
2
, V
边
=M−q×b
2
计算;
柱上端控制截面在上层梁底,柱下端控制截面在下层的梁顶。
按轴线计算简图算得的柱端内力值,宜换算成控制截面处的值。
为了简化起见,也可采用轴线处内力值。
这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。
具体的控制截面数据与计算在上一环节已经完成。
3.6.2框架内力组合考虑的类型
框架各层梁控制截面的内力组合考虑4种组合。
取各种组合的最大值(绝对值)作该截面的设计内力:
1.2S Gk+1.4S Qk;
1.2S Gk+1.4S Wk;
1.2S Gk+0.9×(1.4S Qk+1.4S W k);
1.35S Gk+0.7×1.4S Qk
1.2S Gk、1.4S Qk、1.4S W k——分表表示恒荷载、活荷载、风荷载作用下的内力值
3.6.3框架梁、柱控制截面内力值以及内力组合计算表
` 柱的内力组合:。
框架梁的内力组合

活载 -4.94 4.20 6.46 4.27 -3.90 -3.77 4.10 7.65 3.45 -4.00 -3.45 4.05 7.83 3.45 -4.05 -3.45 4.05 7.83 3.45 -4.05 -3.45 4.05 7.83 3.45 -4.05 -3.45 4.00 7.65 3.77 -4.10 -4.27 3.90 6.46 4.94 -4.20 -23.51 37.30 82.32 39.00 -43.70 -36.00 41.00 77.52
1.2恒 +1.4活 -22.36 55.87 93.63 57.63 -67.09 -53.22 62.50 87.09 48.51 -60.56 -48.27 61.47 89.74 48.27
0.75×[1.2(恒 0.75×[1.2(恒 +0.5活)+1.3地震 +0.5活)+1.3地震 左] 右] 43.72 -71.33 20.57 58.20 73.17 59.52 84.53 -3.22 -66.80 -29.16 6.22 -81.53 28.13 60.70 60.73 60.73 78.19 -9.56 -59.30 -26.74 9.74 -78.01 27.39 59.96 62.61 62.61
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层 数
截面 AB左 中跨 AB右 BC左 跨中 BC右 CD左 ห้องสมุดไป่ตู้中 CD右 DE左
内力 M V M M V M V M M V M V M M V M V M M V M V M M V M V M M V M V M M V M V M M V M V M
【免费下载】内力组合及内力调整

对全部高中资料试卷电气设备,在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验;通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关,系电,力根通保据过护生管高产线中工敷资艺设料高技试中术卷资,配料不置试仅技卷可术要以是求解指,决机对吊组电顶在气层进设配行备置继进不电行规保空范护载高与中带资负料荷试下卷高问总中题体资,配料而置试且时卷可,调保需控障要试各在验类最;管大对路限设习度备题内进到来行位确调。保整在机使管组其路高在敷中正设资常过料工程试况中卷下,安与要全过加,度强并工看且作护尽下关可都于能可管地以路缩正高小常中故工资障作料高;试中对卷资于连料继接试电管卷保口破护处坏进理范行高围整中,核资或对料者定试对值卷某,弯些审扁异核度常与固高校定中对盒资图位料纸置试,.卷保编工护写况层复进防杂行腐设自跨备动接与处地装理线置,弯高尤曲中其半资要径料避标试免高卷错等调误,试高要方中求案资技,料术编试交写5、卷底重电保。要气护管设设装线备备置敷4高、调动设中电试作技资气高,术料课中并3中试、件资且包卷管中料拒含试路调试绝线验敷试卷动槽方设技作、案技术,管以术来架及避等系免多统不项启必方动要式方高,案中为;资解对料决整试高套卷中启突语动然文过停电程机气中。课高因件中此中资,管料电壁试力薄卷高、电中接气资口设料不备试严进卷等行保问调护题试装,工置合作调理并试利且技用进术管行,线过要敷关求设运电技行力术高保。中护线资装缆料置敷试做设卷到原技准则术确:指灵在导活分。。线对对盒于于处调差,试动当过保不程护同中装电高置压中高回资中路料资交试料叉卷试时技卷,术调应问试采题技用,术金作是属为指隔调发板试电进人机行员一隔,变开需压处要器理在组;事在同前发一掌生线握内槽图部内 纸故,资障强料时电、,回设需路备要须制进同造行时厂外切家部断出电习具源题高高电中中源资资,料料线试试缆卷卷敷试切设验除完报从毕告而,与采要相用进关高行技中检术资查资料和料试检,卷测并主处且要理了保。解护现装场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况,然后根据规范与规程规定,制定设备调试高中资料试卷方案。
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第六部分 框架内力组合
一. 框架梁内力组合见横向框架KJ-2内力组合表
对于框架梁,在水平荷载和竖向荷载的共同作用下,其剪力沿梁轴线呈线性变化,因此,除取梁的两端为控制截面外,还应在跨间取最大正弯矩的截面为控制截面。
对于框架梁的最不利内力组合有: 对梁端截面:max M +、max M -、m ax V 对梁跨间截面:max M +、max M -
荷载规范3.2.5基本组合的荷载分项系数,应按下列规定采用: 1.永久荷载的分项系数: (1) 当其效应对结构不利时,
对由可变荷载效应控制的组合,应取1.2; 对由永久荷载效应控制的组合,应取1.35.
(2) 当其效应对结构有利时,
一般情况下应取1.0;
对结构倾覆、滑移和漂浮验算,应取0.9 2.可变荷载的分项系数 一般情况下应取1.4
对标准值大于4KN/m 2
的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3
荷载规范5.4.1结构构件的地震作用效应和其它荷载效应的基本组合,应按下式计算:S=WK W W EVK EV
EhK EH
GE G S S S S γψγ
γ
γ+++
式中S ——结构构件内力组合的设计值,包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值; G γ——重力荷载分项系数,一般情况应采用1.2,当重力荷载效应对构件
承载能力有利是,不应大于1.0;
Eh γ、Ev γ——分别为水平、竖向地震作用分项系数,应按表6―1采用; w γ——风荷载分项系数,应采用1.4;
GE S ——重力荷载代表值的效应,
有吊车时,尚应包括悬吊物重力标准值的效应; EhK S ——水平地震作用标准值的效应,尚应乘以相应的增大系数或调整系数; EvK S ——竖向地震作用标准值的效应,尚应乘以相应的增大系数或调整系数;
wK S ——风荷载标准值的效应;
w ψ——风荷载组合值系数,一般结构取0.0,风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2
水平、竖向地震作用分项系数表
荷载规范5.4.2 结构构件的截面抗震验算,应采用下列设计表达式: S ≤RE R γ/ 式中 RE γ——承载力抗震调整系数,除另有规定外,应按表采用;
R ——结构构件承载力设计值。
承载力抗震调整系数
则此工程的组合系数分别为: 1.2S GK +1.4S QK ; 1.35S GK +1.4×0.7S QK ;
1.2(S GK +0.5S QK )+1.3S EK ;
另外计算梁支座弯矩时组合中需用活载满跨的情况,梁跨中弯矩需用活载最不利布置的情况。
梁端弯矩需乘以0.8调幅系数,体现了“强柱弱梁”的原则。
同时应注意,梁截面设计时所采用的跨中弯矩设计值不应小于按简支梁计算的跨中弯矩设计值的一半。
《抗震规范》[7]6.2.4 一、二、三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁,其梁端截面组合的剪力设计值应按下式调整:
Gb n r b l
b vb V l M M V ++=/)(η (6.2.4-1)
式中 V ——梁端截面组合的剪力设计值;
n l ——梁的净跨;
Gb V ——梁在重力荷载代表值作用下,按简支梁分析的梁端截面剪计
值;
l b M r b M ——分别为梁左右端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计
值,一级框架两端弯矩均为负弯矩时,绝对值较小的弯矩应取零;
vb η——梁端剪力增大系数,一级取1.3,二级取1.2,三级取1.1。
重力荷载代表值作用下梁端剪力Gb V 的计算:
梁在重力荷载代表值作用下按简支梁分析的梁端截面剪力设计值
Gb V ——(恒载+0.5倍的活荷载)作用下的剪力乘以1.2的放大系数
二、框架柱内力组合见柱弯矩和轴力组合表
对于框架柱,由于其弯矩、轴力和剪力沿柱高为线性变化,因此可取各柱的上、下端截面为控制截面。
对于框架柱的最不利内力组合有:
对柱端截面:max M ±及相应的N 、V ;
max N 及相应的M 、V ;
min N 及相应的M 、V (对于柱子一般采用对称配筋,max M ±只
需取max M )
按抗震规范有如下调整:
6.6.2 三级框架的梁柱节点处,除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外,柱端组合的弯矩设计值应符合下列要求:
∑∑=b C C
M M
η,1.1=c η
式中 ∑C M ——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和,上下柱端的弯矩设计值,可按弹性分析分配。
∑b M ——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值
之和
6.2.3 三级框架结构的底层,柱下端截面组合的弯矩设计值,应乘以增大系数1.15。
底层柱纵向钢筋宜按上下端的不利情况配置。
6.2.5 三级框架柱和框支柱组合的剪力设计值应按下式调整:
n c t c b vc H M M V /)(+=η,11.=vc η
式中 V ——柱端截面组合的剪力设计值。
n H ——柱的净高。
c t c b M M ——分别为柱的上下端顺时针或反时针方向组合的弯矩设计
值,应符合本节第6.2.2、6.2.3条的规定。
vc η——柱剪力增大系数,三级取1.1。
6.2.6 三级框架的角柱,经上述规范调整后的组合弯矩设计值、剪力设计值尚应乘以不小于1.10的增大系数。
一层框架梁内力组合(静力组合)
二层框架梁内力组合(静力组合)
三层框架梁内力组合(静力组合)
四层框架梁内力组合(静力组合)
五层框架梁内力组合(静力组合)
KJ-2柱内力组合--------A柱。