第9章钢筋混凝土楼盖(梁板)结构
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混凝土新旧版规范对比第9章
9 结构构件的基本规定9.1 板（I）基本规定9.1.1混凝土板按下列原则进行计算：1两对边支承的板应按单向板计算；2四边支承的板应按下列规定计算：1）当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；2）当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；3）当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算。
条文说明：分析结果表明，四边支承板长短边长度比大于、等于3.0时，板可按沿短边方向受力的单向板计算；此时，沿长边方向配置本规范第9.1.7条规定的分布钢筋已经足够。
当长短边长度比在2~3之间时，板虽仍可按沿短边方向受力的单向板计算，但沿长边方向按分布钢筋配筋尚不足以承担该方向弯矩，应适当增大配筋量。
当长短边长度比小于2时，应按双向板计算和配筋。
9.1.2现浇混凝土板的尺寸宜符合下列规定：1板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支承的有柱帽板不大于35，无梁支承的无柱帽板不大于30。
预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。
2现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表9.1.2规定的数值。
表9.1.2 现浇钢筋混凝土板的最小厚度（mm）条文说明：本条考虑结构安全及舒适度（刚度）的要求，根据工程经验，提出了常用混凝土板的跨厚比，并从构造角度提出了现浇板最小厚度的要求。
现浇板的合理厚度应在符合承载力极限状态和正常使用极限状态要求的前提下，按经济合理的原则选定，并考虑防火、防爆等要求，但不应小于表9.1.2的规定。
本次修订从安全和耐久性的角度适当增加了密肋楼盖、悬臂板的厚度要求。
还对悬臂板的外挑长度作出了限制，外挑过长时宜采取悬臂梁-板的结构形式。
此外，根据工程经验，还给出了现浇空心楼盖最小厚度的要求。
根据己有的工程经验，对制作条件较好的预制构件面板，在采取耐久性保护措施的情况下，其厚度可进一步减薄。
09--水工钢筋砼--钢筋混凝土肋形结构及刚架结构 2012
荷载值一般可从规范中查到。 板、梁的自重可根据预先估计的尺寸计算。若原估 尺寸与最后采用的尺寸相差过大时应重算其自重。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
二、计算简图
（三）荷载计算 （3）板和梁上荷载分配范围如图： 板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； 次梁承受板传来的均载gl1或ql1及次梁自重； 主梁承受由次梁传来的集中荷载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及 主、次梁自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
一、利用图表计算连续板、梁的内力
3、承受固定或移动集中荷载的等跨连续梁弯矩和剪力 采用内力影响线法，附录8（P418）
M
ห้องสมุดไป่ตู้
Ql
0
(或Gl
）
0
(9 7)
V Q(或G) (9 8)
α、β——弯矩系数和剪力系数； G、Q——固定和移动的集中力。
概述
二、肋形结构分类
1、板的受力：梁布置不同，板上荷 载传给支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。 2、荷载分解：板上荷载由互相垂直 的两个方向的板条传给支承梁，荷载 p分为p1及p2，p1由l1方向的板条承担， p2由l2方向的板条承担，二者需满足 变形连续条件、荷载平衡：
p1+p2 = p，f1 = f2， p2/p1=(l1/l2)4
计算和构造简便。实际常不等跨。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 3、梁格布置需考虑材料用量和施工技术
梁布的稀时：省模板和省工，但板的跨度加大，板
厚增加，多用砼，自重增大。
梁布的密时：板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
二、计算简图
（三）荷载计算 （3）板和梁上荷载分配范围如图： 板取单位宽度板条计算，沿板跨方向受均载g或q； 次梁承受板传来的均载gl1或ql1及次梁自重； 主梁承受由次梁传来的集中荷载G＝gl1l2或Q＝ql1l2及 主、次梁自重，主梁自重比次梁传来的荷载小得多，
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
9.2 单向板肋形结构按弹性理论的计算
一、利用图表计算连续板、梁的内力
3、承受固定或移动集中荷载的等跨连续梁弯矩和剪力 采用内力影响线法，附录8（P418）
M
ห้องสมุดไป่ตู้
Ql
0
(或Gl
）
0
(9 7)
V Q(或G) (9 8)
α、β——弯矩系数和剪力系数； G、Q——固定和移动的集中力。
概述
二、肋形结构分类
1、板的受力：梁布置不同，板上荷 载传给支承梁的途径不同，板的受力 情况不同。 2、荷载分解：板上荷载由互相垂直 的两个方向的板条传给支承梁，荷载 p分为p1及p2，p1由l1方向的板条承担， p2由l2方向的板条承担，二者需满足 变形连续条件、荷载平衡：
p1+p2 = p，f1 = f2， p2/p1=(l1/l2)4
计算和构造简便。实际常不等跨。
9.1 单向板肋形结构的结构布置和计算简图
一、梁格布置 3、梁格布置需考虑材料用量和施工技术
梁布的稀时：省模板和省工，但板的跨度加大，板
厚增加，多用砼，自重增大。
梁布的密时：板跨减少，板厚减薄，自重减轻，但
高层钢结构第九章规范钢框架混凝土核心筒结构
⾼层钢结构第九章规范钢框架混凝⼟核⼼筒结构钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构9.1总则9.1.1钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构的设计，应祖训现⾏国家标准《建设抗震设计规范》GB50011的有关规定。
9.1.2钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构有双重体系和单重体系之分，取决于框架部分的剪⼒分担率。
⼆者有不同的设计要求，适⽤范围，最⼤适⽤⾼度和抗震设计等级，设计时应分别符合有关规定。
9.1.3钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构有不同的形式，其框架部分采⽤钢框架外，必要时也可采⽤钢管混凝⼟柱（或钢⾻混凝⼟柱）和钢梁的组合框架；钢框架必要时可下部楼层⽤钢⾻混凝⼟柱和尚不六层⽤钢柱，混凝⼟核⼼筒必要时可作为钢⾻混凝⼟结构。
此外，周边钢框架必要时可设置钢⽀撑加强，使钢框架成为具有较⾼侧向承载⼒的⽀撑框架。
9.1.4钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构为双重体系时，其最⼤适⽤⾼度不宜超过现⾏国家规范《建筑结构抗震设计规范BG50011 对钢筋混凝⼟框架-核⼼筒（抗震墙）结构最⼤适⽤⾼度和钢框架-⽀撑结构最⼤适⽤⾼度⼆者的平均值。
单重体系时，不宜超过GB50011对抗震墙结构规定的最⼤适⽤⾼度。
9.1.5钢框架-钢筋混凝⼟核⼼筒结构的抗震设计等级，钢框架部分和混凝⼟核⼼筒部分应分别符合现⾏国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的表6.1.2和表8.1.3的规定。
9.1.6框架下部采⽤钢⾻混凝⼟柱上部采⽤钢柱时，应设置过渡层防⽌刚度突变。
过渡层的柱刚度宜为上下楼层柱刚度之和的⼀半。
9.2双重体系和单重体系9.2.1 钢框架—钢筋混凝⼟核⼼筒结构宜作为双重体系。
钢框架部分按刚度分配的最⼤楼层地震剪⼒，不应⼩于结构总剪⼒的10%；框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪⼒应乘以的的增⼤系数，达到不⼩于结构底部地震剪⼒的20%和最⼤楼层剪⼒1.5倍⼆者较⼩值，且不⼩于结构底部地震剪⼒的15%。
【说明】在地震作⽤下，由于钢筋混凝⼟核⼼筒侧向刚度较钢框架⼤很多，因⽽承担了绝⼤部分地震⼒。
建筑结构课件-钢筋混凝土楼盖
1）截面形式
2）主梁支座截面的有效高度h0
單排鋼筋時 h0= h—(50～60)mm 雙排鋼筋時 h0＝h一(70～80)mm
3）主梁的內力計算通常按彈性理論方法進行，不考慮塑性內力 重分佈
4）當主梁的截面尺寸滿足表1-5的要求時，一般不必作使用階段 的撓度和裂縫寬度驗算。
2. 次梁的構造
➢ 一般構造同受彎構件要求。縱向鋼筋的彎起與截斷位置根據彎
二、雙向板的配筋和構造
➢ 板厚一般為80~160mm。簡支板不小於l0/45，連續梁不小於l0/50(l0
為短邊計算跨度)。如滿足可不驗算撓度；
➢ 考慮板內拱作用，對彎矩進行折減
① 連續板中間區格的跨中及中間支座截面，折減係數為0.8;
②邊區格的跨中及自樓板邊緣算起的第二支座截面，當l b／l <1.5時， 折減係數為0.8 ；當1.5≤l b／l <2.0時，折減係數為0.9。l b為區格沿樓
③嵌入承重牆內的板面構造鋼筋
四、次梁的計算與構造
1. 次梁的計算特點：
➢ 計算步驟：選擇截面尺寸荷載計算內力計算計算配筋
箍筋和彎起筋計算確定構造鋼筋。
➢ 次梁截面高度l0/18~l0/12，寬度為h0/3~h0/2。當連續次梁的
高度為其跨度的1/20，可不必驗算撓度。
➢ 次梁荷載計算 ➢ 次梁與板共同澆築，按T形梁計算。
➢ 計算步驟：沿長邊取1m板寬，按塑性內力重分佈方法計算
連續板內力；
➢ 對四周與梁連接的板，板跨中下部和支座上部將出現裂縫，
軸線呈拱形；
➢ 板不必進行抗剪計算；
➢ 選配鋼筋應使相鄰跨和支座鋼筋的直徑及間距相互協調。
2. 板的構造 a. 板的配筋方式
分離式配筋 彎起式配筋
2）主梁支座截面的有效高度h0
單排鋼筋時 h0= h—(50～60)mm 雙排鋼筋時 h0＝h一(70～80)mm
3）主梁的內力計算通常按彈性理論方法進行，不考慮塑性內力 重分佈
4）當主梁的截面尺寸滿足表1-5的要求時，一般不必作使用階段 的撓度和裂縫寬度驗算。
2. 次梁的構造
➢ 一般構造同受彎構件要求。縱向鋼筋的彎起與截斷位置根據彎
二、雙向板的配筋和構造
➢ 板厚一般為80~160mm。簡支板不小於l0/45，連續梁不小於l0/50(l0
為短邊計算跨度)。如滿足可不驗算撓度；
➢ 考慮板內拱作用，對彎矩進行折減
① 連續板中間區格的跨中及中間支座截面，折減係數為0.8;
②邊區格的跨中及自樓板邊緣算起的第二支座截面，當l b／l <1.5時， 折減係數為0.8 ；當1.5≤l b／l <2.0時，折減係數為0.9。l b為區格沿樓
③嵌入承重牆內的板面構造鋼筋
四、次梁的計算與構造
1. 次梁的計算特點：
➢ 計算步驟：選擇截面尺寸荷載計算內力計算計算配筋
箍筋和彎起筋計算確定構造鋼筋。
➢ 次梁截面高度l0/18~l0/12，寬度為h0/3~h0/2。當連續次梁的
高度為其跨度的1/20，可不必驗算撓度。
➢ 次梁荷載計算 ➢ 次梁與板共同澆築，按T形梁計算。
➢ 計算步驟：沿長邊取1m板寬，按塑性內力重分佈方法計算
連續板內力；
➢ 對四周與梁連接的板，板跨中下部和支座上部將出現裂縫，
軸線呈拱形；
➢ 板不必進行抗剪計算；
➢ 選配鋼筋應使相鄰跨和支座鋼筋的直徑及間距相互協調。
2. 板的構造 a. 板的配筋方式
分離式配筋 彎起式配筋
混凝土结构原理第9章正常使用极限状态验算课件
对于弹性均质材料截面，EI为常数，M- 关系为直线。
钢筋混凝土是不均质的非弹性材料，因此受弯过程中EI不 是常数。
由于混凝土开裂、 M
弹塑性应力-应变关
EcI0
系和钢筋屈服等影
响，钢筋混凝土适
My
筋梁的M- 关系不
Ms
再是直线，而是随
弯矩增大，截面曲
Mcr
Bs
率呈曲线变化。
9.3.1 截面弯曲刚度的概念及定义
9.2.3 平均裂缝宽度
裂缝宽度是指受拉钢筋截面重心水平处构件侧表面的裂缝 宽度。裂缝宽度的离散性比裂缝间距更大些。
平均裂缝宽度计算式 平均裂缝宽度wm等于构件裂缝区段内钢筋的平均伸长与相
应水平处构件侧表面混凝土平均伸长的差值。
9.2.3 平均裂缝宽度
wm
e smlm
e
l ctm m
e
sm
(1
偏心受压构件：
s sq
Nq (e h0 ) h0 As
0.87 0.12 1 f
h0 2 e
9.2.4 最大裂缝宽度及其验算
确定最大裂缝宽度的方法
最大裂缝宽度由平均裂缝宽度乘以“扩大系数”得到。 “扩大系数”主要考虑两种情况：1）裂缝宽度的不均匀性，
采用扩大系数t；2）荷载长期作用下混凝土的收缩以及受力
则受弯构件的挠度为
f
S (M k
M
q
)l
2 0
S M ql02 q
Bs
Bs
上式仅用刚度B表达时，
f
S
M
k
l
2 0
B
令以上两式相等可得刚度B为，
B
Mk
M q (q 1) M k
Bs
肋形结构及刚架结构
悬 臂 板
≥1/12
9.1 单向板梁板结构按弹性方法的计算
二、 计算简图
整体式梁板结构是由板、次梁和主梁整体浇注而成，设 计时应分别对板、次梁和主梁进行计算。要计算其内力， 应先根据支承情况及构件刚度确定相应构件的计算简图。
二、 计算简图
二、 计算简图 1. 板的计算简图 (1) 计算单元：1m宽板带。 (2) 支承条件：不论支承在次梁、还是支承在墙上,均简化为 板的不动铰支座，由此引起的误差采用折算荷载来消除。 (3) 荷载：均布线荷载 (4)计算跨度 l ln b 计算弯矩 中间跨 ： 边跨： b a (边支座为砌体墙) l1 ln1 2 2 取小值 通常a为120mm b h l1 ln1 2 2
第9章 钢筋混凝土肋形结构及刚架结构
5. 梁板结构的设计步骤为：
(1) 结构平面布置，并对梁板进行分类编号，初步确定板厚
和主、次梁的截面尺寸； (2) 确定板和主梁、次梁的计算简图(包括荷载计算)； (3) 梁、板的内力计算及内力组合； (4) 截面配筋计算及构造措施；
(5) 绘制施工图。
9.1 单向板肋形结构按弹性方法的计算
计算剪力
l ln
二、 计算简图 2.次梁的计算简图 (1)计算单元：次梁左右两跨各取半跨 (2)支承条件：不论支承在主梁、还是支承在墙上，均作为 次梁的不动铰支座。由此引起的误差采用折算荷载来消除。 (3) 荷载：均布荷载。 恒载：板左右各半跨板自重、次梁自重； 活载：板左右各半跨板上活载 (4)计算跨度 中间跨： l ln b 计算弯矩 b a 边跨： l1 ln1 取小值 2 2 (边支座为砌体墙) b 通常a为250mm l1 1.025ln1 2 计算剪力 l ln
钢筋混凝土梁板结构
在连续梁的某一跨中可能出现的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨内最小 弯矩Mmin、该跨左支座截面最大负弯矩-M左max、右支座截面最大负弯矩-M右 max。
该外包线即为弯矩包络图曲线，如图8.8（a），同样道理也可作出剪力包络 图，如图8.8(b)
（3） 弯矩、剪力计算值。 计算内力值应取支座边缘处的内力。该内力值可通过取隔离体的方法计算求
线弹性分析方法假定结构材料为理想的弹性体，变形模量和刚度均为常值。 1.计算简图
计算简图是按照既符合实际又能简化计算的原则对结构构件进行简化的力
（1） 支承条件。如图8.4所示的混合结构，楼盖四周支承于砌体上，中间 部分的楼板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。
（2）计算跨度。该值与支座反力的分布有关，即与构件的搁置长度a和构 件刚度有关（图8.5 ）。
M=Mc-V0×b/2 剪力设计值：在均布荷载作用下V=Vc-(g+q)×b/2
V=Vc 当板、梁中间支座为砖墙时，或板、梁是搁置在钢筋混凝土构件上时，不作 此调整（图8.9）。
图8.4 板梁的荷载计算范围及计算简图
图8.5 计算跨度
图8.6 连续梁的变形
(a) 理想铰支座时的变形；(b) 支座弹性约束时的变形； (c) 采用折算荷载时的变形
6.用调幅法计算不等跨连续梁、 （1）
① 按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩最大值Me
② 在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数β不宜超过0.2； 在进行正截面受弯承载力计算时，连续梁各支座截面的弯矩设计值可按下列公式 计算：
M=(1-β)Me
当连续梁两端与梁或柱整体连接时： M=(1-β)Me-V0b/3
20
该外包线即为弯矩包络图曲线，如图8.8（a），同样道理也可作出剪力包络 图，如图8.8(b)
（3） 弯矩、剪力计算值。 计算内力值应取支座边缘处的内力。该内力值可通过取隔离体的方法计算求
线弹性分析方法假定结构材料为理想的弹性体，变形模量和刚度均为常值。 1.计算简图
计算简图是按照既符合实际又能简化计算的原则对结构构件进行简化的力
（1） 支承条件。如图8.4所示的混合结构，楼盖四周支承于砌体上，中间 部分的楼板支承在次梁上，次梁支承在主梁上，主梁支承在柱上。
（2）计算跨度。该值与支座反力的分布有关，即与构件的搁置长度a和构 件刚度有关（图8.5 ）。
M=Mc-V0×b/2 剪力设计值：在均布荷载作用下V=Vc-(g+q)×b/2
V=Vc 当板、梁中间支座为砖墙时，或板、梁是搁置在钢筋混凝土构件上时，不作 此调整（图8.9）。
图8.4 板梁的荷载计算范围及计算简图
图8.5 计算跨度
图8.6 连续梁的变形
(a) 理想铰支座时的变形；(b) 支座弹性约束时的变形； (c) 采用折算荷载时的变形
6.用调幅法计算不等跨连续梁、 （1）
① 按荷载的最不利布置，用弹性理论分别求出连续梁各控制截面的弯矩最大值Me
② 在弹性弯矩的基础上，降低各支座截面的弯矩，其调幅系数β不宜超过0.2； 在进行正截面受弯承载力计算时，连续梁各支座截面的弯矩设计值可按下列公式 计算：
M=(1-β)Me
当连续梁两端与梁或柱整体连接时： M=(1-β)Me-V0b/3
20
第9章肋形结构及刚架结构
(2) 在集中荷载作用下： M k1Gl k2Ql
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。
V k3G k4Q
9.2 单向板肋形结构按弹性方法的计算
二、连续梁板的内力包络图
1.可变荷载的最不利布置 连续梁可变荷载最不利布置的原则：
(1) 求某跨跨内最大正弯矩时，应 在本跨布置活荷载，然后隔跨布置
(2)求某跨跨内最大负弯矩时，本 跨不布置活荷载，而在其邻跨布置， 然后隔跨布置；
二、塑性内力重分布板
2. 考虑塑性内力重分布的意义 (1) 内力计算方法与截面设计方法相协调； (2) 可以适当地调整截面的内力分布情况，更合适地布置钢筋
按弹性方法设计时，连续梁的支座M通常都比较大，由此 进行截面设计导致支座钢筋比较拥挤，施工不便。
按塑性方法设计时，可适当降低支座的弯矩设计值，允许 梁在支座处出现塑性铰，适当增大跨中弯矩。 3. 影响塑性内力重分布的因素 ①塑性铰的转动能力；②斜截面承载能力；③正常使用条 件 截面要有合适的受压区高度；构件必须要有足够的受剪承 载力。
一、结构平面布置 主梁沿纵向布置、次梁横向布置，适用于横向柱距比纵
向柱距大得多的情况。其优点是：减小了主梁的截面高度， 增加了室内净高，
只布置次梁，不布置主梁仅适用于有中间走道的砌体 墙承重的混合结构房屋。
一、结构平面布置
在满足使用要求的基础上，结 构布置应尽量做到经济和技术上的 合理。如果梁布置得比较稀，施工 时可省模板和省工，但板的跨度却 加大了，板厚也随之增加，主梁的 受力也不太合理。如果梁布置得比 较密，可使板的跨度减小，板厚减 薄，结构自重减轻，但施工时要费 模板和费工。
二、塑性内力重分布
1.塑性内力重分布的概念 对于超静定结构，当结构的某个截面出现塑性铰后，结构
的内力分布发生了变化，经历了一个重新分布的过程，这个 过程成为“塑性内力重分布”。
《钢筋混凝土楼盖》课件
较长。
成本相对较低
相比其他建筑材料，钢 筋混凝土材料成本相对 较低，适合大规模应用
。
防火性能好
钢筋混凝土楼盖的防火 性能较好，能够满足消
防安全要求。
缺点
自重大
钢筋混凝土楼盖自重较大，会增加建筑 物的整体重量，对基础承载能力要求较
高。
隔热性能差
钢筋混凝土楼盖的导热系数较大，不 利于保温隔热，会增加建筑物的能耗
02
钢筋混凝土楼盖的设计与构造
设计原则
安全可靠
确保楼盖结构在正常使用和偶 然作用下能够承受各种外力作 用，保持整体稳定性和安全性
。
经济合理
在满足安全性和使用功能的前 提下，合理选用材料和构造措 施，降低工程成本。
施工方便
设计应考虑施工的可操作性， 尽量减少施工难度，提高施工 效率。
耐久适用
楼盖结构应具有良好的耐久性 和适应性，能够适应不同的使
特性
钢筋混凝土楼盖具有较高的抗压 、抗拉和抗剪强度，能够承受较 大的荷载，且具有良好的耐久性 和稳定性。
应用领域
01
02
03
住宅建筑
钢筋混凝土楼盖广泛应用 于住宅建筑的楼面和屋面 结构，能够满足居住和使 用的需求。
公共建筑
在公共建筑中，钢筋混凝 土楼盖也常被用于大型会 议室、商场、医院等场合 的楼面和屋面结构。
02
优化施工工艺
通过优化施工工艺来缩短施工周期 ，如采用预制构件等。
采用隔音材料
在楼盖表面采用隔音材料来提高隔 音效果，如隔音毡等。
04
05
钢筋混凝土楼盖的未来发展展望
技术创新
3D打印技术
利用3D打印技术，实现钢筋混凝 土楼盖的快速、个性化建造，提
成本相对较低
相比其他建筑材料，钢 筋混凝土材料成本相对 较低，适合大规模应用
。
防火性能好
钢筋混凝土楼盖的防火 性能较好，能够满足消
防安全要求。
缺点
自重大
钢筋混凝土楼盖自重较大，会增加建筑 物的整体重量，对基础承载能力要求较
高。
隔热性能差
钢筋混凝土楼盖的导热系数较大，不 利于保温隔热，会增加建筑物的能耗
02
钢筋混凝土楼盖的设计与构造
设计原则
安全可靠
确保楼盖结构在正常使用和偶 然作用下能够承受各种外力作 用，保持整体稳定性和安全性
。
经济合理
在满足安全性和使用功能的前 提下，合理选用材料和构造措 施，降低工程成本。
施工方便
设计应考虑施工的可操作性， 尽量减少施工难度，提高施工 效率。
耐久适用
楼盖结构应具有良好的耐久性 和适应性，能够适应不同的使
特性
钢筋混凝土楼盖具有较高的抗压 、抗拉和抗剪强度，能够承受较 大的荷载，且具有良好的耐久性 和稳定性。
应用领域
01
02
03
住宅建筑
钢筋混凝土楼盖广泛应用 于住宅建筑的楼面和屋面 结构，能够满足居住和使 用的需求。
公共建筑
在公共建筑中，钢筋混凝 土楼盖也常被用于大型会 议室、商场、医院等场合 的楼面和屋面结构。
02
优化施工工艺
通过优化施工工艺来缩短施工周期 ，如采用预制构件等。
采用隔音材料
在楼盖表面采用隔音材料来提高隔 音效果，如隔音毡等。
04
05
钢筋混凝土楼盖的未来发展展望
技术创新
3D打印技术
利用3D打印技术，实现钢筋混凝 土楼盖的快速、个性化建造，提
钢筋混凝土梁板结构构造PPT课件
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• （4）跨中承受正弯矩的钢筋，当部分切断时，切断位置可在距支座边 l0/10处；当部分弯起时，可在距支座边l0/6处弯起（见图9－22）。弯起 角度一般为30度，当板厚大于120mm时，可为45度。
• （5）支座承受负弯矩的钢筋，可在距支座边不少于a距离处切断（见图9 －22），a的取值：当p/g≤3时，a=l0/4;当p/g>3时，a=l0/3。g为板 上的恒载，p为板上的活载，l0为板的净跨。
• 除楼盖外，属于梁板结构体系的其它建（构）筑物还很多。图9-2所示的 地下室底板结构，与图9-1所示的肋形楼盖很相似，所不同的只是地下室 底板上的荷载为向上作用的地基反力。又如预制的大型屋面板、桥梁的桥 面结构、承受侧压力的挡土墙及大型水池的池底和顶盖等，都可视为梁板 结构。上述各种梁板结构的设计方法基本相同。
L-62方a)向，的板
基本上是单向受力工作，故称之为单向板；当L2/L1≤２时，则板在两个方 向的弯曲曲率相当（见图９－６b），这表明板在两个方向都传递荷载，
故称之为双向板。
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图9－5 井式楼盖
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1A2.2 整体式单向板肋形楼盖
• 1A2.2.1单向连续板的配筋构造 • 1A2.2.2次梁的钢筋布置 • 1A2.2.3主梁的构造要求
不大于300mm时，由于削弱板的面积较小，可不设附加钢筋，板内受力 钢筋可绕过孔洞，不必切断。 • 当边长b直径d大于300mm，但小于1000mm时，应在洞边每侧配置加 强洞口的附加钢筋，其面积不小于洞口被切断的受力钢筋截面面积的1／2， 且不小于2 8。如仅按构造配筋，每侧可附加2 8～2 12的钢筋（见 图9－24a）。 • 当b或d大于1000mm，且无特殊要求时，宜在洞边加设小梁（图9－24). 对于圆形孔洞，板中还须配置图9－24b所示的上部和下部钢筋以及图9－ 24c、d所示的洞口附加环筋和放射向钢筋。
• （4）跨中承受正弯矩的钢筋，当部分切断时，切断位置可在距支座边 l0/10处；当部分弯起时，可在距支座边l0/6处弯起（见图9－22）。弯起 角度一般为30度，当板厚大于120mm时，可为45度。
• （5）支座承受负弯矩的钢筋，可在距支座边不少于a距离处切断（见图9 －22），a的取值：当p/g≤3时，a=l0/4;当p/g>3时，a=l0/3。g为板 上的恒载，p为板上的活载，l0为板的净跨。
• 除楼盖外，属于梁板结构体系的其它建（构）筑物还很多。图9-2所示的 地下室底板结构，与图9-1所示的肋形楼盖很相似，所不同的只是地下室 底板上的荷载为向上作用的地基反力。又如预制的大型屋面板、桥梁的桥 面结构、承受侧压力的挡土墙及大型水池的池底和顶盖等，都可视为梁板 结构。上述各种梁板结构的设计方法基本相同。
L-62方a)向，的板
基本上是单向受力工作，故称之为单向板；当L2/L1≤２时，则板在两个方 向的弯曲曲率相当（见图９－６b），这表明板在两个方向都传递荷载，
故称之为双向板。
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图9－5 井式楼盖
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1A2.2 整体式单向板肋形楼盖
• 1A2.2.1单向连续板的配筋构造 • 1A2.2.2次梁的钢筋布置 • 1A2.2.3主梁的构造要求
不大于300mm时，由于削弱板的面积较小，可不设附加钢筋，板内受力 钢筋可绕过孔洞，不必切断。 • 当边长b直径d大于300mm，但小于1000mm时，应在洞边每侧配置加 强洞口的附加钢筋，其面积不小于洞口被切断的受力钢筋截面面积的1／2， 且不小于2 8。如仅按构造配筋，每侧可附加2 8～2 12的钢筋（见 图9－24a）。 • 当b或d大于1000mm，且无特殊要求时，宜在洞边加设小梁（图9－24). 对于圆形孔洞，板中还须配置图9－24b所示的上部和下部钢筋以及图9－ 24c、d所示的洞口附加环筋和放射向钢筋。
第9章 钢筋混凝土构件变形及裂缝宽度验算
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形 7ຫໍສະໝຸດ 449.1.2 平均裂缝间距
试验分析表明，影响裂缝间距的主要因素是纵 向受拉钢筋配筋率、纵向钢筋直径及外形特征、混 凝土保护层厚度等。采用变形钢筋，纵向受拉钢筋 配筋率越高，钢筋直径越细，裂缝间距越小；混凝 土保护层厚度越大，裂缝间距越大。
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形
纯弯段内受拉钢筋的应变分布图
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形 13/44
9.1.3平均裂缝宽度
图中的水平虚线表示平均应变 sm 。 为裂缝之间纵向受拉钢 设 筋应变不均匀系数，其值为裂缝间钢筋的平均拉应变 sm 与开裂截面 处钢筋的应变 s 之比，即 ＝ sm s ，又由于 s ＝ sq Es ，则平均 裂缝宽度 wm 可表达为
18/44
9.1.4最大裂缝宽度的计算及验算
2.最大裂缝宽度验算
构件在荷载效应的准永久组合并考虑长期作用的影 响，计算的最大裂缝宽度不能超过《规范》规定的限值， 应满足下式 w max≤wli m 式中： wlim——最大裂缝宽度限值。 （9-10）
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形
19/44
9.1.4最大裂缝宽度的计算及验算
8/44
9.1.2 平均裂缝间距
考虑上述诸多因素并根据试验资料， 《规范》给出了平均裂缝间 距计算公式为 d eq lcr (1.9cs 0.08 ) （9-1）
te
式中: lcr——平均裂缝间距。当计算的 lcr 大于构件箍筋间距时，可取 lcr 为构件箍筋间距； cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 (mm)： 当 cs <20mm 时，取 c s =20mm；当 cs >65mm 时，取 cs =65mm； β ——系数， 对轴心受拉构件取β =1.1； 对其他受力构件均 取β =1.0； ρte——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
试验分析表明，影响裂缝间距的主要因素是纵 向受拉钢筋配筋率、纵向钢筋直径及外形特征、混 凝土保护层厚度等。采用变形钢筋，纵向受拉钢筋 配筋率越高，钢筋直径越细，裂缝间距越小；混凝 土保护层厚度越大，裂缝间距越大。
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形
纯弯段内受拉钢筋的应变分布图
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形 13/44
9.1.3平均裂缝宽度
图中的水平虚线表示平均应变 sm 。 为裂缝之间纵向受拉钢 设 筋应变不均匀系数，其值为裂缝间钢筋的平均拉应变 sm 与开裂截面 处钢筋的应变 s 之比，即 ＝ sm s ，又由于 s ＝ sq Es ，则平均 裂缝宽度 wm 可表达为
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9.1.4最大裂缝宽度的计算及验算
2.最大裂缝宽度验算
构件在荷载效应的准永久组合并考虑长期作用的影 响，计算的最大裂缝宽度不能超过《规范》规定的限值， 应满足下式 w max≤wli m 式中： wlim——最大裂缝宽度限值。 （9-10）
第9章 钢筋混凝土构件的裂缝及变形
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9.1.4最大裂缝宽度的计算及验算
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9.1.2 平均裂缝间距
考虑上述诸多因素并根据试验资料， 《规范》给出了平均裂缝间 距计算公式为 d eq lcr (1.9cs 0.08 ) （9-1）
te
式中: lcr——平均裂缝间距。当计算的 lcr 大于构件箍筋间距时，可取 lcr 为构件箍筋间距； cs——最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 (mm)： 当 cs <20mm 时，取 c s =20mm；当 cs >65mm 时，取 cs =65mm； β ——系数， 对轴心受拉构件取β =1.1； 对其他受力构件均 取β =1.0； ρte——按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
建筑结构模块之梁板结构概述brgm
8.2 整体式单向板肋形楼盖
3、主梁的构造要求
① 截面尺寸主梁的跨度为l=5~8m，梁高为h=（1/14~1/8）l，梁宽为b=（1/3~1/2）h。纵向钢筋的配筋率一般为0.6%~1.5%。② 主梁在砌体墙上的支撑长度a≥370mm③ 配筋要求：同次梁④ 配筋方式主梁纵向受力钢筋的弯起和截断，原则上按弯矩包络图确定，并满足有关构造要求。⑤ 主梁附加横向钢筋主梁和次梁相交处，主梁高度范围内受到次梁传递的集中荷载易出现斜裂缝，应在集中荷载影响区内附加横向钢筋（箍筋或吊筋）防止斜裂缝出现引起局部破坏。
3.装配整体式楼盖 在预制楼盖上整浇一层钢筋砼整浇层。 优点：整体性、抗震性均较装配式楼盖好。 缺点：造价较装配式楼盖高。
8.1 概述
按结构形式，现浇混凝土楼盖可分为：
单向板肋梁楼盖
双向板肋梁楼盖
无梁楼盖
密肋楼盖
井式楼盖
8.1 概述
单向板肋梁楼盖
8.3 双向板肋形楼盖
食堂的现浇双向板肋梁楼盖
8.3 双向板肋形楼盖
一、结构平面布置空间不大，接近正方，可不设中柱，如（a）图；空间较大，宜设中柱，并设纵横梁，如（b）图；空间更大，柱距较大，柱间设井字梁如（c）图。
8.3 双向板肋形楼盖
板底：第一批裂缝出现在板底中央，之后沿对角线成45°向四角扩展。板顶：即将破坏时，在板顶四角附近出现垂直对角线方向、大体呈环状的裂缝。
平台梁是承受自重及斜板传来均布荷载的简支梁。 休息平台板可以是支承在平台梁上的简支板，承受休息 平台自重和活荷载。
8.3 双向板肋形楼盖
中间板带与边板带的正弯矩钢筋配置
8.4 楼梯
楼梯的结构形式
按施工方法：整体式楼梯和装配式楼梯； 按平面布置：直跑楼梯、双跑楼梯、三跑楼梯、 旋转楼梯、剪刀式楼梯等； 按结构受力：板式楼梯、梁式楼梯、悬挑楼梯、 螺旋楼梯等。
3、主梁的构造要求
① 截面尺寸主梁的跨度为l=5~8m，梁高为h=（1/14~1/8）l，梁宽为b=（1/3~1/2）h。纵向钢筋的配筋率一般为0.6%~1.5%。② 主梁在砌体墙上的支撑长度a≥370mm③ 配筋要求：同次梁④ 配筋方式主梁纵向受力钢筋的弯起和截断，原则上按弯矩包络图确定，并满足有关构造要求。⑤ 主梁附加横向钢筋主梁和次梁相交处，主梁高度范围内受到次梁传递的集中荷载易出现斜裂缝，应在集中荷载影响区内附加横向钢筋（箍筋或吊筋）防止斜裂缝出现引起局部破坏。
3.装配整体式楼盖 在预制楼盖上整浇一层钢筋砼整浇层。 优点：整体性、抗震性均较装配式楼盖好。 缺点：造价较装配式楼盖高。
8.1 概述
按结构形式，现浇混凝土楼盖可分为：
单向板肋梁楼盖
双向板肋梁楼盖
无梁楼盖
密肋楼盖
井式楼盖
8.1 概述
单向板肋梁楼盖
8.3 双向板肋形楼盖
食堂的现浇双向板肋梁楼盖
8.3 双向板肋形楼盖
一、结构平面布置空间不大，接近正方，可不设中柱，如（a）图；空间较大，宜设中柱，并设纵横梁，如（b）图；空间更大，柱距较大，柱间设井字梁如（c）图。
8.3 双向板肋形楼盖
板底：第一批裂缝出现在板底中央，之后沿对角线成45°向四角扩展。板顶：即将破坏时，在板顶四角附近出现垂直对角线方向、大体呈环状的裂缝。
平台梁是承受自重及斜板传来均布荷载的简支梁。 休息平台板可以是支承在平台梁上的简支板，承受休息 平台自重和活荷载。
8.3 双向板肋形楼盖
中间板带与边板带的正弯矩钢筋配置
8.4 楼梯
楼梯的结构形式
按施工方法：整体式楼梯和装配式楼梯； 按平面布置：直跑楼梯、双跑楼梯、三跑楼梯、 旋转楼梯、剪刀式楼梯等； 按结构受力：板式楼梯、梁式楼梯、悬挑楼梯、 螺旋楼梯等。
电子教案《建筑工程制图与识图(第三版_莫章金)》课件与习题答案第9章结构施工图
7 带 半 圆 弯 钩 的 钢 筋 搭 接 8 带 直 钩 的 钢 筋 搭 接 9 花 篮 螺 丝 钢 筋 接 头 10机 械 连 接 的 钢 筋 接 头
图 例
说 明 下 图 表 示 长 、 短 钢 筋 投 影 重 叠 时 ， 短 钢 筋 的 端 部 一 45° 斜 划 线 表 示
用 文 字 说 明 机 械 连 接 的 方 式 （ 冷 挤 压 或 锥 螺 纹 等 ）
图9-1 钢筋混凝土薄壁框架结构示意图
建筑结构按照主要承重构件所采用的材料不同， 一般可分为钢结构、木结构、砖混结构和钢筋混凝 土结构四大类。
钢筋混凝土结构房屋的构成形式一般是钢筋混 凝土独立基础和基础梁，上部结构的柱、梁、板现 浇在一起，成为一个整体，称为框架结构。为此， 钢筋混凝土柱称为框架柱，钢筋混凝土梁称为框架 梁、钢筋混凝土板称为现浇板。除此之外，雨篷、 楼梯等由钢筋混凝土整体现浇，过梁一般为预制， 墙体为填充墙。图9-1为钢筋混凝土结构示意图。
6. 常用的钢筋种类及其代号 我国目前钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土中常用的钢筋
和钢丝主要有热轧钢筋、冷拉钢筋和热处理钢筋、钢丝四 大类。其中热轧钢筋和冷拉钢筋又按其强度由低到高分为 HPB300、HRB335、HRB400、RRB400四级。
表10-4 钢筋的种类和代号
钢筋种类
钢筋代 号
HPB300级钢筋（Q235光圆钢筋）
(4) 分布钢筋：简称分布筋。用于各种板内。分 布筋与板的受力钢筋垂直设置，其作用是将承受的 荷载均匀地传递给受力筋，并固定受力筋的位置以 及抵抗热胀冷缩所引起的温度变形。
(5) 其它钢筋：除以上常用的四种类型的钢筋外， 还会因构造要求或者施工安装需要而配制有构造钢 筋。如腰筋、预埋拉结筋、吊环等。
图 例
说 明 下 图 表 示 长 、 短 钢 筋 投 影 重 叠 时 ， 短 钢 筋 的 端 部 一 45° 斜 划 线 表 示
用 文 字 说 明 机 械 连 接 的 方 式 （ 冷 挤 压 或 锥 螺 纹 等 ）
图9-1 钢筋混凝土薄壁框架结构示意图
建筑结构按照主要承重构件所采用的材料不同， 一般可分为钢结构、木结构、砖混结构和钢筋混凝 土结构四大类。
钢筋混凝土结构房屋的构成形式一般是钢筋混 凝土独立基础和基础梁，上部结构的柱、梁、板现 浇在一起，成为一个整体，称为框架结构。为此， 钢筋混凝土柱称为框架柱，钢筋混凝土梁称为框架 梁、钢筋混凝土板称为现浇板。除此之外，雨篷、 楼梯等由钢筋混凝土整体现浇，过梁一般为预制， 墙体为填充墙。图9-1为钢筋混凝土结构示意图。
6. 常用的钢筋种类及其代号 我国目前钢筋混凝土和预应力钢筋混凝土中常用的钢筋
和钢丝主要有热轧钢筋、冷拉钢筋和热处理钢筋、钢丝四 大类。其中热轧钢筋和冷拉钢筋又按其强度由低到高分为 HPB300、HRB335、HRB400、RRB400四级。
表10-4 钢筋的种类和代号
钢筋种类
钢筋代 号
HPB300级钢筋（Q235光圆钢筋）
(4) 分布钢筋：简称分布筋。用于各种板内。分 布筋与板的受力钢筋垂直设置，其作用是将承受的 荷载均匀地传递给受力筋，并固定受力筋的位置以 及抵抗热胀冷缩所引起的温度变形。
(5) 其它钢筋：除以上常用的四种类型的钢筋外， 还会因构造要求或者施工安装需要而配制有构造钢 筋。如腰筋、预埋拉结筋、吊环等。
混凝土设计原理第9章作业题解答复习进程
混凝土结构设计原理作业题第9章 正常使用极限状态验算及耐久性设计 说明：题目9－1～9－6选作3道，题目9－8必做。
9－1（基本题目） 已知在教学楼楼盖中一矩形截面简支梁，截面尺寸mm mm h b 500200⨯=⨯，配置4根直径16mm 的HRB400级受力钢筋，混凝土强度等级为C30级，保护层厚度mm c 25=，箍筋直径8mm ，m l 6.50=；承受均布荷载，其中永久荷载（包括自重在内）标准值m kN g k /4.12=，楼面活荷载标准值m kN q k /8=，楼面活荷载的准永久值系数5.0=q ψ。
要求：验算其挠度f 。
9－2（基本题目） 已知如图所示八孔空心板，混凝土强度等级为C30，配置9根直径6mm 的HRB300级受力钢筋，没有箍筋，保护层厚度mm c 15=，计算跨度m l 04.30=，承受荷载标准组合m kN M k ⋅=47.4，荷载准永久组合m kN M q ⋅=91.2，200/0lim l f =。
要求：验算其挠度是否满 足。
9－3（基本题目） 已知某屋架下弦按轴心受拉构件，截面尺寸为mm mm 160200⨯，保护层厚度mm c 25=，纵向受拉钢筋配置4根直径16mm 的HRB400级钢筋，箍筋直径6mm ，混凝土强度等级为C40，荷载效应准永久组合的轴向拉力mm w kN N q 2.0,142lim ==。
试验算最大裂缝宽度。
9－4（基本题目） 条件同题9－1，mm w 3.0lim =。
试验算最大裂缝宽度。
9－5（基本题目） 条件同题9－2，mm w 2.0lim =。
试验算最大裂缝宽度。
9－6（基本题目） 有一矩形截面的对称配筋偏压柱，截面尺寸mm mm h b 600350⨯=⨯。
计算长度m l 50=，受拉及受压钢筋均为4根直径20mm 的HRB335级钢筋，采用混凝土强度等级为C30，混凝土保护层厚度mm c 30=，箍筋直径10mm ；荷载效应准永久组合的kN N q 380=，m kN M q ⋅=160。
钢筋混凝土楼盖概述
传力路线：板－次梁—主梁－柱（墙）－基础。
2、无梁楼盖（板柱结构）
不设梁，而将板直接支承在柱上的楼盖称为无梁楼盖： 1） 无柱帽 2)有柱帽。 无梁楼盖与柱构成板柱结构：
1)传力体系简单2)楼层净空高3)架设模板方便4）穿管开 孔比较方便。
适用情况：
– 布置口有特殊要求的各种楼盖，若多层厂房中需要布置重型机器 设备或要求开设较复杂的孔洞。
– 有抗动荷载作用的楼盖。
– 公共建筑的门厅部分，平面布置不规则局部楼盖，防水要求较高 的楼盖。（如卫生间、厨房等。）
– 高层建筑及抗震结构
（一）混凝土楼盖按施工分
现浇式、装配式、装配整体式
装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）
分类: 单向板肋梁楼盖、 双向板肋梁楼盖、 井式楼盖 密肋楼盖
1、肋梁楼盖:
分类:
单向板肋梁楼盖
1、肋梁楼盖: 双向板肋梁楼盖
1、肋梁楼盖:
分类:
密肋楼盖： 当肋梁楼盖的梁（肋）间距较小（其肋间距离为0.5～ 1.0m）时称为密肋楼盖。 在相同条件下，密肋楼盖梁高度减小，使大楼净空增 加——在密肋之间，可以放置填充物＝》密肋楼盖下表 面平整，可省去吊顶。分为窄面、双向密肋楼盖。
（二）按结构型式分
1、肋梁楼盖:
2、无梁楼盖（板柱结构）
（二）按结构型式分
1、肋梁楼盖: 组成：由板 、次梁、主梁组成。 用梁将楼板分成多个区格,从而形成整浇的连续板和连续 梁,板厚是梁高的一部分,故梁截面形状为T形, →由梁板组成的现浇楼盖称为肋梁楼盖.
板区格：板的四周支撑在次梁、主梁上，一般将四周由 主、次 梁支撑的板称为一个板区格。
优点：便于工业化生产，在多层民用建筑；多层 工业厂房广泛应用。
2、无梁楼盖（板柱结构）
不设梁，而将板直接支承在柱上的楼盖称为无梁楼盖： 1） 无柱帽 2)有柱帽。 无梁楼盖与柱构成板柱结构：
1)传力体系简单2)楼层净空高3)架设模板方便4）穿管开 孔比较方便。
适用情况：
– 布置口有特殊要求的各种楼盖，若多层厂房中需要布置重型机器 设备或要求开设较复杂的孔洞。
– 有抗动荷载作用的楼盖。
– 公共建筑的门厅部分，平面布置不规则局部楼盖，防水要求较高 的楼盖。（如卫生间、厨房等。）
– 高层建筑及抗震结构
（一）混凝土楼盖按施工分
现浇式、装配式、装配整体式
装配式混凝土结构楼盖：（楼板采用混凝土预制构件）
分类: 单向板肋梁楼盖、 双向板肋梁楼盖、 井式楼盖 密肋楼盖
1、肋梁楼盖:
分类:
单向板肋梁楼盖
1、肋梁楼盖: 双向板肋梁楼盖
1、肋梁楼盖:
分类:
密肋楼盖： 当肋梁楼盖的梁（肋）间距较小（其肋间距离为0.5～ 1.0m）时称为密肋楼盖。 在相同条件下，密肋楼盖梁高度减小，使大楼净空增 加——在密肋之间，可以放置填充物＝》密肋楼盖下表 面平整，可省去吊顶。分为窄面、双向密肋楼盖。
（二）按结构型式分
1、肋梁楼盖:
2、无梁楼盖（板柱结构）
（二）按结构型式分
1、肋梁楼盖: 组成：由板 、次梁、主梁组成。 用梁将楼板分成多个区格,从而形成整浇的连续板和连续 梁,板厚是梁高的一部分,故梁截面形状为T形, →由梁板组成的现浇楼盖称为肋梁楼盖.
板区格：板的四周支撑在次梁、主梁上，一般将四周由 主、次 梁支撑的板称为一个板区格。
优点：便于工业化生产，在多层民用建筑；多层 工业厂房广泛应用。
第9章 钢筋混凝土楼盖(梁板)结构
当楼面承受集中(或局部)荷载时，可按楼面的集中或局部荷 载换算成等效均布荷载进行计算，换算方法可参阅《荷载规范》 附录B。P61
总之：单向板、次梁要简化成均布荷载，而主梁按集中荷载 处理。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
2.计算简图
单向楼盖板、梁的计算简图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
注意：在楼盖中，如果主梁的支座为截面较大的钢筋混凝 土柱，当主梁与柱的线刚度比小于4时，以及柱的两边主梁跨 度相差较大（＞10%）时，由于柱对梁的转动有较大的约束 和影响，故不能再按铰支座考虑，而应将梁、柱视作框架来 计算。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
单向板楼盖布置图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.2 单向板楼盖计算简图
在确定计算简图时， 现浇楼盖中板和梁按多跨连续梁考虑，下面 对受力简图的荷载计算、支座对内力的影响、板梁计算跨度和跨数 等问题进行讨论。
1.荷载计算
板：一般简化成均布荷载多跨连续梁。板跨为板的短边长度（按 计算长度取值），板所承受的荷载即为板带自重及板带上的均布活 载 ，常取宽度为1m的板带作为计算单元。
按塑性内力重分布计算连续梁、板的内力，就是先按弹性计算方 法求出弯矩包络图，然后人为地调整某截面的弯矩，再由平衡条件 计算其他截面相应的弯矩。按弹性计算方法得到的结果，一般支座 截面负弯矩较大，使得支座配筋密集，造成施工不便，所以，一般 都将支座截面的最大负弯矩值调低，即减小支座弯矩。减小 的程度， 必须遵循下列原则：
3.跨数和跨度
对于多跨连续板、梁（跨度相等或相差不超过10%）， 若跨数超过五跨时，可按五跨计算，如果跨数未超过五跨， 则计算按实际跨数考虑，计算跨度的计算见教材P187表9-1 。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
总之：单向板、次梁要简化成均布荷载，而主梁按集中荷载 处理。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
2.计算简图
单向楼盖板、梁的计算简图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
注意：在楼盖中，如果主梁的支座为截面较大的钢筋混凝 土柱，当主梁与柱的线刚度比小于4时，以及柱的两边主梁跨 度相差较大（＞10%）时，由于柱对梁的转动有较大的约束 和影响，故不能再按铰支座考虑，而应将梁、柱视作框架来 计算。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
单向板楼盖布置图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.2 单向板楼盖计算简图
在确定计算简图时， 现浇楼盖中板和梁按多跨连续梁考虑，下面 对受力简图的荷载计算、支座对内力的影响、板梁计算跨度和跨数 等问题进行讨论。
1.荷载计算
板：一般简化成均布荷载多跨连续梁。板跨为板的短边长度（按 计算长度取值），板所承受的荷载即为板带自重及板带上的均布活 载 ，常取宽度为1m的板带作为计算单元。
按塑性内力重分布计算连续梁、板的内力，就是先按弹性计算方 法求出弯矩包络图，然后人为地调整某截面的弯矩，再由平衡条件 计算其他截面相应的弯矩。按弹性计算方法得到的结果，一般支座 截面负弯矩较大，使得支座配筋密集，造成施工不便，所以，一般 都将支座截面的最大负弯矩值调低，即减小支座弯矩。减小 的程度， 必须遵循下列原则：
3.跨数和跨度
对于多跨连续板、梁（跨度相等或相差不超过10%）， 若跨数超过五跨时，可按五跨计算，如果跨数未超过五跨， 则计算按实际跨数考虑，计算跨度的计算见教材P187表9-1 。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
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3）单向板的传力路线
板 次梁 主梁 柱或墙
也就是说：板的支座为次梁，次梁的支座为主梁，主梁的支座为 柱或墙。由于板、次梁、主梁整体浇注在一起，因此楼盖中的板和梁
往往形成多跨连续结构。
4）单向板肋形楼盖的设计计算步骤 ①选择结构布置方案； ②确定结构计算简图并进行荷载计算； ③板、次梁、主梁分别进行内力计算； ④板、次梁、主梁分别进行截面配筋计算； ⑤根据计算和构造要求绘制楼盖结构施工图。
梁的内力。为计算方便，对于等跨的荷载规则的连续板、梁，均
已制成计算表格。应用表格进行内力计算的步骤如下：
1.进行荷载最不利组合：
◆当求连续梁各跨的跨中最大正弯矩时，应在该跨
布置活荷载，然后向左、右两边隔跨布置活载； ◆求连续梁各支座的最大（绝对值）负弯矩时，应 在该支座的左、右两跨布置活载，然后隔跨布置活载； ◆当求连续梁各支座截面（左侧或右侧）的最大剪 力时，应在该支座的左、右两跨布置活载，然后再隔跨 布置活载； ◆求某跨跨中最小弯矩时，该跨应不布置活载，而
计算长度取值），板所承受的荷载即为板带自重及板带上的均布活
载 ，常取宽度为1m的板带作为计算单元。 次梁：一般简化成均布荷载多跨连续梁，取相邻板跨中线所分割 出来的面积作为它的受荷面积，次梁所承受的荷载为次梁自重及其 受荷面积上板传来的荷载。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
主梁：一般简化成集中荷载多跨连续梁，它承受主梁自重及 由次梁传来的集中荷载。但由于主梁自重与次梁传来的荷载相比 往往较小，故为了简化计算，一般可将主梁均布自重折算为若干 集中荷载，加人次梁传来的集中荷载合并计算。 当楼面承受集中 ( 或局部 ) 荷载时，可按楼面的集中或局部荷
对于板： 对于次梁： 对于主梁：
q g g 2
,
q q 2
,
q g g 4
,
3q q 4
,
g g
,
q, q
式中：g、q—— 实际的恒载、活载； g’、q’——调整后的折算恒载、活载。
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9.2.3单向板楼盖的内力计算——弹性计算法
单向板肋形楼盖的计算简图确定以后，即可分别计算板、次梁、
较大的多层工业厂房。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
楼盖示意图
次梁
主梁
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
无梁楼盖
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9.1.2整体式单向肋形楼盖板
1、单、双向板的划分
1）单双向板概念：受力主要向一个方向传递为单向板；
受力向二个方向传递为双向板。
l1 2）单、双向板的划分
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单向板楼盖布置图
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.2.2 单向板楼盖计算简图
在确定计算简图时， 现浇楼盖中板和梁按多跨连续梁考虑，下面 对受力简图的荷载计算、支座对内力的影响、板梁计算跨度和跨数 等问题进行讨论。 1.荷载计算 板：一般简化成均布荷载多跨连续梁。板跨为板的短边长度（按
若跨数超过五跨时，可按五跨计算，如果跨数未超过五跨，
则计算按实际跨数考虑，计算跨度的计算见教材P187表9-1 。
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4.荷载取值
在单向板肋形楼盖中，由于板、梁、柱是整体连接，后 者是前者的支座，设计中为了简便计算，支座假设为铰支座， 实际对梁、板是有一定的约束作用的，为了减少由此而引起 的误差，可在荷载计算时加以调整。采取增加恒载，减少活 载方式处理，调整的具体方法：
两对边支撑的板应按单向板计算，四边支撑的板，当：
l2
l2 /l1≥3 l2 /l1 ≤2
按单向板计算 按双向板计算 宜按双向板计算；若按沿短边方向受力的单向板计算
2＜ l2 /l1 ＜3
时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋； 计算单向板时，一般取宽度为1.0米的板带作为典型单元进行配筋计算。
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
第 9章
钢筋混凝土楼盖（梁板）结构
第9章 钢筋混凝土楼盖结构
9.1概述
1. 钢筋混凝土梁板结构是土建筑工程中应用最为广泛的一种结构部件。
例如房屋中的楼(屋)面、大型矩形水池的池盖、地下室底板、扶壁式 挡土墙、等均属梁板结构。 2. 混凝土梁板结构的分类：按其施工方法可分为：现浇整体式、装配式 和装配整体式三种形式。 按支承及受力情况分为 ：单向板肋形楼盖、 双向板肋形楼盖、无梁楼盖和井式楼盖（或密肋楼盖）。 3. 特点：现浇整体式混凝土梁板结构具有整体刚度好、抗震性强、防水 性能好、结构布置灵活等优点。它的缺点是模板用量多，工期长，现 场工作量较大，施工受季节影响大。装配式混凝土楼盖可以是现浇梁 和预制板结合而成，也可以是预制梁和预制板结合而成，优点是：施 工速度快、省工省料，缺点是：结构的刚度和整体性不如现浇整体是 楼盖。装配整体式混凝土楼盖由预制板（梁)上现浇一叠合层而成为一 个整体。他的特点是介于整体式和装配整体式结构之间，适用于荷载
载换算成等效均布荷载进行计算，换算方法可参阅《荷载规范》
附录B。P61 总之：单向板、次梁要简化成均布荷载，而主梁按集中荷载
处理。
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2.计算简图 钢筋混凝土楼盖结构
注意：在楼盖中，如果主梁的支座为截面较大的钢筋混凝 土柱，当主梁与柱的线刚度比小于 4时，以及柱的两边主梁跨 度相差较大（＞ 10% ）时，由于柱对梁的转动有较大的约束 和影响，故不能再按铰支座考虑，而应将梁、柱视作框架来 计算。 3.跨数和跨度 对于多跨连续板、梁（跨度相等或相差不超过10%），
主梁在荷载作用下所产生的内力(弯矩和剪力)，并计算钢筋用量，
进行截面设计。钢筋混凝土连续梁(板)的内力计算方法有弹性计算 法和塑性计算法两种。
一般情况下主梁按弹性方法计算，次梁和板按塑性方法计算。
按弹性计算法计算连续板、梁的内力，即假定结构为弹性匀质材 料，按结构力学原理进行计算，一般常用力矩分配法来求连续板、
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9.2.1 楼盖的结构平面布置
为使得结构的布置合理应按下列原则进行： ①应满足建筑物的正常使用要求； ②应考虑结构受力是否合理； ③ 应考虑材料的节约、减低造价的要求；
通常，板的跨度一般布置为1.5~2.8m， 次梁的跨度为4~6.0米；
主梁的跨度为5~8.0米。另外，应尽量将整个柱网布置成正方形或 长方形，板梁应尽量布置成等跨度的，以使板的厚度和梁的截面 尺寸都统一，便于计算，有利施工。主梁一般横向布置（单向板 短边方向），次梁一般纵向布置