结构设计荷载计算(模板)

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模板力学计算

附录：模板力学计算书（一）顶板模板计算楼板厚度150mm和100mm，模板板面采用15mm高强度层板，次龙骨采用50×100mm，E=104/mm2，I=bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4方木主龙骨采用100×100mm方木。

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh20.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

模板支模架脚手架计算

目录一、模板计算（一）现浇板底模1、强度计算a、荷载：线荷载q=(q1+q2)k1集中荷载p=p1×k2q1——砼重，25KN/m3q2————模板自重。

组合钢模板为0.4KN/m2P 1——施工人员和设备荷载，2.5KN K 1——不变荷载分项系数K 2——可变荷载分项系数（注：荷载分项系数k 1=1.2,k 2=1.4。

按GB50204-92规范第2.2.2条规定，荷载设计值可以乘以0.85的折减系数。

分项系数与折减系数相抵后，可近似取k 1=k 2=1,即取荷载标准值进行计算。

余同）bc 、强度计算式M max =1/8ql 2+1/4pl(单位：N-mm)σmax =M max /W≤fW ——模板截面抵抗矩。

从《组合钢模板技术规范》GBJ214-89查取，由于钢模板系错缝拼接，部分模板在跨度方向不连续，故取0.7m 组合，一般情况下为W=1.3×104mm 3当采用竹、木模板时，按式W=1/6bh 2计算，b=1000mm ，h 为模板厚度。

f ——模板材料抗弯强度，钢模板取f y =215N/mm 2；竹、木模板按厂家提供数据，无数据时可参考《木结构设计规范》中的木材抗弯强度指标。

2、刚度计算a 、荷载：只取不变荷载q 。

b 、计算简图：c 、刚度计算式W max =ql 4/192E E ≤[W]=1.5mmLL ——找平杆间距qLLE ——模板材料弹性模量，当为钢模板时，E=2.06×105N/mm 2竹、木模板仍按厂家提供数据，无数据时参考《木结构设计规范》。

余同。

I ——模板截面惯性矩。

当为组合钢模板时，取I=b ×105mm 4;竹、木模板按I=1/12bh 3式计算。

[W]——挠度允许值，1.5mm 。

（二）梁底模1、强度计算 a 、荷载：q=q 1+q 2+q 3q 1——砼重，同前q 2——模板重，同前。

q 3——振捣荷载，为2KN/m 2×梁底宽。

【模板】荷载计算及计算公式小知识

【关键字】模板荷载计算及计算公式小知识1、脚手架参数立杆横距(m): 0.6；立杆纵距(m): 0.6；横杆步距(m): 0.6；板底支撑材料: 方木；板底支撑间距(mm) : 600；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度(m):0.2；模板支架计算高度(m): 1.7；采用的钢管(mm): Ф48×3.5；扣件抗滑力系数(KN): 8；2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.5；钢筋自重(kN/m3) : 1.28；混凝土自重(kN/m3): 25；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1；振捣荷载标准值(kN/m2): 23、楼板参数钢筋级别: 二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级: C30；楼板的计算宽度(m): 12.65；楼板的计算跨度(m): 7.25；楼板的计算厚度(mm): 700；施工平均温度(℃): 25；4、材料参数模板类型：600mm×1500mm×55mm钢模板；模板弹性模量E(N/mm2)：210000；模板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.3；Φ48×3.5mm钢管、扣件、碗扣式立杆、横杆、立杆座垫、顶托。

16a槽钢。

锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒、吊装索具等。

脱模剂：水质脱模剂。

辅助材料：双面胶纸、海绵等。

1）荷载计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=(25+1.28)×0.6×0.7=11.04kN/m；（2）模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.5×0.6=0.3kN/m ；（3）活荷载为施工荷载标准值(kN)：q3=（1+2）×0.6 =1.8kN；q=1.2×(q1+q2)+1.4×q3=1.2×(11.04+0.3)+1.4×1.8=16.128kN/m2）抗弯强度计算f = M / W < [f]其中f ——模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——模板的最大弯距(N.mm)；W ——模板的净截面抵抗矩；W= 5940mm3；[f] ——模板的抗弯强度设计值；M =0.1ql2= 0.100×16.128×0.6×0.6=0.581kN.m故f = 0.581×1000×1000/5940=97.8N/mm2模板的抗弯强度验算f < [f]=205 N/mm2,满足要求!3）挠度计算v =0.677ql4/100EI<[v]=l/150=4mm模板最大挠度计算值v=0.677×（11.04+0.3）×6004/(100×210000×269700)=0.175mm 模板的最大挠度小于[v],满足要求!4）模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下两跨连续梁计算。

模板的设计荷载

模板的设计荷载“模板”的设计荷载是指在建筑施工中，模板所能承受的最大荷载。

模板是建筑施工中的重要工具，用于支撑混凝土浇筑、砌体墙体、拱形和砖拱等。

对于模板的设计荷载，需要考虑建筑结构、施工工艺、使用的材料等多个因素。

本文将围绕设计荷载的概念、计算方法、影响因素和安全性等方面展开阐述。

一、设计荷载的概念模板的设计荷载是指模板在使用过程中所承受的荷载。

这些荷载来自于混凝土、施工人员、操作设备等，需要对其进行合理的估算和计算，以确保模板结构的安全稳定。

设计荷载包括静载荷和动载荷两种，静载荷主要是指来自于混凝土自重和使用人员的荷载，而动载荷则是指来自于施工机械设备的振动和冲击荷载。

二、设计荷载的计算方法1. 静载荷的计算：静载荷主要包括模板自重、混凝土自重和使用人员的荷载。

模板自重的计算可以采用结构力学中的静力学原理，通过对模板结构进行分析，计算各部分的自重并求和得到模板整体自重。

而混凝土的自重则可以通过混凝土密度与体积的乘积得出，使用人员的荷载可以按照规范中的相关要求进行估算。

2. 动载荷的计算：动载荷主要来自于施工机械设备的振动和冲击荷载。

这部分荷载的计算需要考虑施工现场的实际情况，包括机械设备的类型、施工方式、振动频率等因素，通过相关的振动测试或实测数据来进行准确估算。

三、影响模板设计荷载的因素1. 施工材料的选择：模板的设计荷载需考虑使用的材料，比如木模板、钢模板等在荷载设计上会有一定区别，而且需要结合施工现场的环境条件和工艺要求进行合理选择。

2. 施工工艺和流程：不同的施工工艺和流程会对模板的设计荷载提出不同的要求，比如梁板一体施工、独立梁砼、砌体墙模板等，需要分别进行设计计算。

3. 施工现场安全要求：对于模板设计荷载还需结合现场施工安全要求和相关规范标准进行合理估算，确保模板在施工过程中的安全性。

四、安全性评估模板的设计荷载需要严格按照相关标准和规范进行计算，以确保施工现场的安全性。

在设计过程中，应充分考虑施工现场的实际情况，合理确定设计荷载标准，对模板结构进行合理的强度和稳定性计算，并进行预防性的安全评估。

钢结构设计计算书模板(完整版).doc

钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。

2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。

3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。

模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。

结构设计荷载计算范例

楼面恒载计算10厚水泥砂浆面层： 0.01X20=0.2 KN/m220厚水泥砂浆找平层： 0.02X20=0.4 KN/m2现浇楼板(120厚)： 0.12(0.13)25=3.0 KN/m2混合砂浆平顶： 0.02X17=0.34 KN/m2合计： 3.94 KN/m2设计取值：4.5 KN/m2屋面恒载计算平屋面（建筑找坡）：50厚C30细石混凝土： 0.05X25=1.25 KN/m2SBS防水卷材: 0.1 KN/m220厚水泥砂浆找平层： 0.02X20=0.4 KN/m230厚复合发泡水泥板： 0.03X4=0.12 KN/m220厚水泥砂浆找平层： 0.02X20=0.4 KN/m2找坡： 1.0 KN/m2现浇楼板120厚： 0.12X25=3.0KN/m2混合砂浆平顶： 0.012X17=0.21 KN/m2合计： 6.48 KN/m2设计取值：7.5 KN/m2填充墙荷载计算外墙外墙涂料： 0.05KN/m25厚聚合物抗裂砂浆 0.05*17=0.85 KN/m 30厚复合发泡水泥板 0.03*2.2=0.066 KN/m200厚A5.0砂加气混凝土砌块： 0.20X6.5＝1.3 KN/m220厚水泥水泥石灰砂浆： 0.02X17=0.34 KN/m2合计： 2.61 KN/m2设计取值：3.5 KN/m2内墙20厚水泥水泥石灰砂浆： 0.02X17=0.34 KN/m2蒸压粉煤灰加气混凝土砌块（200厚及100厚）： 0.20（0.10）X6.5＝1.3（0.65） KN/m2 20厚水泥水泥石灰砂浆： 0.02X17=0.34 KN/m2合计： 1.98 （1.33） KN/m2设计取值：2.5(1.8) KN/m2本工程为框架结构，楼梯参与整体计算。

模板荷载计算

本方案是以木模板、钢管脚手排架的模板支撑系统为研究对象，在泵送、预拌商品混凝土、机械振捣的施工工艺条件下，对施工荷载进行了计算，并应用了统计学原理，获得不同截面梁、板的施工荷载值，不仅减化了计算工作量，并能方便查找应用。

关键词：模板钢管支撑混凝土施工荷载分项系数侧压力荷载组合1施工荷载计算的计算依据施工荷载的计算方法应符合《建筑结构荷载规范》GB50009-2001的规定。

本文仅适用于木模板、钢管脚手排架、钢管顶撑、支撑托的模板支撑系统；采用泵送、预拌商品混凝土，机械振捣的施工工艺，并依据原《混凝土结构工程施工验收规范》GB50204-92，附录中有关“普通模板及其支架荷载标准值及分项系数”的取值标准。

2模板支撑系统及其新浇钢筋混凝土自重的计算参数：模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图确定，新浇混凝土自重标准值可根据实际重力密度确定，钢筋自重标准值可根据设计图纸确定，也可以按下表采用：钢筋混凝土和模板及其支架自重标准值和设计值统计表3施工人员及设备荷载的取值标准：施工活荷载的取值标准应根据不同的验算对象，对照下表选取，对于大型设备如上料平台、混凝土输送泵、配料机、集料斗等的施工荷载，应根据实际情况计算，并在大型设备的布置点，采取有针对性的加固措施。

施工活荷载标准值和设计值统计表4混凝土楼板的施工荷载计算：现浇混凝土楼面板的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及施工活荷载组成，针对验算的具体对象，采用相应的荷载组合方式，现以100mm厚的混凝土楼面板举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同厚度楼板的施工荷载组合设计值，以便查表应用。

100mm楼板施工阶段恒荷载的计算与统计楼板施工活荷载的计算与统计100mm楼板的施工荷载组合计算与统计不同厚度楼板施工荷载组合设计值的统计表5混凝土梁的施工荷载计算：现浇混凝土梁的施工荷载主要有新浇混凝土、钢筋、模板和支撑系统的自重，以及振捣混凝土时产生的施工活荷载组成，通过荷载组合，作为梁底板木模板及支架的验算依据，现以300mm×700 mm的混凝土梁举例，进行施工荷载组合设计值的计算，依此类推得到不同截面的混凝土梁施工荷载的组合设计值，以便查表应用。

结构设计荷载计算表

静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 3.4活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值 6.9
静载分项系数 1.2楼面静载 4.1活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.7
静载分项系数 1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.6
静载分项系数 1.2楼面静载 4.2活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.9
静载分项系数 1.2楼面静载 4.2活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.8
静载分项系数 1.2楼面静载 4.0活载分项系数 1.4楼面活载 2.0
设计值7.6
静载分项系数
1.2楼面静载 3.6活载分项系数
1.4楼面活载
2.0设计值7.1
静载分项系数
1.2楼面静载 6.6活载分项系数
1.4楼面活载
2.0设计值10.7静载分项系数
1.2楼面静载 5.2活载分项系数 1.4楼面活载0.7
设计值
7.2静载分项系数
1.2楼面静载 5.1活载分项系数 1.4楼面活载
0.7设计值
7.1楼面静载 5.7
考虑坡度后按投影算其楼面荷载应乘1.12
楼面活载0.8设计值8.0。

模板力学计算

1.1（1）荷载计算模板及支架自重标准值：0.3KN/M2混凝土标准值：24KN/m2钢筋自重标准值：1.1KN/m2施工人员及设备荷载标准值：2.5KN/m2楼板按100mm厚算荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值：F2=(0.3+24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按150mm厚算荷载标准值：F3=0.3+24×0.15+1.1+2.5=7.5KN荷载标准值：F4=(0.3+24×0.15+1.1) ×1.2+2.5×1.4=9.5KN(2)计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm1）板厚按150mm算则最大弯距：M max=0.1q1l12最大挠度：U max=0.667q1l14 /(100EI)其中线荷载设计值q1=F4×0.2=9.5×0.2=1.9KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max=0.1q1l12=[f w w]=1/6fwbh2=0.1×1.9×l12=1/6f w bh2l1=[(1/6×30×200×152)/(0.1×1.9)]0.5=529.6按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U mas=0.677q2l14/(100EL)=l1/250L1'=[(100×104×4.16×104)/(1.9×0.677×250)]1/3=462.77mm 2）板厚按100mm算则最大弯距：M max=0.1q2l22最大挠度：Umax=0.667q2l24/(100EL)其中线荷载设计值q2=F2×0.2=8.06×0.2=1.612KN/m按面板的抗弯承载力要求：M max =0.1q2l22=[f w w]=1/6fwbh2 0.1×1.612×122=1/6f w bh2l2=[(1/6×30×200×102)/(0.1×1.612)]0.5=787.62按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250U max=0.677q2l24/(100EI)=12/250L2'=[(100×104×4.16×104)/(1.61×0.677×250)]1/3=534mm取按抗弯承载力，刚度要求计算最小值，l1'=462.77mm，施工次龙骨间距取200mm<l1'满足要求。

模板支撑体系设计计算

模板支撑体系设计计算内力计算根据有关资料以及以往施工经验，首先确定标准层大横杆，小横杆，立杆间距分别为0.75m、0.45m、0.9m，然后取最危险部分进行验算1、底模验算取KL4（350X650跨度7.2m）（1）荷载统计底模板自重：1.2X0.35X0.5=0.21KN/m混凝土荷载重：1.2X25X0.35X0.65=6.8KN/m钢筋荷重：1.2X1.0X0.35X0.65=0.27KN/m振捣混凝土荷载重1.2X1.0X0.35X0.65=0.96KN/mq1=8.24KN/m设计值荷载q=0.9（折减系数1X8.24=7.42KN/m底模下面小横杆间距0.45m，底模计算简图，可将其当成一个等跨度连续梁，可按七等跨连续梁进行计算。

底模计算简图查《静力计算表》得：Mmax=-0.121aL2=-0.121X7.42X0.452=—0.18KN/m验算：o=Mmax/Wn=0.18X10/5.86X103=30.72N/^2<f=215N/^2・••满足要求(2)抗剪强度验算Vmax=0.62X7.42XL=0.62X7.42X0.45=2.07KNTmax=(V.S)/(I.t)=2.07X7056X103/I.t=2.07X7056/26.39X8.4X10=6.59〈Fv=125v/mm2(3)挠度验算采用标准荷载q=7.42/1.2=6.18KN/mw=0.967X6.18X450/100XEXI=0.967X6.18X450/100X2.1X10Xbh3/12=0.61W【w】=650/350=1.86mm・满足要求2侧模板计算(1)对拉横档间距为0.8m，・可取如下计算简图，可近似按七跨连接梁计算单位：侧模计算简图(3)荷载计算：A、新浇筑普通混凝土对模板最大侧压力Fl=0.22rtB1B2V=O.22X24X1.2X1.15X1.2X(200/45)=35.6KN/m?F2=24H=24X(0.65-0.1)=13.26KN/tf取小值F=F2=13.2KN/m?B、振捣混凝土时产生的侧压力为7KN总侧压力为q1=1.2X13.2+1.2X7=24.246KN/tf线荷载q=ql.b=24.24X0.8X0.65=12.6N/m (3)验算抗弯强度Mmax=0.12qL2=0.121X12.6X0.52=0.38KN/.mM/W=0.38X10/5.86X3X103=21.62<f=215N/^2(4)验算挠度荷载采用标准值，且不考虑振捣荷载q=13.2KN/ms=0.967XqL/100XEXI=0.967X13.2X500/100X2.1X10Xbh3/12X3=0.86〈1.86mm・••满足要求3、小横杆验算：(1)荷载验算侧模与横档重力：1.2X0.5X0.55X2=0.66KN其他荷载总设计值：q1=12.24KN总计q=12.24+0.66=12.9KN(2)确定计算模型偏于安全，同时简化计算，可近似取如下计算简图6b单位：小横杆计算图P=qL=12.9X0.35=4.52KN(3)抗弯强度验算M=PL/4=4.52X0.75/4=0.85KN.mo=M/W=0.85X10/5.08X103=167〈f=215N/mm2C・•采用①48X3.5m钢管，W值查表得5.08X102 I值查表可知为12.19X10mm)满足要求(4)挠度验算荷载采用标准荷载，不考虑振捣荷载q=(4.52－0.96X0.35)/1.2=3.48KN/m«/L=pL2/48EI=3.48X7502X103/48X2.1X10(6)X121900=0.0002(s=pL3/48EI・••满足要求4、大横杆验算(1)计算模型，计算简图如下：J'l.'III———大横杆计算图F=P/2=4.52/=2.26KN(2)强度验算Mm入x=-7/12FL=0.58XFXL=0.58X2.26X0.65=085KN.mo=M/s=0.85X10(6)/5.08X103=167〈f=215N/mm2・满足要求(3)变形验算s/L=1.615XFL/100EI=1.615X2.26X6502X103/100X2.1X10(5)X121900=0.0006〈1/500=0.002・满足要求5、立柱计算计算模型查有关资料与规范得：计算简图如下，查《结构静力计算表》得柱箍计算简图P=F+(0.55+0.661)F=2.215F=2.215X2.26=5.01KN计算长度L二M.h=0.8X2.1=1.68m立杆长细比入=L/i=1.68X102/1.58=106依据《钢结构设计规范》，考虑偏心荷载作用下，弯曲变形的影响，验算公式如下：M/(pxA)+BmaxM/【Rx3x(l-0.8N/NEL)】=5.01X103/(0.437X600)+0.65X0.161X2260X650/[1.15X5080X(1—0.81X5.01/45】=19＋29=48〈215N/mm26、柱箍计算以标准层为例，截面尺寸600X600,浇筑高度2.1m，采用①48钢管最为柱箍材料。

模板工程计算书

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.39小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×3.2钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2) 424立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15支架立柱计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78可调托座内主梁根数 2 受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30扣件抗滑移折减系数k c 0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm) Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm) Ф48×31、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 125小梁间距(mm) 200 小梁一端悬臂长(mm) 250主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 200对拉螺栓横向间距(mm) 500 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.2 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67 小梁截面惯性矩I(cm4) 170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm) Ф48×3主梁计算截面类型(mm) Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 14.742 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 柱长边小梁根数 5 柱短边小梁根数 5柱箍间距l1(mm) 700模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×80小梁截面惯性矩I(cm4) 170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3) 42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.5 小梁弹性模量E(N/mm2) 9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.35 最低处柱箍离楼面距离(mm) 1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。

模板荷载计算

1、楼板支撑用钢管立柱和绗架，布置情况如附图模板支架荷载750N/M2钢模及钢绗架自重250N/M2新浇砼重0.12×25000=3000N/M2施工荷载2500N/M2合计6500N/M2则每区格面积为：1.8×1.8=3.24M2每根立杆承受荷载：3.24×6500=21060NФ48×3.5钢管的截面积：A=489MM2钢管的回转半径：I=(d12+d22)1/2/4=15.78mm用立柱九根，个立柱间隔两米布置双向水平撑，并适当布置斜支撑。

按强度计算立柱的受压压力δ=N/A=21060/489=43.07N/mm2<f=215N/mm2按稳定性计算支柱的受压应力为长细比λ=L/I=1800/15.78=114.07查钢结构设计规范的稳定系数：ψ=0.47δ= N/ψA=21060/0.47×489=91.64N/mm2<f=215 N/mm2故稳定2、梁支撑设计计算梁荷载组合钢模及连接件钢楞自重750×3=2250 N/M2钢管支架自重250×4=1000 N/M2新浇砼重0.3×0.7×25000=5250 N/M2施工荷载2500 N/M2合计：11000 N/M2每一区格面积 0.3×0.8=0.24 M2每立杆支撑荷载11000×0.24=2640NФ48×3.5钢管的截面积：A=489MM2钢管的回转半径：I=(d12+d22)1/2/4=15.78mm按强度计算支柱的受压应力δ=N/A=2640/489=5.40 N/mm2<f=215 N/mm2按稳定性计算支柱的受压应力为长细比λ=L/I=800/15.78=50.70查钢结构设计规范的稳定系数：ψ=0.759δ= N/ψA=2640/0.759×489=7.11N/mm2<f=215 N/mm2故稳定3、柱模支撑设计计算柱截面550×550 mm，最大净高4700 mm，施工温度T=18。

荷载计算范例

2.1总平面图设计总平面图见图1-1。

本楼采用“一”字型布置，其主要出入口、门厅位于临街道路侧，坐北朝南，底层走廊两侧出口加强了人员的疏散。

主要房间的设计考虑以下几点：（1）主要房间的布置宜使用方便，影响较小，面朝南；（2）相同功能的房间分开设置，满足各使用功能单元；（3）房间布置应兼顾建筑结构要求。

2.2 平面设计平面设计首先考虑满足使用功能的需求，为中型宾馆和会议创造良好的条件，重点考虑了交通组织、采光、通风的良好配置，同时还要合理地安排休息室、厕所、盥洗室等辅助用房。

平面尺寸安排上为简化结构计算采用了对称形式。

功能分区较为合理，人流交通便捷、畅通，保证良好的安全疏散条件及安全防火要。

2.3 剖面设计建筑物室内外高差取0.45米，满足防水、防潮和内外联系方便的要求。

层高的确定，按《公共建筑设计规范》（GBJ 99－86）的要求，考虑到本中型宾馆楼为框架结构，框架梁的截面高度较高，故层高取值为3.9米。

这样的层高，对布置窗户满足采光与自然通风要求来讲已足够。

对于底层的阶梯，为了使后排也能获得较高的空间，将前部地面下降0.45米（三步台阶的高度）。

另外，中型宾馆的层高也统一取为3.9米。

所有房间的窗台高度均取0.9米，保证书有充足的光线。

2.4 立面设计在简单的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。

在正立面处理上，大门采用了不锈钢玻璃弹簧门，上配玻璃雨篷，下为花岗岩室外台阶，均使立面效果增色不少。

外墙装饰方面，勒脚为烧毛面花岗岩石板面层，与室外台阶的面层相统一，既美观，又坚固耐久；其余外墙面为涂料面层，因为保温板外挂钢丝网抹灰层的装饰面层宜用涂料，选用了仿石涂料，颜色为淡黄色和银灰色相间，由白色压线分隔，在山墙处为淡黄色，目的是为了保证白色压线的连续。

第三章结构方案设计总说明3.1.1 框架结构的选择框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，又承受水平荷载。

板荷载计算书

板模板工程施工方案计算书工程名称：施工单位：编制人：日期：一、工程参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm ，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。

面板的截面抵抗矩W= 1000×12×12/6=24000mm3；截面惯性矩I= 1000×12×12×12/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。

2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。

均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×2.5]×1=7.540kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.15+1.1×0.15+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1= 7.144kN/m 根据以上两者比较应取q1= 7.540kN/m作为设计依据。

集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×3= 3.780kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1× 7.540×0.152=0.017kN·m施工荷载为集中荷载：M 2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08× 0.324×0.152 +0.213× 3.780×0.15=0.121kN·m取Mmax=0.121KN·m验算强度。

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.121×106=5.04N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 24000面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，可仅采用永久荷载标准值。

结构设计面层荷载计算

做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注20厚面砖用户预留050包括水泥砂浆打底20mm水泥砂浆2000200004050mm轻骨料混凝土50220011020mm聚苯板保温层20050001020mm水泥砂浆找平层20200004020厚板底抹灰或吊顶202000040楼面荷载标准值knm2281取28做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注20厚面砖用户预留055包括水泥砂浆打底20mm水泥砂浆20200004040mm轻骨料混凝土40200008020厚板底抹灰或吊顶202000040楼面荷载标准值knm2215取22做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注20厚面砖用户预留055包括水泥砂浆打底30mm水泥砂浆20200004020厚板底抹灰或吊顶202000040活动隔墙100楼面荷载标准值knm2235取25楼面4s6s7卫生间结构降板150mm烟台阳光100二期荷载计算书一恒荷载标准值楼面1s3s4s5标准层结构降板130mm楼面2s6s7标准层结构降板80mm楼面3商业楼面结构降板50mm做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注10厚面砖10000055包括水泥砂浆打底30厚干硬性水泥砂浆结合层20200004070厚轻骨料混凝土70200014020厚水泥砂浆找平层202000040板底吊顶040楼面荷载标准值knm2315取32做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注40mm细石混凝土402400096包括水泥砂浆打底60mm水泥砂浆60200012020厚板底抹灰或吊顶202000040楼面荷载标准值knm2256取25做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注10mm地砖102000055包括水泥砂浆打底20mm水泥砂浆结合层202000040140mm混凝土梯板踏步等效220250055020厚板底抹灰202000040楼面荷载标准值knm2685取70做法厚度mm重度knm3面荷载标准值knm2备注10mm地砖1005525厚水泥砂浆找平2500200005070厚保温700005000425厚水泥砂浆找平25002000050防水200厚泡沫混凝土找坡20000100020020厚板底抹灰20002000040楼面荷载标准值knm2399取40楼面5车库楼面结构降板100mm楼面5楼梯间结构降板30mm楼面6铺地砖上人屋面做法厚度mm重度

模板的设计荷载

模板的设计荷载一、引言模板是工程施工中常用的支撑结构，用于支撑混凝土浇筑或其他施工工序的临时支撑。

在模板的设计与施工中，需要考虑到各种荷载对模板的影响，以保证模板的安全可靠。

本文将就模板的设计荷载展开讨论，分析常见的设计荷载及其计算方法，旨在提供关于模板设计荷载的相关知识和指导。

二、模板设计荷载的分类模板的设计荷载可分为静荷载和动荷载两类。

1.静荷载：包括模板自重、混凝土浇筑时的自重、材料和设备的重量、人员的荷载等。

这些荷载作用于模板的静态状态下，对模板产生固定的压力和扭矩。

静荷载的计算需要考虑模板结构的强度和稳定性。

2.动荷载：包括混凝土浇筑过程中由震动机械、搅拌机等产生的振动荷载，以及施工过程中各种致动荷载。

动荷载对模板造成不规则的变化荷载，并且可能引起模板的共振和破坏，因此需要进行特殊的设计和防护。

三、常见的模板设计荷载及其计算方法1.模板自重：模板自重是模板结构的基本荷载，其计算方法为根据模板材料的密度和结构形式，计算出模板的单位面积自重荷载，然后考虑模板的实际尺寸和施工条件来确定整体的自重荷载。

2.混凝土浇筑荷载：混凝土在浇筑过程中会施加额外的荷载到模板上，这部分荷载需要根据混凝土的密度、流动性和浇筑高度等参数进行计算。

同时还需要考虑混凝土浇筑中产生的浮力对模板的影响。

3.设备和材料荷载：在模板施工过程中，还需要考虑到各种材料和设备对模板的荷载影响，如支撑杆、钢筋、混凝土搅拌机等，这些荷载需要根据实际情况进行具体的计算和分析。

4.作业人员荷载：施工作业人员的荷载也是模板设计中需要考虑的重要因素。

需要根据作业人员的数量和分布情况，计算其荷载对模板的影响，特别是在模板较大跨度和高度时，作业人员的荷载对模板的影响尤为重要。

四、模板设计荷载的规范和标准模板设计荷载的规范和标准是保证施工安全的重要依据，各国都有相应的标准和规范来规定模板设计荷载的计算方法和安全系数。

在中国，模板设计荷载的计算和设计应符合《建筑模板支撑结构技术规范》(GB 500541-2011)和《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等相关国家标准的要求，以确保施工中模板结构的安全性和稳定性。

荷载与结构静力计算表

荷载与结构静力计算表2-1-1 荷载1．结构上的荷载结构上的荷载分为下列三类：（1）永久荷载如结构自重、土压力、预应力等。

（2）可变荷载如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。

（3）偶然荷载如爆炸力、撞击力等。

建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。

对永久荷载应采用标准值作为代表值。

对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。

对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。

2．荷载组合建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。

对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。

γ0S≤R （2-1）式中γ0——结构重要性系数；S——荷载效应组合的设计值；R——结构构件抗力的设计值。

对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：（1）由可变荷载效应控制的组合（2-2）式中γG——永久荷载的分项系数；γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中Y Q1为可变荷载Q1的分项系数；S GK——按永久荷载标准值G K计算的荷载效应值；S QiK——按可变荷载标准值Q ik计算的荷载效应值，其中S Q1K为诸可变荷载效应中起控制作用者；ψci——可变荷载Q i的组合值系数；n——参与组合的可变荷载数。

（2）由永久荷载效应控制的组合（2-3）（3）基本组合的荷载分项系数1）永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时：一般情况下应取1.0；对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。

2）可变荷载的分项系数一般情况下应取1.4；对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。

对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。

结构设计荷载计算书

0.01x25=0.250.04x20=0.80.02x20=0.41.450.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.02x20=0.41.451.50.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.35x12=4.20.02x20=0.460.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40x20=0.040.02x20=0.41.491.50.02x25=0.50.03x20=0.50.04x2.5=0.10.04x20=0.80.15x12=1.80.02x20=0.44.14.1一、楼、屋面荷载（单位：kN/㎡）1）地砖楼面（结构楼板自重程序自动计算）合计计算取10厚地砖40厚砂浆结合层20厚板底抹灰2）走廊楼面（结构楼板自重程序自动计算）10厚防滑地砖20厚砂浆结合层20厚板底抹灰合计10厚防滑地砖计算取20厚砂浆找平层3）下沉式卫生间（结构楼板自重程序自动计算）10厚防滑地砖20厚砂浆结合层20厚砂浆找平层20厚板底抹灰合计计算取填充350厚焦渣砼找坡找平4）非下沉式卫生间（结构楼板自重程序自动计算）20厚砂浆找平层2厚水泥基防水材料20厚板底抹灰合计计算取合计计算取均150厚焦渣砼找坡找平5）上人屋面（结构楼板自重程序自动计算）20厚地砖（包含5厚聚合物水泥砂浆）25厚砂浆隔离层40厚挤塑型聚苯板保温层40厚水泥砂浆找平层20厚板底抹灰20厚砂浆结合层0.03x20=0.50.04x2.5=0.10.02x20=0.40.15x12=1.80.02x20=0.43.20.01x25=0.250.02x20=0.40.02x20=0.40.04x20=0.80.02x20=0.42.252.30.05x20=1.00.02x20=0.41.41.52.40m 0.03x17=1.2240.2x15=7.20.02x17=0.81697.4折减0.85.5折减0.60.2x9=4.320.04x17=1.6325.9564.8折减0.83.6折减0.66）不上人屋面（结构楼板自重程序自动计算）25水泥砂浆保护层20厚混合砂浆抹灰合计墙体满布取1）200厚页岩多孔砖外墙20厚水泥砂浆结合找平层均150厚焦渣砼找坡找平20厚板底抹灰合计计算取20厚板底抹灰合计计算取合计计算取8）设备用房水泥砂浆楼面（结构楼板自重程序自动计算）50水泥砂浆7）阳台楼面（结构楼板自重程序自动计算）10防滑地砖20厚砂浆结合层20砂浆找平层均40厚细石砼找坡20厚板底抹灰40厚挤塑型聚苯板保温层容重不大于15kN/m³二、墙体线荷载（单位：kN/m）墙高（去除梁高）小门窗取大门窗取30厚玻化微珠保温砂浆200厚页岩多孔砖墙体满布取小门窗取大门窗取容重不大于9kN/m³合计2）200厚加气混凝土砌块内墙200厚加气混凝土砌块40厚混合砂浆抹灰（双面）0.1x9=2.160.04x17=1.6343.0折减0.82.3折减0.64）其余荷载根据有关规范结合实际取用3）板上有墙处，面荷载增加1.0~3.0kN/㎡100厚加气混凝土砌块40厚混合砂浆抹灰（双面）合计墙体满布取小门窗取大门窗取三、其他荷载1）阳台栏杆2.0kN/m 2）楼梯间8.0kN/㎡3）100厚加气混凝土砌块内墙容重不大于9kN/m³。

现浇混凝土结构模板的设计-荷载及荷载组合

──对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等，按实际情况计算。

──混凝土堆集料高度超过300mm以上者，按实际高度计算。

──模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上。

5)振捣混凝土时产生的荷载标准值──对水平面模板可采用2.0kN/m2；对垂直面模板可采用4.0kN/m2(作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度以内)。

6)模板侧面的压力标准值──采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并以较小值：图5-18 侧压力计算分布图其中：h为有效压头高度──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)；──混凝土的重力密度(kN/m3)；──新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用计算(为混凝土的温度℃)；──混凝土的浇筑速度(m/h)；──混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)；──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，计算分布图取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

混凝土侧压力的计算分布图形，见图5-18。

7)倾倒混凝土时产生的荷载标准值──倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，可按表5－4采用。

表5－4 倾倒混凝土时产生的水平荷载(kN/m2)水平荷载向模板内供料方法溜槽、串筒或导管 2容积小于0.2m3的运输工具 2容积为0.2m3～0.8m3的运输工具 4容积为大于0.8m3的运输工具 6注：作用范围在有效压头高度以内。

除上述7项荷载外，当水平模板支撑结构的上部继续浇筑混凝土时，还应考虑由上部传递下来的荷载。

(2)荷载设计值计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，见表5－5。

表5－5 模板及支架荷载分项系数表项次荷载类别γ11 模板及支架自重 1.22 新浇筑混凝土自重3 钢筋自重4 施工人员及施工设备荷载1.45 振捣混凝土时产生的荷载6 新浇筑混凝土对模板侧面的压力 1.27 倾倒混凝土时产生的荷载 1.4(3)荷载折减(调整)系数模板工程属临时性工程。