GB16410-××××《家用燃气灶具》

钢管接头产品团体标准编制说明

标准修订起草组

2019年1 月15日

钢管接头产品标准》

编制说明

一、任务来源和主要工作过程

为了实现管道施工现场零加工，减少施工现场的脏乱差、环境污染和用电安全隐患。同时，便于管理预制的螺纹质量，保证使用性能及寿命，更重要的是减少验收之后的管道漏水带来的安全及经济损失，最大限度保护民众的安全和经济利益。由中国标准化协会与中国五金制品协会负责组织起草《钢管接头产品标准》团体标准。

（一）标准制定准备

鉴于该标准涉及到产品生产、安全、安装等领域，跨部门、跨地区、跨行业，综合性强，涉及面广，为了使标准起草工作更为完善、正确。根据国家标准化管理委员会的要求，中国标准化协会、中国五金制品协会，于2018 年12 月14 日在北京举办了《钢管接头产品标准》团体标准研讨会。钢管接头行业骨干企业及3 家单位的代表出席了会议。本次研讨会确定了标准的制定原则、制定了标准制定的进度计划。

（二）标准制定过程

1、标准启动及研讨会中国五金制品协会于2018 年11 月22 日，由中国五金制品协会组织的《钢管接头产品标准》团体标准第一次会议在山东济南召开。本次研讨会确定了标准的制定原则、制定了标准制定的进度计划。

（1）制定工作的总体原则如下：——安全原则：将使用的安全性、保护人身健康和安全放在首位。——环保原则：有利于向低污染的方向发展。

——适合国情、超前性原则：适合我国国情的需求，与发达国家先进水平靠齐，为新技术的发展留出空间。

——协调性原则：科学、合理、协调，便于设计、生产、检测、安装及服务的实施，兼顾与相关标准的协调性。

（2 ）对标准制定框架提出以下基本要求：——增加产品分类及命名原则，同时推荐不同领域使用不同表面处理的产品，为供需双方沟通提供了方便；

——为适合国情，加严了尺寸公差，修改了密封实验要求，锌层厚度与国标同步；——适合国情要求，对国外引用标准不进行限定，从可靠性、安全性角度出发，引用相关条款，同时兼顾与相关标准的协调性。

（3）明确了工作计划安排和相关要求。

——标准制定工作计划在半年之内完成，拟在2019 年上半年发布。

按照自愿原则，会议结束一周内完成组建起草工作组并开展工作。针对重要问题成立专门工作组并进行数据验

证，收集相关的技术资料，供标准起草组参考。

——作为起草组人员应遵守标准化工作的要求，始终如一地站在行业的高度，本着对国家、行业、消费者负责的态度参与本次制定工作。在起草工作中遵守统一安排，起草组各成员单位应做到不擅自中途换人。

上述原则和框架的确立，为《钢管接头产品标准》标准制定工作的顺利进行奠定了良好基础。

2、标准制定起草组工作组会议

中国五金制品协会于2018 年12 月14 日在北京召开了《钢管接头产品标准》标准制定起草组第一次工作组会议，共4 家企事业单位11 人参加。

会议解读了根据预备会议精神起草的标准初稿，进行了更深层次的讨论，会议确定：

（1）封面模板，英文名称要一致；另外“修改采用”只认可ISO 和IEC 等，欧盟的一些标准不能

写“修改采用”。

（2）作为“引用文件”引用的文件内容，必须在标准内容中有涉及，否则不能引用；

（3）引用文件的顺序：先引用国标，再引用行标；标准号排序一定要遵循从小到大的顺序；

（4）标准范围中只规定了气体和流体输送领域，而没有提及装配式管件。而且这种装配式管件国外也很少采购，建议再此标准中取消掉，如果今后有需要也可以再添加。大家一致同意取消此产品；

（5）关于尺寸和公差的问题，里边的表格（表7 往后）需要往前挪，哪儿用放到哪儿后边，省的

翻来翻去，不好找。

（6）把第7 章和第8 章中涉及尺寸和涂层的问题全都归并到第6 章技术要求里去，这样显的更有层次感。

（7）关于“术语”定义是否准确，别的地方有没有这个名称，还是要考虑一下；另外，还要给术语“钢管接头”和“钢管内丝”补个英文名字，说清楚，以免引起误解。

（8）关于锌的牌号的问题，比如对含铅量的要求，国外有NSF认证，中国没有；

（9）关于给排水的问题，给水管道的卫生问题，比如衬塑钢管接头；

（10）关于燃气管道，规范牙型参数，保证干密封等等。

3、标准征求意见

标准起草组内部征求意见截止时间为2019年1月31日截止，2018年2月下旬将挂网向公众征求意见。

4 、形成送审稿

二、关于标准制定内容的说明

1、范围

本标准规定了公称通径为DN6—DN150由焊接钢管或无缝钢管制成的螺纹管路连接件的产品分类、技术要求、检验与测试、包装和标志。

2、引用标准

GB/T1047管道元件DN（公称尺寸）的定义和选用

GB/T1184形状和位置公差、未注公差

逐批检查计数抽样程序及抽样表（适用于连续批的检查）

GB/T2828

GB/T3091低压流体输送用焊接钢管

GB/T7306.155 °密封管螺纹第一部分圆柱内螺纹与圆锥外螺纹

GB/T7306.255 °密封管螺纹第二部分圆锥内螺纹与圆锥外螺纹

GB/T730755 °非密封管螺纹

GB/T8163输送流体用无缝钢管

GB/T10922非螺纹密封的管螺纹量规

GB/T13384机电产品包装通用技术条件

GB/T28897钢塑复合管

JB/T10031用螺纹密封的管螺纹量规

3、术语和定义

GB/T14791 所规定的螺纹术语及定义适用于本标准。另外规定了公称通径（DN）、钢管接头、钢管内

丝。

4、标记和方法

包含了产品分类、产品应用领域、产品名称等方面的要求。

5、订货内容

（1）必须信息

按本标准订购的合同或订单至少应包括下列内容：

产品名称

需求量

（2 ）选择项如果订购时没有给出任何信息，则按基本要求供货。

该标准给出了多种选择，如下：圆锥内螺纹Rc满足GB/T7306.2 圆柱外螺纹GA或GB满足GB/T7307

圆柱内螺纹G满足GB/T7307

锌保护涂层（见6.7.2 ）

密封试验（见7.1 ）

特殊包装（见9 ）检验文件（见附录A）

6、技术要求

包含了产品尺寸、公差、表面质量、材料、螺纹、倒角、防护措施方面的要求。

（1）产品尺寸规范了各种钢管接头的尺寸和公差

（2）公差包含了长度公差（钢管接头的整体长度、中心到端面距离的尺寸公差）、直径的公差和螺纹轴线夹角的公差。

（3）表面质量钢管接头的表面要求光滑，无毛刺。不允许有锈蚀、氧化皮、折叠、裂缝、分层、搭焊等缺陷。除焊缝外，不允许用焊接修补。

（4）材料钢管接头使用碳素结构钢或合金结构钢制造。包含化学成分和机械性能的具体要求。

（5）螺纹

内螺纹是圆柱螺纹（Rp），外螺纹是圆锥螺纹（R）符合GB/T7306.1 。除表6和表7 中的特殊钢管接头，或买方指定的其它形式螺纹（见5.2 选择a、b、c），螺纹类型应该进行标识。

（6）倒角

除表4 和表5 的半长内丝有特殊规定外，钢管接头螺纹端面必须倒角，内螺纹最小夹角为90°且与

轴线对称，端面倒角直径应大于螺纹的大径。外螺纹最小夹角为60°且与轴线对称，端面倒角的直径应

小于端面螺纹的小径。

（7）防护措施

总体原则：无涂层的钢管接头供货时必须有防护措施，如防锈油。如果买方规定使用锌涂层的话，制造商可以自行决定使用热浸镀锌或电镀锌中的任意一种方法。热浸镀锌：钢管接头的镀锌在螺纹加工前进行。钢管接头内外表面镀层应均匀连续，不得有氧化皮的锌层脱落，不得有未镀锌的黑斑和气泡存在，钢管内外表面锌层单位面积总重量应不小于300g/ ㎡。锌槽中的锌液含锌量不少于98.5%，锌液中含铅量不大于0.25%。

电镀锌：电镀锌在成品上进行。外表面的最小锌层厚度为8μm。锌层厚度可以使用电子或磁性装置测定。

7、检验和试验

包含了试验和螺纹检测内容。

每一个管件在加工螺纹后都应该能承受7.1.1 和7.1.2 中的水压或气压测试而没有渗漏（密封试验可以是加工前的原管，也可以是加工完的成品）。

螺纹检测

检测方法

GB/T7306.1的螺纹应该采用JB/T10031 的方法检验。

GB/T7307的螺纹应该采用GB/T10922的方法检验。

电镀锌钢管接头的螺纹电镀锌钢管接头上的螺纹会有不均匀的锌颗粒，可以用刷子除去。

8、标记

按本标准生产的钢管接头，根据产品规格大小，厂商的商标或标记可以永久刻在每个钢管连接件上，也可以印在标签上，然后贴在包装物上。

9、包装

钢管接头产品的包装应符合GB/T 13384 的规定。钢管接头的螺纹部分在包装时应采用可靠的保护措施，以防止其表面损伤。除非买方在订单中有明确规定（见 5.2选择f ），否则包装箱内钢管接头可以单个包装也可以散装。包装箱内应附有塑料袋包装的产品装箱单、产品质量合格证明书。

三、本标准制定中重要意见和处理

本标准在“装配式管件”一项，进行了深入讨论，各企业发表了自己的观点，最终讨论达成了一致意见。

标准范围中只规定了气体和流体输送领域，而没有提及装配式管件，而且这种装配式管件国外也很少采购，建议再此标准中取消掉，如果今后有需要也可以再添加，大家一致同意取消此产品。

梁,500×800梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃； V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×17.140=15.426kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)

梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计

新浇混凝土楼板立柱间距平面图

立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算

现浇箱梁支架及模板计算书

附件1:连续箱梁施工工艺流程图

附件3:质量保证体系第旦量质思想保证组织保证提高质量意识 TQC 教育检查落实疋教育计划改进工作质量质量保证体系项目经理部质量管理领导小组项目队质￡量小组各项工作制度和标准技术保证贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理现场 Q C 小组活动熟悉图纸掌握规范应用新技术工 -艺技术岗位责任制质量责任制底划训核总结表彰先进提高工作技能制度保证经济法规经济责任制优质优价宀完善计量支付手续制疋奖罚措施签疋包保责任状 L 1 接疋进充加受期行分强奖优罚劣业不自用现主疋检现场和期代试经济兑现监质化试理量检验监检手控督查段制质量评定

附件4:安全、质量保证体系图质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组为用户服务质量工作检查检查落实改进工作质量 QC 小组活岗前技术培训总结表彰先进贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理施工保证创优规划制度保证各项工作制度和标准熟悉图纸掌握规 r 1 T 技术岗位责任制底划提高工作技能实现质量目标经济法规经济责任制优测优价复核卓里质疋创优措施确创优项目制疋奖罚措施质量评定充加分强利现现场代试检验测控手手制奖优罚劣经济兑现见专业资料

梁模板(盘扣式)计算书

梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 4、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL27 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.2 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 550×1000 新浇混凝土结构层高(m) 4 梁侧楼板厚度(mm) 300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 梁 1.5 板 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k 3 模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用A 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 900 梁底两侧立柱间距l b(mm) 1000 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 1500 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 200

新浇混凝土楼板立柱间距l 'a (mm)、l ' b (mm) 1200、 1200 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500 板底左侧立柱距梁中心线距离s 1(mm) 500 板底右侧立柱距梁中心线距离s 2(mm) 500 梁底增加立柱根数 1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 500 梁底支撑小梁根数 8 小梁两侧悬挑长度(mm) 100，100 结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下：平面图

200×500梁模板(120板)计算书

200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况模板设计立面图

模板设计平面图三、荷载设计

W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4 q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算 M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·m σmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kN τmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mm νmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm 符合要求！

1G Gk Qk =1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m 次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk= [1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN 梁右侧楼板传递给次楞荷载： F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk= [1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN 梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下： 1、强度验算次楞弯矩图(kN·m) M max=0.766kN·m σmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

梁底模板及梁侧模板支撑架计算

梁底模板支撑架计算计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。一、计算参数: 新浇混凝土梁名称 KL12新浇混凝土梁计算跨度(m)3.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300*700 新浇混凝土结构层高(m)5.8 梁侧楼板厚度(mm)130 二、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)：900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500 梁底增加立柱根数2 梁底增加立柱布置方式：按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500 梁底支撑小梁根数4 每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 结构表面的要求结构表面隐蔽三、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m 1、强度验算 Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.104×0.2672+0.117×1.764×0.2672＝0.236kN·m

600×1800梁模板计算书

600×1800梁模板A（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计

设计简图如下：

平面图

立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f](N/m m2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(25+1.5)×1.8)+1.4×0.7×2]×1＝59.841kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝58.077kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(25+1.5)×1.8]×1＝47.8kN/m 1、强度验算 M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×58.077×0.152+0.121×1.764×0.152＝0.145kN·m σ＝M max/W＝0.145×106/37500＝3.857N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×47.8×1504/(100×10000×281250)＝0.054mm≤[ν]＝l/250＝1 50/250＝0.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×58.077×0.15+0.446×1.764×0.15＝3.542kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×58.077×0.15+1.223×1.764×0.15＝10.281kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×58.077×0.15+1.142×1.764×0.15＝8.386kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×47.8×0.15＝2.818kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×47.8×0.15＝8.195kN R3'=0.928 q2l=0.928×47.8×0.15＝6.654kN 五、小梁验算

梁板模板计算

梁、板模板设计及计算一、现浇板模板本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm）竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm）木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）

○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm）钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足）二、框架梁模板本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：

20m箱梁模板计算书

20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m

梁模板支架计算示例

梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=1000mm ×1000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。木方100×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。梁底支撑木方长度 1.50m 。梁顶托采用双钢管48×3.25mm 。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.00kN/m 3，施工活荷载5.00kN/m 2。梁两侧的楼板厚度0.20m ，梁两侧的楼板计算长度3.00m 。地基承载力标准值230kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 700 图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.20×25.000×0.200×3.000×0.600=10.800kN 。

采用的钢管类型为48×3.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×1.000×1.000+0.500×1.000=25.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (4.000+1.000)×1.000=5.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M ——面板的最大弯距(N.mm)； W ——面板的净截面抵抗矩； [f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600× 0.600=1.354kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.354×1000× 1000/54000=25.067N/mm2 面板的抗弯强度验算 f > [f],不满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×25.500+1.4×5.000)×0.600=13.536kN 截面抗剪强度计算值 T=3×13536.0/(2×1000.000× 18.000)=1.128N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

梁侧模板计算书.

梁侧模板计算书计算依据： 1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 左上翻部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝

1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 左上翻部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2 三、支撑体系设计左侧支撑表：

模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝

bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1＝bS承＝1×44.089＝44.089kN/m q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m M max＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.32＝0.496kN·m σ＝M max/W＝0.496×106/37500＝13.227N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×34.213×3004/(100×10000×281250)＝0.513mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算承载能力极限状态 R左下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×44.089×0.3＝16.533kN 正常使用极限状态 R'左下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.3×34.213＝12.83kN 2、右下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

300mm 800mm框架梁计算书

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁模板支撑计算

梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 1m；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.2m； .

梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8； 2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2； 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2； .

框架梁模板计算书

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4；主龙骨竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；主龙骨合并根数：2；次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

梁、板木模板及支撑计算书

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ130-2001) 本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为8.05米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距1=0.80米，立杆的步距h=1.50米 k b L 采用的钢管类型为'-48X 3.5。、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算 ■5 5 匚纵向钢昔僑向钢背板底方木图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

静荷载标准值q1 = 25.000 X 0.120 X 1.000+0.350 X 1.000=3.350kN/m 活荷载标准值q2 = (2.000+1.000) X 1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为： W = 100.00 X 1.80 X 1.80/6 = 54.00cm 3; I = 100.00 X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 48.60cm 4； (1) 强度计算 f = M / W < [f] 其中f ――面板的强度计算值(N/mm2)； M ---- 面板的最大弯距(N.mm); W——面板的净截面抵抗矩； [f] ―― 面板的强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql 2 其中q ---- 荷载设计值(kN/m); 经计算得到M = 0.100 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450 X 0.450=0.166kN.m 经计算得到面板强度计算值f = 0.166 X 1000X 1000/54000=3.083N/mm2 面板的强度验算f < [f], 满足要求！ (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力Q=0.600 X (1.2 X 3.350+1.4 X 3.000) X 0.450=2.219kN 截面抗剪强度计算值T=3 X 2219.0/(2 X 1000.000 X 18.000)=0.185N/mm2 截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算