抗拔桩裂缝计算
抗拔桩计算公式
抗拔桩计算公式Nk≤Tuk/2+GpNk = 330kNTuk = Σλiqsikuili = 4×0.4×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 866.28kNGp = 0.4×0.4×14×(25-10) = 33.6kNTuk/2+Gp = 1129.32/2+39.58 = 466.74kN＞330kN满足·群桩竖向抗拔承载力《建筑桩基技术规范》 5.4.5-1Nk≤Tgk/2+GgpNk = 330kNn = 3Tgk = ulΣλiqsikli /n= 5.2×(0.68×35×2.4+0.68×40×2.5+0.72×50×3.5+0.72×72×5.6) = 938.47kNGgp = 1.68×14×(20-10)/3 = 78.4kNTgk/2+Ggp = 938.47/2+78.4 = 547.14kN＞330kN满足·桩身受拉承载力《建筑桩基技术规范》5.8.7拉力全部由钢筋提供，已知桩所受轴向拉力N = 330kN。
钢筋等级为HRB400。
预应力筋抗拉强度设计值为1000MPa，用4根直径为9mm的预应力筋N≤fyAs+fpyApsAps = 4×64 = 256mm²As = (N-fpyAps)/fy = (330×1000-1000×256)/360 = 206mm²根据《先张法部分预应力方桩》第5页非预应力筋主筋直径不应小于14mm，A组桩最小配筋率不小于0.6%根据最小配筋率则所需要钢筋截面面积至少为As+Aps = A×0.6% = 960mm²所需非预应力筋的钢筋截面面积为As = 960-256 = 754mm²配4根16的钢筋，实配面积As = 804mm²此时桩身受拉承载力fyAs+fpyAps = 360×804+1000×256 = 545.44kN。
桩抗拔计算
桩抗拔计算
桩抗拔计算是土木工程中一项重要的计算方法。
桩抗拔计算可以用来对建筑物、建筑结构、工程施工中的土钉的受力情况进行分析，以确定施工的是否符合要求。
桩抗拔计算是一项系统工程，它需要在施工前进行评估，以确定桩抗拔计算的要求，并制定安全、可行的桩抗拔计算方案。
桩抗拔计算的基本原理是：抗拔力是桩内土层受力时所发生的抗拔力和抵抗力之和。
抗拔力是桩内土层在受力时发生的抗拔力，而抵抗力是桩内土层在受力时发生的抗拔力。
除了抗拔力和抵抗力之外，还有桩的类型、施工技术、环境温度变化等因素也会影响桩的抗拔能力。
桩抗拔计算首先需要根据设计要求，通过对桩周围环境和施工工艺情况的考察，确定桩抗拔计算的要求。
桩抗拔计算如果设计不当，会造成严重的后果。
所以，在桩抗拔计算之前，需要进行基础计算，根据桩的抗拔能力、桩的周围土质细节特征、土类对抗拔力的影响等，确定桩的抗拔能力，进行初步的评估。
桩抗拔计算的实际计算涉及结构力学、材料力学等多个方面，必须采用先进的数据处理技术，根据不同的情况，综合考虑力学、环境、构造等多项因素，进行定性、定量分析，得出准确的结果.
桩抗拔计算的计算结果应包括桩被拔出可能发生的概率和施工
结构耐力等，以此来确定所需的施工工艺，以确保施工的安全可靠性。
有了桩抗拔计算的技术支持，可以有效地提高施工的质量，减少
抗拔工程的施工风险，进一步提高施工的可靠性和安全性。
总之，桩抗拔计算是一项系统工程，需要综合考虑多方面的因素，依据实际情况进行精确的计算，以确保施工的安全和可靠性。
桩抗拔计算
桩抗拔计算
桩抗拔计算是一种现代土木工程的计算方法，用于预测桩的抗拔性能。
它是一种以数学模型为基础的工程抗拔方法，用于确定各种状况下桩的抗拔能力。
在桩抗拔计算中，首先需要确定桩的基本几何参数，如桩径、桩长、桩中心距离和桩基处的深度等。
其次，根据所采用的桩的不同形状，需要计算桩的总重量，以及桩的黏聚力和抗拔力。
最后，根据连接桩和地基之间的受力关系，计算桩的抗拔能力，即桩最大可承受拔力。
此外，还必须考虑不同桩类型的抗拔力特性，如混凝土桩、砼桩、钢桩、锚桩等，以及地基土质、桩基周围土体及其受力情况等，加以考量。
如果采用新型桩，还可以根据制造技术和实际施工条件，结合材料物理和力学特性，估算抗拔能力。
桩抗拔计算的关键是如何确定抗拔力大小。
为此，可以根据对现场试验杆件的抗拔力测量数据，结合钢桩或混凝土桩的设计要求，来估算抗拔力值。
另一个重要的因素是考虑桩的本质安全系数，即桩抗拔力与桩健康度之间的比值。
当桩健康度小于所需的桩抗拔力时，桩就会受到破坏，从而影响工程的安全性。
因此，在进行桩抗拔计算之前，需要详细了解桩的几何参数、地基土质特性，以及不同桩类型的抗拔力特性等，并进行抗拔力测量，以确保桩的正确性。
此外，还要考虑不同桩类型的抗拔能力，以及安全系数的影响，以确保整个工程的安全性。
桩抗拔计算是土木工程施工中的一项重要任务，在此过程中，需要综合考虑各种因素，以确保桩的正确性和安全性。
只有在充分识别不同桩类型的特点、现场试验杆件的抗拔力测量以及桩的几何参数等，才能准确地计算桩立式的抗拔力。
抗拔桩裂缝计算表格Excel
抗拔桩裂缝计算
抗拔桩裂缝计算
d(桩基直径) A(桩截面面积) C(保护层厚度) 拉力设计ห้องสมุดไป่ตู้(准永久组合) αcr(受力特征系数) As(实际配筋面积) Es(钢筋弹性模量) deq(等效直径) ftk(混凝土轴心抗拉强度标准值) σs(等效应力) ρte=(取≥0.01)(有效配筋率) 不均匀系数 ψ=(取0.2~1) Wmax= 限值 验算结果
600 282600
50 450000
2.7 2512 200000
20 2.20 179 0.010 0.30 0.30 0.186 0.2 √通过
mm mm2 mm N
mm N/mm2
mm N/mm2
mm mm
裂缝计算书 计算纵向受拉钢筋的应力σs
σs=450000/2512=179kN*m 计算有效配筋率ρte ρte=As/Ate=2512/282600=0.010
因为ρte≥0.01，所以取 ρte=0.010 计算受拉钢筋应变的不均匀系数ψ ψ=1.1-0.65*ƒtk/(ρte*σs) =1.1-0.65*2.20/(0.01*179)=0.302 0.2<0.302<1.0 故ψ=0.302 计算最大裂缝宽度Wmax Wmax=αcr*ψ*σs /=(21..79**0C.s3+002.*0187*9d.e1q4/*ρ(1t.e9)*5/0E+s0.08*20 .0/0.010)/200000 =0.186mm<0.200mm (满足规范要求)
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋
对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
下表列出正方形布桩不同承台桩数时群桩实体周边边长与各基桩周边长度之和相等时的n值（n为桩中心距与桩径的比值）。
桩承载力抗拔计算书
桩承载力计算书持力土层6层边长400抗拔(工程桩) 22m（-5.70）C9Rtk=4x0.4x(25x12.72x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.38x0.7)=4x0.4x622.5=996G=0.4x0.4x(22-0.05)x(25-10)=52.7Rtd=(996+52.7)/2=524kN取Nk=520kN桩接头焊缝长度连接BQ=520x2/1.6=650kNQ=Lw’*he*fwt/1.2 fwt=170MPa he=0.75s=0.75x6=4.5mm Lw’=16Lw/2=8Lw Lw=650x1000x1.2/4.5/170/8=127mm图集Lw=160mm桩顶锚固筋As=Q/fy=520x2/1.6x1000/360=1805mm2取8d20 As=2513mm2《建筑桩基技术规范》3.5.3条工程桩裂缝控制值为0.3mm《建筑桩基技术规范》4.1.5条混凝土保护层厚度30mm地下室抗浮（水位标高室外地坪下0.5m）：一般部位柱网尺寸8.1x8.1水位高度 6.0+0.1+0.6-0.5=6.2m板自重25x0.6+20x0.1+20x0.02+25x0.25+16x1.0=39.6kN/m2柱、梁自重25x0.5x0.5x3.3+25x0.35x(0.8-0.25)x(8.1+8.1) =98.5kNG=39.6x8.1x8.1+98.5+520x4=4776kN F=6.2x10x8.1x8.1=4067kNG/F=1.17>1.05 安全抗拔(试桩) 26m（-1.900）C9Rtk=4x0.4x(32x0.5x0.7+25x15.1x0.7+45x4.2x0.7+80x1.7x0.75+70x3.58x0.7)=4x0.4x685.1=1096G=0.4x0.4x26x(25-10)=62.4 Rtd=(1096+62.4)/2=579kN试桩加荷值为1200裂缝控制验算计算书（工程桩）1.1 基本资料1.1.1 工程名称：工程一1.1.2 矩形截面轴心受拉构件，构件受力特征系数αcr ＝2.7，截面尺寸 b×h ＝ 400×400mm 1.1.3 纵筋根数、直径：第 1 种：8Φ20，受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni·di2) / ∑(ni·υ·di) ＝ 20mm，带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11.1.4 受拉纵筋面积 As ＝ 2513mm2，钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm21.1.5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 cs ＝ 30mm，纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝ 40mm，h0 ＝ 360mm1.1.6 混凝土轴心抗拉强度标准值 ftk ＝2.01N/mm2 C301.1.7 按荷载准永久组合计算的轴向力值 Nq ＝ 550kN1.1.8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010），以下简称混凝土规范1.2 最大裂缝宽度验算1.2.1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 7.1.2－4）对矩形截面的轴心受拉构件：Ate ＝ b·h ＝ 400*400 ＝ 160000mm2ρte ＝ As / Ate ＝ 2513/160000 ＝ 0.015711.2.2 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力σsq，按下列公式计算：轴心受拉：σsq ＝ Nq / As （混凝土规范式 7.1.4－1）σsq ＝550000/2513 ＝ 219N/mm21.2.3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 7.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρte·σsq) ＝1.1-0.65*2.01/(0.01571*219) ＝ 0.7211.2.4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 7.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr·ψ·σsq·(1.9cs + 0.08deq / ρte ) / 1.5Es＝ 2.7*0.721*219*(1.9*30+0.08*20/0.0157)/ 1.5 *200000＝ 0.225mm ≤ωlim ＝ 0.3mm，满足要求。
抗拔桩身裂缝宽度验算
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋.doc
抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋1对抗拔桩以及抗拔工程桩如何进行裂缝控制及配筋。
1.按相关规范的公式计算的裂缝为近似值。
2.如果裂缝控制计算配筋量太大或桩截面内钢筋间距无法满足要求，则可虑如下方法设计：1）施加预应力首选考虑4根非预应力钢筋，做成骨架，然后采用无粘结预应力钢绞线，根据抗拔力进行计算，根据抗拔力计算大小考虑预应力，做法如图所示。
钢绞线锚固方式分为两种：一、在桩顶锁定。
二、在承台顶锁定，比较方便，但应考虑防水问题。
优点：（1）由于钢绞线强度较高，钢筋用量较少，比较经济。
（2）由于预应力的作用，桩体侧向微膨胀，摩阻力增大。
缺点：（1）工艺较复杂。
2）钢绞线外套钢管。
3）增加配筋量。
3.其它1）非腐蚀性环境中的抗拔桩，当桩身裂缝宽度满足设计要求，为提高其耐久性，可将桩身竖向主筋直径增加3mm，作为防腐蚀余量；2)预应力混凝土管桩因增加钢筋直径有困难，考虑其钢筋直径较小，耐久性差，所以裂缝控制等级应为二级，即混凝土拉应力不应超过混凝土抗拉强度设计值。
桩身不允许出现裂缝，抗拔钢筋增加防腐蚀余量的目的在于保证建筑物足够长的使用寿命，而不仅是保证设计使用年限中的安全。
3)腐蚀性环境中，考虑桩身钢筋耐久性，预应力混凝土管桩出现了数起桩身抗拔破坏的事故，主要表现在主筋墩头与端板连接处拉脱，同时管桩的接头焊缝耐久性也有问题，因此，在抗拔构件中应慎用预应力混凝土管桩。
必须使用时应考虑以下几点：（1）预应力筋必须锚入承台；（2）截桩后应考虑预应力损失，在预应力损失段的桩外围应包裹钢筋混凝土；（3）宜采用单节管桩；（4）多节管桩可考虑通常灌芯，另行设置通长的抗拔钢筋，或将抗拔承载力留有余地，防止墩头拔出。
4)承受拔力的桩基，应同时验算群桩基础的抗拔承载力。
经计算，圆形截面桩正方形布桩16桩以下承台及承台梁下单排、双排桩，当桩中心距为3.5d时，群桩实体周边的边长大于各基桩周边长度之和，即不存在群桩抗拔控制计算的情况。
中风化泥岩的抗拔力桩基计算
中风化泥岩的抗拔力桩基计算摘要：一、引言二、中风化泥岩的特点1.中风化泥岩的定义2.中风化泥岩的物理性质3.中风化泥岩的结构特点三、抗拔力桩基的计算方法1.桩基的定义2.抗拔力桩基的计算公式3.影响抗拔力桩基的因素四、中风化泥岩抗拔力桩基的计算1.中风化泥岩的抗压强度2.中风化泥岩的抗拉强度3.中风化泥岩的抗拔力桩基计算实例五、结论正文：一、引言中风化泥岩在我国的地质条件下较为常见，其特性对于建筑工程有着重要的影响。
抗拔力桩基是建筑工程中常用的一种基础形式，对于中风化泥岩，如何进行抗拔力桩基的计算，是工程设计中需要解决的重要问题。
二、中风化泥岩的特点1.中风化泥岩的定义：中风化泥岩是指在地表条件下，经过风化作用，但尚未完全变质的泥岩。
2.中风化泥岩的物理性质：中风化泥岩的密度较大，孔隙较小，抗压强度较高，但抗拉强度较低。
3.中风化泥岩的结构特点：中风化泥岩的结构较为紧密，颗粒间粘结力强，但裂缝发育，且裂缝的方向性明显。
三、抗拔力桩基的计算方法1.桩基的定义：桩基是指深入地下的桩，其作用是将建筑物的荷载传递到承受荷载的岩层或土层中。
2.抗拔力桩基的计算公式：抗拔力桩基的计算公式为：Fb=π×D×d×f，其中，Fb为桩基的抗拔力，D为桩径，d为桩深，f为摩擦阻力系数。
3.影响抗拔力桩基的因素：桩基的抗拔力主要受地层条件、桩径、桩深、土层摩擦阻力系数等因素的影响。
四、中风化泥岩抗拔力桩基的计算1.中风化泥岩的抗压强度：中风化泥岩的抗压强度一般较高，可以满足桩基承载力的要求。
2.中风化泥岩的抗拉强度：中风化泥岩的抗拉强度较低，因此在设计和计算桩基时，需要特别注意抗拉安全系数。
3.中风化泥岩抗拔力桩基计算实例：以某建筑工程为例，通过实地勘探和室内试验，确定了中风化泥岩的物理力学参数，然后根据抗拔力桩基的计算公式，计算出了桩基的抗拔力，为工程设计提供了依据。
五、结论中风化泥岩的抗拔力桩基计算是一个复杂的过程，需要综合考虑中风化泥岩的物理力学性质、地层条件、桩基设计参数等多种因素。
抗拔桩裂缝计算表格
α cr
deq
As Es cs as h0
ftk Nq
值 2.7 900 635850 16 16 16 201.0619 3216.991 200000 65 450 450 C30 2.01 200
按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢 筋配筋率 ρ te ＝ As / Ate 对圆形截面的轴心受拉构件 在荷载准永久组合下受拉区纵向钢筋的应力 轴心受拉：σ sq ＝ Nq / As
二C类环境，混凝土的最裂缝宽度 计算结果是否满足最小裂缝宽度的要求
ω lim
0.2 满足
单位 mm mm2 根 mm mm mm2 mm2
N/mm2 mm mm mm
KN
mm2
mm mm
规范 《砼规范》7.1.2
《砼规范》4.2.5 《砼规范》4.1.3
《砼规范》7.1.2-1 《砼规范》3.4.5
ρ te Ate σ sq
0.005059 635850
62.1699
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ ＝ 1.1 - 0.65ftk / (ρ te·σ sq)
ψ
0.2
最大裂缝宽度ω max ＝ α cr·ψ ·σ sq· (1.9cs + 0.08deq / ρ te ) / EsΒιβλιοθήκη ω max 0.063198
浅析抗拔桩设计中的几个设计方法及注意事项
浅析抗拔桩设计中的几个设计方法及注意事项本文阐述了两种抗拔桩的设计方法，根据作者自身的专业知识和工作经验，以及结合工程案例，对抗拔桩的设计进行分析，计算和探讨。
同时，也希望能为业内人士提供借鉴、参考。
标签：建筑设计;设计方法;抗拔桩;计算;分析计算1、前言从本质上说，桩是一种人工处理的地基。
通常建筑物所采用的抗拔桩主要有两种：一种是地下水位较高的区域，为了防止建筑物上浮，而采用抗浮桩;另一种是静载试桩时采用反力架形式，这时需要用锚桩（以下将静载试桩用锚桩简称为锚桩），它的受力状态就是抗拔。
两者在使用上有差别，在设计计算过程中也就有差别，这是值得注意的。
由于规范中对抗拔桩的介绍较少，作者根据自己多年的工作经验及现行规范，着重介绍这两种抗拔桩的设计方法及注意事项。
2、抗拔桩基本要求2.1、抗拔桩材料要求抗拔桩的混凝土等级不宜过高，一般取C30、C35即可，桩身混凝土应符合《混凝土结构设计规范》（GB5010-2010）的相关规定。
桩身混凝土的材料、最小水泥用量、水灰比、抗渗等级等应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB5010-2010）、《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046）及《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T50476）的相关规定。
受力钢筋宜采用HPB300、HRB335、HRB400级钢筋，其质量应符合相关规范的规定。
2.2、构造要求抗拔灌注桩纵筋的保护层厚度宜取50，抗拔桩配筋率应根据实际计算确定，并不应小于0.6～22%（小直径桩取高值）。
抗拔桩及因地震作用、冻胀或膨胀力作用而受拔力的桩，应等截面或变截面通长配筋，除此之外抗拔桩的构造还应满足《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）中4.1章相关要求。
3、抗拔桩设计3.1、同受压桩相同，抗拔桩承载力特征值应通过单桩竖向抗拔载荷试验确定根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）中第8.5.9条，当桩基承受拔力时，应对桩基进行抗拔验算，单桩抗拔承载力特征值应通过单桩竖向抗拔载荷试验确定，并应加载至破坏。
抗拔桩裂缝宽度验算
抗浮桩裂缝宽度验算：抗浮桩设计参数：桩径：600mm，主筋8Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C30ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=3040/282600=0.01076d/ P te=22/0.01076=2044.6mmбsk=Ng/Ag=700000/3040=230.3N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.01076×230.3）=0.573ωmax=2.7×0.573×230.3/（2×105）×（1.9×50+0.08×2044.6）=0.46 〉【ωmax 】=0.2mm 不符合设计要求将桩主筋调整为14Φ22，混凝土强度改为C35计算参数如下：桩径：600mm，主筋14Φ22 保护层厚度50mm 混凝土强度C35ωmax=ɑcrΨбsk/Es（1.9c+0.08dep/ρte）其中：ωmax 最大裂缝宽度，取0.2mmɑcr 构件受力特征系数Ψ裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）f tk混凝土轴心抗拉强度标准值бsk钢筋受拉应力Es 钢筋弹性模量C 钢筋保护层厚度P te 钢筋配筋率由P te=Ag/Ap=5319.2/282600=0.0188d/ P te=22/0.0188=1170.2mmбsk=Ng/Ag=700000/5319.2=131.60N/mm2Ψ=1.1-0.65f tk/（P te. бsk）=1.1-0.65×2.01/（0.0188×131.60）=0.572（0.522）ωmax=2.7×0.572×131.60/（2×105）×（1.9×50+0.08×1170.2）=0.175 mm 〈【ωmax 】=0.2mm 符合设计要求设计说明：1、局部基础底板设置抗浮桩：2、抗浮桩主筋采用焊接接头。
地下室抗拔桩计算
地下室停车场桩相关计算室内标高 ：±0.000（相当于绝对标高4.850） 室外标高 ：-0.600地下室顶板面：-1.800（上有1.200m 覆土） 地下室顶板厚：0.250m 地下室层高 ：5.300m地下室底板面：-7.100 （建筑标高） 基础梁顶标高：-7.150 基础梁底标高：-8.250 桩顶标高 ：-8.150 底板厚 ：0.400m底板面标高 ：-7.850（上覆土）高水位标高 ：-1.100（室外下去0.500m ） 低水位标高 ：-2.100（室外下去1.500m ） 柱网尺寸 ：8.400×5.800 ，坡道处8.400×7600 桩型 ：PHC-AB400-80-25 抗压承载力 ：d R ＝1180 KN 抗拔承载力 ：`d R ＝480 KN 单桩有效预压应力：420KN 管桩桩身轴向拉力设计值：575KN顶板面恒载 ：245.282003.02525.0182.1m KN =⨯+⨯+⨯顶板面活载 ：235m KN（消防车荷载）底板面恒载 ：26.232005.0187.02540.0m KN =⨯+⨯+⨯底板面活载 ：24m KN高水位水浮力：()28.852.1101.125.8m KN =⨯⨯-低水位水浮力：()25.61101.225.8m KN =⨯-承压计算:恒+活： ()()249.1084357.04.135.16.2345.28m KN=+⨯⨯+⨯+22299.465.6149.108m KNmKNmKN =-KN 35.22898.54.899.46=⨯⨯ （每根柱脚荷载导算）94.111803.2289=（根） 取整数 2根结论：每根柱脚需打桩2根。
抗拔计算:恒 ： 2526.2345.28m KN=+2228.33528.85m KNmKNmKN=-KN 7.16468.54.88.33=⨯⨯ （每根柱脚水浮力）92.34207.1646=（根） 取整数4 根结论：每根柱脚需打桩4根。
浅议抗拔桩配筋设计及裂缝控制
限承载 力标准值按下式计算 ：
：
对桩的支承阻力和桩 身承载力。
２１ ．． ２单桩 竖向极限承载力标准值 （ ）
∑Ａｑ＊ Ｉ ， ｆ
由于篇 幅有限 ， 本文仅就单桩桩基进行讨论。 ２ ． 单桩竖向承载 力特征值 （ ） ．３ １ 单桩 竖向极限承载力标准值 （ 统计值 ） 除以安全 系数 后 的承载 力值 ，＝ 。 Ｋ ２
ｃ ｎ ｏｌ ｇｕ ｄ ｒｈ ｅｖｃ ａ ｉｔ ｍｉｓａｅ ｎ ｌｍａｅｌ ｔ ｔｔｓ ｒ ｘ ｌｉｅ ｐ ａｅ ｔ ． ｅ ｏ ｓｏ ｃ ｌｕａｉｇｈ ｖ ｏ ｔ ｌｎ ｅ ｅｓ ｒｉｅ ｂｌｙｌ ｔ ｔｔｓ ｄｕｔ ｔ ｍｉｓ ｅ ｅｅ ｐａ ｄａ ｐ ｒｎｌ Ｍ ｔ ｄ ｆ ａｃ ｌｔ ａ ｅ ｒ ｉ ｎ ｔ ｉ ｉ ａ ｉ ｉ ａ ａ ｎ ｙ ｈ ｎ
题进行简要讨论。
限承载力应通过现场单桩上拔静载荷实验确定。
（） 竖向抗拔极限 极限承载 力统计值 的确定应符合 １单桩
下列规 定 ：
参 加统 计的试桩 结果 ，当满 足其极 差不超过 平 均值 的 ３￣￣， ０ｏ 取其平均值为单桩竖向抗拔极限 承载力 。 ／ Ｉ （） ２ 当极 差超过 平均值 的 ３％ ， ０ 时 应分析 极 差过大 的原 因， 结合工程具体情况综合确定 ， 必要时可增加试桩数量。 （） ３对桩数为 ３ 根或 ３ 以下 的柱 下承 台 ， 根 或工程桩抽检
规定的变形限值 或达到耐久性 要求的某项限值 。
３ 桩的配筋及裂缝控制
事 实上 ， 抗拔桩的设计焦点往往归结到它的配筋设计 ； 而
根据 《 混凝土结构设计规 范｝ｉ Ｂ ０ １． １） ￣Ｇ ５００２ ０ 矩形 、 （ ０ Ｔ 型、 Ｔ型和 Ｉ 倒 型截面的钢筋混凝 土受拉计算公式 ：
钢筋混凝土抗拔桩最大上拔荷载计算及最大裂缝宽度验算的探讨
沈 美 恒 （健研检测集团有限公司 ，福建 厦门 ３６１０００）
■ ■ －●■ ■ ●■ ＇ ● ■■■ ●■ ■■一
＝】＝ｊ 摘 要：现行的建筑工程 中，对钢筋混凝土抗拔桩的设计及检
一
测 时，往往 疏忽最大裂缝宽度 的验算 ，存在 一定的不合理性 ，甚
拟 建 物 情 况 一 览 表
表 １
材要大很多 ，钢筋混凝土抗拔桩 的最大上拔荷载主要 由桩 身混 凝 土强 度和 裂缝 控 制 ，因此 时常 出现设 计对 钢筋混凝土抗拔桩有裂缝控制要求时 ，抗裂验算给 出 的荷载可能小于或远小于单桩竖 向抗拔承载力特征 值 的２倍 ，因此试验时的最大上拔荷载只能按设计要 求确 定 。设计 对 桩 上拔 量有 要求 时 也如 此 。考 虑这 一 因素将对钢筋混凝土抗拔桩的配筋 和承载力取值产 生影 响 ，本 文对 龙 岩某 工程 的钢 筋混 凝 土抗 拔 桩 的最 大上拔荷载进行了计算 ，同时对最大裂缝宽度进行了 验算 ，为类 似工 程 的设 计 、施工 和 检测 提供 参 考 。
因篇幅所限 ，本工程部分结构设计参数及计算过 程忽略 ，取ｃ地块 的钢筋混凝土抗拔桩的最大上拔荷 载和 最大 裂缝 宽 度进 行验 算 。
①本工程钢筋混凝土抗拔桩的抗拔 承载力计 算 涉及 的相关结构参数有 ：抗浮水位标高３３４．６８ｍ（按照 现有建筑图中室外地坪标高确定 ）；抗浮稳定系数取 １．０５；基 底 标 高 ３２３．９ｍ；筏 板 厚 度 ０．８ｍ；筏 板 上 建 筑 做 法取０．４ｍ；底板厚为０．２５ｍ，梁折算 厚度０．０５ｍ；底板建
．．
Ｉ 至可 能出现工程 的不安全 ，故应采用现行规 范来计 算钢 筋混凝
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SHEET DEGN CHECK DATE 1D=1000mm h=0mm C35f tk= 2.01N/mm
2c=60mm HRB400
配筋信息：14
D 16 16@197mm
300kN 类型受弯、偏心受压偏心受拉轴心受拉
αcr 钢筋砼 1.9 2.4 2.7
αcr = 2.7预应力砼 1.5- 2.2
ψψ=-0.126
σsk σsk =106.6N/mm2≤f sk =360OK
E s E s =200000N/mm2
c s c s =60mm
ρte ρte =0.010
A te A te =785500mm2
A s 受拉区纵向非预应力钢筋截面面积；
A s =2815.2mm2
A p 受拉区纵向预应力钢筋截面面积；
A p =0mm2
d eq 受拉区纵向钢筋的等效直径（mm）；
d eq =16mm
d i 受拉区第 i种纵向钢筋的公称直径(mm)；(表格适用单一直径，如有需要自行计算、填写)
d i =16mm
ni ni=14根
vi vi=1
主要参数0.010
16mm
-0.126钢筋弹性模量，按本规范表4.2.4采用；
构件受力特征系数，按表7.1.2-1采用；构件受力特征值
裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：当ψ<0.2时，取ψ=0.2；当ψ>1时，取
ψ=1；对直接承受重复荷载的构件，取ψ=1；
按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混
凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力，按本规范第7.1.3条计算；
最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）：当c<20时，取c=20;当
c>65时，取c=65；
ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=桩截面几何信息：
圆桩为1，方桩为0XXXXXXXXXXX
XXXXX抗拔桩裂缝验算
混凝土抗拉强度设计值：1、桩身参数
桩横截面宽(或直径)
桩横截面高
宽度方向（或整桩）配筋2、裂缝计算
混凝土等级：
钢筋级别：钢筋保护层厚度：
桩抗拔承载力标准组合值N=按照砼规7.1.2编制，主要参数如下：１、按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
2、受拉区纵向钢筋的等效直径
按有效受拉钢筋截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率；在最大裂缝宽度计算
中，当ρte <0.01时，取ρte =0.01；
有效受拉混凝土截面面积：对轴心受拉构件，取构件截面面积；对受弯，偏心
受压和偏心受拉构件，取Ate=0.5bh+(b f -b)h f ，此处，b f ,h f 为受拉翼缘的宽
度，高度；(本表格仅编制矩形截面或圆形截面，轴心受拉情况)
受拉区第 i种纵向钢筋的根数；
受拉区第I种纵向钢筋的相对粘结特性系数，按表7.1.2-
2采用。
砼规7.1.2
3、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数
ρte =(A s +A p )/A te =d eq =∑n i d i ^2/∑n i v i d i =1
106.6N/mm2
2.7规范7.1.3
1
1）
106.56N/mm2式中：As As=2815.2mm2
N k N k =300KN
裂缝宽度
-0.044≤ωlim =
0.15OK
ωlim =0.15mm
1、GB 50010-2010《混凝土结构设计规范》
ωmax =αcr ψσsk /(E s (1.9c s +0.08d eq /ρte ))=σs =
4、纵向受拉钢筋的等效应力
砼规7.1.1
5、构件受力特征系数
α
cr =受拉区纵向钢筋截面面积：对轴心受拉构件，取全部纵向钢筋面积；按荷载效应的标准组合计算的轴
向力值。
在荷载效应的标准组合下，钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力可按下列公式计算：
2、JGJ 94-2008《建筑桩基础设计规范》按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度，应符合下列
规定：3、主要规范：
桩基规范3.5.3 桩身的裂缝控制等级及最大裂缝限制
ωmax ≤ωlim
钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力轴心受拉构件σsk =N k /A s =2。