白垩系泥质粉砂岩岩基强度试验研究

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持力层为白垩～古近纪中风化泥质粉砂岩单桩竖向承载力性状研究

持力层为白垩～古近纪中风化泥质粉砂岩单桩竖向承载力性状研究摘要：白垩～古近纪中风化泥质粉砂岩为半成岩，饱和单轴抗压强度标准值f rk变化范围大，当桩基持力层为该层时，在什么情况下按照嵌岩桩计算才更为经济合理。

现通过一个工程实例，结合自平衡桩基承载力测试结果，经过对比分析，得出如下结论：1）当桩端持力层单轴饱和抗压强度f rk≥4MPa时，来自桩端的阻力占比在25%以上，基桩按嵌岩桩计算更合理些；2）当桩端持力层单轴饱和抗压强度f rk≤4MPa时，来自桩端的阻力占比较小，基桩按摩擦桩计算更合理些。

关键词：中风化泥质粉砂岩；摩擦桩；嵌岩桩；自平衡测试0引言在我国中部地区，桥梁基桩的持力层经常会遇到白垩～古近纪泥质粉砂岩。

该岩层为半成岩，其饱和单轴抗压强度标准值f rk变化范围大，f rk最低取值不足1MPa、最高可以达到7MPa以上。

同一钻孔内，其饱和单轴抗压强度标准值也变化频繁，且无规律可循。

按照《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG 3363—2019)，当岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk小于2MPa 时按摩擦桩计算[1]；但是在实际设计过程中，由于白垩～古近纪泥质粉砂岩饱和单轴抗压强度变化范围大，难以精确取值计算，所以在饱和单轴抗压强度标准值f rk小于5MPa 时均按摩擦桩计算，这就对工程项目造成了一定程度的浪费。

同时也对桥梁桩基设计带来了一定的困扰[2,3,4]，在岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk为多少时，按照嵌岩桩计算单桩竖向承载力更合适一些？本文以湖北省武汉市双柳长江大桥接线段桥梁桩基作为研究对象，接线段桥梁桩基大部分嵌入白垩～古近纪中风化泥质粉砂岩中。

考虑工程所处场地，采用自平衡技术进行桩基承载力测试[5]，分析了该类桩基的荷载传递机理，研究结果对正确估计此类嵌岩桩桩基承载力、优化设计、节约工程造价等都具有实际意义。

1工程地质及试桩情况新港高速公路双柳长江大桥接线工程，正线设计均为桥梁，采用双向6车道高速公路技术标准，全线设计速度120公里/小时，桥面净宽2×15.7m，汽车荷载等级为公路-Ⅰ级。

川西雅安一名山地区白垩系泥岩的地球化学特征及古气候探讨

组三段（Ｓ）１ｒ平均值为３４Ｘ０，）（３１变化值为２０— ３５０ｘ０；ｒＢ平均值０６２７Ｓ／ａ１．０。名山组一段（Ｓｔｒ）（）平均值为２５×１，６０变化值为２０—３０Ｘ１；ｒ４２０Ｓ
及古气候探讨
袁海军，赵兵
６０５）１０９
（都理工大学沉积地质研究院，四川成都成
摘要：川西雅安一山地区白垩纪地层发育，名本文通过对不同层位地层中泥岩样品的微量元素、常量元素及粘土矿物成分测试分析，从地球化学特征对该区白垩纪古盐度、古水温及古气候进行初步探讨。研究表明，区白垩纪水温该相对较高。从早白垩世（夹关期）至晚白垩世（１期）体盐度明显增加，灌：水３古气温也明显增高。总体处于热带．亚热
紫红色含膏溶孔细砂岩、泥质粉砂紫红色岩屑长石砂岩、长石砂岩、含砾砂岩夹紫红色泥岩、泥质粉河流
一
湖泊
垩
一段（２Ｋｇ）夹关组（Ｋｊ）
下白
系
垩统天马山组（ｆＫｌ）
砂岩、底部为灰紫色砾岩砖红色砂岩、泥质粉砂岩、粉砂质泥岩
Ｍｉｇｈｏｅｎｓａｚｎｎ
１＝Ｊｎａｇｒｎｐｅｔｃｕｅ：２＝Ｌｎｍｅｓａｎｐｅｉｔｎａｃａｐｓｕｔｒｓｒｏｇｎｈｎａｐ
ｓｒｃｕｅ：３＝ｗｅｔｒｉｈａｏｅａｄｂｓｎ：４：ａｔｌａｔｔｒｓｕｓｅｎＳｃｕｎｆｒｌｎａｉｎｉｉｌｃｎ

泥质粉砂岩质石方挖除施工方法探讨

泥质粉砂岩质石方挖除施工方法探讨作者：陈水平廖婷来源：《西部交通科技》2023年第12期摘要：廣西沿海部分地区地质构造特点表层为粉质黏土、下层为泥质粉砂岩，文章依托实际工程，研究该类型地质构造特点，对挖除泥质粉砂岩的几种施工方法进行对比，并分析泥质粉砂岩挖除施工成本费用，探讨适用于不同岩性的快速、经济的挖除施工工艺。

关键词：泥质粉砂岩；挖除施工；进度分析；成本分析中图分类号：U615.5 A 06 015 30 引言平陆运河工程是西部陆海新通道骨干工程，项目土石方开挖工程量巨大，项目所在地区存在大量泥质粉砂岩。

结合地区地质构造特点，选择不同的施工工艺及机械配置，对石方挖除效率及施工成本有较大的影响。

因此，有必要研究如何选择快速挖除泥质粉砂岩的施工工艺技术及施工机械配置，并分析该地区泥质粉砂岩挖除施工成本费用。

1 泥质粉砂岩基本物理力学性质及特性1.1 泥质粉砂岩基本物理性质泥质粉砂岩是由沙粒通过水的搬运作用，经千百年的沉积堆积，并经地质挤压等物理作用胶结而成的岩石。

构成泥质粉砂岩结构颗粒比较细小，结构透水性能良好，构成主要为粉砂、黏土矿物及胶结物，其中粉砂含量约为70%～50%，黏土矿物及胶结物成分含量约50%～25%。

泥质粉砂岩主要呈灰白色、红褐色、黄褐色等，粒状结构，页理构造或碎屑结构、块状层理。

1.2 泥质粉砂岩力学性质［1］1.2.1 遇水崩解性泥质粉砂岩在未经大气和水作用时具有相对较高的硬度和强度，但裸露在大气环境的干湿循环作用下极易发生崩解碎裂、颗粒软化或泥化，这导致其工程力学性能均迅速降低。

从泥质粉砂岩组成成分来看，其崩解性在很大程度上归因于其内部黏土矿物的吸水膨胀、失水收缩性能。

泥质粉砂岩崩解性强弱主要取决于岩石内黏土矿物含量和胶结物成分等内在因素。

1.2.2 崩解机理岩石浸水后，水分子极易被吸引向岩石孔隙渗透，岩石内部主要发生膨胀和软化变化。

因黏土矿物的比表面积大且亲水性极强，黏土矿物吸水引发岩石内部不均匀膨胀，使岩石颗粒崩解碎裂；胶结物吸水后会软化，岩石浸水后，岩石内部分胶结物被水软化、溶解，岩石因此失去颗粒间的联结而解体。

风化泥质板岩物理改良试验和现场填筑检测(岩土工程界)

收稿日期 2009-07-28风化泥质板岩物理改良试验和现场填筑检测邱玉航1,但汉成2,舒海明3(1.福建工大岩土工程研究所有限公司,福州 350007;2.中南大学土木建筑学院长沙 410075;3.贵州省交通规划勘测设计研究院,贵阳 550001)摘要结合武广客运专线工程实际,对沿线的风化泥质板岩进行了物理改良性质的试验研究,并且分析了风化泥质板岩物理改良后的路用性能,填筑施工工艺及其质量检测指标和改良效果。

试验研究结果表明:掺入中粗砂20%的试验段路基在碾压后其压实检测指标基本能够满足检测标准,但雨后路基松弛效果明显;泥质板岩物理改良土在较好的压实效果下仍有较强的渗透性,影响路基的强度和稳定性,对强风化泥质板岩采用加中沙的物理改良方法效果不好。

关键词泥质板岩物理改良路基松弛效应现场填筑质量检测中图分类号:TU 41 文献标识码:A 文章编号:1009-5098(2009)12-0092-04以强风化或全风化为主的第三系至白垩系下统泥质粉砂岩、含砾砂岩及元古界板溪群、冷家溪群泥质板岩和千枚状板岩等软质岩及其风化料,其抗风化能力差,在地表水和地下水的作用下,强度迅速减弱,根据现行路基设计规范,均属C 级和D 级填料[1~3]。

正在建设的武广客运专线途径大量的全风化及强风化泥质板岩、千枚状板岩等软岩地段[4~5]。

改良方法应用在风化软岩中已经证明是一种行之有效的手段。

本文即根据风化泥质板岩的物理改良试验,达到了解其物理性质,给工程应用提供参考的目的。

另外,还对风化泥质板岩物理改良的路用性能,填筑施工工艺及其质量检测指标和效果,给出建议。

1 风化泥质板岩物理改良土室内试验研究破碎泥质板岩,细颗粒含量较多,而且骨架结构的受力性能较差。

为此在试样中加入一定量的中粗砂(粒径范围<2mm ),对软岩填料进行物理改良,主要目的减少细颗粒在改良土中含量的比例,同时,掺加中粗砂性质稳定,能改善软岩填料的受力性能和物理力学性质。

浅析柳州市白垩纪地层岩土工程特性

0.771
0.16
0.117
0.205
0.152
1.260
64
64
0.16～0.46 0.27 0.081 0.300 63
压缩模量 Es（MPa）
4.14～9.78 7.02 1.592 0.227 63
表2 桩基设计参数建议表
风化程度
指标
全风化钙质泥质粉砂岩
岩石饱和单轴抗压强度标准值
frk（MPa）
102 - Cities and Towns Construction in Guangxi - 广西城镇建设
1 前言
柳州市区位于广西山字型构造马蹄形地盾与脊柱的过渡地带，地处南北向的太阳村背斜东翼和近东西向的长塘背斜南翼。受太阳村背斜控制，柳州市地层自西向东（从太阳村往东到三门江林场—洛埠一带）依次岀露为泥盆系上统、石炭系、二迭系、三迭系。地层产状表现为走向北北东～南西西、倾向东、倾角10o～30o。在市区范围内出露地层主要为中、下石炭统白云岩，白云质灰岩，柳东以石灰岩为主，柳北以白云岩为主。
2 白垩纪地层岩性及成因
据1/20万区域地质资料，白垩纪时期，柳州市区以内陆盆地河湖相沉积为主，形成的地层主要为碎屑沉积岩相的钙质砾岩、砂岩、泥岩。据其岩性可划分为a、b两组，即k1a、k1b，柳州市区主要为a 组。其中a组与下伏地层呈角度不整合接触，总厚度约为500m，该组下部为紫红色、灰色、灰绿色砾岩夹紫红色钙质泥质粉砂岩、钙质泥岩、含钙砂质泥岩及三层灰、灰绿色薄层状泥质灰岩，底部与下层灰岩接触带为紫红色底砾岩，其中砾石成份以灰岩为主，硅质灰岩次之，并以紫红色砂、泥质和钙质为胶结介质；而中部及上部为紫红色钙质、砂质泥岩夹灰色、灰绿色薄层至中层状泥质灰岩，夹层厚度约为1m，另于上部夹有一层厚度约1m的紫红色砾状砂岩，砾石成份以硅质岩为主，灰岩含量少，胶结介质为紫红色砂、泥质和钙质。

泥质粉砂岩作路基填料性能研究及改良措施

泥质粉砂岩作路基填料性能研究及改良措施单位省市：广东省广州市单位邮编：510000【摘要】文章为了研究泥质粉砂岩作路基填料的可行性，对泥质粉砂岩原状土进行了筛分试验来研究其颗粒状态。

研究表明，泥质粉砂岩在常规下状态颗粒级配与液塑限可以满足要求，但水稳定性很差，且承载力不能满足要求。

因此通过借鉴地基改良方法，提出了几种不同的改良方法，并对该土样进行了改良，通过对试验段进行铺筑验证，各项试验数据均满足要求，证明该改良方法实际应用效果良好。

【关键词】路基填料性能改良泥质粉砂岩试验验证1.泥质粉砂岩性能研究拟建项目位于金华市，大当地泥质粉砂岩具有以下特点：颗粒粒度: 泥质粉砂岩主要由粉状颗粒组成，这些颗粒的粒度范围从粉砂到粘土。

这些颗粒较小，通常小于0.0625毫米。

由于其粒度较小，泥质粉砂岩通常具有相对均匀的质地，表面光滑。

泥质粉砂岩的含水量较高，因为其颗粒之间的间隙较小，水分难以排出。

由于其中包含粘土颗粒，泥质粉砂岩具有较高的可塑性，可以在一定程度上保持形状并承受应力。

1性能研究1.1土工击实试验土的物理性能指标主要包括含水率、密度、颗粒分析等。

通过研究土的物理性能可以分析泥质粉砂岩天然条件下的状态。

现场取代表性样品，取代表性样品先检测天然含水率，剩余样品风干进行重型击实、颗粒分析试验。

1.2颗粒分析试验将烘干后样品分批过2mm筛，将大于2mm试样和2mm筛下试样分别进行筛分试验，得到各筛筛上质量。

由筛分数据计算可知，土的不均匀系数CU=80.43，曲率系数CC=1.60，满足规范CU≥5，CC=1~3的要求，级配良好。

图1颗粒分析试验1.3液塑限试验含水率对于本类黏性土的工程性质有极大的影响。

通过研究土的液塑限我们可以很直观地了解土样的性能。

通过试验计算可知，土的液限ωL=27%，塑限ωP=18%，塑性指数IP=9。

依据规范要求，液限需不大于50%，塑性指数不大于26，因此，该土样液塑限满足要求，有良好的可塑性。

合肥地区粘性土及白垩纪砂岩工程特性分析

岩芯管钻进采取岩芯多呈长柱状（岩芯长度大于２０ｃｍ），取芯率 ②中段粘土：厚约９ｍ～１５ｍ，夹粉质粘土，稍湿，浅棕黄色，高。强风化到中等风化无明显界面，呈渐变趋势。呈硬塑一坚硬状态，网纹状裂隙，富含铁锰结核，韧性高，干强
度高。
３岩土工程特性分析
．１膨胀性分析评价 ③下段粘土：厚约５ｍ一１０ｍ，棕黄色、黄色，呈坚硬状态，垂３
１．１膨胀性范围直裂隙发育，裂隙面光滑，富含钙质结核或钙质团块，韧性高，干３．
浆间隔，可最大限度地达到最佳注浆效果。
第３９卷第２２期２０１３年８月
山西建筑
ＳＨＡＮＸＩＡＲＣＨＩＴＥＣ ’ ｒＵＲＥ
Ｖ０１．３９Ｎｏ．２２
Ａｕｇ．２０１３
・５７・
文章编号：１００９ — ６８２５（２０１３）２２－００５７ — ０２
２工程地质条件定性描述
合肥地区对一般工程建设影响较大的５０ｍ以上的地层主要
砂岩，多呈棕红色、砖红色、暗红色，具体性质根据风化程度不同
而异，一般细分如下：
④全风化层：岩石经过剧烈风化变成碎屑松散的粉（砂）土状以第四纪下更新统粘性土和软质基岩为主，其中粘性土厚度为或粘土土状，原来的岩石全部解体而呈大小不等的碎屑岩块，所１０ｍ～３０ｍ不等，下覆基岩为白垩纪砂质泥岩、泥质砂岩等软质有矿物除石英外，大部分已风化成土状，基本不含坚硬岩块体。岩石，详细分述如下。该层性状接近密实状土，颜色为砖红、暗红、紫红等。２．１粘性土 ⑤强风化层：沿裂隙强烈风化而使岩石解体，仍保存有较多１）新近沉积粘性土：厚约１ｍ一３ｍ，灰黄色，呈软塑～可塑状的２ｃｍ一２０ｃｍ半新鲜或新鲜岩块，含量一般小于５０％，这些岩态，饱和，夹灰白色高岭土（亲水）条带和铁锈色斑点，韧性低，干块大多为浑圆形，用手可折断或捏碎，浸水或干湿交替时可较迅强度低。一般不宜直接作为基础持力层，主要在坳沟地区分布。速的软化或崩解。用锹、镐可挖掘，螺旋钻干钻可钻进，岩芯管钻２）一般粘性土：厚约５ｍ一３０ｍ，颜色以黄色、褐黄色、棕黄色进采取岩芯多呈碎块或短柱状（岩芯长度小于２０ｃｍ），取芯率低。为主，呈硬塑～坚硬状态，一般细分如下：颜色为砖红、暗红、紫红等。 ①上段粘土：厚约５ｍ一１０ｍ，黄色、褐黄色、浅棕黄色，呈硬 ⑥中风化层：岩石微弱褪色，基本上沿裂隙风化，裂隙面附近塑状态，结构致密，网纹状裂隙发育，裂隙中充填灰白色高岭土的碎屑矿物已风化成土状。风化裂隙发育、岩体被切割成２０ｃｍ一（亲水）条带，并具有星点状红色斑点，裂隙面具有光泽，含少量铁５０ｃｍ的岩块，锤击易碎，用锹、镐难挖掘，螺旋钻干钻不可钻进，锰结核，韧性高，干强度高。

泥质粉砂岩改良土路基填料适宜性试验分析

泥质粉砂岩改良土路基填料适宜性试验分析陈湘亮;王永和;王灿辉【摘要】为研究弱-强风化泥质粉砂岩用作高速铁路路堤填料的适宜性,对泥质粉砂岩进行室内试验,对软岩改良土填料的动力稳定性、强度、压缩特性等指标进行研究,对经过改良的软岩土路基的刚度、水稳定性、变形等指标进行现场测试,并建立连续型直接数据GM(1,1)模型对路基的工后沉降进行预测.研究结果表明:泥质粉砂岩不宜直接用作路基填料,必须进行改良处理:软岩改良土路基的动力稳定性、强度、刚度、变形等能够满足高速铁路路堤填料要求,但不宜用于浸水路堤:连续型直接数据GM(1,1)模型可以要求自变量不一定为等时空距,经与等时空距GM(1,1)模型、泊松曲线模型相比,该模型的预测精度较高.【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2013(044)010【总页数】7页(P4287-4293)【关键词】泥质粉砂岩;物理改良土;适宜性;灰色模型【作者】陈湘亮;王永和;王灿辉【作者单位】中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;湖南城市学院土木工程学院,益阳,413000;中南大学土木工程学院,湖南长沙,410075;湖南城市学院土木工程学院,益阳,413000【正文语种】中文【中图分类】U213.1软岩的化学成分和矿物随地点、位置、环境等变化而变化，其强度低、遇水易软化,人们对其能否直接用于路基填料和是否需要改良进行了研究，如：赵明华等[1]认为完全崩解后的红岩层材料性质稳定，压实度达到 95%可满足公路路基填料的要求；王智猛等[2]对红层泥岩路基进行了循环加载试验，发现红层泥岩可以作为客运专线基床底层及路堤本体填料；周援衡等[3]采用循环加载系统对全风化花岗岩改良土路基进行现场循环加载试验，并对其作为路基填料的适宜性进行了研究；卿启湘等[4]对软岩岩块作为高速铁路路堤的室内模型进行了试验研究；聂志红等[5]对全风化砂砾岩路基填料特性进行了研究；胡萍等[6−10]对软岩改良土进行了室内试验研究，认为改良后的物理力学性能明显改善，可以满足客运专线路基填料的要求。

泥质粉砂岩崩解特性的试验研究

Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ａｒｉｇｌｌａｃｅｏｕｓｓｉｈｓｔｏｎｅ；ＤｉｆｅｒｅｎｔＰＨｓｏｌｕｔｉｏｎ；Ｒｅｓｉｓｔｎｔａｔｏｄｉｓｉｎｔｅｇｒａｔｉｏｎ；Ｇｒａｉｎｓｉｚｅａｎｌｙａｓｉｓ
ｏｆｒｇａｉｌｌａｃｅｏｕｓｓｉｈｓｔｏｎｅｄｉｓｉｎｔｅｒａｇｔｉｏｎｃｈｒａａｃｔｅｉｒｓｔｉｃｓ，ａｎｄＰｅｌｉｔｉｃｓｉｈｓｔｏｎｅｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｅｄｉｓｉｎｔｅｒａｇｔｉｏｎｔｅｓｔ，ｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｔｈｅｒａｇｉｎｓｉｚｅｄｉｓｔｉｒｂｕｔｉｏｎ．Ｔｈｅ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｃｏｌｌａｐｓｅｏｆｔｈｅａｒｇｉｌｌａｃｅｏｕｓｓｉｈｓｔｏｎｅｆｅａｔｕｒｅｓ，Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｐｕｔｓｔｈｅｗｅａｔｈｅｉｎｒｇｄｅｇｒｅｅｏｆａｒｇｉｌｌａｃｅｏｕｓｓｉｈｓｔｏｎｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒ－ｅｎｔＰＨｉｎｔｈｅｓｏｌｕｔｉｏｎｏｆｃｏｌｌａｐｓｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｔｅｓｔｅｒｄｉｓｉｎｔｅｇｒａｔｉｎｇｕｎｄｅｒｏｕｔｓｉｄｅｆｏｒｃｅｅｘｐｅｉｍｅｒｎｔｗａｓｃａｒｉｅｒｄｏｕｔ，Ｃｏｎ￣ａｓｔａｎｄａｎａｌｙｚｅｔｈｅｄｉｆｅｒｅｎｔＰＨｓｏｌｕｔｉｏｎ

白垩系泥岩抗剪强度指标的确定

94水科学与工程技术2021年第2期白垩系泥岩抗剪强度指标的确定冯建国(河北省水利水电勘测设计研究院，天津300250)摘要：中生界白垩系沉积岩在华北地区分布较为普遍，岩性为紫红色、灰绿色泥岩#泥岩的主要矿物成分为黏土和高岭土，遇水易软化，强度低#为了获得可靠的泥岩抗剪强度指标，选择某广场工程施工开挖的基坑作为试验场地，原位进行了岩体直剪试验，通过对试验资料的分析整理，提出了泥岩的抗剪强度指标#关键词：泥岩；原位岩体直剪试验；岩体内摩擦系数；岩体黏聚力中图分类号：I412 文献标识码：B 文章编号：1672-9900(2021)02-0094-03D01：10.19733/ki.1672-9900.2021.02.26Determination of shear strength index of cretaceous mudstoneFENG Jianguo(Hebei Research Ins titute of Investigation & Design of Water Conservancy & Hydropower , Tianjin 300250, China )Abstract :The Mesozoic Cretaceous sedimentary rocks are widely distributed in north China ,and the lithology is purple-redand gray -green mudstone. In order to determine the resistance of mudstone to direct shear failure , the internal friction coefficient (tg !) and cohesion (c ) of mudstone are determined ,the direct shear strength parameters are provided for the stability analysis of foundation (dam ) , underground structure and slope , and the field large-scale shear test of rock mass is a direct method to obtain the shear strength Index of rock mass.Key words :mudstone ；field large-scale shear (fracture ) test ；internal friction coefficient of rock mass ；cohesion剪试验的较佳场地。

石灰岩和砂岩高温力学特性的试验研究

５０３．６％。
关键词：石灰岩；砂岩；高温；纵波波速；力学性质；单向约束条件
中图分类号：Ｔ４２Ｕ５ Nhomakorabea 献标识码：Ａ
０引言
高温作用对岩土介质的影响已在能源、地质、土木等众多领域中被提出来，例如煤炭地
下气化、矿下煤与瓦斯爆炸、煤炭开采过程中煤炭自燃、各种硐室及地下工程在经受火灾后
摘要：利用自行研制的岩石加温装置和ＲＴ１０Ｍ－５Ｃ岩石力学试验机，对石灰岩和
砂岩试样高温后的力学特性进行了试验研究。试验结果表明，随着温度升高，两种岩石纵波波速逐渐减小。单轴压缩过程中的全程应力应变曲线经历了压密、弹性、屈服、破坏４个阶段；达到峰值应力后两种岩石均发生脆性破坏，砂岩破坏时呈锥形炸裂，而石灰岩则呈草捆状破坏。高温对两种岩石的强度都有一定的弱化作用，
其峰值应力都随温度升高而降低，石灰岩７０ ℃ 时强度降幅达８．９，而砂岩强０４５％
度仅比常温降低２％左右。两种岩石的峰值应变都随温度升高逐渐增大，但具体２表现不尽相同，石灰岩５０ｏ应变增加了３．７０Ｃ时０５％，５０℃之后峰值应变基本无０变化，甚至到７０ｏ０Ｃ时还略有降低；砂岩７０ｏ峰值应变增加了８．３，其峰０ｃ时Ｏ６％值应变的变化与其微观结构变化相关。随着温度升高，两种岩石的弹性模量和变形模量均减小，７０ｏ０Ｃ时石灰岩弹性模量降幅为８．％，砂岩弹性模量降幅为６８４．４６９％；７０ｏ时石灰岩变形模量下降了８．％，砂岩的变形模量下降了０Ｃ３９

粉砂质泥岩桩端承载力特征值取值研究

基岩上部近 0.00~4.00m 钻进基本取不上芯，进尺较快，判为强风化带；往下钻进较均匀，进尺稍慢，部分地段能取上长柱状、短柱状、碎块状芯样，部分地段取不上芯，钻进速度无明显变化。芯样极易风化崩解，一般先天取上的岩芯暴露放置，第二天就全部崩解破裂；遇水易软化。从人工挖孔桩孔壁直观地看到岩体完整性变化大，完整到破碎，孔壁完整地段基本无渗水，为干孔；孔壁破碎地段，渗水厉害，甚至有股流，地下水较多。岩质不均，泥质成分差异大，抗压强度变异系数大，为极软岩—软岩。 4 承载力特征值的确定 4.1 单轴抗压强度
拟建场地在钻探深度内地层自上而下主要为：第四系杂填土、粉质粘土、强风化粉砂质泥岩与中风化粉砂质泥岩，描述如下：
（1）杂填土（Q4m）l 。为人工近期堆填形成，杂色，松散，主要由混凝土块、砖块及少量生活垃圾组成。整个场地均揭露该层，厚度变化较大，层厚 0.30~5.30m，平均厚度 1.41m。
2019 年第 3 期
西部探矿工程
5
取样存储、运输、切样过程中均有产生崩解、破损的样品，未试压。详勘、施勘天然单轴抗压为同一试验室；检测抗压为检测公司试验室。详勘时取样 15 组，天然单轴抗压强度标准值为 4.32MPa，变异系数为 0.32；施工勘察时复检样 15 件，天然单轴抗压强度标准值为 3.35MPa，变异系数为 0.47；检测单位检测时取样 18
某工程共 4 栋，为地上 31 层、地下室 2 层的建筑群项目，占地面积 18367.00m2，单栋建筑物高度 99.99m，剪力墙结构，单位荷载或最大轴力为 11000kN，拟采用人工挖孔灌注桩，为开发商项目，场地基岩为龙山县红层粉砂质泥岩。经勘察，勘察报告中场地基岩桩端承载力特征值为 1500kPa。按此设计基础，基桩数量多、桩径较大，因此准确确定粉砂质泥岩桩端承载力特征值是经济合理、确保工程质量、提高投资效益的关键。 2 地层岩性

谈潭衡西高速公路白垩系粉砂质泥岩风化特性

【自glzy.管理资源吧】个人投资的税务筹划方案清晨的阳光透过窗帘，洒在键盘上，我坐在电脑前，思绪开始飘散。

关于个人投资的税务筹划，这是一个既复杂又充满技巧的话题。

我们就来聊聊如何做好个人投资的税务筹划，让财富增值的同时，合理合法地规避税收。

一、了解税收政策我们要了解我国的税收政策。

税收政策是税收筹划的基础，只有了解了政策，才能有的放矢。

我国现行的税收政策中，个人所得税、增值税、印花税等都与个人投资密切相关。

1.个人所得税个人所得税是我们最熟悉的税收之一。

在投资领域，个人所得税主要包括股息、红利、利息、稿酬等收入。

了解个人所得税的优惠政策，可以帮助我们合理规避税收。

2.增值税增值税是对商品和劳务增值部分征税的一种税收。

个人投资中，涉及到的增值税主要包括投资收益、股权转让等。

合理利用增值税优惠政策，可以降低投资成本。

3.印花税印花税是对证券交易、股权转让等行为征收的一种税收。

了解印花税的优惠政策，有助于我们在投资过程中降低成本。

二、投资渠道的选择1.股票投资（1）长期持有：长期持有股票，可以享受免征个人所得税的优惠政策。

（2）投资亏损：投资亏损可以在一定期限内抵扣投资收益，降低税收负担。

2.基金投资（1）债券型基金：债券型基金收益稳定，税收优惠较多。

（2）指数基金：指数基金跟踪指数，税收优惠较为明显。

3.保险投资（1）分红保险：分红保险收益稳定，税收优惠较多。

（2）万能险：万能险投资灵活，税收优惠明显。

三、投资收益的合理分配1.股息、红利的分配（1）现金分红：现金分红可以降低个人所得税负担。

（2）股票分红：股票分红可以延迟纳税，降低税收负担。

2.转让收益的分配（1）合理确定转让价格：合理确定转让价格，可以降低增值税负担。

（2）合理选择转让时间：合理选择转让时间，可以享受税收优惠。

个人投资的税务筹划是一项复杂的工程，需要我们充分了解税收政策，选择合适的投资渠道，合理分配投资收益。

只有这样，我们才能在投资过程中降低税收负担，实现财富的增值。

预测泥质粉砂岩抗压强度的方法[发明专利]

专利名称：预测泥质粉砂岩抗压强度的方法
专利类型：发明专利
发明人：吴岳,刘冀,补家炎,胡恒,张春景,王震,周辰阳,张梦娇申请号：CN201910693413.5
申请日：20190730
公开号：CN110361264A
公开日：
20191022
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种预测泥质粉砂岩抗压强度的方法，其包括以下步骤：步骤一：将勘察孔内的岩芯取出后在孔内岩芯处及时做横波波速V和纵波波速V测试，同时将采取的岩芯及时送往实验室进行室内岩芯声波测试；步骤二：观察同一深度区间岩芯的纵波波速V、V＇及横波波速V、V＇在勘察孔内及室内的比较；步骤三：对岩芯进行抗压试验；步骤四：对抗压后的岩芯碎块进行含泥量测试；步骤五：分析含泥量与抗压强度f的相关性，同时分析岩芯的抗压强度与横波波速V及纵波波速V的相关性；步骤六：分别制作岩芯的横波波速V、纵波波速V、含泥量与抗压强度f的对应关系图；步骤七：建立预测公式f；步骤八：建立修正后的抗压强度修正公式f。

申请人：湖南化工地质工程勘察院有限责任公司
地址：410004 湖南省长沙市天心区青园路4号
国籍：CN
代理机构：长沙科明知识产权代理事务所(普通合伙)
代理人：吴兰秀
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浅析填海区冲孔灌注桩充盈系数过大的原因及处理措施

浅析填海区冲孔灌注桩充盈系数过大的原因及处理措施发表时间：2018-05-18T09:28:32.733Z 来源：《基层建设》2018年第3期作者：周禄1 项玲芳2 张维杰3 刘文杰4 [导读] 摘要: 填海区采用开山石进行回填造陆后，冲击成孔灌注桩是最普遍的桩基形式。

在潮汐动水作用下，孤石、淤泥等复杂地层中施工冲孔桩时，常因充盈系数增大而使成本居高不下。

在保证设计桩长与桩身直径的情况下，充盈系数控制越合理，混凝土浪费越少，经济效益也就越高。

因此，在灌注桩施工时，如何有效的控制充盈系数，从而提高经济效益是一个值得研讨的话题。

中国建筑第八工程局有限公司青岛分公司山东省青岛 266061 摘要: 填海区采用开山石进行回填造陆后，冲击成孔灌注桩是最普遍的桩基形式。

在潮汐动水作用下，孤石、淤泥等复杂地层中施工冲孔桩时，常因充盈系数增大而使成本居高不下。

在保证设计桩长与桩身直径的情况下，充盈系数控制越合理，混凝土浪费越少，经济效益也就越高。

因此，在灌注桩施工时，如何有效的控制充盈系数，从而提高经济效益是一个值得研讨的话题。

关键词: 填海区；冲击成孔；灌注桩；充盈系数前言在开山填海造陆的大型填海区，冲孔灌注桩是首选的桩基类型。

在潮汐动水作用下，孤石、淤泥等复杂地层中施工冲孔桩时，由于操作环境处于不可视的地下等原因，混凝土充盈系数会增大进而使成本居高不下，蒙受一定的经济损失。

为降低工程造价，本文对冲击成孔灌注桩充盈系数过大的影响因素及处理办法进行了分析、阐述，希望对类似工程有一定的指导意义。

一.工程概况青岛东方影都星光岛位于青岛西海岸经开区滨海大道以南、灵山湾北侧，占地面积161.6公顷，拟建地上建筑面积315.7万㎡，地下建筑面积62.0万㎡。

该岛原为近岸浅海区，为近期回填而成，回填材料以大直径的碎块石为主，最大粒径约1.5m，粒径20cm以上的碎块石约占回填材料的20～50%不等。

场区内有稳定分布的地下水，主要为孔隙潜水，与海水存在着水力联系，水位随着海水潮汐涨落而发生升降，响应时间相对滞后。

浅谈泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良试验

浅谈泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良试验摘要：泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良试验对于实践具有重要的作用，通过试验能够把握泥质粉砂岩土的最佳坍落度，以此推算出坍落度，并且最终还能够得出包括了含水率以及泡沫比在内的函数关系，充分考虑盾构施工的因素具有重要意义。

利用泥质粉砂岩地层涂鸦平衡盾构渣土改良试验能够为渣土改良提供具体的方法，而且控制效果更好，本文对此试验作了详细介绍。

关键词：泥质粉砂岩地层；土压平衡盾构；渣土改良；试验；实施；实践引言土压平衡盾构属于地铁施工中非常常见的工具，由于它具有施工速度快的特点，所以应用价值较高，而且从其影响来看，对于环境的影响相较于其他方法来讲更小，这也是其近年来比较火的原因。

土压平衡盾构施工需要被满足相关要求。

国内外对渣土改良作了许多的试验，研究确定了物理力学指标测定对渣土改良具有重要意义。

一、泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良试验1、渣土级配以及渣土的含水率结合相关研究发现，影响渣土状态的因素很多，其中渣土级配最明显。

因此实践中对于渣土的级配需要把握准确，可以通过现场调研的方式获得。

调研结果显示当渣土粒径大于20㎜的时候不影响其结泥饼。

结合统计的结果选择粒径不同但是性质相同的泥质粉砂岩渣土作为试验对象。

通过实践数据可以知道，当盾构结构应用到施工中的时候，渣土的含水率仍然处于变化的状态。

本文试验的时候选择了三组渣土作为对象，分别对他们的含水率进行了测验。

2、泡沫改良剂以及渣土改良的具体试验渣土改良中常见的有泡沫改良剂，本次试验同样选其作为对象，并对比了国内外流行的改良泡沫剂。

为了更好地记录数据和参数，针对渣土改良之后的状态设定了明确的评价指标，即坍落度。

由于这种方法比较常用而且成本较低，所以应用价值较高。

坍落度这一评价指标其实包括了多个内容，其中又以渣土的和易性以及稠度为主要内容。

最佳坍落度值的确定要根据具体的情况进行。

二、泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良试验结果1、试验结果试验的过程中详细记录试验泥质粉砂岩地层土压平衡盾构渣土改良的结果，并且对于渣土的状态也作了详细的分析，并通过描述确定了样本。

泥质粉砂岩抗剪强度试验及参数选取研究

下岩组（ K1 b ）：主要分布于工程区河谷谷底以下，大部分埋藏于覆盖层以下，为青灰色泥质粉砂岩，岩性软弱，岩体较完整，层间结合紧密，岩层产状水平。
现场试验区位于混凝土重力坝段河道，试验点布置在大坝建基面上。河道坝基开挖建基面及上下游岩层产状水平，岩性为青灰色泥质粉砂岩，呈薄层－厚层状构造，层理发育，层面平整，抗风化能力差。根据室内岩石试验测试，岩石的单轴饱和抗压强度为 12 ～ 29 MPa，软化系数 0 ． 46 ～ 0 ． 67 ，属软岩。重力坝段坝基开挖后，岩体基本完整，层间结合紧密，无软弱夹层。大坝建基高程为 1 029 m。
1 试验方案的选择和试点的布置
试验采用平推法，剪应力方向与水流方向一致，从上游向下游。在混凝土重力坝段已开挖的建基面上，布置两组混凝土与岩体抗剪试验点和两组岩体本身抗剪试验点，试点岩体的岩性基本相同，基岩面下部无贯通裂隙通过。混凝土与岩体基岩面起伏差小于 5 mm，剪切面面积为 2 500 cm2 。剪切面上的最大正应力大于工程设计应力（ 0 ． 56 MPa），最大的正应力为设计应力的 1 ． 2 倍，即为 0 ． 67 MPa。试验最终确定为 0 ． 8 MPa。试体被剪断后，继续测读在正应力保持不变的作用下，不断发生大位移的剪切应变，取得其残余强度。抗剪（断）试验结束以后，调整设备与测表，尽可能的使试点恢复原状，用相同方法沿剪断面进行抗剪试验，抗剪试验正应力的施加与该级抗剪断的正应力一致［4 － 6］。

粉砂质泥岩不同加载控制方式下三轴压缩试验研究

粉砂质泥岩不同加载控制方式下三轴压缩试验研究李蕊;胡新丽;丛璐;徐腾飞【摘要】The triaxial compression tests of silty mudstone from landslide were conducted in Majiagou,Zigui County. The deformation features under two loading control modes consisting of strain and stress were analyzed to obtain a relative safe and appropriate loading mode. The results show: At the beginning of the loading,both of axial and circumferential stain curve present good linear characteristics under two loading control modes,the differences of deformation characteristics are significant after peak strength. Under the axial stress loading control mode,internal friction angle is relative larger,and the friction is relative higher during the rock deformation and failure resistance. Under the circumferential displacement loading mode,cohesion is relative larger during the the rock deformation and failure resistance. The fracture modes are mainly shear-tension fracture with the low confining pressure and shear fracture with the high confining pressure; under the axial stress loading control mode,the damage degree of the specimens is oppositely severe,and the integrity of the specimens under the circumferential displacement loading control mode is better. It shows that internal material in the rock mass achieves loading capacity slowly to decrease the possibility of catastrophe with a constant increasing circumferential displacement.%对秭归县马家沟滑坡中粉砂质泥岩开展三轴压缩试验,分析在应力和应变两种加载控制方式下岩石的变形破坏特征,以获取相对安全合适的试验加载方式.结果表明:在加载初期,各围压下两种加载控制方式的轴向应变和环向应变曲线具有较好的线性特征,峰值强度后变形特征差异显著;轴向应力加载控制方式下得到的岩石内摩擦角相对更大,摩擦力抵抗岩石变形破裂的能力相对较高,而环向位移加载控制方式下黏聚力抵抗岩石变形破裂的能力相对较高;试件破坏模式主要为低围压下的剪切-张拉破坏和较高围压下的剪切破坏,在轴向应力加载控制方式下试件的破坏程度相对剧烈,而环向位移加载控制方式下试件完整性相对较好,表明试件在环向变形量等速增加的制约下,岩石内部材料缓慢地达到承载极限,降低了灾变的可能性.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2016(000)004【总页数】4页(P149-152)【关键词】粉砂质泥岩;三轴压缩试验;加载控制方式;变形破坏特征;强度参数【作者】李蕊;胡新丽;丛璐;徐腾飞【作者单位】中国地质大学( 武汉) 工程学院,湖北武汉 430074;中国地质大学( 武汉) 工程学院,湖北武汉 430074;中国地质大学( 武汉) 工程学院,湖北武汉 430074;深圳市市政设计研究院有限公司,广东深圳 518000【正文语种】中文【中图分类】TU411.5岩石属非均质、不连续、各向异性的介质，开展岩石三轴压缩试验是研究其基本力学特性的重要手段之一。

泥岩实验报告

泥岩实验报告泥岩实验报告引言泥岩是一种由细粒颗粒组成的沉积岩石，具有较强的塑性和可压缩性。

在地质工程和建筑领域中，对泥岩的性质和力学行为进行实验研究具有重要意义。

本实验旨在通过一系列实验方法，探究泥岩的物理和力学特性。

实验一：泥岩的物理性质首先，我们对泥岩进行了物理性质的测试。

通过测量泥岩的密度、孔隙度和含水率，可以了解其基本特性。

实验结果显示，泥岩的密度为X g/cm³，孔隙度为X%，含水率为X%。

实验二：泥岩的抗压强度为了研究泥岩的力学特性，我们进行了抗压强度实验。

首先，我们制备了一系列泥岩样品，并通过一台万能试验机进行实验。

实验过程中，我们逐渐增加施加在泥岩样品上的压力，记录下相应的应力和应变数据。

实验结果显示，泥岩的抗压强度为X MPa。

同时，我们还观察到泥岩在受力过程中的变形行为。

随着压力的增加，泥岩样品发生了塑性变形，并最终破坏。

实验三：泥岩的剪切强度为了进一步了解泥岩的力学行为，我们进行了剪切强度实验。

通过将泥岩样品置于剪切试验机上，施加剪切力并记录下相应的剪切应力和剪切应变数据。

实验结果显示，泥岩的剪切强度为X MPa。

在剪切过程中，我们观察到泥岩样品呈现出剪切面的形成，并伴随着一定程度的塑性变形。

实验四：泥岩的渗透性泥岩的渗透性是指其对流体渗透的能力。

为了研究泥岩的渗透性，我们进行了渗透实验。

实验中，我们使用一台渗透仪，将水压力施加在泥岩样品上，并记录下渗透压力和渗透流量的变化。

实验结果显示，泥岩的渗透性较低，渗透流量较小。

这表明泥岩具有较好的密封性，适合用于一些需要防水的工程项目。

实验五：泥岩的膨胀性泥岩的膨胀性指的是其在受水浸泡或受湿润条件下的体积膨胀程度。

为了研究泥岩的膨胀性，我们进行了膨胀实验。

实验中，我们将泥岩样品放置在水中，并记录下其体积的变化。

实验结果显示，泥岩在受水浸泡后出现了一定程度的体积膨胀。

这表明泥岩在湿润条件下可能发生体积变化，需要注意其对工程结构的影响。

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表 1 泥质粉砂岩主要物理力学性质指标
Table 1 Major physical and mechanical properties of
argillaceous siltstone
风化程度
密度ρ /(g cm
3)
孔隙率 n/%
比重 Gs
天然抗饱和抗纵波速软化
压强度压强度度 Vp 系数 R0/MPa Rw/MPa /(m s 1) kd
风化程度 R0/MPa Pf′ /MPa PL′ /MPa P0/MPa qp/MPa qp/R0
中风化
2.74
4.30
4.25 5.90
7.60 14.60
3.72 4.90
3.50 0.81 1.28
然单轴抗压强度 R0 为 2.60 5.90 MPa 平均值为 4.40 MPa 单轴抗压强度标准值 frc 为 4.0 MPa 由深井载荷试验测得岩基承载力特征值为 5.60 MPa (表 2) 为 frc 的 1.60 倍载荷试验曲线见图 1
表 2 岩基载荷试验成果表 Table 2 Results of loading tests in argillaceous siltstone
点号
极限荷载/kN
试验面积/m2
极限承载力总沉降回弹率安全岩基承载力
/kPa
/mm /% 系数特征值/kPa
20
5.67 12.3
25 1 200 0.07 16 985 10.41 8.9 3 5 600
51
10.97 8.4
沉降/mm
荷载/kN
0
500
1 000
1 500
0
点号 51
• 2679 •
1引言
长沙位于湘江和浏阳河交汇的河谷阶地周围为地势较高的山丘为盆地地形常称湘浏盆地占盆地 50%以上的基底岩石为白垩系沉积的红色褐红色泥质粉砂岩基岩埋深为 8.0 15.0 m 是长沙地区大多数高层超高层建筑及大型桥梁地基的理想持力层
由于岩石具有很高的支承力静力试桩和深井载荷试验难度大制约了对岩石地基承载力的认识当前一般根据岩石单轴抗压强度按文[1]计算其结果与原位试验结果差距较大此外由于不同地区依据的规范各有偏重软岩嵌岩桩的设计取值尚未形成共识本文通过长沙白垩系泥质粉砂岩岩基强度对比试验对上述问题进行了较为系统的研究
PENG Bai-xing1 2 WANG Xing-hua1
(1. School of Civil Engineering and Architecture Central South University Changsha 410075 China 2. Changsha Municipal Institute of Investigation and Design Changsha 410007 China)
地基基础设计规范 (GB50007–2002)确定的地基承载力往往偏低并对不同规范在该类岩石地基嵌岩桩的设计取
值上的差异进行了分析当采用岩石单轴抗压强度确定地基承载力设计值时应根据不同嵌岩深径比(hr /d)乘以相应的发挥系数给出了嵌岩段总阻力的修正公式得出了比较符合当地实际的结论给出了工程实例对同类地
摘要白垩系泥质粉砂岩是一种极软质岩石具有成岩差易风化易崩解等特性该类岩石以中–微风化为主
软化系数小于 0.75 孔隙率吸水率低裂隙贯通性差具有较大的地基潜力针对长沙地区泥质粉砂岩的这一
特殊性进行了室内单轴抗压试验岩基载荷试验和高压旁压试验的对比研究通过试验发现按现行的建筑
区相同桩基的设计研究具有指导意义
关键词岩土力学泥质粉砂岩载荷试验旁压试验嵌岩桩承载力
中图分类号 TU 459
文献标识码 A
文章编号 1000–6915(2005)15–2678–05
RESEARCH ON BEARING CAPACITY OF CRETACEOUS ARGILLACEOUS SILTSTONE
万方数据
• 2680 •
岩石力学与工程学报
2005 年
表 3 旁压试验与单轴抗压强度对比 Table 3 Comparison of pressurementer tests and uniaxial
compressive strength
工程名称深度/m R0/MPa Pf′ /MPa PL′ /MPa qp /kPa hr /d ψ
13.30 1.63 3.35
9.40 3 500 4.3 1.84
省机电立体仓库
20.50 1.84 3.85 10.70 3 600 9.5 1.96
13.60 4.30 7.00 18.10 6 000 3.8 1.39 省新闻出版大楼
14.80 3.80 6.55 17.65 5 800 5.6 1.53
单轴抗压强度/MPa
净临塑压力/MPa
0
2
4
6
8
10
0
2
4
6
8
10
图 2 单轴抗压强度 R0 与净临塑压力 Pf′ 关and Pf′
表 4 岩基试验资料对比 Table 4 Comparison of test results for argillaceous siltstone
第 24 卷第 15 期 2005 年 8 月
岩石力学与工程学报 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering
Vol.24 No.15 Aug. 2005
白垩系泥质粉砂岩岩基强度试验研究
彭柏兴 1 2 王星华 1
(1. 中南大学土木建筑学院湖南长沙 410075 2. 长沙市勘测设计研究院湖南长沙 410007)
收稿日期 2004–04–11 修回日期 2004–05–26 作者简介彭柏兴(1968–) 男博士 1991 年毕业于中南工业大学工程地质专业现为高级工程师主要从事岩土工程勘测设计方面的研究工作 E-mail pbaix@
万方数据
第 24 卷第 15 期
彭柏兴等. 白垩系泥质粉砂岩岩基强度试验研究
腔式旁压仪以来旁压仪的研究应用已有了长足发展[4] 笔者应用 TEXAM 型预钻式高压旁压仪对长沙地区的软岩地基评价进行了有益的尝试[4] 并利用预钻成孔(φ 79 mm)岩芯加工成φ 50 mm 100 mm 试样进行抗压试验(表 3) 与岩石抗压试验进行对比(图 2) 结果表明旁压试验的净临塑压力 Pf′ 净极限压力 PL′ 与岩石天然单轴抗压强度具有如下关系 Pf′ / R0 = 1.63 2.09 PL′ / R0 = 4.21 5.82 这一结果与周瑞光的研究成果非常吻合[5] 3.3 岩石单轴抗压试验旁压试验与载荷试验对比
2 白垩系泥质粉砂岩的基本特征
湘北泥质粉砂岩为干旱条件下形成的内陆湖相沉积的碎屑岩矿物成分中粘土矿物占 45% 85% 石英约 6% 21% 并含少量云母( 2%) 方解石 (0 12%)和长石(1.5% 7.0%) 泥质粉砂结构厚层状构造该岩层形成时代晚成岩程度不高风干时易崩解遇水浸泡易软化绝大多数岩石饱和单轴抗压强度 5 MPa 为极软岩[2] 各风化带泥质粉砂岩的主要物理力学性质指标见表 1
Abstract Cretaceous argillaceous siltstone in Changsha district is a kind of soft rock with the features of weak diagenetic process and it is suspcetible to weathering and can be easily disintegrated. The potential bearing capacity of this rock is relatively higher having softing coefficient less than 0.75 with low pore rate water absorptivity and inferior crack connection. Testing study is made on the basic mechanical property of this rock which includes uniaxial compression loading test and high pressure pressurementer test(PMT). Through the testing and analysis it is found that the bearing capacity evaluated with Code for Design of Building Foundation (GB50007–2002) is lower than actual one. The problem how to determine the total resistance of embedded section of argillaceous siltstone with various testing methods and different codes has been discussed. Determining the bearing capacity design value of rock using the uniaxial compressive strength standard value under natural moisture the coefficient of exertion is varied with different embedded depth-diameter ratios(hr/d). An improved formula is given to calculate the total resistence of embedded section. The study results which comparatively agree with the practice is instructive for design and further study. Key words rock and soil mechanics argillaceous siltstone loading test pressurementer test(PMT) rock-socked piles bearing capacity