盖梁计算书
盖梁模板计算书
广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。
3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书
普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书范本一（正式风格）：1. 混凝土桥墩盖梁计算书1.1 引言此计算书旨在详细描述普通钢筋混凝土桥墩盖梁的设计和计算过程，以确保结构的安全性和稳定性。
1.2 结构概述桥墩盖梁由混凝土桥墩以及上部预应力混凝土梁组成。
计算书将分别讨论桥墩和盖梁的设计和计算。
2. 桥墩设计和计算2.1 材料特性2.1.1 混凝土特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：抗压强度、抗拉强度、弹性模量等2.1.2 钢筋特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：屈服强度、抗拉强度、弹性模量等2.2 桥墩尺寸2.2.1 基础尺寸根据设计要求和现场条件确定桥墩基础的宽度、长度和高度。
2.2.2 桥墩截面尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定桥墩的截面尺寸和形状。
2.3 桥墩荷载计算2.3.1 水平荷载考虑车辆荷载、风荷载、温度荷载等对桥墩的影响。
2.3.2 垂直荷载考虑自重、活荷载、附加荷载等对桥墩的影响。
2.4 桥墩设计方案根据荷载计算结果，选择合适的桥墩设计方案，包括墩身形状、墩身厚度、墩台的形式等。
3. 盖梁设计和计算3.1 材料特性参考第2.1节中的混凝土特性和钢筋特性。
3.2 盖梁尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定盖梁的宽度、长度和高度。
3.3 盖梁荷载计算考虑自重、活荷载、预应力等对盖梁的影响。
3.4 盖梁设计方案根据荷载计算结果，选择合适的盖梁设计方案，包括预应力筋的布置、截面形状等。
4. 结论经过详细设计和计算，桥墩盖梁结构满足设计要求，并具备足够的安全性和稳定性。
5. 附件本文档涉及的附件如下：- 绘图文件：包括桥墩截面图、盖梁截面图等。
6. 法律名词及注释1) 抗压强度：混凝土在受压状态下能够承受的最大应力。
2) 抗拉强度：混凝土在受拉状态下能够承受的最大应力。
3) 弹性模量：材料在弹性变形范围内，应力与应变之间的比值。
...（根据实际情况添加其他法律名词和注释）。
盖梁计算书
盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。
注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。
注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。
其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。
5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。
6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。
注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。
2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。
3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。
注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。
2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。
点击“纵向影响线”看详细计算。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁模板及支架受力计算书
盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1） 弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2） 抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。
盖梁抱箍计算书
盖梁抱箍计算书1.1抱箍材料采用两块半圆弧型钢板（板厚t=10mm）制成，M24的高强螺栓连接，抱箍高50cm，采用16个高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层0.5cm厚的橡胶皮。
1.2荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，取28#右幅最大方量（64.5m3）的盖梁验算。
盖梁砼自重：G1=64.5×26=1677kN盖梁模板自重：G2=72KN钢管外撑自重：G3=2.77×4.65*12=0.154kN横梁工字钢：双40b，长度26米,G4=21kN施工荷载与其它荷载：G5=20kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1790.15kN支座反力R A=R B=1790.15/3=596.71kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
1.3抱箍受力计算1.3.1螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=596.71kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取200kN;μ---摩擦系数，取0.35；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 200×0.35×1/1.7=41.18kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=596.71/41.18=14.5≈15个，取计算截面上的螺栓数目m=16个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/8=596.71/16=37.3KN<[NL]=41.18kN故能承担所要求的荷载。
1.3.2螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶皮，查摩擦系数表：按橡胶皮与砼之间的摩擦系数取μ=0.6，橡胶皮与钢的的摩擦系数取μ=0.6，综合摩阻系数按0.45计算。
盖梁支撑（型钢平台）计算书
盖梁⽀撑（型钢平台）计算书盖梁⽀撑（型钢平台）计算书计算依据：1、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统⼀标准》GB50068-2018⼀、基本参数1、基本构造参数2、盖梁墩柱参数⼆、荷载设计⾯板及⼩梁0.5楼板模板0.75 混凝⼟⾃重标准值G2k(kN/m3) 25盖梁钢筋⾃重标准值G3k(kN/m3) 2施⼯⼈员及设备荷载标准值Q k(kN/m2) 3结构重要性系数γ0 1.1可变荷载调整系数γL0.9盖梁⽀撑简图如下：盖梁抱箍纵向⽴⾯图盖梁抱箍横向⽴⾯图三、⾯板验算⾯板材料类型组合钢模板盖梁底膜钢模板⼩楞布置⽅式井字型布置钢模板纵向⼩楞间距（mm）300 钢模板横向⼩楞间距（mm）300钢板厚度（mm） 6 钢板抗弯强度设计值f（N/mm2）215钢板弹性模量E(N/mm2) 206000单位长度钢板截⾯抵抗矩：W=bt2/6=1000×6×6/6＝6000mm3单位长度钢板截⾯惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3单位长度钢⾯板所受均布线荷载：q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×1=1.1×[1.3×(0.3+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝74.382kN/m由于钢⾯板纵横向楞间距⽐值300/300=1＜3，钢⾯板按双向板(两边固⽀，两边铰⽀)计算依据《建筑施⼯⼿册》（第四版），单位长度钢板最⼤弯矩值：M xmax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·mM ymax=0.0234×74.382×0.32=0.157kN·m钢的泊桑⽐为µ=0.3，对弯矩进⾏修正：M x=M xmax+µM ymax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM y=M ymax+µM xmax=0.157+0.3×0.157=0.2036kN·mM=max(M x,M y)=max(0.2036,0.2036)=0.2036kN·m1、强度验算σ=M/W=0.2036×106/6000=33.941N/mm2≤[f]＝215N/mm2钢板强度满⾜要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-µ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最⼤挠度：f max=ωmax ql4/Bc=0.00215×74.382×10-3×3004/4074725.275=0.318mm<1 /400=300/400=0.75mm 钢板挠度满⾜要求！四、横向分布梁计算横向分布梁截⾯惯性矩I(cm4) 563.7承载能⼒极限状态：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q k]×S=1.1×[1.3×(0.75+(25+2)×1.8)+1.5×0.9×3]×0.3＝22.508kN/m横向分布梁⾃重q2＝1.1×1.3×0.145＝0.208kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2＝1.1×1.3×0.75×1.8×0.3＝0.579kN正常使⽤极限状态：q1'＝[(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q k]×S=[(0.75+(25+2)×1.8)+3]×0.3=15.705kN/m横向分布梁⾃重q2'＝1×0.145＝0.145kN/m梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F1'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN梁左侧模板传递给横向分布梁荷载F2'＝1×0.75×1.8×0.3＝0.405kN计算简图如下：1、抗弯验算横向分布梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=6.73×106/80500=83.599N/mm2≤[f]=205N/mm2满⾜要求！2、抗剪验算横向分布梁剪⼒图(kN)V max＝12.004kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.004×1000×[58×1402-(58-6)×1212]/(8×5637000×6)＝1 6.658N/mm2≤[τ]=125N/m m2满⾜要求！3、挠度验算横向分布梁变形图(mm)νmax＝1.117mm≤[ν]＝L/400＝1650/400＝4.125mm满⾜要求！4、⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态⽀座反⼒:R max=12.004kN正常使⽤极限状态⽀座反⼒:R’max=8.377kN五、纵向承重梁计算纵向承重梁类型贝雷梁是否为加强贝雷梁否梁⽚组合形式单排单层贝雷梁容许弯矩[M](kN.m) 788.2 贝雷梁容许剪⼒[V](kN) 245.2 贝雷梁⾃重线荷载标准值(kN/m) 0.33 纵向承重梁⾃重线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵向承重梁⾃重线荷载设计值：q＝1.1×1.3×0.33=0.472kN/m横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁中间部位）：集中荷载标准值：F1’=8.377kN集中荷载设计值：F1=12.004kN横向分布梁传递的⽀座反⼒（纵向承重梁两端部位）：集中荷载标准值：F2’=8.377/2=4.189kN集中荷载设计值：F2=12.004/2=6.002kN计算简图如下：由于纵向承重梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算⽤容许值，则相应荷载⽤标准值计算。
盖梁支撑计算书.
盖梁抱箍、分配梁计算书（以简支墩为例）本合同段盖梁施工分为两种，其中圆柱墩盖梁材料抱箍与型钢支撑进行施工，矩形墩盖梁施工采用Ф120mm穿心棒与型钢支撑进行施工，其中简支墩为为最不利墩位，以下门里大桥简支墩为例进行计算。
（一）抱箍承载力计算（以Ф2.0m墩柱抱箍为例）1、荷载组合计算（1）盖梁砼自重：G1=67.08m3×26kN/m3=1744.1kN（2）模板自重：G2=122.6kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）I20a工字钢：G4=4×26×27.9㎏/m=29.0kN（5）I45a型钢自重：G5=80.4㎏/m×16×4=51.5kNGZ=G1+G2+G3+G4+G5=1744.1+122.6+20+29.0+51.5=1967.2kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由静力平衡方程解得:RA=RB=1967.2/2=983.6kN值为抱箍体需承受的竖向压力N，即为抱箍体需产生的摩擦力。
2、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=983.6kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[NL]= 225×0.4×1/1.7=53kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=983.6/53=11.26≈19个，现场加工抱箍螺栓共计24个，如下图所示，以24个螺栓进行截面计算，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/24=983.6/24=40.98KN＜[NL]=53kN故能承担所要求的荷载，满足实际施工需要。
②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=983.6kN/0.4=2459kN由高强螺栓承担。
盖梁钢棒法计算书
盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒4.6m*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a工字钢2根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a槽钢作为横梁，每根长4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数1.2，活载乘以1.4)：变截面段：q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5*（3.2-0.03*2）*26/2=6.1kN施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=2.5KN/m2*3.2m/2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为20.17Kg/m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量7.4kg/m)：q6=（7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/mA3钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*145MPa=181 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*120 MPa=150 MPa弹性模量E=2.1*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=1.25。
桥墩盖梁计算书
桥墩盖梁计算书一、设计依据1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)；2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；5、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011)；7、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、路线等级：城市次干路，双向4车道；2、计算行车速度：40公里/小时；3、抗震设防烈度：地震设防烈度7度，地震峰值加速度取0.15g；4、环境类别：Ⅱ类；5、桥面布置：5m(人非混行道)+7.5m（机动车道)+ 0.5m(防撞墙)=13m；6、设计荷载：城-A级；人群集度3.5KN/m2。
7、结构体系：简支梁；构件类别：预应力钢筋混凝土构件。
8、计算跨径：（9×20）m。
三、材料参数1、混凝土：a、盖梁采用C30混凝土：容重26 KN/m³；b、沥青混凝土铺装10cm，容重24 KN/m³；c、调平层混凝土采用10cmC50混凝土。
2、普通钢筋：箍筋采用HRB335，直径12mm、受力主筋采用HRB335钢筋，直径25mm。
四、盖梁计算1、盖梁全长12.60m,盖梁宽度1.7m,盖梁高度1.5m2、计算图式：3、斜筋计算方式a、砼和箍筋共同承担分配系数0.8，侧面筋间距15cm, 裂缝计算中钢筋直径系数1.34、计算结果根据以上计算结果显示，以上盖梁计算满足截面承载能力要求、截面抗裂缝要求和截面抗剪要求。
盖梁模板支架计算书
盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。
混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。
一．模板概述1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。
2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。
3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。
纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。
4．抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，抱箍高50cm，采用20根M24高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
二．荷载组合①盖梁自重荷载：1020KN，即37.5KN/m2②人员荷载：2.5KPa③混凝土冲击荷载：2.0KPa④混凝土振捣荷载：2.0KPa⑤贝雷梁：单位重1kN/m，共18×2=36KN，连接件取0.2kN/m⑥3m长10×10方木：6KN/m3，单根0.18KN，共80根，共14.4KN⑦大模板荷载：全重按8000Kg，即80KN三．抱箍计算1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）×1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图q=83.1N/mm 3.3m9.4m3.3mR1R23.15×10Nmm53.15×10Nmm5R 1=R 2=KN l a ql 6654.93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
盖梁计算书
附件：盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。
总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。
其中一般构造盖梁7种尺寸，框架墩盖梁2种尺寸。
普通盖梁采用C35混凝土，框架墩盖梁采用C50混凝土。
一般构造盖梁共7种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)：11.2*1.9*1.4共 6个；11.2*2.1*1.9共6个；11.595*1.9*1.4共18个；15.736*2.1*1.5共4个；7.8*1.9*1.3共4个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个。
框架墩盖梁共两种尺寸，分布如下（按长x宽x高统计)；24.2*2.4*2.2共1个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2共2个，适用于松林大桥4#、6#墩。
由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
模板设置横向][8加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ] =21.5KN/cm2=215Mpa，不计入系数时[σ] =145Mpa 抗剪：[τ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ 041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册. 人民交通出版社. 2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册. 人民交通出版社. 2002（6）机械工程师手册. 机械工业出版社. 2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
盖梁模板设计计算书
盖梁模板设计计算书一、概述本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。
针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。
二、正侧模设计1、正侧模尺寸及结构形式选定正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。
面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。
2、模板荷载计算（1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。
砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。
砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.21500 1500P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40＝79.46KpaP m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa取P m＝37.5Kpa（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。
（3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa；验算强度荷载P2＝37.5Kpa。
3、面板计算Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。
（1）强度计算先计算M max查《建筑工程模板施工手册》W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mmM x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3查《建筑工程模板施工手册》P498知：M max 304.029σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167＝145N／mm2其中V x＝1（截面塑性发展系数）（2）刚度验算F＝P1＝0.0375N／mm2h=300mm2.06×105×53Eh３２B0＝＝＝2.36×106 N·mm12（1-v2） 12×（1-0.32）查表知K f＝0.00249＝W maxFl40.0375×3004hf max＝K f·＝0.00249×＝0.32mm＜B0 2.36×106 500＝300/500＝0.6mm4、横肋计算横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁，强度计算荷载为 q1＝P1·h＝0.0415×500＝20.75N／mm刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝0.0375×500＝18.75N／mm其计算简图如下表：查《建筑工程模板施工手册》P531知M max＝K m q1l2＝-0.107×20.75×10002＝-2.22×106 N·mm最大弯矩位于支座2处。
架桥机盖梁计算书
架桥机边梁架设工况下盖梁承载力验算一、架桥机边梁架设工况下荷载计算图1 架桥机边梁架设荷载示意图如上图所示，各项荷载值如下：边主梁重量按58吨考虑P后上=1.1t/2＝0.55t；P后提＝9t/2=4.5t；P前提＝9t/2=4.5tP主梁1=19.6m×0.38t/m=7.448t；P主梁2=32.4m×0.38t/m=12.312tP前支=4.8t/2+0.305t/2+2.052t/2=3.5785t（含前支、前框架、12米前支横移轨道）（1）中墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括：P后上+ P主梁1+（P后提+ P前提）/2+ P边梁重（第n跨）/2+ P边梁重（第n-1跨）/2+（P主梁2）/2，共计76.67吨，按80吨考虑。
（2）前墩盖梁悬臂端所承受的荷载包括：（P后提+ P前提）/2+（P主梁2）/2+ P前支+ P边梁重（第n跨）/2共计43.24吨，按50吨考虑。
根据施工经验，用架桥机架设T梁过程中，以边主梁的架设为最不利状态。
且通过以上分析，边主梁架设中，中墩盖梁所受的荷载较大，则应以中墩盖梁悬臂端根部为关键点，进行截面承载力验算。
二、盖梁承载力验算图2盖梁结构图公路桥梁中常用的钢筋混凝土盖梁，其高跨比在一定范围之内，属于深受弯构件中的短梁，但未进入深梁的范围，故其计算已与浅梁（即一般意义上的梁结构）有所不同，但其构造可不必按照深梁的特殊要求处理。
京承高速公路某桥下部结构为板式桥墩，上接矩形桥墩，不同于常规的双柱式桥墩盖梁。
即不须验算盖梁跨中截面，只需验算悬臂端根部截面的正截面抗弯承载力及斜截面抗剪承载力。
悬臂部分设有外边梁时，若外边梁作用点至柱边缘的距离小于盖梁高度，则可按“撑杆——系杆体系”方法计算。
图3 盖梁悬臂按“撑杆——系杆体系”计算简图1-墩台；2-盖梁；3-系杆钢筋图4 撑杆计算高度1-墩台；2-盖梁；3-系杆钢筋；4-支座撑杆（混凝土）抗压承载力：0d ,s cd s D t b f γ≤⋅⋅ （1）/sin d d D N θ= （2）/tan d d T N θ= （3）110tan tan 0.93743.13h a x θ--===+ （4） ,,,10.481.43304cu kcd s cu k f f f ε=≤+ （5）210.002cot d s s T A E εθ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭（6） sin cos a t b h θθ=+ （7）6a h s d =+ （8）系杆（钢筋）抗拉承载力：0d sd s T f A γ≤ （9）以上各式中：a ——撑杆压力线在盖梁底面作用点至墩柱边缘距离，取00.15a h =x ——集中力作用点在墩柱边缘距离；d D ——撑杆压力设计值；,cd s f ——撑杆混凝土轴心抗压强度设计值；t ——撑杆的计算高度；b ——短悬臂上边梁支座宽度；s b ——撑杆的计算宽度，取盖梁截面宽度；d T ——与撑杆相应的系杆拉力设计值；s A ——在撑杆计算宽度s b 范围内纵向受拉钢筋截面面积；S ——底层系杆中心至盖梁顶面的距离；d ——系杆钢筋的直径，当采用不同直径钢筋时，d 取加权平均值。
盖梁计算书
盖梁计算书盖梁两大计算方法1 传统简化算法以桥梁通为代表2 盖梁影响线直接加载法以桥梁博士为代表桥梁通盖梁计算与绘图一盖梁计算原理⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
三盖梁设计1样板文件的使用系统为用户提供了文件名为n2.qlt、n3.qlt的样板文件，桥墩编号为1号桥墩的数据是完整的，分别对应2柱式、3柱式盖梁结构，该数据文件既可计算又可绘图。
2建立用户工程文件名有两种方法，一是在桥梁通主菜单的工程管理下拉式菜单的“创建工程”下建立，另一种是在桥梁通主菜单的“桥墩盖梁计算与绘图”下拉式菜单的“打开文件”按钮下建立。
3输入盖梁尺寸打开桥梁通主菜单的“桥墩计算与绘图”下拉式菜单的“盖梁计算与绘图”，弹出“桥墩盖梁计算与绘图”数据输入窗体，选择盖梁计算，再点击“盖梁尺寸”按钮，弹出数据输入窗体，根据提示输入盖梁的基本数据，数据输入完毕关闭该窗体。
盖梁施工方案计算书
盖梁施工方案计算书
一、计算说明
齐沙大桥的盖梁因上部构造的结构形式不同而尺寸不一样，为了保证每一个盖梁都能安全，顺利，合理的施工完成，选尺寸最大的盖梁进行验算，结构尺寸如图所示：
盖梁主要采用牛腿支撑体系配合321贝雷架横梁作为主要承重构件，贝雷片梁设置2组，每组3片。
其承受的主要荷载为盖梁砼荷载。
二、贝雷纵梁验算
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2.1×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=468 kn·m, [Q]=173 kn
（一）荷载布置
1、混凝土荷载
2、模板支架荷载
3、施工人员、材料、行走、机具荷载、振动荷载：2.2Kn.m
q=64.6+20.8+2.2=87.6kn/m qZ=131+20.8+2.2=154kn/m
经桥梁博士计算得:
R
＝894kn＜ [Q]=1038 安全。
A
＝544kn＜ [Q]=1038 安全。
R
c
M
＝-0.5×154×3.792＝-1106 kn·m ＜[M]=2808kn·m 安全。
，max
fmax=5×154×64/（384×6EI）=4.9mm
4.9/12620=1/4674 < 1/400满足要求。
二、工字钢抗剪验算
剪力Q＝894/2=447KN
τ＝Q S x/（I x t）
＝447×1000/(303×10×2)＝73.8 Mpa＜[τ]=85 Mpa 安全。
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盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。
总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。
其中一般构造盖梁种尺寸。
普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。
一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。
由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
1、荷载分析：盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m326KN/m3=704.6KN；q1=704.611.62=60.6KN/m2注：含筋量>2%。
荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D钢模版自重：5436kg+1952kg9.8N/kg=72402.4N/kg72.4KN；q2=72.411.62=6.23KN/m2；g取9.8N/kg，计算中：钢模板自重取72.4KN。
荷载分项系数1.2。
槽钢、工字钢重量：盖梁宽度加上两侧作业平台宽度，则横向长度为12m，共计工字钢：12m0.75m=17根。
[10槽钢单根长度为8.3米，1.40.4=3.5（取根）。
工字钢I18共重：17根4m/根24.1kg/m9.8N/kg=16.1KN；槽钢[10共重：48.3m/根10kg/m9.8N/kg=3.6KN；g取9.8N/kg，计算中：工字钢自重取16.1KN;槽钢[10自重取3.6KN。
荷载分项系数1.2。
I40b工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73.878kg/m，每盖梁采用2根12mI40b工字钢。
则工字钢总重为：21273.8789.8N/kg17730.7N=17.7KN。
重力加速度抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为175kg，则抱箍重量为：21759.8N/kg3500N=3.5KN荷载分项系数取1.2。
倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，(含振捣砼产生的荷载)即揭惠高速公路A7施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
2、荷载计算组合计算I40b工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受力范围为11.2m,均布荷载只计算11.2m)，荷载组合为：q＝(（704.64+72.4+16.1+3.6）1.2+0.81.4+0.251.4)211.2＝42.74kN/m计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷载为标准，=489.4kN3、混凝土对模板的侧压力根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：有效压头maxt0-----新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式t0=15200为混凝土的温度)，本计算混凝土入模温度采用25。
V-----混凝土浇注速度(m/h),V取0.45m/h。
H-----混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.4m。
1-----混凝土外加剂影响修正系数。
不掺外加剂时取1.0，掺加具有缓凝作用的外加剂时则取1.2。
2-----混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时取0.85，5～9时则取1.0，11～15时则取1.15。
揭惠高速公路A7F=0.2225.4851.2145,其中4.0振捣时振捣器对侧面模板产生的压力。
h=26.6/26=1.0m，则混凝土均布荷载高度为1.4m-1m=0.4m。
4、面板的计算计算面板时取板面中的一个区格为计算单元，根据荷载情况，以三边固定、一边简支的区格为最不利的情况，因此以这种区格满载为计算依据。
1）、侧面面板计算（6mm）、强度计算：取1mm 宽的板条作为计算单元，取模板最大侧压力Pmax=26.6kPa。
荷载为：q=0.02661=0.0266N/mm根据lx/ly=200/200=1.0，查“荷载与结构静力计算表”得：mm632000266面板的截面系数：mmbhMpaMpa1456463max-----钢的泊松比，0.337200026620002满足要求2）、底面面板计算（6mm）揭惠高速公路A7底面模板承受的是混凝土的重力，pa1026kN/1026、强度计算：取1mm宽的板条作为计算单元，取模板最大压力Pmax=60.7kPa。
荷载为：q=0.06071=0.0607=N/mm根据lx/ly=200/200=1.0，查“荷载与结构静力计算表”得：mm1452000607面板的截面系数：mmbhMpaMpa145max-----钢的泊松比，0.337200*********满足要求5、横向加劲（双拼[8槽钢）计算1）竖肋间距为0.8m，横肋的间距为分别为0.6m、0.5m、0.8m，材料规格为][8，查型钢特征表知：Ix=10110根据荷载分布情况，选取最底层横向加劲槽钢计算计算荷载为：2）强度验算:偏安全的的按简支梁计算kNqlMpaMpa3310105010704maxmax3)挠度验算：mmmmEIql5002671020210故加劲横肋符合要求6、加劲竖楞（双拼[12槽钢）计算1）竖肋间距为0.8m，材料规格为][12，查型钢特征表知：Ix=3890000mmWx=61700mm计算荷载为：q=0.826.6=21.3kN/m2）强度验算：偏安全的的按简支梁计算kNqlMpaMpa13101012310704maxmax3）挠度验算：mmmmEIql107780000101211故加劲横肋符合要求。
7、对拉螺栓计算上下对拉螺栓共同承受混凝土通过模板及[12槽钢传递的支座反力。
根据模板示意图知竖向加劲槽钢受力可做一跨简支梁计算。
拉杆（υ20圆钢）间距0.8m，0.8m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
则有：=（T1+T2）/A=0.8P/πr2查《建筑施工计算手册》（江正荣编著）可知，υ20对拉螺栓螺纹内径为16.93mm，净面积225mm，容许拉力=0.826.6/225=94.5MPa<[σ]=170Mpa;满足受力要求。
揭惠高速公路A7EANL10761031410由于拉杆的向模板外的伸长位移量为0.762=0.38mm，满足要求。
四、纵向分配梁计算纵向分配梁采用I14工字钢（Ix=71210），最大间距为0.75m。
混凝土荷载为p=1.2(704.64+72.4+3.6)161.4=34.85KN/m其中：1.2为按常规取的施工荷载系数。
考虑在施工时有一个均布作用的人群荷载作用在分布横梁的悬臂部分，按4KN/mkNqmMBMAqlMC计算得：分布梁所受最大弯矩为Mmax=8.78KN.m，位于跨中；最大剪力为Qmax=34.85KN。
1）应力计算：揭惠高速公路A7MpaMpa86101021078maxmax1110211085maxmax3）挠度验算：跨中挠度计算：mmmmEIql500161071200001010851211悬臂端挠度计算：mmmmEIql107120000101211由上述计算得，纵向分布梁采用I14工字钢符合要求。
五、承重梁计算根据受力组合，受力简图如下：抗剪强度计算I40b工字钢截面面积：A=94.112cmP1=P2=478.6kN则工字钢最大剪应力为：=478.6kN （0.0094122）m=25.42MPa＜[310MPa]；符合要求。
正应力检算根据力学计算简图，可计算工字钢梁的弯矩，如下图：揭惠高速公路A7kNqmMBMAqlMC根据计算结果，最大正应力在跨中。
I40b工字钢WX＝1140cm＝0.001140cm＝2.280（图纸Wx，Ix取值依据为《桥梁施工常用数据手册》P79）则：100.001140＝162.5MPa＜[σ＝170MPa挠度检算:mmEI1350010284238424=m/L=2.75/6.5=0.423)由上述计算得，I40b工字钢钢符合要求。
六、抱箍验算（1）螺栓应力验证螺栓数目计算：由前文所得：单个抱箍体需承受的竖向压力N=489.4kN 抱箍所受的竖向压力由M22的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》：M22螺栓的允许承载力：[NL]=Pμ式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;揭惠高速公路A7---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取 1.7。
则：[NL]=2250.31/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=489.4/39.7=12.313个，设计安装螺栓数量m=16则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/20=489.4/16=30.6KN<[NL]=38kN故能承担所要求的荷载。
螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算。
抱箍产生的压力：Pb==489.4/0.3=1631.3kN由高强螺栓承担。
则：N’=Pb=1631.3kN抱箍的压力由16条M22的高强螺栓的拉力产生。