11～12米灯杆基础计算书

常用灯杆数据参考与板材规格的核算

常用灯杆参数及材料计算
普通灯杆的数据参考，客户来图没有详细的尺寸可参考以下数据，按照锥度比11来核算，
圆锥灯杆尺寸叁考
序号规格上下口直径材料厚度法兰及孔距基础植筋锥比度板材/裁剪数量15-6米Φ60/Φ126 2.75250*250*10-1804*Φ12111260/4 27米Φ60/Φ1373300*300*12-2104*Φ16111260/4 38米Φ60/Φ1483300*300*14*2104*Φ16111260/4 49-10米Φ70/Φ180 3.75350*350*16-2504*Φ18111510/4 511-12米Φ70/Φ202 3.75400*400*18-3004*Φ1811870/2 6米灯杆：
已知灯杆上口=60，下口=126厚度=2.75，长度=6000，经计算可采用
1260板材裁剪4块
计算如下：上口：60-2.75*3.14=179.765mm,
下口：126-2.75*3.14=387mm
板材的选用：
1、上口周长179.765+下口周长387=566.765mm,市场上没有这个规格
的板材，566.765*2=1133.53mm，根据市场上的1020板材料不够，
选用1260板材，可以一切四张，
2、四根灯杆的实际重量为：1133.53*2.75*7.85*6000=146.8KG
3、板材的实际重量为：1260*2.75*7.85*6000=163.2KG
4、浪费材料的重量：163.2-146.8=16.4KG边脚料的重量，每根上的边
脚料为：4.1KG,
所以选用参数对报价有很大的影响，尽量选择市场上现有的规格，可
以节省成本，提高生产效益。

大家对照上面的表格计算一下。

路灯杆独立基础计算书1

路灯杆独立基础计算书1若采用1.5mx1.5m,则埋深需要近4米。

厂商提供内力为N=9KN,弯矩设计值为62KN.M,剪力为6KN。

如果按1.5mx1.5m计算的话，埋深要去到4m。

大放脚为1.5mx1.5m厚0.5m,基础柱为800x800的墩柱，自重为25x(1.5x1.5x0.5+0.8x0.8x3.5)=84.13KN.基础回填土自重为18x(1.5x1.5-0.8x0.8)=101.43KN。

共计185.6KN路灯塔自重为9KN作用于基底的标准值为194.6KN现浇独立柱基础设计: DJ-1===================================================================1 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：单柱阶数：1基础尺寸(单位mm):b1=1500, b11=750, a1=1500, a11=750, h1=500 柱:方柱, A=800mm, B=800mm设计值：N=272.44kN, Mx=62.00kN.m, Vx=6.00kN,My=0.00kN.m, Vy=0.00kN标准值：Nk=194.60kN, Mxk=44.29kN.m, Vxk=4.29kN, Myk=0.00kN.m, Vyk=0.00kN混凝土强度等级：C25, fc=11.90N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2基础混凝土保护层厚度：40mm基础与覆土的平均容重：20.00kN/m3地基承载力设计值：210kPa基础埋深：4.00m作用力位置标高：-4.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.000m)：My'=0.00kN.mMyk'=0.00kN.m(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算-------------------------------------------------------------------2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合]pk = (Nk+Gk)/A = 166.49pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 245.22pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 87.76各角点反力 p1=245.22, p2=245.22, p3=87.76, p4=87.76(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合]p = N/A = 121.08pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 231.31pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 10.86各角点反力 p1=231.31, p2=231.31, p3=10.86, p4=10.86-------------------------------------------------------------------3 地基承载力验算:pk=166.49 < fa=210.00kPa, 满足pkmax=245.22 < 1.2*fa=252.00kPa, 满足-------------------------------------------------------------------4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh*ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): V下=121.44, V右=121.44, V上=121.44, V左=121.44砼抗剪面积(m2): Ac下=0.68, Ac右=0.68, Ac上=0.68, Ac左=0.68抗剪满足.-------------------------------------------------------------------5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l<=0.7*βhp*ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条] (冲切力F l根据最大净反力pmax计算)第1阶(kN): F l下=0.00, F l右=0.00, F l上=0.00, F l左=0.00砼抗冲面积(m2): Aq下=0.00, Aq右=0.00, Aq上=0.00, Aq左=0.00抗冲切满足.-------------------------------------------------------------------6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l a2*(2b+b')*pmax [l a=计算截面处底板悬挑长度]配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h0)第1阶(kN.m): M下=17.95, M右=17.95, M上=17.95, M左=17.95计算As(mm2/m): As下=97, As右=97, As上=97, As左=97基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------。

灯杆基础规格计算

、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。

2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。

路灯基础计算书

Ö = 1 + 2 ´ 2.5 ´ 0.23 ´ 0.26 ´
2
1 + 1.41
= 1.51
根据《荷载规范》公式8.1.1-1
wk=β zμ sμ zw0=1.51×0.80×0.65×0.55=0.43kN/m2
2、路灯基础承载力计算： 2.1已知条件
基础宽度基础长度基础埋深结构类型 2.2计算过程和计算结果 2.21基础底面受力
p
x1
2
p
133.87
R=
6 z1
=
4/3 2
1 +x 1
´ 6 ´ 0.01
4/3 = 1.41
2
1 + 133.87
1.2.4风振系数
根据《荷载规范》公式8.4.3
峰值因子g取2.5
10m高度名义湍流强度I10取0.23
风振系数
Ö b z = 1 + 2g I 10 B z
2
1+R
1.2.5风荷载标准值
0.65
1.2.3脉动风荷载的共振分量因子
结构第1阶自振频率f1=1/T1=1/0.41=2.43Hz
根据《荷载规范》公式8.4.4
地面粗糙度修正系数kw=0.54
30 f 1 30 ´ 2.432
Ö x1 = kw w0 =Ö 0.54 ´ 0.55 = 133.87
脉动风荷载的共振分量因子
Ö ( ) Ö ( ) 2
简称《抗震规范》
5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)，
简称《钢规范》
6、《高耸结构设计规范》（GB50135-2006）
简称《高耸规范》
二、设计资料
路灯各部位尺寸见图1

12m路灯灯杆抗风、抗挠强度计算

12m 路灯灯杆抗风、抗挠技术1、已知条件1.1 最大风速 Vm=35m/s (P 风压：ω0＝0.81KN/m 2)1.2 材料材质符合Q235（A3）/Q3451.3 许用应力［σ］=210Mpa(《钢结构设计规范》)（Q235）许用应力［σ］=345Mpa(《钢结构设计规范》)（Q345）1.4 弹性模量：E=2.06×1011N/M 2(《机械设计手册》)1.5 灯管外形为选用Q235钢管焊接，100*200，壁厚分别为4mm.1.6 灯体自重10kg ，杆重 500 kg2、迎风面积2.1 S 灯体= 0.1m 22.2 S 灯杆= 6m 23、结构自振周期I=⨯64π (0.174-0.1724)=8.5×10－6m 4 A=⨯4π(0.172-0.1722)=0.0022m 2T1=3.63×)236.0(3AH m EIH ρ+ =0.56sT1>0.25s 采用风振系数来考虑，风压脉动的影响。

4、风振系数βz4.1 基本风压 ω0T 12= 0.81×0.562 =0.254kN/ m 2∴脉动增大系数 ξ ＝2.104.2 风压脉动和风压高度变化的影响系数ε1 ＝0.754.3 振型、结构外形影响系数 ε2＝0.76∴β ＝1＋ξ ·ε1•ε2＝2.205、顶端灯具大风时的风荷载：（u τ 取1.3）F1＝βzUsUzU τ灯体S ⋅0ω＝2.20×0.9×1.3×1.0×0.81×0.15＝0.31KN6、灯杆大风的风荷载：F2＝βzUsUzU τ杆S ⋅0ω＝2.20×0.7×1.0×1.1×0.81×1＝1.40KN7、灯杆距底法兰处所受的最大弯矩：M 总＝0.31×8＋1.40×4＝8.08KN ·m8 、灯杆底端（危险截面即筋板上部开孔处的截面）风压弯曲应力 σb σb = S M 总 =34417.0)162.017.0(098.004.8mm KN -⨯⋅ =87MPaσb <[ σb ]=210Mpa结论：结构设计是满足国家相关设计规程的要求是安全的。

灯杆基础计算书

10米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x10x0.76x5=5.7kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x10=0.912kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x10=1.292kN.m连接板风载：0.25x0.25x0.76x10=0.475kN.m合计：M=8.4 kN.m（50年）; M=5.6kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.004x10x78.50=1.9kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5=0.113kN灯具自重：0.184kN合计：F=2.2kN,M=0.4kN.m1.3 荷载设计值M=0.4+8.4=8.8kN.m（50年）；M=0.4+5.6=6kN.m（10年）F=2.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-42.1埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.93kN.m安全系数：13.93/6=2.32>1.5或13.93/8.8=1.58>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=10米，H/h=6.67，查表u=11.4土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12.36kN.m安全系数：12.36/6=2.06>1.5或12.36/8.8=1.4<1.5 2.2埋深h=1.8米，宽取b=0.8米h/b=2.25，查表8.1.3-1，k0=1.26;b=1.26x0.8=1.01m 杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=24.17kN.m安全系数：24.17/8.8=2.75>1.5宽取b=0.6米h/b=3，查表8.1.3-1，k0=1.35;b=1.35x0.6=0.81m杆高H=10米，H/h=5.56，查表u=11.7土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=19.38kN.m安全系数：19.38/8.8=2.2>1.53.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.8mx0.8m；1.8m埋深，0.6mx0.6m；8米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x8x0.76x4=3.65kN.m灯臂风载：0.08x1.5x0.76x8+0.08x1.2x0.76x6=1.17kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x（8+6）=1.81kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x8=0.15kN.m合计：M=6.8 kN.m（50年）; M=4.55kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.0035x8x78.50=1.32kN灯臂自重：0.08x0.003x4x1.5x78.5x2=0.23kN灯具自重：0.293kN合计：F=1.8kN1.3 荷载设计值M=6.8kN.m（50年）；M=4.55kN.m（10年）F=1.8kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.5米，宽取b=0.8米h/b=1.875，查表8.1.3-1，k0=1.22;b=1.22x0.8=0.98m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=13.51kN.m安全系数：13.51/4.55=3>1.5或13.51/6.8=2>1.5宽取b=0.7米h/b=2.14，查表8.1.3-1，k0=1.24;b=1.24x0.7=0.87m 杆高H=8米，H/h=5.33，查表u=11.75土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=12kN.m安全系数：12/4.55=2.64>1.5或12/6.8=1.76>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.6mx0.6m；50年风载：倾覆稳定控制：1.5m埋深，0.7mx0.7m6米高灯杆基础计算书1.荷载计算1.1 风荷载计算基本风压：w0=0.45kN/m2（50年风压）; w0=0.3kN/m2（10年风压）设计风压：w=2x0.65x1.3x0.45=0.76 kN/m2（50年风压）; w=0.51 kN/m2（10年风压）灯杆风载：0.15x6x0.76x3=2.05kN.m灯臂风载：0.07x1.0x0.76x6=0.32kN.m灯具风载：0.85x0.2x0.76x6=0.78kN.m连接板风载：0.25x0.1x0.76x6=0.11kN.m合计：M=3.3 kN.m（50年）; M=2.2kN.m（10年）;1.2 恒载计算杆自重：0.15x4x0.00325x6x78.50=0.92kN灯臂自重：0.07x0.003x4x1.0x78.5=0.066kN灯具自重：0.184kN合计：F=1.2kN;M=0.184x1.5=0.3kN.m1.3 荷载设计值M=3.6kN.m（50年）；M=2.5kN.m（10年）F=1.2kN2.倾覆稳定计算《架空送电线路基础设计技术规定》DL/T 5219-2016式8.1.4-4埋深h=1.2米，宽取b=0.8米h/b=1.5，查表8.1.3-1，k0=1.175;b=1.175x0.8=0.94m 杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=6.61kN.m安全系数：6.61/2.5=2.64>1.5或6.61/3.6=1.84>1.5宽取b=0.7米h/b=1.71，查表8.1.3-1，k0=1.2;b=1.2x0.7=0.84m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.9kN.m安全系数：5.9/2.5=2.36>1.5或5.9/3.6=1.64>1.5宽取b=0.6米h/b=2，查表8.1.3-1，k0=1.23;b=1.23x0.6=0.74m杆高H=6米，H/h=5，查表u=11.8土压力参数m取48kN/m3，则M j-抗=5.2kN.m安全系数：5.2/2.5=2.08>1.5或5.2/3.6=1.44>1.5 3.结论10年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.5mx0.5m；50年风载：倾覆稳定控制：1.2m埋深，0.7mx0.7m。

12米路灯计算书

2
Rh Rha =
0.75 3 EI
x
0a
（5.7.2-2） ρg=0.0065
b0=0.7-0.04×2=0.62m αE=（2.0×105）/（2.8×104）=7.14 b W0= [b2+2(αE-1) ρgb02] 6 0.7 = [0.72+2×(7.14-1)×0.0065×0.622] 6 =0.117[0.49+0.031] =0.061m3 I0=W0b0/2=0.061×0.62/2=0.0189m4 EI=0.85EcI0=0.85×2.8×1010×0.0189=0.045×1010N·m2
0.75 0.43 0.045 1010 Rha = 0.006 36.75 103 N 36.75kN 3.526
Hk=Vk=0.887kN≤Rh 满足要求！
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得：桩顶转角 θ=0.887×3.619×10-4+7.37×2.375×10-4=2.07×10-3rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =3.3+2.07×10-3×12000=28.4mm。
基础埋深：h=2.3m；基础边长（正方形）：a=0.7m；基本风压：ω0=0.5kN/m2 ，假定为广州地区。
四、荷载计算
由挑臂和灯盘产生的弯矩： M1=0.2×2.5/2+0.38×2.5 =1.2kN·m 由安装偏心误差产生的弯矩（偏心假设 0.2m）： M2=2.02×0.2/2+（0.20+0.38）×0.2=0.318kN·m 风荷载计算（以建筑结构荷载规范 GB50009-2001 为计算依据）： ωk=βzμsμzω0 （荷载规范 7.1.1-1 式）查附表 D4，得ω0=0.5kN/m2；地面粗糙度属 C 类，查表 7.2.1 得 μz=0.74；

灯杆基础规格计算

、标准灯杆尺寸参数表二、利用率1、公司常用规格材料：常规灯杆宽为0.85米、1.25米、1.5米，厚度为2.75mm、3.0mm、3.5mm、3.75mm。

2、6-12米利用率计算如下：6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=2.75L=6000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg（3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77%.7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=7000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg（3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96%8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60锥度=11‰δ=3.0L=8000 选用宽为1.25米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=456，根据下料尺寸，可开4张。

4张钢板的重量=7.85×0.3×127×800=239.27Kg（2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×800=235.5Kg(3) 材料的利用率=239.27/235.5×100%=101%10米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ70锥度=11‰δ=3.75L=10000 选用宽为1.5米钢板料；得到：开料尺寸：上口开料尺寸=208 下口开料尺寸=553，根据下料尺寸，可开4张。

11m路灯灯杆抗风、抗挠强度计算

11m 路灯灯杆抗风、抗挠技术1、已知条件最大风速 Vm=36m/s (P 风压：ω0＝m 2)材料材质符合GB700-88（A3）许用应力［σ］=210Mpa(《钢结构设计规范》)［QB50017－2003］弹性模量：E=×1011N/M 2(《机械设计手册》)灯管外形为选用A3钢板卷制焊接，梢径ф1=900mm,根径Φ2＝200mm ，壁厚分别为4mm.灯体自重15kg ，杆重180kg(不包括底法兰)2、迎风面积S 灯体=S 灯杆=8×（＋）×＝3、结构自振周期I= ⨯64πA=⨯4π T1=×)236.0(3AH m EI H ρ+ =T1>采用风振系数来考虑，风压脉动的影响。

4、风振系数βz基本风压 ω0T 12= × = m 2∴脉动增大系数 ξ ＝风压脉动和风压高度变化的影响系数ε1 ＝振型、结构外形影响系数 ε2＝∴β ＝1＋ξ ·ε1•ε2＝5、顶端灯具大风时的风荷载：（u τ 取）F1＝βzUsUzU τ灯体S ⋅0ω＝×××××＝6、灯杆大风的风荷载：F2＝βzUsUzU τ杆S ⋅0ω＝×××××1＝7、灯杆距底法兰处所受的最大弯矩：M 总＝×8＋×4＝·m8 、灯杆底端（危险截面即筋板上部开孔处的截面）风压弯曲应力 σb σb = S M 总 =34417.0)162.017.0(098.004.8mmKN -⨯⋅ =87MPaσb <[ σb ]=210Mpa结论：结构设计是满足国家相关设计规程的要求是安全的。

12米路灯计算书

0.75 0.43 0.045 1010 Rha = 0.006 36.75 103 N 36.75kN 3.526
Hk=Vk=0.887kN≤Rh 满足要求！
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得：桩顶转角 θ=0.887×3.619×10-4+7.37×2.375×10-4=2.07×10-3rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =3.3+2.07×10-3×12000=28.4mm。

5
mb0 5 15 10 6 (1.5 0.7 0.5) 0.55m 1 10 EI 0.045 10
因为αh<2.4,所以查表 5.7.2 后，γx 取 3.526 根据《建筑桩基技术规范》中的要求（5.7.2），对于水平位移敏感的结构物，
4
桩顶水平位移不应超过 6mm，故取χoa=0.006m 因此： Rha =
0.75 0.55 3 0.045 1010 0.006 95.55 10 3 N 95.55kN 3.526
满足要求！
Hk=Vk=0.887kN≤Rh
路灯顶部（灯盘处）水平位移计算
计算过程详后续理正工具箱生成的计算书，由计算书中算得结果可得：桩顶转角 θ=0.887×9.869×10-5+7.37×7.516×10-5=6.41×10-4rad 路灯顶部位移=桩顶位移+由桩顶转角带来的位移 V=△+θ·H =0.9+6.41×10-4×12000=8.6mm。可见，对于桩周土体情况较好时，桩长取 2.0m 已能满足设计要求。

11米路灯照度计算书

道路照明工程照度计算道路照明工程照度计算现将道路照明工程关于照度计算作如下表述：根据《电气照明》（同济大学出版社）、《电气照明设计》（复旦大学出版社）及《城市道路照明设计标准》（CJJ45-91）等有关理论并结合贵方提供的工程道路照明的道路横断面照明示意图，对平均照度计算如下（不考虑绿化带照明，避免对绿化带造成光污染而影响到植物生长）：用容量估算法求平均照度：Eav=（Ф×N×CU×MK）÷A用容量估算法求平均照度式中：Eav=平均照度Ф=光通量N=灯具数量CU=利用系数MK=维护系数A=面积（m2）根据选用灯型，从经济性分析可以假设选用飞利浦250W高光效的钠灯，其光通量Ф为：灯具的数量N=1利用系数CU=0.9（光通量利用系数）维护系数MK=0.9（维护等级，按经验值选取）面积（m 2）A=（32）宽度×（18+18）长度=1152注：此处的长度按灯杆间距执行，其灯杆间距为36mEav=（Ф×N×CU×MK）÷A=（33200×1×0.9×0.9）/1152 Eav Eav==2689226892//1152152==23.343.34 LX LX LX其照度值能充分保证其在光源及灯具的光衰期间能满足照度要求其照度值能充分保证其在光源及灯具的光衰期间能满足照度要求。

根据所使用的灯具、灯杆高度所确定的亮度为dФ/（dA×cosθ×d Ώ）定义的量，即单位投影面积上的发光强度，其公式为：L=dФ/（dA×cosθ×d Ώ）式中dФ——由给定点的束元传输的并包含给定方向的立体角d Ώ内传播的光通量；dA——包括给定点的射束截面积；θ——射束截面法线与射束方向间的夹角。

套用上述公式套用上述公式，，通过电脑建模并经电脑计算通过电脑建模并经电脑计算，，11米高度的路灯高度的路灯，，其结果俱显示其最小平均亮度显示其最小平均亮度>>2.0cd/m 2，最小总体亮度均匀度最小总体亮度均匀度≥≥0.0.55; ; 纵向均纵向均匀度匀度≥≥0.70.7；；眩光指数眩光指数≥≥6。

高杆灯基础计算书

⾼杆灯基础计算书⾼杆照明灯杆基础计算书⼀、设计参数钢筋混凝⼟容重：γ砼＝25 kN/m3，钢容重：γ钢＝78.5 kN/m3；地下⽔位按地⾯以下0.5m考虑；50年⼀遇风压：0.60 kN/m2；灯具总重：1.8 吨⼆、计算简图三、荷载计算1 、恒载⼒灯具共设10个投光灯，均布在灯杆顶部圆盘上G1＝1.8*10＝18 kN2 、活载⼒灯杆风荷载灯杆半⾼处截⾯外径d=(200+400)/2=300mm风压⾼度变化系数：地⾯粗糙类别B 类，灯杆⾼度H=21.5m ，µz ＝1.02 风荷载体形系数：µzw 0d 2＝1.02*0.60*0.405*0.405＝0.1≥0.015，且⊿≈0，H/d ＝21.5/0.405＝53>25，故µs ＝0.6 H2/d=21.5*21.5/0.405=1141.35>700 T=0.25+0.99*10-3*H 2/d=2.45s >0.25s根据规范应考虑风压脉动对结构产⽣顺风向风振的影响。

脉动分风荷载的空间相关系数确定：根据规范，对迎风⾯宽度较⼩的⾼耸结构，⽔平⽅向相关系数可取ρx=1 竖直⽅向的相关系数z ρ==0.8427 脉动风荷载的背景分量因⼦1a z Bz kH x zzφρρµ= 对于迎风⾯和侧风⾯的宽度沿⾼度按直线变化的⾼耸结构，应乘以修正系数B v θθ、 ()(0)B H B =0.447，v θ=1.928，()(0)B B z B θ=，按下表确定：表1 修正系数B θ表2脉动风荷载的背景分量因⼦Bz脉动风荷载的共振分量因⼦115R x x ==>R=2.876z ⾼度处的风振系数z β取值见下表：表3 风振系数z β取值灯具风荷载表4 灯具风荷载总⽔平⼒F=F1+F2=13.68 KN 总弯矩M=M1+M2 =257.73 KN*m 总竖向⼒G=G1 =18 KN “钢柱外露连接”节点计算书⼀. 节点基本资料采⽤设计⽅法为：常⽤设计节点类型为：钢管柱外露连接柱截⾯：PIPE-400*10，材料：Q235B柱与底板全截⾯采⽤对接焊缝，焊缝等级为：⼆级，采⽤引弧板；底板尺⼨：L*B= 800 mm×800 mm，厚：T= 6 mm锚栓信息：个数：12采⽤锚栓：双螺母焊板锚栓库_Q235-M42锚栓垫板尺⼨(mm)：B*T=90×20底板下混凝⼟采⽤C40节点前视图如下：节点下视图如下：⼆. 验算结果⼀览验算项数值限值结果最⼤压应⼒(MPa) 9.13 最⼤19.1 满⾜受拉承载⼒(kN) 136 最⼤157 满⾜混凝⼟要求底板厚(mm) 24.6 最⼤40.0 满⾜锚栓要求底板厚(mm) 17.4 最⼤40.0 满⾜底板厚度 40.0 最⼩24.6 满⾜等强全截⾯ 1 满⾜板件宽厚⽐ 16.1 最⼤18.0 满⾜板件剪应⼒(MPa) 37.1 最⼤125 满⾜焊缝剪应⼒(MPa) 46.4 最⼤160 满⾜板件厚度(mm) 16.0 最⼩16.0 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼩9.49 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼤19.2 满⾜板件厚度(mm) 16.0 最⼩16.0 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼩9.49 满⾜焊脚⾼度(mm) 10.0 最⼤19.2 满⾜基底最⼤剪⼒(kN) 11.8 最⼤165 满⾜三. 混凝⼟承载⼒验算控制⼯况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；M x=0 kN·m；M y=364 kN·m；偏⼼受压底板计算：这⾥偏⼼距e为：e= M/N =364000000/45600=7982.456mm > 119.749mm所以按部分截⾯混凝⼟受压，部分锚栓受拉来计算(通过对混凝⼟应⼒积分): δmax=9.127N/mm2中性轴的坐标: x = 128.949最⼤锚栓的拉⼒： NTa = 136439.829N锚栓总拉⼒： Ta = 620441.082 N轴⼒N⼤⼩为： N = 45600 N混凝⼟的总合压⼒： F = 666041.082N外⼒对中性轴的弯矩： M外= 358119947.929N.mm 按（fN(e-x)⽅式求出）锚栓的合弯矩： Ma = 243227678.915N.mm混凝⼟的合弯矩： Mc = 114892231.881N.mm混凝⼟抗压强度设计值：f c=19.1N/mm2底板下混凝⼟最⼤受压应⼒：?c=9.127N/mm2≤19.1，满⾜四. 锚栓承载⼒验算控制⼯况：1.2D+1.4LN=-45.6 kN；锚栓最⼤拉⼒：N ta=136.44 kN(参混凝⼟承载⼒验算)锚栓的拉⼒限值为：N t=156.927kN锚栓承受的最⼤拉⼒为：N ta=136.44kN≤156.927，满⾜五. 底板验算1 构造要求最⼩底板厚度验算⼀般要求最⼩板厚：t n=6mm柱截⾯要求最⼩板厚：t z=5mm构造要求最⼩板厚：t min=max(t n，t z)=20 mm≤40，满⾜2 混凝⼟反⼒作⽤下的最⼩底板厚度计算⾮抗震⼯况底板下最⼤压应⼒：?cm=9.127 N/mm2底板厚度验算控制应⼒：?c=9.127 N/mm2沿圆周布置的加劲肋之间按三边⽀承板简化计算：折算跨度：a2=3.142×850/12=222.529 mm悬挑长度：b2=0.5×(850-560)=145 mm分布弯矩：M1=0.08119×9.127×222.529×222.529 ×10-3=0.0367 kN·m 得到底板最⼤弯矩区域的弯矩值为：M max=0.0367 kN·m混凝⼟反⼒要求最⼩板厚：T min=(6*M max/f)0.5=(6×36.698/205×103)0.5=32.773 mm≤40，满⾜3 锚栓拉⼒作⽤下的最⼩底板厚度计算⾮抗震⼯况锚栓最⼤拉⼒：T am=136.44 kN底板厚度验算控制拉⼒：T a=136439.829 kN锚栓中⼼到柱底截⾯圆边缘距离：l a1=1202.082-560-50=240 mml a1对应的受⼒长度：l l1=2×240=480 mm锚栓中⼼到左侧加劲肋距离：l a2=(0.5×560+240)×0.2588=134.586 mml a2对应的受⼒长度：l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm锚栓中⼼到右侧加劲肋边距离：l a3=134.586 mml a3对应的受⼒长度：l l3=l l2=134.586+min(50，134.586+0.5×42)=184.586 mm弯矩分布系数：ζ1=240×134.586×134.586/(240×184.586×184.586+480×134.586×184.586+480×184.586×134.586)=0.1357得最⼤弯矩分布系数为：ζ=0.1357锚栓拉⼒要求的最⼩板厚：t min=(6×136.44×0.1357/205×103)0.5=23.278 mm≤40，满⾜六. 对接焊缝验算柱截⾯与底板采⽤全对接焊缝，强度满⾜要求七. X向加劲肋验算⾮抗震⼯况下锚栓最⼤拉⼒：T am=136.44 kN加劲肋承担柱底反⼒区域⾯积：S r=0.01 cm2⾮抗震⼯况下加劲肋承担柱底反⼒：V rc=?cm*S r=9.127×0.01×100=0.009127 kN板件控制剪⼒：1.2D+1.4L下锚栓拉⼒，V r=136.44 kN计算宽度取为上切边到⾓点距离：b r=167.797 mm板件宽厚⽐：b r/t r=167.797/16=10.487≤18，满⾜扣除切⾓加劲肋⾼度：h r=250-20=230 mm板件剪应⼒：σr=V b/h r/t r=136.44×103/(230×16)=37.076 Mpa≤125，满⾜焊缝控制剪⼒：1.2D+1.4L下锚栓拉⼒，V r=136.44 kN⾓焊缝剪应⼒：σw=V r/[2*0.7*h f*(h r-2*h f)]=136.44/[2×0.7×10×(230-2×10)]=46.408 MPa≤160，满⾜⼋. 柱脚抗剪验算控制⼯况：1.35D+0.84LN=-51.3 kN；V x=11.76 kN；V y=0 kN；锚栓所承受的拉⼒为：T a=360.206 kN柱脚底板的摩擦⼒：V fb=0.4*(-N+T a)=0.4×(51.3+360.206)=164.602 kN柱脚所承受的剪⼒：V=(V x2+V y2)0.5=(11.762+02)0.5=11.76 kN≤164.602，满⾜独⽴桩承台设计(ZCT-4)项⽬名称构件编号⽇期设计校对审核执⾏规范:《混凝⼟结构设计规范》(GB 50010-2010), 本⽂简称《混凝⼟规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本⽂简称《地基规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001), 本⽂简称《荷载规范》《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本⽂简称《桩基规范》-----------------------------------------------------------------------1 设计资料1.1 已知条件承台参数(3 桩承台第 1 种)承台底标⾼: -2.000(m)承台的混凝⼟强度等级: C25承台钢筋级别: HRB335配筋计算a s: 35(mm)桩参数桩基重要性系数: 1.0桩类型: 泥浆护壁钻(冲)孔桩承载⼒性状: 摩擦桩桩长: 25.000(m)是否⽅桩: 否桩直径: 600(mm)桩的混凝⼟强度等级: C25单桩极限承载⼒标准值: 558.000(kN)桩端阻⼒⽐: 0.400均匀分布侧阻⼒⽐: 0.400是否按复合桩基计算: 否桩基沉降计算经验系数: 1.000压缩层深度应⼒⽐: 20.00%柱参数柱宽: 1050(mm)柱⾼: 1050(mm)柱⼦转⾓: 0.000(度)柱的混凝⼟强度等级: C25柱上荷载设计值弯矩M x: 333.000(kN.m)弯矩M y: 0.000(kN.m)轴⼒N : 45.600(kN)剪⼒V x: 0.000(kN)剪⼒V y: -17.000(kN)是否为地震荷载组合: 否基础与覆⼟的平均容重: 20.000(kN/m3)荷载综合分项系数: 1.20⼟层信息地⾯标⾼: 0.000(m)地下⽔标⾼: -0.500(m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(MPa)征值(kPa)程度(kPa)1.2 计算内容(1) 桩基竖向承载⼒计算(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)(3) 软弱下卧层验算(4) 桩基沉降计算2. 计算过程及计算结果2.1 桩基竖向承载⼒验算(1) 桩基竖向承载⼒特征值R计算5.2.2及5.2.3R a——单桩竖向承载⼒特征值；Q uk——单桩竖向极限承载⼒标准值；K ——安全系数,取K=2。

6-12米灯杆标准参数与11～12米灯杆基础计算书

得到：开料尺寸：上口开料尺寸=179 下口开料尺寸=421，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.3×120×700=197.82Kg （2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.3×125×700=206.06Kg （3）材料的利用率=197.82/206.06×100%=96% 8米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=3.0 L=8000 选用宽为 1.25米钢板料；
2 7米灯杆
3.0 1250/4
96 % 1200/4
3 8米灯杆 3．0 1250/4
100% 1270/4
4 10米灯杆 3.75 1500/4
100% 1522/4
5 12米灯杆 3．75 850/2
97.88% 832/2
2、6-12米利用率计算如下： 6米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=2.75 L=6000 选用宽为1.25米钢板料；
得到：开料尺寸：上口开料尺寸=174 下口开料尺寸=387，根据下料尺寸，可开4张。
4张钢板的重量=7.85×0.275×112.2×600=145.33Kg （2）1.25米钢板全部利用完的重量=7.85×0.275×125×600=161.9Kg （3）材料的利用率=145.33/161.9×100%=89.77% 7米灯杆：（1）已知灯杆上口=φ60 锥度=11‰ δ=3.0 L=7000 选用宽为1.25米钢板料；
12米灯杆基础计算书
基础砼：长0.7米，宽0.7米，深1.8米螺栓：4－M27×1800 1、基本数据和风荷载计算（1）、基本数据:杆根外径D1＝ 0.219m，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝ 0.42m 按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = 0.7 kPa ①、灯具迎风面积:0.2*0.8 = 0.16平米，2只为0.32平米

灯杆强度计算,基础强度计算,基础螺杆强度计算

灯杆强度计算,基础强度计算,基础螺杆强度计算10米灯杆强度计算A、已知条件:1、风速:U ＝36.9m/s 约12级台风3、灯杆材质：Q2354、屈服强度：[σ]＝235MPa Pa=N/m 25、弹性模量：E＝210GPa 6、H ＝10000mmd ＝70mmD ＝180mmT ＝3mmB、风压：P ＝ U 2/1.6＝851.01N/m 2C、迎风面积：S 塔杆＝(d+D)*H/2＝ 1.25m 2S 挑臂＝60×1500×1＝0.09m 2S 灯具＝300×1000×1＝0.30m 2S 太阳能板＝1200×540×0＝0.00m 2×sin 35°＝0.00m 2S 风叶＝300×1200×0＝0.00m 2H x ＝(2d+D)*H/3(d+D)＝ 4.27m风压对整根灯杆的扭矩，随着高度不同，而不同，所以我们采用近似计算：相当于风压全部作用在灯杆重心处的扭矩。

需要出强度计算的请联系：135********，Q：715849722、风压对路灯各部份的扭矩:M 塔杆＝P×S 塔杆×Hx ＝4538.7N·m M 挑臂＝P×S 挑臂×H ＝765.9N·m M 灯具＝P×S 灯具×H ＝2553.0N·m M 太阳能板＝P×S 太阳能板×H ＝0.0N·m M 风叶＝P×S 风叶×H＝0.0N·m M 总=M 灯杆+M 灯具+M 挑臂＝7857.6N·m3、灯杆根部的截面抵抗矩：W＝π*(D OD 4-D ID 4)/32D ＝7.26E-05m 34、灯杆根部实际理论扭矩允许值：[M]＝W*[σ]＝17062.8N·m 5、因此：[M] ＞ M total2.2灯杆强度是安全的。

11～12米灯杆基础计算书

12米灯杆基础计算书基础砼：长0.7米，宽0.7米，深1.8米螺栓：4－M27×18001、基本数据和风荷载计算（1）、基本数据:杆根外径D1＝ 0.219m，预埋螺栓N＝4根，其分布直径D2＝ 0.42m按风速33.5米/秒计算，风压为Wk = 362 / 1600 = 0.7 kPa①、灯具迎风面积:0.2*0.8 = 0.16平米，2只为0.32平米②、灯臂迎风面积: 5*0.08 = 0.40 平米③、灯杆迎风面积:长12米，梢径0.114米，根径0.219米，平均0.17米,面积：12*0.17= 2.04平米（2）、风荷载灯具：0.32*0.7*12米 = 2.69 kN.m灯臂：0.40*0.7*12米 =3.36 kN.m灯杆：2.04*0.7*12/2米 =8.57 kN.m合计：MΣ＝14.62 kN.m2、预埋螺栓验算灯杆预埋螺栓应用砼包封填实，验算时不考虑安装过程中，杆根砝兰仅靠螺栓支撑的状态。

即取旋转轴为杆根外接圆的切线。

杆根外接圆半径r1＝D1÷2＝0.219÷2＝0.11m;螺栓分布半径r2＝D2÷2＝0.42.÷2＝0.21m螺栓的间隔θ＝360÷4＝90度第1个螺栓在旋转轴的另一侧。

第1对螺栓到旋转轴的距离为:Y（1）＝0.11m最后一个螺栓到旋转轴的距离为Ymax＝Y（2）＝0.21+0.11＝0.32mΣ{[Y(i)]2 }＝2×0.112＋0.322＝0.13平米N max＝MΣ×Ymax÷Σ{[Y(i)]2 }＝14.62×0.32÷0.13＝36KN 螺栓的最大拉力Nmax＝36KNQ235钢在不控制预紧力时，M27最大允许拉力为40KN，因此采用M27螺栓。

3、基础稳定按深埋理论计算（1）、计算式（2）、基础埋深 h = 1.8米，宽 b0 =0.7米，长 b0 = 0.7米；h / b0 = 1.8/0.7=2.6，查表4-8 取k0 =1.10，根据公式4-5： b = k0×b0 = 1.10×0.7=0.77，杆高H0 =12米，H 0 / h = 12/1.8= 6.67查表4-9得：μ= 11.4如取可塑土，则m = 48 kN.m 3，代入计算得：m kN M J .9.184.1138.177.048=⨯⨯=-抗安全系数k=18.9/ 14.62 =1.3如为硬塑土则安全系数k=1.3×63/48＝1.7>1.5，因此基础尺寸符合要求。

灯杆重量计算

灯杆毛重量= (上口径+下口径) *3.14 *高度*厚度*7.85 /2
灯杆净重量= (上口径+下口径-双壁厚) *3.14 *高度*厚度*7.85 /2
一、灯杆净重
1、柱体半径R=柱体的口径Φ/2=[ (上口径+下口径) /2]
2、空心半径r=空心口径Φ空/2=(柱体口径-壁厚-壁厚) /2=[ [(上口径+下口径) /2 ]-δ-δ] /2
3、环面积S环=大面积-空面积
=πR*R-πr*r
=π(R+r) (R-r)
=π(上口径+下口径-2δ) /2
4、环形柱体杆重G=面积*厚度*高度*密度
=(上口径+下口径-双壁厚) *3.14 *高度*厚度*7.85 /2
二、灯杆毛重
刚刚开始毛重概念不太理解，后来看看公式也就差不多明白了，也就是以外周长作为钢板的宽度，重量就是等于宽度*高度*厚度*密度。

其中宽度=(上口径+下口径) *3.14 /2
所以总的公式就是G毛重=(上口径+下口径) *3.14 *高度*厚度*7.85 /2。

灯杆计算公式(二)

灯杆计算公式(二)灯杆计算公式1. 基本概述灯杆的计算涉及多个因素，包括高度、杆径、风压等，下面是一些常用的计算公式。

2. 高度计算公式灯杆的高度计算通常根据使用场景和需求来确定。

灯杆高度与照明范围公式根据照明的需求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = 照明范围 / sin(照明角度)其中，照明范围为需要照明的区域长度，照明角度为灯光照射区域的夹角。

例如，如果需要将一个长为10米的区域照明，照明角度为30度，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = 10 / sin(30°)灯杆高度与照度公式根据照明的要求，可以使用以下公式计算灯杆的高度：灯杆高度 = (水平照度 × 照明范围) / 灯具高度其中，水平照度为水平面上的照度值，照明范围为需要照明的区域长度，灯具高度为灯具的高度。

例如，如果需要在一个长为10米的区域实现水平照度为100lx，而灯具的高度为3米，那么灯杆的高度可以通过以下计算得出：灯杆高度 = (100lx × 10m) / 3m3. 杆径计算公式灯杆的杆径计算一般根据需求和灯杆的高度来确定。

灯杆底径与高度公式根据灯杆的高度，可以使用以下公式计算灯杆底径：灯杆底径 = 灯杆高度 × 灯杆底径系数其中，灯杆底径系数为灯杆高度与灯杆底径的比例系数，根据不同的需求和规范可以有不同的取值。

例如，如果灯杆的高度为8米，而灯杆底径系数为，那么灯杆的底径可以通过以下计算得出：灯杆底径 = 8m ×4. 风荷载计算公式灯杆需要承受风力的作用，因此需要计算风荷载，以确定灯杆的稳定性。

风荷载计算公式根据灯杆的参数和风力参数，可以使用以下公式计算风荷载：风荷载= × ρ × V^2 × A × Cd其中，ρ为空气密度，V为风速，A为灯杆的有效面积，Cd为风载系数。

例如，如果空气密度为 kg/m^3，风速为20 m/s，灯杆的有效面积为3平方米，而风载系数为，那么风荷载可以通过以下计算得出：风荷载 = × kg/m^3 × (20 m/s)^2 × 3 m^2 ×以上是灯杆计算中的一些常用公式，根据具体的使用场景和需求可以选择适合的公式进行计算。

交通信号灯工程设计二期-基础计算

交通信号灯工程设计二期-基础计算一、5-10m基础（取最不利的10m横杆计算）1、杆件及信号指示、太阳能自重对基础顶部产生的弯矩：M=0.18*10.17+0.18*7.07+3*5.085+0.14*3=18.78KN·m。

2、考虑最不利情况，风向下与自重叠加。

体型系数取2.0。

风载对基础顶部产生的弯矩为：M=1.6*0.6*0.6*2*10.17+1.6*0.6*0.6*2*7.07+1.2*0.67*0.6*2*3=23.7kN·m。

考虑1和2叠加后，基础顶部弯矩为：18.78+23.7=42.48 KN·m。

[(F+G)/A]±（M/W）=[（0.18+0.18+3+0.14+0.14+5.3+1.2+1.2+1.0+1.0+1.8*1.8*2 *25）]/(1.8*1.8)±42.48/ [（1/6）*1.8*1.8*1.8]=175.34/3.24±42.28/0.972=97.82<1.2*15010.42>0基础满足要求。

二、11-13m横杆基础计算（取最不利13m计算）1、杆件及信号灯、太阳能自重对基础顶部产生的弯矩为：M=0.18*13.17+0.18*9.37+3.8*6.585+0.14*3=29.5 KN·m。

2、考虑风与自重叠加，体形系数取2.0。

风载产生的弯矩为：M=1.6*0.6*0.6*2*13.17+1.6*0.6*0.6*2*9.37+1.2*0.67*0.6*2 *3=28.86 KN·m考虑1+2叠加，基础顶部弯矩为：29.5+28.86=58.36 KN·m。

[(F+G)/A]±（M/W）=[（0.18+0.18+3.8+0.14+0.14+5.3+1.2+1.2+1.0+1.0+2*2*2*2 5）]/(2*2)±58.36/ [（1/6）*2*2*2]=214.14/4±58.36/1.33=53.6±43.9=97.5<1.2*1509.7>0基础满足要求。