锅炉房设计计算书
锅炉房设计计算说明书110
福建工程学院《锅炉房》课程设计计算说明书题目燃气热水锅炉房工艺设计系别：专业：建筑环境与设备工程班级：学号：学生：指导老师：日期： 2014年目录1设计原始资料 (2)1.1设计概况 (2)2 锅炉房容量及锅炉的选择 (2)2.1全厂热负荷计算 (2)2.2锅炉机组的选择 (3)3 给水及水处理设备的选择 (4)3.1锅炉循环水量的计算 (4)3.2循环水泵扬程的计算 (4)3.3循环水泵的选择 (4)4 定压机水处理设备的选择 (5)4.1 膨胀容积计算 (5)4.2定压装置及补水泵的选择 (6)4.3软化水箱设备及软化水箱的选择 (6)4.4其他 (6)5 水汽系统主要管道管径的确定 (7)5.1 循环水主干管管径的确定 (7)5.1.1锅炉房循环水进出总管管径 (7)5.1.2 水泵至锅炉循环水管管径 (7)5.2 天然气总管管径的确定 (8)6 燃气及排气系统 (8)6.1 燃气及天然气泄漏报警装置 (8)6.2 烟囱 (9)7 热工控制和测量仪表 (9)8 锅炉房的布置 (9)10 技术经济指标 (10)11 锅炉房主要设备表 (10)1设计原始资料1.1设计概况设计作为一燃用天然气的热水锅炉房，主要为联合厂房采暖及生活沐浴提供所需的热能。
锅炉房位于厂区东面的公用动力站房内，毗邻有空压站。
根据规划，近期锅炉房内先安装三台WNS2.8-1.0-95/70-Q 型燃气热水锅炉，锅炉房总额定功率为8.4MW ，热水供、回水温度为95℃和70℃。
锅炉燃料为天然气。
1.2原始资料1.2.1 热负荷采暖用热 Q 1=4000KW 供、回水温度：95℃/75℃；生活用热 Q 2=7440KW 供、回水温度：95℃/75℃1.2.2 燃料资料燃料为东海天然气，其收到基地位热值：34332kJ/m 3。
1.2.3水质资料总硬度 H 0 121mg/L永久硬度 H FT 24mg/L暂时硬度 H T 97mg/L总碱度 A 0 95mg/L1.2.4工厂工作班制工作班制为两班制2 锅炉房容量及锅炉的选择2.1全厂热负荷计算1、采暖季最大计算热负荷MW Q K Q K K Q )2211(0max +=式中 K 0------管网散热损失系数，取1.05；K 1------采暖用热的同时使用系数，取1；K 2------生活用热的同时使用系数，生活用热可提前1h 加热，故取0.5。
锅炉房设计计算书
沈阳市纺织厂要求新建一个独立的锅炉房，生产饱和蒸汽以满足该厂生产、采暖、通风及生活用汽的需要。
设计的原始资料热负荷资料煤质资料贫煤：C Y=55.3％，H Y=2.9％，O Y=7.17％，N Y=0.86％，S Y=0.43％，Mar=10.4％，A Y=22.94％，V r=32.48％，Q Y dW=4980kcal／kg (20850kJ/kg)。
水质资料总硬度H0 4.7mmo1／1非碳酸盐硬度HFT 1.8mmol／1碳酸盐硬度HT 2.9mmol／1总碱度A 2.9mmol／1PH 值 7.4溶解氧 9.2mg／1溶解固形物 430mg／1夏季最低水温 20℃冬季最低水温 5℃供水压力 0.40MPa气象与地质资料冬季采暖室外计算温度 -19℃冬季通风室外计算温度 -12℃冬季室内计算温度 18℃采暖期室外计算平均温度 -5.7℃采暖天数 152天夏季通风室外计算温度 28℃大气压力冬季1020.8Mpa夏季1000.7Mpa平均风速冬季3.1m/s夏季2.9m/s最大冻土层深度 1.48米5.工作班次三班制，全年工作306天二、锅炉选型和台数选择锅炉房锅炉炉型的选择和台数的确定是锅炉房设计过程中首先要解决的原则问题，其正确合理与否，不仅影响到锅炉房辅助设备的选择、基本建设投资、能源消耗，而且还影响到以后工厂的生产和生活。
锅炉房计算热负荷1、全厂热负荷资料全厂热负荷资料是选择锅炉及确定锅炉房规模大小的依据。
因此，必须深入细致地摸清各车间生产工艺、生活及采暖通风等对供热的要求（如供热介质参数、负荷大小及使用情况等）。
如有条件可绘制处各车间的热负荷曲线，用热负荷曲线来确定锅炉房规模大小是最为合理，但实际上这种热负荷曲线较难取得，尤其是新建工厂往往无法求得，为此一般用公式来计算锅炉房得热负荷。
2、锅炉房热负荷的计算在取得全厂各车间热负荷资料后，即可进行锅炉房热负荷得计算。
在计算时将全厂热负荷作具体分析，精打细算并作必要的经济技术比较，以决定锅炉房采用何种节能措施。
锅炉房计算书
某锅炉房计算书锅炉房300㎡，需给二期1＃、2＃、3＃、4＃楼的采暖和空调供热水，住宅部分采暖供回水温度为80℃、60℃，底商部分空调供回水温度为60℃、50℃，锅炉出水和回水温度为95℃、70℃。
一．锅炉及辅机设备选型计算1．锅炉的选型系统住宅部分热负荷为4355KW×1.1＝4790.5KW，底商空调部分热负荷为900KW×1.1＝990KW，总的热负荷为5780.5KW，选择5台布德鲁斯GE615－1200型锅炉，单台供热量为1200KW，锅炉外形尺寸为3116×1281×1595（长×宽×高）。
2．循环水泵的选型（1）一次循环水泵选择水泵的总流量为：G＝0.86×5830/（95－70）=201t/h水泵扬程H1＝1.1×（9＋6）＝16.5m一次循环水泵选择SPG160-20A三台，流量G＝150m3/h，扬程H＝17.5M，两用一备。
外形尺寸为800×520×1006，底座290×360，基础400×500×250（长×宽×高）（2）二次循环水泵选择a . 底商空调：底商空调部分热负荷为900KW，底商水泵流量为G3＝1.1×0.86×900/10=85t/h，扬程为H＝1.1×（H1＋H2＋H3＋H4），H1＝8m，H2＝2m，H3＝（157+6.9）×2×200pa=65.56Kpa 约为7m，H4＝5＋3＝8m，则H＝（8＋2＋7＋8）×1.1＝27.5m选择三台SPG50-32，两用一备，流量为60m3/h，扬程为29.3m，外形尺寸：650×520×958，底座250×300，基础400×500×250（长×宽×高）b．高区热负荷为Q1＝2155KW，流量为G1＝1.1×0.86×2155/20=103t/h扬程H＝1.1×（H1+H2+H3+H4），其中H1＝8m，H2＝2mH3为锅炉房至最不利用户供回水管的压力损失，本工程中锅炉房至四号楼高区为最不利环路，锅炉房至四号楼入户口的核心筒处的管井的距离为157m，入户口到29层的距离为6.9＋2.7×28＝82.5m，则环路总长为240m，H3＝240×200×2pa＝96Kpa＝9.6m，H4为最不利用户内部系统的压力损失。
锅炉房负荷计算书
锅炉房负荷计算书 βlang-两面外墙修正； Q2 = 0.28 · Cp ·V · ρw· (tn - tw) (3.1) 式中： Cp-干空气的定压质量比热容, Cp = 1.0 Kj / (Kg·℃)； V- 渗透空气的体积流量, m^3 / h； βm-窗墙面积比过大修正； βfg-房高修正；βjian-间歇附加。
3 通过门、窗缝隙的冷风渗透耗热量Q2(W)* 忽略热压及室外风速沿房高的递增，只计入风压作用时的V的计算方法： V = ∑（l · L · n） (3.1.1) 式中： l-房间某朝向上的可开启门、窗缝隙的长度，m； ρw-室外温度下的空气密度，Kg / m^3； tn-室内空气计算温度, ℃； tw-室外供暖计算温度, ℃。
[1]. 缝隙法 式中： l1-外门窗缝隙长度, m； L0-每米门窗缝隙的基准渗风量, m^3 / h.m； m-门窗缝隙的渗风量综合修正系数； L-每米门窗缝隙的渗风量，m3/(m ? h)； n-渗风量的朝向修正系数。
* 考虑热压与风压的联合作用，且室外风速随高度递增时的计算方法（暖通与空调设计规范规定之方法）: V = l1 · L0 · pow(m, b) (3.1.2) v10-基准高度冬季室外最多风向的平均风速, m/s。
M 的确定: m = Cr·Cf·( pow(n, 1/b) + C ) · Ch (3.1.4) 式中： b-门窗缝隙渗风指数, b = 0.56 ~ 0.78 当无实测数据的时候可以取 b = 0.67。
L0 的确定: L = a1 · pow( (v10 · v10 ·ρw / 2), b ) (3.1.3) a1-门窗缝隙渗系数, m^3/(m * h * Pab), 注: Pab代表: Pa(帕)的b次方； Ch = 0.3·pow( h, 0.4 ) (3.1.5) h-计算门窗的中心线的标高。
锅炉设计计算书
燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。
2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天 冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。
2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。
3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。
锅炉房计算书
锅炉房计算书一．采暖热负荷采暖建筑面积约F=200000m2采暖热指标q=50w/m2计算热负荷Q’=50X200000=10Mw燃气热水锅炉热效率0.92选型热负荷Q=1.15Q’/0.92=11.5/0.92=12.5Mw二．锅炉选型选用3台4.2Mw燃气热水锅炉.工作压力1.0Mpa。
循环水量144 m3/h 三. 一次水泵选型水泵台数与锅炉台数对应.选4台水泵,其中一台备用.1.管路阻力: 管线总长L=1200m 干管比摩阻取80Pa/m沿程阻力H’=80x1200=96KPa局部阻力按沿程阻力的0.7计算,即H’’=96x0.7=67.2KPa H1=96+67.2=163.2KPa建筑内部阻力50KPa2.锅炉房内部阻力锅炉阻力50KPa锅炉房内管道阻力100KPa3．管道系统总阻力H3=1.2x(163.2+50+100)=1.2x313.2KPa=1.2x31.32M=37.59m 4．水泵选型选IRG125-200型热水泵L=160 m3/h H=50m N=37kw四．换热机组二次水泵选型1．选型热负荷高区采暖面积约50000m2计算热负荷Q=1.2x50 w/m2x50000 m2=3000000w=3000kw2. 循环水量L=3000x860/25=103.2 m3/h3．水泵选型选IRG100-200型热水泵L=100 m3/h H=50m N=22kw五. 定压水泵选型1.一次水定压选ISG40-170型热水泵L=5.3 m3/h H=36m N=2.2kw2.二次水定压选ISG40-220型热水泵L=5.5 m3/h H=60m N=4kw六．泄爆面积计算锅炉间F=14.55X13.1-1.8X5.7=190.6-10.26=180.34m2锅炉间V=AxBxH=180.34X4=721.4m3泄爆面积比值K=f/V>0.05 f>0.05V=0.05x721.4=36.1 m2实际泄爆面积f’=14.55x2.5=36.4 m2满足要求.七．通风1．锅炉间送风：单台锅炉燃烧空气量L1=1000X6=6000 m3/h总送风量：L=6000X3=18000 m3/h选SWF-1-NO8#混流式风机L=20883 m3/h H-353Pa N=4.0kw2．水泵间送风：按6次/h换气计算总送风量：L=7.8x2x7.1x5x6=3323 m3/h选BFT35-11NO3.15#轴流式风机L=3726 m3/h H-201Pa N=0.37kw八．事故排烟事故排风量按12次/时换气计算。
锅炉设计计算书
锅炉设计计算书长春博信诚科技有限公司2016-11-22锅炉设计计算书设计题目：220t/h燃煤锅炉一、锅炉热力计算1.1锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
1.2、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
1.3、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器1.4、燃料特性：（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
水平烟道布置两级悬挂对流过热器。
布置两级省煤器及两级管式空气预热器。
整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。
采用光管水冷壁。
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锅炉设计计算书长春博信诚科技有限公司2016-11-22锅炉设计计算书设计题目：220t/h燃煤锅炉一、锅炉热力计算1.1锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
1.2、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
1.3、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器1.4、燃料特性：（1）燃料名称：平顶山烟煤（2）煤的收到基成分漏风系数和过量空气系数（3）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
水平烟道布置两级悬挂对流过热器。
布置两级省煤器及两级管式空气预热器。
整个炉膛全部布满水冷壁，炉膛出口凝渣管簇由锅炉后墙水冷壁延伸而成，在炉膛出口处采用由后墙水冷壁延伸构成的折焰角，以使烟气更好的充满炉膛。
采用光管水冷壁。
锅炉房毕业设计计算书祥解
巴楚县集中供热燃煤锅炉房设计说明书学校：新疆大学班级：建筑环境与设备工程10-1班学号： *********** *名：***指导老师：***完成日期： 2013年3月摘要本工程为新疆巴楚县集中供热燃煤锅炉房设计，采暖面积为56.5万平方米，采暖半径3000米，采暖方式散热器采暖，设换热站，锅炉的供回水为115/70℃。
在本说明书中系统详细地解释了该锅炉房设计的原理和设计依据，并给出了合理的设备选型依据和主要设备的型号。
根据建筑设计节能要求，计算出最大热负荷为39.19 MW。
本设计选用3台SZL14-1.0/115/70-AⅡ型锅炉。
单台锅炉额定功率为14MW，工作压力为1.0MPa，并根据水力计算确定管段的尺寸及水泵和风机型号。
关键词：燃煤锅炉房；热水采暖；锅炉选型；水处理；运煤除渣系统；风系统；锅炉房工艺布置。
AbstractThis project is the design of Xinjiang Bachu County Central heating boiler room,heating area of 565000 square meters, heating radius of 3000 meters, heatingradiator heating, a heat exchange station, boiler water supply and return to 115/70 ℃.In the specification system explained in detail the principle and the design on the basis of the boiler room design, and gives the selection of equipment on the basis of reasonable and main equipment type. According to the requirements ofbuilding energy saving design, calculate the maximum heat load is 39.19MW. This design uses 3 SZL14-1.0/115/70-A Ⅱ boiler. A single boiler with rated power of14, working pressure is 1, and the calculation to determine the hydraulic pipeaccording to the size and the water pump and fan model.Keywords: coal-fired boiler room; hot water heating; boiler selection; water treatment; coal slag removal system; air system; layout of boiler room.目录前言--------------------------------------------1第一章设计原始资料-------------------------------2一、工程名称-------------------------------2二、工程概况-------------------------------2三、室外气象参数---------------------------2四、自来水资料-----------------------------3五、燃煤资料-------------------------------3六、建筑类型及面积分布---------------------3第二章燃煤锅炉选型及台数的确定-------------------4一、热负荷计算-----------------------------4二、锅炉的选型及锅炉台数的确定-------------7第三章水系统相关设备的计算与选型----------------10一、水处理流程-----------------------------10二、循环水量的计算-------------------------11三、软化水量计算和钠离子交换器的计算与选型-11四、除氧设备的计算与选型-------------------16五、软化水箱和除氧水箱的计算与选型---------17六、除氧水泵的计算与选型-------------------18七、补水泵的计算与选型---------------------19八、循环泵的计算与选型---------------------21九、盐液池的计算与选型---------------------23十、盐液泵的计算与选型--------------------25十一、除污器的计算与选型------------------26十二、集水器的计算与选型------------------27十三、分水器的计算与选型------------------27 第四章锅炉房水力计算---------------------------29一、锅炉房水力计算系统草图----------------29二、锅炉房水力计算------------------------30三、管道的保温----------------------------31四、管道的涂漆----------------------------34 第五章风系统相关设备的计算与选型---------------36一、风系统设计----------------------------36二、理论空气量和理论烟气量的计算----------36三、实际空气量和实际烟气量的计算----------37四、风道流速及截面尺寸的计算--------------40五、烟道流速及截面尺寸的计算--------------40六、烟囱的计算与选择----------------------41七、除尘器的计算与选择--------------------45八、风烟道阻力计算------------------------47九、鼓风机的计算与选择--------------------54十、引风机的计算与选择--------------------56第六章煤场相关设备的计算的选型-----------------59一、煤场的设计与计算----------------------59二、运煤系统设备的计算与选择--------------60三、煤处理设备的计算与选择----------------62四、除灰渣系统设备的计算与选择------------62 第七章锅炉房布置-------------------------------65一、锅炉房区域布置------------------------65二、锅炉房工艺布置------------------------65 第八章技术经济指标-----------------------------67一、主要技术经济指标----------------------67二、主要设备表----------------------------67 总结---------------------------------------------69参考资料-----------------------------------------70前言锅炉对人民的生活生产扮演着极其重要的角色，无论是居民的冬季供暖，家庭及旅馆，体育馆，健身中心等建筑物内的生活热水，还是工厂内为生产提供动力及热量，都需要锅炉来提供热量。
锅炉房工艺设计计算书
目录目录 (1)原始数据 (3)一选择锅炉型号和台数 (4)1.计算锅炉房热负荷 (4)2.确定锅炉型号和台数 (4)二水处理系统的设计 (7) (7) (8) (8) (9)三除氧系统的设计 (14)1.确定除氧方式 (14)2.选择〔设计〕除氧设备 (15)四排污系统的设计 (15)五工艺主管道及设备的设计 (16)1.确定供、回水管道管径 (16)2.选择循环水泵和其他辅助设备 (16)3.设计分水缸 (17)4.管道管径设计 (17)六送、引风系统的设计 (18)1.计算送、引风量 (18)2.确定送、引风系统 (18)3.选择除尘器 (24)4.选择〔校核〕送、引风机 (24)5.计算烟囱出口尺寸和高度 (26)七运煤、除渣系统的设计 (28)1.计算锅炉房耗煤量和灰渣量 (28)2.确定运煤、除渣方式 (28)3.计算煤斗和渣斗的容积 (31)4.选择运煤、除渣设备〔包括磁选、筛分等〕 (32)5.确定煤场、渣场面积 (35)八其他设备的选择 (36)1.选择除污器 (36)参考文献 (37)原始数据（一）供热参数1、供、回水温度: 120/70℃2、供热形式: 热力站间接供热3、最远供热距离: Km（二）煤质资料V r=38 ％ W y=10 ％ A y=28 ％ S y=1.3 ％ C y=52.5 ％H y=3.6 ％N y=0.8 ％ O y=3.8 ％yQ=21353KJ／Kgdw〔三〕水质资料水源: 城市自来水水质成分:总硬度: 1.96mmol／l 暂硬: 1.14mmol／l永硬: 0.82mmol／l 总碱度: 1.14mmol／l（四）气象资料室外设计温度:-8℃℃℃Pa 冬季平均风速：1.8m/s 风向及频率：东风32%北风10% 冬季日照率68% 最大冻土深度：54cm一 选择锅炉型号和台数热负荷计算：建筑面积 一期24.67万平方米 二期18.03万平方米 总面积A=427000平米热指标q =40--45W/㎡〔?城市热力网设计标准?〕取45W/㎡考虑到实际情况需要乘上1.333那么热指标取q=45*1.333=60W/㎡那么供热最大热负荷Qn ，=2562000060427000=⨯=⨯q A由于供热形式为热力站间接供暖且热力站效率η=90%~95% 取 η=90% 那么锅炉房的最大热负荷MW Q 5.28%9062.2590%Qn ===2.确定锅炉型号和台数1〕锅炉经济运行区为75%~90% 取η=75% 那么锅炉的额定供热量应不小于MW 38%755.28= 锅炉选择方案：1 选用一台46MW 锅炉2 选用两台21MW 锅炉3 选用三台14MW 锅炉具体选择方案：综合石家庄市天气条件〔即供暖期负荷变化情况〕，初投资，运行费用，及具体运行管理等因素分析由于供暖期负荷变化比拟大,热负荷变化可由热负荷变化图近似表示，如以下图从热负荷变化情况分析方案一在调节灵活性上存在很大的局限性，况且低负荷运行会使得锅炉效率下降造成资源的浪费从而提高了运行本钱。
锅炉房设计计算说明书
锅炉房设计计算说明书-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN福建工程学院《锅炉房》课程设计计算说明书题目燃气热水锅炉房工艺设计系别：环境与设备工程系专业：建筑环境与设备工程班级：建环 1004学号： 13学生：蔡信隆指导老师：李祎彧、吴婧日期： 2013年 11月1设计原始资料 (1)设计概况 (1)2 锅炉房容量及锅炉的选择 (2)锅炉房容量的确定 (2)锅炉型号和台数的选择 (2)热负荷计算及锅炉机组的选择 (2)3 给水及水处理设备的选择 (3)锅炉循环水量的计算 (4)循环水泵扬程的计算 (4)循环水泵的选择 (5)4 定压机水处理设备的选择 (5)膨胀容积计算 (5)定压装置及补水泵的选择 (6)软化水箱设备及软化水箱的选择 (6)其他 (7)1设计原始资料设计概况设计作为一燃用天然气的热水锅炉房，主要为联合厂房采暖及生活沐浴提供所需的热能。
锅炉房位于厂区东面的公用动力站房内，毗邻有空压站。
根据规划，近期锅炉房内先安装三台型燃气热水锅炉，锅炉房总额定功率为，热水供、回水温度为95℃和70℃。
锅炉燃料为天然气。
原始资料热负荷采暖用热 Q1=6000KW 供、回水温度：95℃/75℃；生活用热 Q2=11160KW 供、回水温度：95℃/75℃燃料资料燃料为东海天然气，其收到基地位热值：34332KJ/M3。
水质资料总硬度 H0=121mg/L永久硬度 H FT=24mg/L暂时硬度 H T=97mg/L总碱度 A0=95mg/L工厂工作班制工作班制为两班制2 锅炉房容量及锅炉的选择锅炉房容量的确定锅炉房设计容量宜根据热负荷曲线或热平衡系统图，并计入管道热损失、锅炉房自用热量和可供利用余热进行计算确定。
当缺少热负荷曲线或热平衡系统图时，热负荷可按生产，采暖通风和生活小时最大耗热量，并分别计入同时使用系数确定。
且锅炉宜以热水为供热介质。
锅炉型号和台数的选择在选定锅炉供热介质和参数后，应根据用户的要求和特点选择锅炉型号和决定锅炉的台数。
燃油热水锅炉房设计计算书
浙江理工大学建筑环境与设备工程专业锅炉及锅炉房设备课程设计（燃油热水锅炉房设计）班级10建环（1）班姓名陈孝岩学号J10150109设计时间2013年12月指导教师王厉锅炉及锅炉房设备课程设计说明书一、工程概况:1.该锅炉房位为一单独建筑，主要为满足该单位淋浴房用热及办公楼冬季采暖需要。
2.锅炉房为单栋一层建筑，层高4.5米。
3.业主要求采用卧式燃油热水锅炉，热交换系统设备放置在锅炉房内统一管理。
锅炉房外面已有室外地下储油罐。
4．水质资料总硬度H0永久硬度H FT暂时硬度H T总碱度A0溶解氧PH4.8mmol/L 2.4 mmol/L 2.4 mmol/L 2.0 mmol/L 5mg/L 7.05．用热项目办公楼采暖用热共四层，一到四层冬季采暖面积均为1500平方米/层，采暖点用风机盘管换热，所需进水温度60度。
,淋浴热水用热供给淋浴房用热，通过容积式热交换器使得锅炉循环水加热自来水，供应40个淋浴位置，从早上9：00一直开放到晚上8：00。
二、参考文献：①《锅炉房设计规范》（GB 50041－92版）②《采暖通风与空气调节制图标准》（GB144-88版）③《锅炉及锅炉房设备》中国建筑工业出版社④《燃油燃气锅炉及锅炉房设计》机械工业出版社⑤《锅炉课程设计指导书》中国电力出版社⑥《燃油燃气锅炉结构设计及图册》西安交通大学出版社⑦《建筑给水排水工程》清华大学出版社三、建筑平面图：自来水进淋浴房值班室单位办公楼锅炉及锅炉房设备课程设计计算书一、锅炉房系统方案设计：1、锅炉的选择：根据生产、生活、采暖的每小时的最大耗热量，同时考虑同时使用系数，管网热损失和锅炉房本身自用热量，采用燃油热水锅炉。
2、燃油系统：燃油管从油罐经埋地管进入室内，连接至锅炉，采用一锅炉一油泵系统，方便且互为备用，3倍设计耗油量进，2倍设计耗油量出，即防止符合突然变化，又使油处于循环状态，可以防止结冻。
日用油箱间放置日用油箱，事故油箱，并经常检查，更换，防止结冻。
香河锅炉房设备设计计算书
设计计算书一、概况1、根据大厂潮白河工业区北区热源厂热负荷情况调查，共建设4台29MW锅炉，近期将建设2台29MW锅炉，随着热负荷增长远期考虑再建设2台29MW锅炉。
采用分布式变频系统。
二、锅炉1、热负荷2、锅炉选型单锅筒纵向链条炉排单台锅炉参数表：DZL29-1.6/130/70-AII数量 2台型号 DZL29-1.6/130/70-AII热功率 29MW压力 1.6MPa额定供水温度 130℃额定回水温度 70℃锅炉循环水量 412.7t/h锅炉热效率 82.05％锅炉容水量 29m³设计排烟温度 150℃三、热力系统A、厂区循环水泵选取：热网一次1#循环泵数量 2台（一用一备）型号 SLOW150-280（I）流量 443m3/h扬程 21m转速 1480 rpm功率 37KW热网一次2#循环泵数量 1台型号 SLOW300-330流量 940m3/h扬程 23m转速 1480 rpm功率 90KWB、全自动软化水设备数量 1台型号 YTH-3150B 进出口管径DN100规格出水量35t/h，双阀双罐系统（连续出水）C、水箱30m³（4.8×3.4×2.0）D、海绵铁除氧器JCY-35,出水量35t/h （一用一备）进水口 DN80 出水口DN80 反洗口DN80E、一次热网补水采用补水泵变频补水定压方式，定压点设在热网循环水泵入口母管上。
供热范围内最高点为热源厂内最高点供热管道，距地面16m，供水管道的汽化压力为17.24m，富裕压力5m，确定定压点压力控制在0.3824 MPa左右。
外网最不利环路管线长度约5400米，取平均比摩阻55pa/m，外网总阻力为 5400×55=297000Pa 0.297×1.3=0.386Mpa确定静水压线为：38.6＋17.2＋5（换热站阻力）=60.8米确定定压线为：静水压线＋（3-5米富裕量）=64.8米确定补水泵扬程：定压线＋5（富裕量）=69.8米一次热网补水量按热网循环水总量2%计，选用2台一次热网补给水泵，两台运行时用一台泵，四台同时运行时启用2台泵，并设置备用泵。
锅炉设计计算书
燃气锅炉计算书一、设计资料：1. 热负荷资料：供暖热负荷为12Mw ，由热水锅炉房供给的95/70℃的热水供暖，系统工作压力为0.7Mpa 。
2.应用基低位发热量：kg kJ Q ydw /9.35078=；3/7694.0m kg =ρ3. 水质资料：原水水质指标如下：总硬度：5.3mmol/L ；碳酸盐硬度：5.0mmol/L ；非碳酸盐硬度：0.3mmol/L 总碱度：2.1mmol/L ；溶解氧：5.8mg/L ；PH 值：7.0；含盐量：259mg/L4. 气象资料：供暖室外计算温度：－5℃；供暖室外平均温度：1.1℃；供暖天数：120天 冬季室外平均风速：1.9m/s ；主导风向：东北风；大气压力：97.86kPa二、设计计算：1. 最大计算热负荷：010max Q K K Q =＝1.08×1×12 ＝12.96 (MW)式中：K 0－热水管网的热损失系数，取1.08；K 1－供暖热负荷同期使用系数，取1； Q 0－供暖最大热负荷，kW 。
2.供暖平均热负荷：0'Q t t t t Q wn pjn pj --=＝12)5(181.118⨯---＝8.817 (MW)式中：t w －室外供暖计算温度；t pj －供暖期室外平均温度； t n －供暖室内计算温度。
3. 供暖全年耗热量：120360024⨯⨯⨯=pj a Q Q＝8.817×24×3600×120 =91414656 (MJ)三、锅炉类型及台数的选择确定：根据计算结果，选定“北京金象特高锅炉制造有限公司”生产的WNS5.6-95/70-Q 型燃气热水锅炉3台（不设备用），技术参数如下： 1. 额定热功率5.6MW ； 2. 额定工作压力0.7MPa ；3. 额定出水/回水温度95/70℃；4. 设计效率89.6%；5. 锅炉水容积9.35m 3；6. 锅炉本体重量12.6吨。
锅炉房设计计算说明书
福建工程学院《锅炉房》课程设计计算说明书题目燃气热水锅炉房工艺设计系别：环境与设备工程系专业：建筑环境与设备工程班级：建环 1004 学号： 3100901413 学生：蔡信隆指导老师：李祎彧、吴婧日期： 2013年 11月1设计原始资料 (2)1.1设计概况 (2)2 锅炉房容量及锅炉的选择 (3)2.1锅炉房容量的确定 (3)2.2锅炉型号和台数的选择 (3)2.3 热负荷计算及锅炉机组的选择 (3)3 给水及水处理设备的选择 (4)3.1锅炉循环水量的计算 (5)3.2循环水泵扬程的计算 (5)3.3循环水泵的选择 (6)4 定压机水处理设备的选择 (6)4.1 膨胀容积计算 (7)4.2定压装置及补水泵的选择 (7)4.3软化水箱设备及软化水箱的选择 (8)4.4其他 (8)1设计原始资料1.1设计概况设计作为一燃用天然气的热水锅炉房，主要为联合厂房采暖及生活沐浴提供所需的热能。
锅炉房位于厂区东面的公用动力站房内，毗邻有空压站。
根据规划，近期锅炉房内先安装三台WNS4.2-1.0-95/70-Q型燃气热水锅炉，锅炉房总额定功率为12.6MW，热水供、回水温度为95℃和70℃。
锅炉燃料为天然气。
1.2原始资料1.2.1 热负荷=6000KW 供、回水温度：95℃/75℃；采暖用热 Q1=11160KW 供、回水温度：95℃/75℃生活用热 Q21.2.2 燃料资料燃料为东海天然气，其收到基地位热值：34332KJ/M3。
1.2.3水质资料=121mg/L总硬度 H永久硬度 H=24mg/LFT暂时硬度 H=97mg/LT总碱度 A=95mg/L1.2.4工厂工作班制工作班制为两班制2 锅炉房容量及锅炉的选择2.1锅炉房容量的确定锅炉房设计容量宜根据热负荷曲线或热平衡系统图，并计入管道热损失、锅炉房自用热量和可供利用余热进行计算确定。
当缺少热负荷曲线或热平衡系统图时，热负荷可按生产，采暖通风和生活小时最大耗热量，并分别计入同时使用系数确定。
锅炉房计算书
天元兴盛无纺布有限公司锅炉房钢结构厂房计算书计算：审核：校对：中机十院2012年3月目录一、结构设计计算说明 (3)二、荷载标准值 (3)三、计算文件 (3)第一章钢架计算文件 (3)第二章节点计算文件 (16)第三章基础计算文件 (21)第四章抗风柱计算 (22)第五章支撑计算文件 (25)（一）屋面支撑 (25)（二）柱间支撑 (49)第六章檩条计算文件 (52)（一）屋面檩条计算 (52)（二）墙梁计算文件 (55)第七章计算书附图 (61)天元兴盛无纺布有限公司锅炉房*********计算书*********一、结构设计计算说明本工程为新疆省乌鲁木齐市天元兴盛无纺布有限公司厂区成品、材料库，计算分析采用中国建筑科学研究院编制的结构设计软件PKPM-STS。
二、荷载标准值1、屋面恒载：0.30kN/m2；2、屋面活载：0.8kN/m2；3、基本风压：0.6kN/m2；4、基本雪压：0.8kN/m2；三、计算文件第一章钢架计算文件工程名: mj-1************ PK11.EXE *****************日期: 3/17/2012时间:16:26:59设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS 102:2002);结果输出---- 总信息 ----结构类型: 门式刚架轻型房屋钢结构设计规范: 按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 6柱数: 3梁数: 2 标准截面总数: 2活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 计算风荷载钢材: Q235梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85门式刚架梁平面内的整体稳定性: 按压弯构件验算钢结构受拉柱容许长细比: 400钢结构受压柱容许长细比: 180钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180柱顶容许水平位移/柱高: l / 60地震作用计算: 计算水平地震作用计算震型数： 3地震烈度： 8.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第二组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.045按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.15 6.30 ( 2) 11.01 6.30 ( 3) 5.58 6.86( 4) 0.15 0.00 ( 5) 5.58 0.00 ( 6) 11.01 0.00---- 柱关联号 --------柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 4 1 ( 2) 5 3 ( 3) 6 2---- 梁关联号 ----梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ( 1) 1 3 ( 2) 3 2---- 柱上下节点偏心 ----节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值( 1) 0.00 ( 2) 0.00 ( 3) 0.00 ( 4) 0.00( 5) 0.00 ( 6) 0.00---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5( 2) 16, 200, 200, 300, 6.0, 8.0, 8.0, 5 ---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 1 1 0 ( 2) 1 3 90( 3) 1 1 0---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度( 1) 2 0 0 ( 2) 2 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-022 0.10000 0.15000 0.79681E-04 0.10672E-04 0.49040E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-032 0.12747E+00 0.46649E-01 0.53121E-03 0.53121E-03 0.10672E-03 0.10672E-03恒荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 1.11 0.001 1 1 1.11 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.762 0.00 3.17 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.76--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.182 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.34--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移 1 -0.7 0.1 2 0.7 0.1 3 0.0 7.0 7 0.0 0.0 活荷载计算...节 点 荷 载: 节点号 弯矩 垂直力 水平力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数2梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 2.95 0.001 1 1 2.95 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X 向位移 Y 向位移1 -1.3 0.12 1.3 0.1 3 0.0 13.1 7 0.0 0.0风荷载计算...---- 左风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力柱 荷 载: 柱号 荷载类型 荷载值 荷载参数1 荷载参数21 1 1.16 0.002 1 3.52 0.003 1 1.63 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -3.25 0.001 1 1 -1.86 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) 42.8 ( 2) 40.7 ( 3) 41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -20.40 10.53 43.25 20.40 -3.202 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -7.37 6.27 7.20 7.37 3.98--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -43.25 -5.27 -19.97 -17.28 5.27 2.202 17.28 -4.71 -3.23 -7.20 4.71 -6.92---- 右风荷载标准值作用 ----节 点 荷 载: 节点号 水平力 垂直力参数1 荷载参数21 1 -1.63 0.002 1 -3.52 0.003 1 -1.16 0.00梁 荷 载: 连续数 荷载个数 荷载类型 荷载值 1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数21 1 1 -1.86 0.001 1 1 -3.25 0.00--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx ( 1) -40.7 ( 2) -42.8 ( 3) -41.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7)0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -7.37 -6.27 -7.207.37 -3.98 2 0.00 0.00 0.00 0.000.00 0.00 3 0.00 -20.40 -10.53 -43.2520.40 3.20--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 7.20 -4.72 -6.92 -17.284.72 -3.23 2 17.28 -5.27 2.20 43.25地震计算...----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:36.153水平地震标准值作用底层剪力： 5.026底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出: --- 节点侧向（水平向）位移(mm)---节点号δx 节点号δx 节点号δx 节点号δx( 1) 23.8 ( 2) 23.8 ( 3) 23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V1 0.00 -3.00 2.51 15.83 3.00 -2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 3.00 2.51 15.83-3.00 -2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -15.83 -1.14 -2.90 0.001.142.902 0.00 1.14 -2.90 -15.83-1.14 2.90振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:36.153底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 1.157 各质点地震力调整系数: 1.000 地震力调整后剪重比： 0.139*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.665特征向量： 1.000各质点的水平地震力(kN)： 5.026--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx 节点号 δx( 1) -23.8 ( 2) -23.8 ( 3) -23.8 ( 4) 0.0( 5) 0.0 ( 6) 0.0 ( 7) 0.0--- 柱内力 ---柱号 M N V M N V-3.00 2.512 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.003 0.00 -3.00 -2.51 -15.83 3.00 2.51--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 15.83 1.14 2.90 0.00 -1.14 -2.902 0.00 -1.14 2.90 15.83 1.14 -2.90振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢 柱 1截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端柱 上 端组合号 M N V MN V 1 0.00 -14.80 12.632 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.733 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.464 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.825 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.116 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.767 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.378 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.749 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3910 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6211 0.00 36.33 -6.74 -42.48 -32.84 6.7412 0.00 34.03 -6.39 -40.27 -31.12 6.3913 0.00 31.28 -5.62 -35.39 -27.35 5.6214 0.00 13.77 -2.11 -13.30 -10.28 2.1115 0.00 11.47 -1.76 -11.08 -8.56 1.7616 0.00 15.49 -2.37 -14.96 -11.56 2.3717 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5818 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9319 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2320 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5921 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0522 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7023 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.40 -46.32 -24.94 3.0525 0.00 19.19 2.10 -6.16 -15.70 4.0526 0.00 16.89 2.45 -3.94 -13.98 3.7027 0.00 30.14 -12.01 -48.54 -26.65 3.4028 0.00 27.85 -11.66 -46.32 -24.94 3.0529 0.00 -3.37 6.73 23.03 6.86 -0.5830 0.00 -5.66 7.08 25.25 8.58 -0.9331 0.00 7.58 -7.38 -19.35 -4.09 -1.2332 0.00 5.29 -7.03 -17.13 -2.38 -1.5933 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3734 0.00 -17.09 12.98 49.46 20.00 -2.7335 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4636 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8237 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8738 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5239 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2240 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5741 0.00 1.00 9.38 26.82 2.50 0.8742 0.00 -1.30 9.73 29.03 4.21 0.5243 0.00 19.25 -14.13 -43.81 -15.76 -0.2244 0.00 16.95 -13.78 -41.60 -14.04 -0.5745 0.00 -14.80 12.63 47.25 18.29 -2.3746 0.00 -17.09 12.9847 0.00 3.46 -10.89 -23.38 0.04 -3.4648 0.00 1.16 -10.54 -21.17 1.75 -3.8249 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1650 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.5151 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3652 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6853 0.00 27.34 -7.36 -46.39 -23.85 7.3654 0.00 23.43 -6.68 -42.09 -20.52 6.6855 0.00 9.87 1.16 7.28 -6.38 -1.1656 0.00 7.57 1.51 9.50 -4.66 -1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 23, M= 0.00, N= 30.14, M= -48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 39, V= -14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53-----------------------------------------------------钢柱 2截面类型= 16; 布置角度= 90; 计算长度：Lx= 6.86,Ly= 3.00; 长细比：λx= 147.0,λy= 23.5构件长度= 6.86; 计算长度系数: Ux= 1.00Uy= 0.44抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002抗风柱类型1: 仅承担山墙风荷载山墙风压力作用，柱中最大弯矩 My1 = -20.67山墙风吸力作用，柱中最大弯矩 My2 = 20.67组合号 My N V(柱底)1 0.00 4.28 0.002 -28.93 3.80 16.883 -17.36 3.80 10.134 28.93 3.80 -16.885 17.36 3.80 -10.13强度计算控制组合号: 2, M= -28.93, N= 3.80强度计算应力比 = 0.299平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 77.85平面内稳定计算最大应力比 = 0.362平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 55.29平面外稳定计算最大应力比 = 0.257门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00抗风柱挠度风吸力控制，挠度值 v (mm) -6.1强度计算最大应力 < f= 215.00平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 147. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 24. ≤ [λ]= 180抗风柱的挠度 v/H= 1/ 1118. < [v/H]= 1/4004mm构件重量 (Kg)= 264.01--------------------------------------------------------------------------------钢 柱 3截面类型= 16; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 14.56, Ly= 3.00; 长细比：λx= 114.2,λy= 64.3构件长度= 6.30; 计算长度系数: Ux= 2.31 Uy= 0.48 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002柱下端 柱 上 端组合号 M N V M N V1 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.462 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.823 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.374 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.735 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.746 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.397 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.628 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.119 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7610 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3711 0.00 36.33 6.74 42.48 -32.84 -6.7412 0.00 34.03 6.39 40.27 -31.12 -6.3913 0.00 31.28 5.62 35.39 -27.35 -5.6214 0.00 13.77 2.11 13.30 -10.28 -2.1115 0.00 11.47 1.76 11.08 -8.56 -1.7616 0.00 15.49 2.37 14.96 -11.56 -2.3717 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4018 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0519 0.00 19.19 -2.10 6.16 -15.70 -4.0520 0.00 16.89 -2.45 3.94 -13.98 -3.7021 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.2322 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 23 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 24 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 25 0.00 30.14 12.01 48.54 -26.65 -3.4026 0.00 27.85 11.66 46.32 -24.94 -3.0527 0.00 19.19 -2.106.16 -15.70 -4.05 28 0.00 16.89 -2.453.94 -13.98 -3.70 29 0.00 7.58 7.3819.35 -4.09 1.23 30 0.00 5.29 7.0317.13 -2.38 1.59 31 0.00 -3.37 -6.73-23.03 6.86 0.58 32 0.00 -5.66 -7.08-25.25 8.58 0.93 33 0.00 19.25 14.1343.81 -15.76 0.2234 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5735 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8736 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5237 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4638 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8239 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3740 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7341 0.00 19.25 14.13 43.81 -15.76 0.2242 0.00 16.95 13.78 41.60 -14.04 0.5743 0.00 1.00 -9.38 -26.82 2.50 -0.8744 0.00 -1.30 -9.73 -29.03 4.21 -0.5245 0.00 3.46 10.89 23.38 0.04 3.4646 0.00 1.16 10.54 21.17 1.75 3.8247 0.00 -14.80 -12.63 -47.25 18.29 2.3748 0.00 -17.09 -12.98 -49.46 20.00 2.7349 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3650 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6851 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1652 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.5153 0.00 27.34 7.36 46.39 -23.85 -7.3654 0.00 23.43 6.68 42.08 -20.52 -6.6855 0.00 9.87 -1.16 -7.28 -6.38 1.1656 0.00 7.57 -1.51 -9.50 -4.66 1.51考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制组合号: 17, M=0.00, N= 30.14, M= 48.54, N= -26.65考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513抗剪强度计算控制组合号: 33, V= 14.13抗剪强度计算应力比 = 0.066平面内稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 104.64平面内稳定计算最大应力比 = 0.487平面外稳定计算最大应力 (N/mm*mm) = 96.93平面外稳定计算最大应力比 = 0.451门规CECS102:2002腹板容许高厚比 [H0/TW] = 250.00翼缘容许宽厚比 [B/T] = 15.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.513 < 1.0抗剪强度计算应力比 = 0.066 < 1.0平面内稳定计算最大应力 < f= 215.00平面外稳定计算最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T]= 15.00压杆,平面内长细比λ= 114. ≤ [λ]= 180压杆,平面外长细比λ= 64. ≤ [λ]= 180构件重量 (Kg)= 242.53--------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92,Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00Uy= 0.55抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1=8, T2= 8轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V MN V1 -47.25 -4.23 -17.95-10.76 5.28 3.302 -49.46 -4.76 -19.62-13.00 5.63 3.273 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.314 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.345 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.696 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.657 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.578 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.229 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1810 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2411 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5412 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5113 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0214 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0615 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0716 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0317 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5018 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5319 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6320 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6021 43.81 1.39 15.70 9.88 1.28 -3.9822 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0123 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3024 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.27 25 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3126 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3427 46.39 7.59 23.19 26.06 -2.59 4.1928 42.09 6.58 19.96 21.72 -1.91 4.1229 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5530 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.5931 42.48 10.06 31.98 42.90 -6.71 0.6932 40.27 9.54 30.31 40.67 -6.36 0.6533 35.39 8.38 26.64 35.74 -5.59 0.5734 13.30 3.15 10.01 13.43 -2.10 0.2235 11.08 2.63 8.34 11.19 -1.75 0.1836 14.96 3.54 11.26 15.11 -2.36 0.2437 6.16 5.64 15.20 28.39 -2.28 2.5438 3.94 5.11 13.53 26.15 -1.93 2.5139 48.54 6.10 26.16 28.39 -2.75 -2.0240 46.32 5.58 24.49 26.15 -2.40 -2.0641 -23.03 -1.28 -6.77 -1.08 2.33 2.0742 -25.25 -1.80 -8.44 -3.32 2.68 2.0343 19.35 -0.81 4.19 -1.08 1.86 -2.5044 17.13 -1.34 2.53 -3.32 2.21 -2.5345 -26.82 0.61 -2.57 9.88 2.06 3.6346 -29.03 0.08 -4.24 7.64 2.41 3.6047 43.81 1.39 15.709.88 1.28 -3.98 48 41.60 0.86 14.03 7.64 1.63 -4.0149 -47.25 -4.23 -17.95 -10.76 5.28 3.3050 -49.46 -4.76 -19.62 -13.00 5.63 3.2751 23.38 -3.45 0.32 -10.76 4.50 -4.3152 21.17 -3.98 -1.35 -13.00 4.85 -4.3453 46.39 7.59 23.19 26.06 -5.56 -3.3554 42.09 6.58 19.96 21.72 -4.88 -3.4255 33.88 4.63 13.78 13.43 -3.58 -3.5556 31.66 4.11 12.11 11.19 -3.23 -3.59--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -49.46 -32.85 -21.81 -23.22 -34.25 -41.05 -42.90梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 48.54 30.42 21.89 20.96 19.17 16.51 13.00考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.77 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00(CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 0.71 2.05 3.19 3.49 2.51 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14 --------------------------------------------------------------------------------钢 梁 2 截面类型= 16; 布置角度= 0;计算长度： Lx= 10.92, Ly= 3.00构件长度= 5.46; 计算长度系数: Ux= 2.00 Uy= 0.55 抗震等级: 三级截面参数: B1= 200, B2= 200, H= 300, Tw= 6, T1= 8, T2= 8轴压截面分类:X 轴:b 类, Y 轴:c 类 构件钢号：Q235验算规范: 门规CECS102:2002组合号 M N V M N V1 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.322 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.353 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.954 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.625 -13.43 2.10 0.22-13.30 -3.15 10.016 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.347 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.268 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.989 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3110 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6411 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1912 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5313 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7714 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4415 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1616 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4917 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2018 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5319 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3220 13.00 -4.85 -4.34 -21.17 3.98 -1.3521 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9522 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6223 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7024 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0325 -9.88 -2.06 3.6326.82 -0.61 -2.5726 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2427 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.24 28 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.5729 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6530 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4131 -42.90 6.71 0.69 -42.48 -10.07 31.9832 -40.67 6.36 0.65 -40.27 -9.54 30.3133 -35.74 5.59 0.57 -35.39 -8.38 26.6434 -13.43 2.10 0.22 -13.30 -3.15 10.0135 -11.19 1.75 0.18 -11.08 -2.63 8.3436 -15.11 2.36 0.24 -14.96 -3.54 11.2637 -28.39 2.75 -2.02 -48.54 -6.10 26.1638 -26.15 2.40 -2.06 -46.32 -5.58 24.4939 -28.39 2.28 2.54 -6.16 -5.64 15.2040 -26.15 1.93 2.51 -3.94 -5.11 13.5341 1.08 -1.86 -2.50 -19.35 0.81 4.1942 3.32 -2.21 -2.53 -17.13 1.34 2.5343 1.08 -2.33 2.07 23.03 1.28 -6.7744 3.32 -2.68 2.03 25.25 1.80 -8.4445 -9.88 -1.28 -3.98 -43.81 -1.39 15.7046 -7.64 -1.63 -4.01 -41.60 -0.86 14.0347 -9.88 -2.06 3.63 26.82 -0.61 -2.5748 -7.64 -2.41 3.60 29.03 -0.08 -4.2449 10.76 -4.50 -4.31 -23.38 3.45 0.3250 13.00 -4.85 -4.34-21.17 3.98 -1.35 51 10.76 -5.28 3.30 47.25 4.23 -17.9552 13.00 -5.63 3.27 49.46 4.76 -19.6253 -26.06 2.59 4.19 -5.23 -4.63 15.6554 -21.72 1.91 4.12 -0.92 -3.61 12.4155 -13.43 0.62 3.99 7.28 -1.67 6.2456 -11.19 0.27 3.95 9.50 -1.14 4.57--- 梁的弯矩包络 --- 梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 -42.90 -41.05 -34.25 -23.96 -21.81 -32.85 -49.46梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 13.00 16.52 19.17 20.96 21.90 30.42 48.54考虑屈曲后强度强度计算应力比 = 0.514 抗剪强度计算应力比 = 0.150平面内稳定最大应力 (N/mm*mm) = 96.76 平面内稳定计算最大应力比 = 0.450 平面外稳定最大应力(N/mm*mm) = 97.16 平面外稳定计算最大应力比 = 0.452考虑屈曲后强度计算应力比 = 0.514 < 1.0 抗剪强度计算应力比 = 0.150 < 1.0 平面内稳定最大应力 < f= 215.00 平面外稳定最大应力 < f= 215.00腹板高厚比 H0/TW= 47.33 < [H0/TW]= 250.00 (CECS102:2002)翼缘宽厚比 B/T = 12.12 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的相对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7挠度值 0.00 2.51 3.49 3.19 2.05 0.71 0.00最大挠度值 = 3.49 最大挠度/梁跨度 = 1/1565.斜梁坡度初始值: 1/ 9.73 变形后斜梁坡度最小值: 1/ 10.25 变形后斜梁坡度改变率 = 0.051 < 1/3构件重量 (Kg)= 210.14--------------------------------------------------------------------------------风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 1), 水平位移 dx= 42.831(mm) = H / 147.地震荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移: 节点( 1), 水平位移 dx= 23.838(mm) = H /264. 梁的(恒+活)最大挠度:梁( 2), 挠跨比 = 1 / 1565. 风载作用下柱顶最大水平位移: H/ 147< 柱顶位移容许值: H/ 60地震作用下柱顶最大水平位移: H/ 264< 柱顶位移容许值: H/ 60梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 1565< 梁的容许挠跨比: 1/ 180所有钢柱的总重量 (Kg)= 749. 所有钢梁的总重量 (Kg)= 420. 钢梁与钢柱重量之和 (Kg)= 1169.-----PK11 计算结束-----第二章节点计算文件NODE.OUT****** 轻钢门式刚架施工图设计 STMJW.EXE******设计时间: 3/17/2012高强度螺栓计算方法:采用方法1,假定中和轴在受压区最下两排螺栓中心节点设计结果:===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 1梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 1, 梁 1节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= 48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= -49.463 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 1梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 580 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!===================================================== =======施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 2梁柱连接节点: 节点号: 2梁端与柱刚接连接连接构件号: 柱 3, 梁 2节点连接形式: 1内力设计值: 弯矩 M= -48.535 kN.m, 拉力 N= 0.000 kN 剪力 V= 26.639 kN高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 124.000 kN, Fvb= 41.850 kN高强度螺栓受力: Max Ft= 42.513 kN, Max Fv= 8.204 kN反向弯矩设计值: M1= 49.462 kN.m,高强度螺栓拉力: Max Ft1= 43.672 kN满足: 高强度螺栓抗拉满足!满足: 高强度螺栓抗剪满足!端板尺寸: 宽度×厚度= 200×22；长度= 480 mm螺栓总排数: 4 排（受拉区 2排；受压区 2排）螺栓中心位置: 到翼缘表面的距离= 45；到腹板中心的距离= 50；间距= 70构件翼缘与端板的连接采用全熔透对接焊缝，腹板的连接采用与腹板等强的角焊缝焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm腹板角焊缝剪应力: Max sigmaV= 79.3满足: 角焊缝剪应力满足!角焊缝焊脚尺寸: 腹板 7 mm焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm端板外伸处加劲肋连接角焊缝计算.采用内力设计值: T= 42.513 kN加劲肋压应力: sgm= 65.404 N/mm满足: 加劲肋强度满足!角焊缝焊脚尺寸: 与端板连接处 8 mm, 与翼缘 8 mm角焊缝应力: 与端板连接处 56.6, 与翼缘板连接处 142.1满足: 角焊缝应力满足!与端板连接的构件腹板应力比 = 0.0满足: 与端板连接的构件腹板强度验算满足!梁柱连接节点域应力比 = 0.8满足: 梁柱连接节点域剪应力验算满足!============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 1柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.122 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=2 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.361 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 4柱号: 2柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 4.277 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.053满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 0.000 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 0.000 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 0.000 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm 柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 15.609 kN (组合号=48 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.7抗剪键根部设计弯矩: M = 0.780 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 19.678 N/mm ,tao= 34.901 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 12.991 N/mm , Fv= 22.388 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================施工图总剖面数: 7当前剖面归并号: 3柱号: 3柱脚形式: 2 ( 铰接类型 2 )计算柱脚底板的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 36.329 kN基础混凝土等级: 20基础混凝土强度: 9.600基础混凝土最大压应力: 0.449满足: 柱脚混凝土抗压满足!计算柱脚锚栓的设计内力: M= 0.000 kN.m, N= 17.091 kN柱脚锚栓抗拉强度: 直径=M24, Ftb= 140.000 N/mm, Ntb= 49.350 kN锚栓拉应力 : Max Ft= 12.121 N/mm ; 锚栓拉力: Max Nt= 4.273 kN满足: 柱脚锚栓抗拉满足!柱脚底板厚度: 20 mm柱脚需要设计抗剪键:抗剪键设计剪力: V = 12.977 kN (组合号=4 )抗剪键截面: [10抗剪键长度: 100.0 mm侧面混凝土压应力: 1.4抗剪键根部设计弯矩: M = 0.649 kN.m抗剪键强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗剪键根部应力: sgm = 16.360 N/mm ,tao= 29.017 N/mm与底板连接角焊缝尺寸: 6 mm角焊缝强度: Ffw = 160.000 N/mm角焊缝应力: Ff = 10.801 N/mm , Fv= 18.613 N/mm抗剪键放置: 腹板与剪力方向平行柱端与底板连接周边采用坡口焊缝============================================================柱号(抗风柱): 2抗风柱偏心: 150柱顶连接形式: 3 ( 长圆孔形式1 )内力设计值: 剪力 V= 16.876 kN连接板宽度x厚度= 200x10mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm连接板净截面剪应力: τ= 12.409 N/mm满足: 连接板净截面强度满足!抗风柱腹板厚度: Tw= 6.000 mm连接板钢材强度设计值: f = 215.000 N/mm , fv= 125.000 N/mm抗风柱腹板截面剪应力: τ= 12.785 N/mm满足: 抗风柱腹板净截面强度满足!高强度螺栓: 按照承压型连接设计，而且不施加预拉力高强度螺栓承载力: 直径=M20, Ftb= 122.400 kN, Fvb= 56.400 kN高强度螺栓总数: 1 个高强度螺栓受力: Max Ft= 0.000 kN, Max Fv= 16.876 kN满足: 高强度螺栓抗剪满足!连接板与梁连接焊缝强度: Ftw = 160.0 N/mm连接角焊缝尺寸: 5 mm角焊缝剪应力: Max sigmaV= 12.7满足: 角焊缝剪应力满足!第三章基础计算文件扩地底敦计算：三个厂房最不利一组荷载：sNmax=60.kN M= 0kNm Q= 25kN。
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锅炉及锅炉房设备
课程设计
设
计
计
算
书
设计课题；某游泳池油锅炉房设计
学院：建工学院
班级：××××
姓名：*****
学号：******
导师：*****
日期：2013.12.29—2014.1.6
锅炉及锅炉房设备课程设计计算书
一、设计题目：某游泳池油锅炉房设计
二、设计概况：该锅炉房位于杭州市下沙镇高教大学园区某游泳池地下室（见附图，地面相对标高为-4.0m），为新建锅炉房，以满足游泳池冬季空调、地板辐射采暖、平时游泳池循环水和淋浴热水系统用热。
三、原始资料：
四、热负荷计算及锅炉选型
1、热负荷计算
（1）空调用热负荷
民用及工业、企业辅助用建筑的房屋供暖耗热可用建筑平面热指标q来概算：
Q=A0q
Q——建筑物供暖设计耗热量，W
A0——建筑面积，m2 （出自《供暖通风设计手册》P260）
①游泳池大厅：
q值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q = 150W/ m2
A0=2160 m2
∴Q = 2160×150 =324000 W = 278640 kcal/h
②辅助用房：
q值查《供暖通风设计手册》P261表6-29得q=80W/ m2
A0=324m2
∴Q = 324×80 = 25920 W = 22291 kcal/h
（2）地板辐射采暖
属于局部地点辐射，采暖面积为650 m2。
查《采暖通风与空气调节规范》P63表3.4.13 人体所需的辐射照度与周围空气温度的
关系表，当周围空气温度为16℃时， 所需的辐射照度为81W/m ∴ 地板辐射采暖的热负荷Q=650×81=52650W=45279 kcal/h （3）淋浴热水系统
查《现代建筑设备工程设计手册》P254 可得到如下计算公式： 工业企业生活间、公共浴室等设计用水量计算：
∑
=3600
0b
n q Q h r 式中 Q r ——设计用水量，
q h ——卫生器热水小时用水定额（L/h ）(查《现代建筑设备工程设计手册》表6.2-2)
n 0——同类型卫生器数，
b ——卫生器同时使用百分数，公共浴室取100%
耗热量计算公式：
Q = Q r c ( t r - t l )
式中 Q ——设计小时耗热量，W 或kcal/h c ——水的比热容， t r ——热水温度，℃ t l ——冷水温度，℃ Q r ——设计用水量， 本系统计算中：q h =300 L/h n 0=50 b=100% t r =60℃ t l =5℃ ∴Q=（300×50×100%）×4.19×（60—5）/3600 =960×103 W=826×103 kcal/h （4）游泳池循环水加热
查《给排水设计手册》第二册 室内给水排水P293
①水面蒸发热损失：
W 1= r （0.0178+0.0152V ）（P b -P Z ）F (kcal/h) 式中 r=581.9 kcal ／kg V=0.5m/s
P b =26.7mmHg P Z =15.2mmH 2O F=50×21=1050m 2
∴W 1=581.9×(0.0178+0.0152×0.5)(26.7-15.2) ×1050=178471.64 kcal/h
1000w=860 kcal/h
②水面传导热损失:
W 2=α F(t s -t q ) kcal/h
=8×50×21×(27-26)=8400 kcal/h
③池壁和池底传导热损失
W 3=∑-)(t s p t t KF （kcal/h ）
=1.0×(21×1.5×2+50×1.5×2+50×21)(27-26)= 1263 kcal/h
④管道设备传导热损失
管道和设备的传导热损失W 4可参照《现代建筑设备工程设计手册》第4章中热水循环管网计算方法进行计算。
为了简化计算可采用以下估算方法: W 1+ W 2+ W 3+ W 4=1.15 W 1 ⑤补给水加热耗热量
查《建筑给水排水工程》P209表12-5
游泳池每天补充水量是池水容积的5%
∴W5=1000×50×21×1.5×0.05×（27-16）/24=36094 kcal/h
⑥设计耗热量
W= W1+ W2+ W3+ W4+ W5
= 1.15 W1+ W5
=241336 kcal/h
∴总的热负荷为：
278640+22291+45279+826000+241336=1413546千卡/小时=141.4×104 kcal/h
2、锅炉型号及台数选择
根据最大计算热负荷141.4×104kcal/h，本设计选用2台锅炉，型号为CWNS 0.92/0.81-95/70 。